SE527739C2 - Hygroskopisk kondensor - Google Patents

Description

00 0 0000 00 00 0 0 00 0 0 0 0 0 0 0 0 0 000 0 0 0 0 0 0 00 000 00 00 10 15 20 25 30 35 527 739 denseras). För naturgas utgör de latenta förlusterna ca 12 % av LHV.

De höga förlusterna i en konventionell gasturbin beror pà att det i gasturbinen används ett stort luft- överskott. Bara en liten andel av luften används som syrekälla, medan huvuddelen av luften används som arbets- medium för generering av arbete vid expansion i turbinen.

Den utgående rökgasen orsakar värmeförluster när den läm- nar anläggningen med betydligt högre temperatur än omgiv- ningen. Med ett stort luftöverskott kommer dessutom vattenàngan från förbränningen att spädas ut och konden- seringsvärmen kan inte återvinnas för fjärrvärme, efter- som den inte har en tillräckligt hög temperatur. En gas- vilket är för lågt för att den ska kunna användas i fjärrvärmenät. turbinavgas har daggpunkt vid ca 40-45°C, I en gasmotor eller dieselmotor är luftöverskottet normalt lägre än i en gasturbin, men i gengäld tillkommer förluster vid mantelkylning, smörjoljekylning och ladd- luftkylning. De sammanlagda förlusterna när samma stor- leksordning som för en gasturbin, vilket ger en total- verkningsgrad på 75-80 %. Avgas från gasmotor har en daggpunkt av ca 50°C, vilket gör det svårt att utnyttja det latenta spillvärmet för att producera fjärrvärme. I vissa fall kan en mindre andel av vattenàngan i rökgasen kondenseras ut, men detta förutsätter làga temperaturkrav hos fjärrvärmeanvändaren.

De bästa förutsättningarna för hög totalverknings- grad finner man i fjärrvärmepannor (ångpannor eller het- vattenpannor) där man använder sig av ett lågt luftöver- skott. Särskilt i de fall där man använder fuktiga brän- slen, sásom icke-torkat biobränsle, blir daggpunkterna tillräckligt höga för att det latenta spillvärmet delvis ska kunna utnyttjas för fjärrvärme. Emellertid kommer även i detta fall en betydande del av det latenta värmet i rökgasen att gå förlorad, eftersom utgående rökgas fortfarande innehåller en betydande mängd vattenånga. 2004-05-25 11:37 V:\.__NoOrganiSatiQIAPRONEA MILJOTEKIJIK AB\PATE1~'T\_k~IoFa:uily\$E\2lÛl-åå27\2lÜ14427 Appli-:atifrntextToïxistrxl-:tor MWG 2004-05-27 Ldnc nu n n 0 I O I 00 00 0 0 o 0 I C OO 10 15 20 25 30 35 527 739 Vid de mest avancerade anläggningarna för rökgas- kondensering används värmepump. Dessa kan kondensera ut rökgasens innehåll av vattenånga vid låg temperatur, t ex 30°C, och uppgradera kondenseringsvärmet till fjärrvärme- t ex 70°C. För att driftskostnaderna ska kunna hållas låga används i de flesta fall absorptions- temperatur, värmepumpar, vilka drivs av värme, med medieparet litium~ bromid/vatten. I exempelvis Sverige finns för närvarande endast 5 sådana anläggningar med absorptionsvärmepumpar som uppgraderar rökgasspillvärme. Sålunda används denna teknik inte i någon större omfattning, vilket beror på höga investeringskostnader (höga kostnader för värmeväx- lare samt mantel för yttre övertryck) samt litiumbromid- ens begränsade temperaturprestanda.

Sammanfattning av uppfinningen Ändamålet med föreliggande uppfinning är sålunda att lösa ovan nämnda problem avseende ineffektiv värmeutvin- ning vid energianläggningar.

Detta ändamål uppnås genom föreliggande uppfinning med ett förfarande för värmeàtervinning och värmepumpning från fuktig gas medelst hygroskopiskt medium, kännetecknat av stegen att: a) gasen vid en temperatur över daggpunkten kon- taktas med ett hygroskopiskt medium i ett regenererings- steg, b) gasen därefter i ett kondenseringssteg kyls under daggpunkten, och c) sedan i ett hygroskopiskt avfuktarsteg kontak- tas med hygroskopiskt medium erhållet från det först- nämnda regenereringssteget.

Vidare åstadkommas detta enligt föreliggande upp- finning genom en anordning för värmeàtervinning och värmepumpning från fuktig gas medelst hygroskopiskt medium, kännetecknad av en regenereringsanordning för koncentrering av det hygroskopiska mediet medelst gasen vid en temperatur över daggpunkten, en kondenserings- anordning innefattande värmeväxlaranordningar för kylning ZOC-ê-OS-Zš 11:37 V:\_)':Jo0rganiSatiO1'1\PROEIEA MILJÖTEKIJIK AN.PATENT\__HoFaxnily\:šE\2l01-1427\21014427 ApplicationtextToInstructor MWG Bíßüà-OS-ïl Ldoc Il 0 0 0 I 0 O 0 0 0000 0 0 0 I n oo 0 on nan :O 10 15 20 25 30 35 527 739 0 o a 0 n 0 en 0100 Q u U n to oo non I 0 Icon av I o can; 4 av gasen under daggpunkten samt en hygroskopisk avfuktar- anordning innefattande värmeväxlaranordningar med hygro- skopiskt medium erhållet från den förstnämnda regenerer- ingsanordningen.

Ytterligare kännetecken och fördelar hos före- liggande uppfinning kommer att framgå av nedanstående beskrivning och de efterföljande patentkraven.

Kort beskrivning av ritningarna Uppfinningen kommer att beskrivas närmare i det följande under hänvisning till bifogade schematiska rit- ningar, som i exemplifierande syfte visar för närvarande föredragna utföringsformer av uppfinningen. Det skall emellertid framhållas att uppfinningen inte är begränsad till de beskrivna utföringsformerna.

Fig 1 visar schematiskt ett exempel på en anordning enligt uppfinningen för fjärrvärmeproduktion från avgaser vid en gasmotor.

Fig 2 visar schematiskt ett exempel på en anordning enligt uppfinningen för ångproduktion från trycksatta avgaser vid en gasmotor. ' Fig 3 visar schematiskt ett exempel på en anordning enligt uppfinningen för produktion av varmvatten och avfuktad varm luft från torkgaser vid en pappersmaskin.

Detaljerad beskrivning av föredragna utföringsformer Förfarandet enligt föreliggande uppfinning innebär att fuktig gas kyls och avfuktas genom kontakt med hygro- skopiskt medium, företrädesvis hygroskopisk vätska. Ut- vunnet värme utnyttjas och avfuktad gas avleds till omgivningen eller recirkuleras till processen. Den hygroskopiska lösningen regenereras med varm gas, före- trädesvis medelst direktkontakt.

Fördelarna med förfarandet är främst följande: 0 Låga kostnader för värmeväxlare, eftersom värme- överföring mellan gas och hygroskopiskt medium sker med direktkontakt i såväl absorptionssteg som regenererings- steg. Fyllkroppsbäddar eller annan kontaktapparatur är väsentligt billigare än metalliska värmeväxlare. 2004-95-28 11:37 V:\_No0rganisatiorAPROIJI-IA MILJOTEKEIIK _ AB\PATENT“-._NoFaxnily\SE\2l014427\2lÜl4427 Appli-:ationtextToïnstru-:tor Idh-JG 2904-05-27 Ldøc 'O O O o 0000 0 I I I OI IOOI II OI I I I I O 0 O 0 I I O II I 0 10 15 20 25 30 35 527 739 on nu q . , , c Lf*== :.::. ::äI ”*“*&- co I c . , .'. .Vt :oazlnz n: a., . °.:' ' 0 I o . . ,' 0 I no .o I o: nu u . 0 Låga kostnader för mantel, eftersom undertryck undviks. Kompakt utformning och låg vikt i jämförelse med konventionella absorptionsvärmepumpar. 0 Bättre prestanda (högre temperaturhöjande effekt) än konventionell absorptionsvärmepump, vilket ger bättre värmeàtervinning och/eller högre framledningstemperatur.

Flexibilitet i val av absorbent ger lägre kostnad än litiumbromid. 0 Làg korrosivitet för värmeväxlarytor eftersom in- direkt värmeväxling endast sker vid relativt låg tempes ratur.

Vid ett första steg kontaktas den varma fuktiga gasen vid en temperatur över daggpunkten med ett hygro- skopiskt medium vid ett regenereringssteg, varvid mediet koncentreras samtidigt som gasens temperatur minskar och dess fuktinnehàll ökar.

Vid ett andra steg, ett kondenseringssteg, utvinns nyttig värme medelst värmeväxling, företrädesvis i mot- ström, varvid gasens temperatur sänks under daggpunkten och ànginnehàllet sänks. Värmeväxlingen kan utföras genom att gasen direkt kontaktas med värmeväxlarytan eller genom att gasen kyls med cirkulerande nedkylt vatten i en kontaktanordning. Temperaturprestanda hos steget begrän- sas av temperaturjämvikten, dvs gasen kommer vid utloppet att ha något högre temperatur än ingàngstemperaturen hos det värmeupptagande mediet.

Vid ett tredje steg utvinns ytterligare värme genom att gasen kontaktas med hygroskopiskt medium erhållet från det förstnämnda regenereringssteget, varvid gasens ånginnehàll sänks (avfuktning). Kontakten utförs före- trädesvis i motström, d v s den kallaste lösningen kon- taktas med den mest avfuktade gasen. Avfuktningsprestanda begränsas av temperaturen och hygroskopiska egenskaperna (kokpunktsförhöjning) hos det hygroskopiska mediet. Om exempelvis temperaturen hos det hygroskopiska mediet är 60°C och kokpunktsförhöjningen är 50°C kan man vid jäm- ZOO-r-DS-ZE-I 11:37 V:\__l~Io0r-3anisation\PROrJEA MILJÖTEKNIK ABWATENT'\__!JoFa1ui1y'\SI-§\21O1442?\21014427 Ayo-plicationtextToInstructor IMS 2004-05--127 Ruda: 0 0000 00 0 0 0 00 I 0 0 0 0 0 0 0 000 0 0 0000 0 000 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 00 000 00 00 00 00 10 15 20 25 30 35 vikt erhålla en daggpunkt av lO°C i utgående gas, vilket innebär en mycket god återvinning av latent värme.

För att driva regenereringen fordras antingen att gasen ursprungligen är tillräckligt varm, eller att gasen uppvärms, direkt eller via värmeväxlare, medelst till exempel förbränning i en brännkammare. Vid vissa tillämp- ningar och utföringsformer är en katalytisk brännkammare föredragen.

Storlek och kostnad för en regenereringsanordning och kondensoranordning enligt uppfinningen kan minskas genom att endast ett delflöde av gasen behandlas vid dessa steg. _ Gasen som används vid regenereringssteget har före- trädesvis ett tryck nära atmosfärstryck, företrädesvis ca 80-120% av atmosfärstryck.

Vid en föredragen utföringsform av föreliggande upp- finning har gasen som används vid regenereringssteget ett tryck av 3-15 bar, mera föredraget 4-10 bar.

Gasen som används vid regenereringssteget utgörs företrädesvis av förbränningsgaser.

För svavelsyrahaltiga rökgaser kan svavelsyralösning med fördel utnyttjas som hygroskopiskt medium. Vid rök- gasens genomströmning kommer nämligen svavelsyra (HZSOQ att utkondensera i regenereringssteget, vilket kan göra anläggningen självförsörjande med syra. För gaser utan svavelsyra är det fördelaktigt att använda fosforsyra (H3PO4), vilken har låg flyktighet samt bättre korrosions- egenskaper. De föredragna kokpunktsförhöjningarna är 30- 70°C, vilket motsvarar syrahalterna 40-90%, särskilt 40- 80%. Oavsett valet av hygroskopiskt medium gör direkt- kontakt med gasen att det hygroskopiska mediet kan föro- renas av till exempel infàngat stoft. För att reducera behovet av byte, rening eller pàfyllnad av hygroskopiskt medium bör gasen före inloppet till värmeàtervinningsan- läggningen underkastas rening med stoftavskiljning (till exempel med textilfilter, högtemperaturfilter eller elfilter). En viktig åtgärd är även att förse de hygro- 2404-05-ZE 11:37 V:\_No0rganisati0n\PRONEA MILJOTEKHIK A8\PATEHT\_NoFami1y\SEE210l4427\2l0l4427 ApplicationtextToInstructor MWG 2004-05-27 l.doc o 00 o! I I O O I 0 0000 J o I I 0 o oo oo l0 15 20 25 30 35 527 739 7 skopiska stegen med effektiva droppavskiljare så att förlusten av hygroskopiskt medium genom emissionen till omgivningen minineras. Tillsats av dispergeringsmedel samt korrosionsinhibitorer kan underlätta användningen av de hygroskopiska medierna.

Materialval för anordningen enligt uppfinningen är mest kritiskt för regenereringssteget, där temperaturen är hög. Man bör här för de mest utsatta delarna välja olika korrosionståliga material såsom exempelvis keramik, syrafasta stàl, syrafasta inmurningar eller belägga ytor med plastmaterial (viton, teflon etc).

Anordningen enligt fig l kan användas för fjärrvär- meproduktion fràn avgaser vid en gasmotor, men liknande principiella utföringsformer kan också användas vid andra tillämpningar där gasen innehåller vattenånga, exempelvis alla typer av kolvmotorer, gasturbiner, ángpannor eller fjärrvärmepannor. I anordningen avger gasmotorn (1) gasen vid relativt hög temperatur, normalt 300~700 °C, och den varma gasen (2) leds in i regenereringssteget där kontakt sker med den hygroskopiska mediet. Kontakt skapas i exem- plet genom att det hygroskopiska mediet först sprutas in i den varma gasen (2) i form av droppar i en kontaktut- rustning (3), varefter ytterligare kontakt uppnås i exempelvis en fyllkroppsbädd (4). Erforderlig pumpning av det hygroskopiska mediet utförs av en pump (5). Därefter passerar gasen en droppavskiljare (6), där eventuella droppar av det hygroskopiska mediet avskiljs och àterförs till regenereringssteget. Vidare passerar gasen genom ett kondenseringssteg, här exemplifierat av en fyllkropps- kolonn (7), där värme avges till fjärrvärmenätet via värmeväxlare (8) via den cirkulerande vattenkretsen (9).

Därefter passerar gasen genom droppavskiljare (10), där eventuella vattendroppar avskiljs, för återföring till kondensorsteget, och leds vidare genom ett hygroskopiskt kondenseringssteg (11), där ytterligare avfuktning med medföljande värmeutvinning kan utföras och värmen kan avges till fjärrvärmenätet via värmeväxlare (14) från 2004-65-29 11:37 'v':\_l-lo0rgaliisatic=n\PRONEA lilLJfiTEiflíllf.

AB\.PA'TEN'1“~._I>1oFamiIyRSEÅZ 1.01442?\.21Û1-1427 Appli-:atiøntextToInstructor MWG 2004-0F.-~'Z7 Ld-v-c 10 15 20 25 30 35 527 739 cirkulationskretsen (15) för det hygroskopiska mediet, vilket drivs av cirkulationspumpar (16). Vid utloppet passerar gasen en droppavskiljare (12) där eventuella droppar av det hygroskopiska mediet avskiljs och återförs till det hygroskopiska kondenseringssteget. Den avfuktade gasen avleds till omgivningen (13). Normala avgastempera- turer är vid det aktuella fjärrvärmefallet 30-75°C, men dess vattendaggpunkt är endast ca O - 30°C, då gasens innehåll av vattenånga har reducerats i det hygroskopiska kondenseringssteget. Ett delflöde av det hygroskopiska mediet avtappas till regenereringssteget via avtappnings- ledningen (17) och en motsvarande mängd koncentrerad lösning leds tillbaka från regenereringssteget via till- förselledningen (18). På detta sätt upprätthålls till- räcklig hög halt av den hygroskopiska komponenten i den hygroskopiska kondensorn. Ytterligare vattentillförsel till regenereringssteget kan ske genom vattentillförsel- ledning (19), vilken med sitt flödesreglerande organ används i den utsträckning som avdunstningen av vatten i regenereringssteget överskrider absorptionen av vatten i den hygroskopiska kondensorn. Reglering av halten hygro- skopisk komponent i regenereringssteget och den hygro- skopiska kondensorn kan ske medelst flödesreglering i tillförselledningarna 18 respektive 19, vilka styrs av till exempel temperaturgivare eller densitetsgivare. Överskottet av kondenserat vatten avleds via avtappnings- ledningen (20). Utformningen av kondensor och hygroskop- isk kondensor exemplifieras i detta fall med fyllkropps- torn av t ex glasfiberarmerad plast och plattvärmeväx- lare, vilka lämpar sig för drift vid nära atmosfäriska förhållanden och temperaturer under ca l20°C. Det utvunna spillvärmet utnyttjas i ett fjärrvärmenät där returvatten (40), som normalt håller en temperatur av 40-60 °C, växlas i kondensorn (8) och den hygroskopiska kondensorn (14) samt ytterligare i motorns mantel, mellankylare och oljekylare innan det återförs till framledningen (41) vid normalt 70-90°C. zfJoaflï-S-zs 11:37' v:\__fxøorgaxzisation\PRonsA zvxinJëTsxurk AB'~.P.!\TE}JT\__N<.-Faxni1y\SE\2l01=l427ä2l014=l27 ApplicationtextTolxxstnzctor hiv-HS 2004-05--27 ludoc 10 15 20 25 30 35 527 739 Anordningen enligt figur 2 kan användas för äng- produktion från trycksatta avgaser vid en gasmotor, men liknande principiella utformningar kan också användas vid exempelvis dieselmotorer eller gasturbiner. Rökgasen i figur 2 föreligger vid övertryck, före turboexpandern (30). Gasens tryck anordningen enligt eftersom den uttas är normalt 2-5 bar vid konventionella motorer, men kan med relativt enkla modifikationer höjas till 10-15 bar, vilket avsevärt förbättrar möjligheten att erhålla processànga för industriellt bruk. Optimalt tryckomràde för ångproduktion bedöms vara 5-15 bar. För att tillvara- ta expansionsarbetet fràn den kondenserade gasen kan denna àtervärmas medelst värmeväxling i värmeväxlare (31) respektive (32) medelst expanderavlopp och varm inkomman- de gas. Kondensorn och den hygroskopiska kondensorn exemplifieras i detta fall med metalliska värmeväxlare, vilka lämpar sig för drift vid trycksatta förhållanden och höga temperaturer. I den hygroskopiska kondensorn strilas hygroskopiskt medium på värmeytorna.

Anordningen enligt fig 3 visar ett exempel på en föredragen utföringsform vid användning av uppfinningen för produktion av varmvatten och avfuktad varm luft fràn torkgaser vid en pappersmaskin. Liknande principiella utformningar kan också användas vid processer som avger fuktiga gasströmmar, exempelvis torkanläggningar (brän- sletorkar, virkestorkar, massatorkar m fl). I motsats till föregående exempel föreligger gasen vid ringa över- hettning och de vanligaste temperaturerna är 40-80°C, men applikationer med daggpunkter nära 100°C förekommer också. Applikationer med övertryck och daggpunkter över 100°C förekommer vid till exempel bränsletorkning. För' regenereringen fordras tillsats av värme, vilket i exemp- let ástadkommes genom att en delmängd av gasen (2A) uppvärms, direkt eller via värmeväxlare, medelst förbrän- ning i brännkammaren (33), och därefter används för rege- nerering av absorbenten. En betydande del, företrädesvis majoriteten, av gasen (2B) avfuktas genom passage genom 2004-05-23 1.113? V:\ NoOrgaJ1i3ati0n\l-°RG2~YEA l/lIL-.IÖTEZKRIIK AB'\PšTE3-IT\_lJoFa1nily\šE\21014427321014427 Appli-:ationtextToInstructoL' HHS 2084-05-27 Ldcc 527 739 10 den hygroskopiska kondensorn, varvid värme kan återvinnas samt avfuktad gas (2C) àterledas till pappersmaskinen.

Energimässiga och miljömässiga fördelar erhålls genom att gasen kan recirkuleras i anläggningen samtidigt som värmeàtervinning erhålls, varvid energibehovet nedbringas till ungefär hälften i jämförelse med en konventionell torkanläggning eller pappersmaskin. Storlek på och kost- nad för regenereringssteget (3, 4) och kondensorsteget (7) kan i detta fall minskas genom att endast ett del- flöde av gasen behandlas vid dessa steg. Vid vissa tillämpningar, särskilt om ånga eller höga värmetempera- turer efterfrågas, kan det vara lämpligt att komprimera den gasandel som används för regenereringen, varvid regenereringen och den efterföljande kondensorn drivs vid övertryck, medförande kompaktare utformning och för- bättrade temperaturprestanda. Eventuell kompressor (29) med komprimering till 3-15 bar, särskilt 5-10 bar, àter- värmare (31), rekuperator (32) och expander (30) har àtergivits i figuren. För många tillämpningar kan dock atmosfärisk drift ge tillräckliga temperaturprestanda. 2004-05-28 11:37 V;\_NoOr-3anisat.ion'\PROHEIA MILJOTEKNIK F\B'\PÅTENT'~._kJoFaJxxi1'f\SE'~.2L0l4427\2181442? Appli-:ationtextToInstru-:tor mit; Züfiá-OE--Ü 1.dr:c

Claims (18)

10 15 20 25 30 35 527 739 11 Patentkrav

1. Förfarande för värmeâtervinning och värmepumpning från fuktig gas medelst hygroskopiskt medium, k ä n n e - t e c k n a t av stegen att: a) gasen vid en temperatur över daggpunkten kontak- tas med ett hygroskopiskt medium i ett regenereringssteg, b) gasen därefter i ett kondenseringssteg kyls under daggpunkten, och c) gasen sedan i ett hygroskopiskt avfuktarsteg kontaktas med hygroskopiskt medium erhållet fràn det förstnämnda regenereringssteget.

2. Förfarande enligt patentkrav 1, varvid kontakten mellan gas och hygroskopiskt medium i regenereringssteget sker medelst direktkontakt mellan medierna.

3. Förfarande enligt något av patentkraven 1-2, var- vid gasen som används i regenereringssteget underkastas värmning medelst direkt förbränning eller värmeväxling.

4. Förfarande enligt något av patentkraven 1-3, var- vid gasen som används i regenereringssteget och konden- seringssteget endast utgör ett delflöde av gasen.

5. Förfarande enligt något av patentkraven 1-4, var- vid gasen som används i regenereringssteget har ett tryck nära atmosfärstryck.

6. Förfarande enligt något av patentkraven l-4, var- vid gasen som används i regenereringssteget har ett tryck av 3-15 bar,

7. Förfarande enligt något av patentkraven 1-6, var- företrädesvis 4-10 bar. vid gasen som används i regenereringssteget utgörs av förbränningsgaser, företrädesvis efter stoftavskiljning.

8. Förfarande enligt något av patentkraven 1-7, var- vid det hygroskopiska mediet innefattar fosforsyra.

9. Förfarande enligt patentkrav 8, varvid halten fosforsyra i det hygroskopiska mediet är 40-90%, före- trädesvis 40-80%.

10. Förfarande enligt något av patentkraven 1-7, varvid det hygroskopiska mediet innefattar svavelsyra. 2095-03-EE 11:23 Vzï_RøOrganisatíonX?RONEA M¿L}ÖTEKNIK AB\PATENT1 HoFamil"XSE\2lCí4427\215]äê27 Amfilicafiontcxtïoímä rutin* “WW QÛG1-5%-“V __ y . i ._11 h... _ l.dac 10 15 20 25 30 35 527 739 12

11. Förfarande enligt patentkrav 10, varvid halten svavelsyra i det hygroskopiska mediet är 40-90%, före- trädesvis 40-80%.

12. Anordning för värmeåtervinning och värmepumpning från fuktig gas medelst hygroskopiskt medium, k ä n n e- t e c k n a d av en regenereringsanordning (3, 4) för koncentrering av det hygroskopiska mediet medelst gasen (2) vid en temperatur över daggpunkten, en kondenserings- anordning (7) innefattande värmeväxlaranordningar (8) för kylning av gasen (2) under daggpunkten samt en hygro- skopisk avfuktaranordning (11) innefattande värmeväxlar- anordningar (14) med hygroskopiskt medium erhållet från den förstnämnda regenereringsanordningen (3, 4).

13. Anordning enligt patentkrav 12, varvid kontakt- anordningar (3) är anordnade mellan gasen (2) och det hygroskopiska mediet i regenereringsanordningen (3, 4).

14. Anordning enligt något av patentkraven 12-13, varvid en eller flera uppvärmningsanordningar med direkt förbränning, katalytisk förbränning eller värmeväxling är anordnade för gasen (2) som används i regenereringsanord- ningen (3, 4).

15. Anordning enligt något av patentkraven 12-14, varvid en avledningsanordning är anordnad för gasen (2) som används i regenereringsanordningen (3, 4) och konden- seringsanordningen (7) så att endast ett delflöde av gasen (2) utnyttjas för dessa regenererings- (3, 4) och kondenseringsanordningar (7).

16. Anordning enligt något av patentkraven 12-15, varvid en anordning för stoftavskiljning är anordnad före inloppet till regenereringsanordningen.

17. Anordning enligt något av patentkraven 12-16, varvid utrustning för tillförsel av fosforsyra och avtappning av förorenad fosforsyra är anordnad för de hygroskopiska anordningarna.

18. Anordning enligt något av patentkraven 12-16, varvid utrustning för tillförsel av svavelsyra och 2035-33-19- l1:¿f.3 V:\_NOCrga:xlsat_un\FROM-JA. FÉïLJ-ÉÉKTEKNÉK '“.3'i"'\_ï\-'C>l"'ë111*i.l3"\'3l'.\2lülê=ê2^flllül4=ê27 Appli-'ïatxï.xsfmvi m: Mid-U É-IIOê-Iší- 527 739 13 avtappning av förorenad svavelsyra är anordnad för de hygroskopiska anordningarna. 311' Sat iOP-.XÄWKONEA MTLJÜ IKNIK 4-1'/,7\2L-'."-Éi.~1í27 Ap'_:;~li=.:a?.iøuzfflrliïulxzsl.rzi-:Lor MI-'šíš .É?JO4-O';~-í?.'?