SE523940C2 - Drill bit for rock drilling and a method for manufacturing the drill bit - Google Patents
Drill bit for rock drilling and a method for manufacturing the drill bitInfo
- Publication number
- SE523940C2 SE523940C2 SE0200728A SE0200728A SE523940C2 SE 523940 C2 SE523940 C2 SE 523940C2 SE 0200728 A SE0200728 A SE 0200728A SE 0200728 A SE0200728 A SE 0200728A SE 523940 C2 SE523940 C2 SE 523940C2
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- thread
- low
- threaded
- core
- stainless steel
- Prior art date
Links
- 238000005553 drilling Methods 0.000 title claims abstract description 27
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 9
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 5
- 239000011435 rock Substances 0.000 title claims description 14
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 11
- 238000011010 flushing procedure Methods 0.000 claims abstract description 9
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 3
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 claims description 21
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 claims description 21
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 claims description 19
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 claims description 13
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 claims description 13
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 claims description 8
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 6
- 239000008188 pellet Substances 0.000 claims description 5
- 229910018663 Mn O Inorganic materials 0.000 claims 1
- 238000003466 welding Methods 0.000 claims 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 abstract description 5
- 239000010959 steel Substances 0.000 abstract description 5
- 239000002131 composite material Substances 0.000 abstract 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 6
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 description 3
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 3
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 2
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 2
- 239000002519 antifouling agent Substances 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000003763 carbonization Methods 0.000 description 1
- 238000010000 carbonizing Methods 0.000 description 1
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 1
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E21—EARTH OR ROCK DRILLING; MINING
- E21B—EARTH OR ROCK DRILLING; OBTAINING OIL, GAS, WATER, SOLUBLE OR MELTABLE MATERIALS OR A SLURRY OF MINERALS FROM WELLS
- E21B17/00—Drilling rods or pipes; Flexible drill strings; Kellies; Drill collars; Sucker rods; Cables; Casings; Tubings
- E21B17/02—Couplings; joints
- E21B17/04—Couplings; joints between rod or the like and bit or between rod and rod or the like
- E21B17/042—Threaded
- E21B17/0426—Threaded with a threaded cylindrical portion, e.g. for percussion rods
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geology (AREA)
- Mining & Mineral Resources (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- Earth Drilling (AREA)
Abstract
Description
20 f. 25 _3125 30 - e - . .o 523 940 l l800SE 02-03-07 2 att lösa problemet med friktionsskador (pitting) i gängorna genom att belägga åtminstone de delar hos borrelementets gänga som samverkar med andra delar hos gängförbandet. 20 f. 25 _3125 30 - e -. .o 523 940 l l800EN 02-03-07 2 to solve the problem of frictional damage (pitting) in the threads by coating at least the parts of the drill element thread which cooperate with other parts of the threaded connection.
Ett sätt att eliminera korrosionsutmattning är att göra stängerna i rostfritt stål såsom i SE-A-0O00521-5. Det rostfria stålet är dock relativt mjukt och har därmed sämre slitstyrka än uppkolad stång, dvs det slits ut relativt snabbt.One way to eliminate corrosion fatigue is to make the rods in stainless steel as in SE-A-0O00521-5. However, the stainless steel is relatively soft and thus has poorer wear resistance than the carbonized bar, ie it wears out relatively quickly.
Genom SE-C2-515 195 och SE-C2-5 15 294 anvisas gängförband för slående bergborrning. Genom att belägga gängbottnama hos den cylindriska utvändiga gängan med åtminstone ett skikt av ett material med annan elektrodpotential än det underliggande stålet erhålles en ökad livslängd för gängförbandet.SE-C2-515 195 and SE-C2-5 15 294 provide threaded joints for striking rock drilling. By coating the thread bottoms of the cylindrical external thread with at least one layer of a material with an electrode potential other than the underlying steel, an increased service life of the threaded joint is obtained.
Syflen med uppfinningen Ett syfte med föreliggande uppfinning är att väsentligt förbättra motståndet mot korrosionsutmattning i ett borrelement för slående bergborrning.The object of the invention is an object of the present invention to substantially improve the resistance to corrosion fatigue in a drilling element for striking rock drilling.
Ett annat syfte med föreliggande uppfinning är att väsentligt förbättra motståndet mot korrosionsutmattning i sektioner med reducerad godstj ocklek i ett borrelement för slående bergbomiing.Another object of the present invention is to significantly improve the resistance to corrosion fatigue in sections with reduced material thickness in a drilling element for striking rock formation.
Ytterligare ett syfte med föreliggande uppfinning är att väsentligt förbättra motståndet mot korrosionsutmattning i gängbottnar i ett gängat parti i ett borrelement för slående bergborrning.A further object of the present invention is to significantly improve the resistance to corrosion fatigue in threaded bottoms in a threaded portion in a drilling element for striking rock drilling.
Ytterligare ett syfte med föreliggande uppfinning är att anvisa en metod för att tillverka ett borrelement med förbättrat motstånd mot korrosionsutmattning för slående bergborrning.A further object of the present invention is to provide a method for manufacturing a drilling element with improved resistance to corrosion fatigue for striking rock drilling.
Kortfattad beskrivning av ritningarna Detta och andra syften har uppnåtts genom ett gängförband och ett borrelement vilka erhållit särdrag enligt de efterföljande oberoende patentkravens kärmetecknande delar med hänvisning till ritningarna.BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS This and other objects have been achieved by a threaded joint and a drilling element which have obtained features according to the core drawing parts of the appended independent claims with reference to the drawings.
Fig. 1A visar ett rör och Fig. lB visar en stång, båda i perspektivvy.Fig. 1A shows a tube and Fig. 1B shows a rod, both in perspective view.
F ig. 2 visar en kuts för extrusion i perspektivvy.F ig. 2 shows a pellet for extrusion in perspective view.
Fig. 3 visar en extruderad stång i perspektivvy.Fig. 3 shows an extruded rod in perspective view.
Fig. 4 visar ett axiellt tvärsnitt hos en del avverkad från stången i F ig. 3. 10 15 20 25 30 o o un: n n nn nu n n n n n. n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n nn. nnn nn n - n .a n en n n n n n nn n n u n n v n n n n n nn n.- .. nn .nn l l80OSE 02-03-07 3 F ig. 5A visar ett axiellt tvärsnitt av en handel enligt föreliggande uppfinning efter bearbetning av delen enligt Fig. 4.Fig. 4 shows an axial cross-section of a part cut from the bar in Figs. 3. 10 15 20 25 30 o o un: n n n n nu nu n n n n n n. nnn nn n - n .a n en n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n n- n n .nn l l80OSE 02-03-07 3 F ig. Fig. 5A shows an axial cross-section of a trade according to the present invention after machining of the part according to Fig. 4.
Fig. SB visar en förstorad sektion av gängan i Fig. 5A.Fig. SB shows an enlarged section of the thread in Fig. 5A.
F ig. 6 visar en borrstång enligt föreliggande uppfinning i axiellt tvärsnitt.F ig. 6 shows a drill rod according to the present invention in axial cross section.
Fig. 7 visar ett axiellt tvärsnitt av en hondel enligt föreliggande uppfinning.Fig. 7 shows an axial cross-section of a female part according to the present invention.
Detaljerad beskrivning av uppfinningen Uppfinningen avser ett borrelement för bergborrning och en metod för att tillverka ett borrelement med en spolkanal för slående borrning med minst en slimning eller ett parti 40, 40' med relativt tunn godstjocklek, vilket delvis är utfört i homogent rostfritt stål för att väsentligt förbättra motståndet mot korrosionsutmattning. Dessutom är spolkanalen i ett fall utförd i samma rostfria stål varfor korrosionsutmattning hämti ej längre tillstöter under bergborrning.Detailed description of the invention The invention relates to a drilling element for rock drilling and a method for manufacturing a drilling element with a flushing channel for striking drilling with at least one slime or a portion 40, 40 'with relatively thin material thickness, which is partly made of homogeneous stainless steel to significantly improve the resistance to corrosion fatigue. In addition, in one case the flushing channel is made of the same stainless steel, which is why corrosion fatigue is no longer encountered during rock drilling.
Enligt uppfinningen föreligger ett borrelement för slående borrning, det vill säga en handel 19 (Fig. 5A) eller en hondel 26 (Fig. 7) försedd med en utvändig gänga 16 respektive en invändig gänga 16”. De visade gängoma är så kallade cylindriska trapetsgängor men andra gängforrner kan komma ifråga, till exempel koniska gängor eller repgängor eller en kombination av dessa.According to the invention, there is a drilling element for striking drilling, i.e. a handle 19 (Fig. 5A) or a female part 26 (Fig. 7) provided with an external thread 16 and an internal thread 16 ", respectively. The threads shown are so-called cylindrical trapezoidal threads, but other thread shapes may be considered, for example conical threads or rope threads or a combination of these.
Med hänvisning främst till Fig. 5A har borrelementet 19 en genomgående spolkanal 20, genom vilken ett spolmedium, vanligen luft eller vatten, leds. Gängan 16 innefattar gängbottnar 23 och gängtoppar 24, varvid gängflanker 21, 22 är anordnade däremellan.Referring mainly to Fig. 5A, the drilling element 19 has a continuous flushing channel 20, through which a flushing medium, usually air or water, is led. The thread 16 comprises thread bottoms 23 and thread peaks 24, the thread anchors 21, 22 being arranged therebetween.
Gängbottnama 23 och gängtopparna 24 är båda utförda i låglegerat stål.The thread bottoms 23 and the thread tips 24 are both made of low-alloy steel.
Gängan 16 har ett djup D, vilket definieras som det vinkelräta avståndet mellan gängbottnen 23 och gängtoppen 24 och den låglegerade delen av gängan har en tjocklek T efier bearbetning. Djupet D ligger vanligen i intervallet 1-4 mm och stångens ytterdiameter är 20-70 mm. Förhållandet T/D är >l .O, företrädesvis l.l-4.0, helst 2.0-2.5. I en föredragen utföringsform används en trapetsgänga (T3 8) med djupet D = 2-2.5 mm och ett låglegerat stål med en tjocklek T av 2-8 mm, företrädesvis kring 4 mm. Med andra ord är det rostfria stålet skilt i radiell riktning från gängans botten eller slimningen 40 med ett avstånd A, vilket är >0 mm, företrädesvis <8 mm, helst 2 - 6 mm. 10 15 20 25 30 523 940 šïïf iii: “ ll800SE 02-10-17 4 Genom att gängbottnama 23 i båda utföringsformerna utförts i låglegerat stål kommer korrosionsutmattning att inträffa relativt snart i det låglegerade stålet. Emellertid när sprickor härrörande från korrosionsutmattningen når det rostfria underliggande stålet stoppas ytterligare sprickutbredning. Därmed erhåller handelen 19 stor beständighet mot korrosionsutmattning. Det rostfria stålet har en sammansättning som ger ett PRE-tal >10, företrädesvis 12-17. PRE står för Pitting Resistance Equivalent och beskriver en legerings beständighet mot punktkorrosion (gropfrätning). PRE definieras enligt formeln PRE =Cr+3.3(Mo+W)+l6N där Cr, Mo, W och N motsvarar halterna av elementen i viktprocent.The thread 16 has a depth D, which is defined as the perpendicular distance between the thread bottom 23 and the thread top 24, and the low-alloy part of the thread has a thickness T or machining. The depth D is usually in the range 1-4 mm and the outer diameter of the rod is 20-70 mm. The ratio T / D is> 1.0, preferably 1.1-4.0, preferably 2.0-2.5. In a preferred embodiment, a trapezoidal thread (T3 8) with a depth D = 2-2.5 mm and a low-alloy steel with a thickness T of 2-8 mm, preferably around 4 mm, is used. In other words, the stainless steel is separated in the radial direction from the bottom of the thread or slime 40 by a distance A, which is> 0 mm, preferably <8 mm, preferably 2 - 6 mm. 10 15 20 25 30 523 940 šïïf iii: “ll800EN 02-10-17 4 Because the thread bottoms 23 in both embodiments are made of low-alloy steel, corrosion fatigue will occur relatively soon in the low-alloy steel. However, when cracks resulting from the corrosion fatigue reach the stainless steel underlying steel, further crack propagation is stopped. Thus, the trade 19 obtains great resistance to corrosion fatigue. The stainless steel has a composition that gives a PRE number> 10, preferably 12-17. PRE stands for Pitting Resistance Equivalent and describes an alloy's resistance to point corrosion (pitting). PRE is defined according to the formula PRE = Cr + 3.3 (Mo + W) + 16N where Cr, Mo, W and N correspond to the contents of the elements in weight percent.
Det låglegerade stålet i ytterhöljet 18 har en hårdhet >500 Vickers, helst 650-800 Vickers varigenom uppnås god slitstyrka. Hårdheten kan uppnås genom att komponenten görs i seghärdningsstål, genom uppkolning av ytan eller genom induktionsythärdning. Det låglegerade stålet har företrädesvis en sammansättning av i vikt-% C 0.1-0.7 Si O.1-1 Mn 0.2-2 Cr <5 Ni <5 Mo <2 varvid resterande mängd utgörs av Fe.The low-alloy steel in the outer casing 18 has a hardness> 500 Vickers, preferably 650-800 Vickers, whereby good wear resistance is achieved. The hardness can be achieved by making the component in toughening steel, by carbonizing the surface or by induction hardening. The low-alloy steel preferably has a composition of in% by weight C 0.1-0.7 Si O.1-1 Mn 0.2-2 Cr <5 Ni <5 Mo <2, the remaining amount being Fe.
Handelar eller borrelement enligt uppfinningen tillverkas på följ ande sätt. I F ig. 1A visas ett rör 11 och i Fig. IB visas en stång 12. Röret 11 och stången 12 passas med fina toleranser, till exempel med krymppassning, in i varandra till en kuts 13 såsom framgår ur Fig. 2 och fixeras med runtomlöpande svetsar 14 i kutsens ändar. Svetsarna 14 ger dessutom ett skydd mot oxidation i gränsytan mellan röret ll och stången 12 vid den efterföljande värmningen. Kutsen 13 extruderas i vannt tillstånd till en kompoundkomponent 15 med diameter som avpassas efter önskad dimension hos en gänga 16 för slående bergborrning (se Fig. 5A). Med ”kompoundkomponent” menas här ett extruderat rör eller en extruderad stång av minst två olika material.Trades or drilling elements according to the invention are manufactured in the following manner. I F ig. 1A shows a tube 11 and in Fig. 1B a rod 12 is shown. the ends of the pillow. The welds 14 also provide protection against oxidation at the interface between the tube 11 and the rod 12 during the subsequent heating. The pellet 13 is extruded in the wet state into a compound component 15 with a diameter which is adapted to the desired dimension of a thread 16 for striking rock drilling (see Fig. 5A). By "compound component" is meant here an extruded tube or an extruded rod of at least two different materials.
Kompoundkomponenten utgörs i det visade utföringsexemplet av en stång 15 med en kärna 17 av rostfritt stål och ett ytterhölje 18 av lâglegerat stål. Ur denna stång svarvas en konventionell yttre gänga eller hangänga för slående bergborrning 16, så att både gängbottnar och gängtoppar samt slimningar 40 erhålls i det låglegerade ytterhölj et 18. Altemativt består kärnan 17” av låglegerat stål och ytterhöljet 18” av rostfritt stål (Fig. 7). Ur denna stång 10 15 20 *_ 25 30 u a oo- e q u n. . . - ~ »Q Q - I . - a a q a n u a a . a t- a s u a a a n .. n . .u- q.. n a s a - . . - . , u n - a; - a . - . ~ - n e - o n n.. -u .a l l8OOSE 02-03-07 5 svarvas en konventionell inre gänga eller hongänga 16” för slående bergborrning, så att både gängbottnar och gängtoppar samt slimningar 40 erhålls i den låglegerade käman 17”. Käman 17” innefattar en genomgående spolkanal 20”. Gängan 16, 16” bör i sin helhet bestå av ett homogent låglegerat stål för att minska risken för att gängan lossnar från den rostfria delen.In the embodiment shown, the compound component consists of a rod 15 with a core 17 of stainless steel and an outer casing 18 of low-alloy steel. From this rod a conventional outer thread or male thread for striking rock drilling 16 is turned, so that both thread bottoms and thread peaks and slits 40 are obtained in the low-alloy outer casing 18. Alternatively, the core 17 "consists of low-alloy steel and the outer casing 18" of stainless steel (Fig. 7). From this rod 10 15 20 * _ 25 30 u a oo- e q u n.. . - ~ »Q Q - I. - a a q a n u a a. a t- a s u a a a n .. n. .u- q .. n a s a -. . -. , u n - a; - a. -. ~ - n e - o n n .. -u .a l l8OOSE 02-03-07 5 a conventional internal thread or female thread 16 ”is turned for striking rock drilling, so that both thread bottoms and thread peaks as well as slimes 40 are obtained in the low-alloy core 17”. The core 17 "comprises a continuous flushing channel 20". The thread 16, 16 ”should in its entirety consist of a homogeneous low-alloy steel to reduce the risk of the thread coming loose from the stainless steel part.
De bearbetade ändarna uppkolas för att ge hårdhet och slitstyrka på flankerna hos gängan 16, 16”. För att undvika uppkolning av det rostfria stålet skyddsmålas relevanta partier. De bearbetade ändarna friktionssvetsas sedan på en 6-kantstång eller på en rundstång av låglegerat eller helst av rostfritt stål (se Fig. 6) till en borrstång 25 som slutligen härdas och anlöps. Om svetsen och stången blir tillräckligt hållfast, kan alternativt den gängade änden svetsas direkt på en valsad stång. Då behövs alltså ingen härdning och anlöpning av borrstången.The machined ends are carburized to provide hardness and wear resistance on the fl anchors of the thread 16, 16 ”. To avoid carbonization of the stainless steel, the relevant parts are painted with protection. The machined ends are then friction welded on a 6-edge bar or on a low-alloy or preferably stainless steel round bar (see Fig. 6) to a drill rod 25 which is finally hardened and tempered. If the weld and the rod become sufficiently strong, alternatively the threaded end can be welded directly to a rolled rod. Then no curing and tempering of the drill rod is needed.
En central spolkanal borras. Altemativt kan stången 12 ersättas av ett rör så att den färdiga extruderade kompoundkomponenten 15 utgörs av ett rör så att man slipper borra hålet.A central flushing channel is drilled. Alternatively, the rod 12 can be replaced by a pipe so that the finished extruded compound component 15 consists of a pipe so that the hole is not drilled.
I det senare fallet skall extrusionskutsen 13 ha ett hål för en dorn varför den stång som skall utgöra kärnan istället kan vara ett ämnesrör eller en solid stång som borrats.In the latter case, the extrusion vessel 13 must have a hole for a mandrel, so that the rod which is to form the core can instead be a blank pipe or a solid rod that has been drilled.
Både handelen 19 och hondelen 26 innefattar slagöverforande ytor, det vill säga ändytan 19A respektive bottenytan 26A.Both the trade 19 and the female part 26 comprise impact-transmitting surfaces, i.e. the end surface 19A and the bottom surface 26A, respectively.
Extrusionskutsar 13 har vid prov tillverkats av rör ll av låglegerat stål, med sammansättning 1, ytterdiameter 77 mm och innerdiameter 53 mm och rostfri stång 12, med sammansättning 2 och diameter 53 mm. Kutsarna värmdes till 1l50°C och extruderades till en stång med ytterdiameter på 43 mm. Diametem för det rostfria stålet var 30 mm. Undersökning i ljusmikroskop visade att den metallurgiska bindningen mellan det låglegerade och det rostfria stålet var god. Ur de genom detta forfarande erhållna stängema tillverkades handelar 19 via konventionell maskinbearbetning. Gängan var av typ T38 med ytterdiameter 38 mm och hade djupet D 2.35 mm. Avståndet A var 3 mm och tjockleken T var 5.35 mm, varvid T/D blev cirka 2.3. Dessa handelar sätthårdades sedan, under vilken ändytoma av rostfritt stål i täcktes av skyddsfårg för undvikande av påverkan av den kolhaltiga gasatmosfáren.Extrusion pellets 13 have in tests been made of pipes 11 of low-alloy steel, with composition 1, outer diameter 77 mm and inner diameter 53 mm and stainless steel rod 12, with composition 2 and diameter 53 mm. The pellets were heated to 150 ° C and extruded into a rod with an outer diameter of 43 mm. The diameter of the stainless steel was 30 mm. Examination under a light microscope showed that the metallurgical bond between the low-alloy and the stainless steel was good. From the rods obtained by this process, trades 19 were manufactured via conventional machining. The thread was of type T38 with outer diameter 38 mm and had a depth D 2.35 mm. The distance A was 3 mm and the thickness T was 5.35 mm, the T / D being about 2.3. These trades were then set hardened, under which the stainless steel end surfaces were covered with protective paint to avoid the influence of the carbonaceous gas atmosphere.
Handelarna friktionssvetsades sedan mot respektive ändar hos en valsad stång 25, vilken innefattade en spolkanal. Därefter borrades en spolkanal i vardera handel och hela stången härdades från 1030°C.The handles were then friction welded to the respective ends of a rolled rod 25, which included a spool channel. Thereafter, a flushing channel was drilled in each trade and the whole rod was cured from 1030 ° C.
Claims (10)
Priority Applications (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE0200728A SE523940C2 (en) | 2002-03-12 | 2002-03-12 | Drill bit for rock drilling and a method for manufacturing the drill bit |
AU2003252825A AU2003252825A1 (en) | 2002-03-12 | 2003-03-05 | Drill member for rock drilling and a method for manufacturing the drill member |
PCT/SE2003/000361 WO2003076761A1 (en) | 2002-03-12 | 2003-03-05 | Drill member for rock drilling and a method for manufacturing the drill member |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE0200728A SE523940C2 (en) | 2002-03-12 | 2002-03-12 | Drill bit for rock drilling and a method for manufacturing the drill bit |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SE0200728D0 SE0200728D0 (en) | 2002-03-12 |
SE0200728L SE0200728L (en) | 2003-09-13 |
SE523940C2 true SE523940C2 (en) | 2004-06-08 |
Family
ID=20287224
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SE0200728A SE523940C2 (en) | 2002-03-12 | 2002-03-12 | Drill bit for rock drilling and a method for manufacturing the drill bit |
Country Status (3)
Country | Link |
---|---|
AU (1) | AU2003252825A1 (en) |
SE (1) | SE523940C2 (en) |
WO (1) | WO2003076761A1 (en) |
Families Citing this family (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2007133150A1 (en) * | 2006-05-17 | 2007-11-22 | Sandvik Intellectual Property Ab | A top hammer rock-drilling tool, a drill rod and coupling sleeve |
SE534770C2 (en) | 2010-01-11 | 2011-12-13 | Atlas Copco Rock Drills Ab | Striking rock drilling machine including a front part with a bobbin case |
JP5523373B2 (en) * | 2011-02-18 | 2014-06-18 | 三菱マテリアル株式会社 | Hollow steel rod for excavation and manufacturing method thereof |
CN103008871A (en) * | 2012-12-14 | 2013-04-03 | 中国石油集团长城钻探工程有限公司工程服务公司 | Friction welding process for novel bainite/martensite duplex-phase steel drill pipe |
SE538948C2 (en) * | 2013-12-13 | 2017-02-28 | Atlas Copco Secoroc Ab | Drill Corner Order |
Family Cites Families (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4542846A (en) * | 1982-03-16 | 1985-09-24 | Kawasaki Jukogyo Kabushiki Kaisha | Method of producing a multiple-wall pipe structure with anticorrosion end protection |
SE507439C2 (en) * | 1996-06-24 | 1998-06-08 | Sandvik Ab | Friction welded drill rod and method of manufacturing the drill rod |
-
2002
- 2002-03-12 SE SE0200728A patent/SE523940C2/en not_active IP Right Cessation
-
2003
- 2003-03-05 WO PCT/SE2003/000361 patent/WO2003076761A1/en not_active Application Discontinuation
- 2003-03-05 AU AU2003252825A patent/AU2003252825A1/en not_active Abandoned
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
SE0200728L (en) | 2003-09-13 |
AU2003252825A1 (en) | 2003-09-22 |
WO2003076761A1 (en) | 2003-09-18 |
SE0200728D0 (en) | 2002-03-12 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN1285739C (en) | Hardfacing alloy. methods and products | |
AU2011271660B2 (en) | Integral wear pad and method | |
RU2247219C2 (en) | Threaded connection and drilling tool element | |
US20100101780A1 (en) | Process of applying hard-facing alloys having improved crack resistance and tools manufactured therefrom | |
SE520893C2 (en) | Elements for striking rock drilling, comprising at least one thread | |
US7571779B2 (en) | Drill rod and method of manufacture thereof | |
JP2003525374A (en) | Screw joints and rock drill components | |
EP3389919B1 (en) | Method for connection and tubular connection assembly for improved fatigue performance of metallic risers | |
US20090120922A1 (en) | Ceramic Body and Steel Post Locating Pin Assembly | |
CA2512547A1 (en) | Shank adapter for rock drilling machines | |
SE523940C2 (en) | Drill bit for rock drilling and a method for manufacturing the drill bit | |
WO2009036112A1 (en) | Hardfacing containing fullerenes for subterranean tools and methods of making | |
RU2334156C1 (en) | Collar with connecting locks | |
US20070163778A1 (en) | Casing Centralizer Coupling | |
GB2095591A (en) | Composite metallic tube connector | |
SE525664C2 (en) | Joint bar and method of making it | |
US20210138570A1 (en) | Method for low heat input welding on oil and gas tubulars | |
EP1156183B1 (en) | Double-walled drill pipe | |
ZA200405906B (en) | Drill member for rock drilling and a method for manufacturing the drill member | |
EP0544835B1 (en) | Variable depth grooved drill string member | |
SE522152C2 (en) | Rock drill product and method to cure this | |
CA2533563A1 (en) | Casing centralizer coupling | |
WO2015102995A1 (en) | Selectively hardened drill rods and systems and methods for using and producing same | |
PL178889B1 (en) | Method of making or regenerating drill rods |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
NUG | Patent has lapsed |