SE509215C2 - diffuser - Google Patents

Abstract

A diffusor or nozzle comprises a cross section-wise endless wall (5), which widens from an inlet (6) for arriving fluid to an outlet (9) for outgoing fluid. At least a distance upstream the inlet (6), the wall (7) which is passed by the arriving fluid has a relief-like surface structure (10) constructed with projections and alternating countersinks, having the purpose of bringing about small turbulent movements of the component parts of the fluid which pass in the immediate vicinity of said wall (7) so as to counteract separation of fluid from the widening diffusor wall (5).

Description

15 20 25 509 215 2 flödenas uppkomst, dels hur problemen skall bekämpas (se bl.a. 15 20 25 509 215 2 the origin of the flows, and how the problems are to be combated (see e.g.

Cutler, A.D. och Johnston J.P.: "The effects of inlet conditions on the performance of straight-walled diffusers at low subsonic Mach number". Stanford University, Stanford, CA, USA, October 1981. Johnston, J.P.: "Internal Flows Chapter 3 in Turbulence 2nd Ed., Editor P.Cutler, A.D. och Johnston J.P .: "The effects of inlet conditions on the performance of straight-walled diffusers at low subsonic Mach number". Stanford University, Stanford, CA, USA, October 1981. Johnston, J.P .: "Internal Flows Chapter 3 in Turbulence 2nd Ed., Editor P.

A review Report PD-26, Bradshaw, Springer-Verlag, Berlin-Heidelberg-New York 1978).A review Report PD-26, Bradshaw, Springer-Verlag, Berlin-Heidelberg-New York 1978).

Dessa teorier, understödda av försök och beräkningar, visar att åtminstone en faktor som bidrar till uppkomsten av instabila flöden utgörs av s.k. avlösning i anslutning till den divergerande väggen i diffusorn. Dylik avlösning yttrar sig i att enskilda partiklar ingående i fluiden plötsligt släpper från väggen och kastas in i flödet, där de ger upphov till virvelbildningar och/eller turbulensfenomen. De instabila flödena, som uppstår då och då, ger upphov till vibrationer i stora delar av den flödesbärande konstruktionen och i synnerhet i den uppströms diffusorn befintliga rörledningen. Dessa vibrationer utsätter i sin tur konstruktionen för mekaniska påfrestningar som kan vara riskabla. I synnerhet föreligger risk att förekommande svetsar utmattas.These theories, supported by experiments and calculations, show that at least one factor that contributes to the emergence of unstable flows consists of so-called relief adjacent to the diverging wall of the diffuser. Such release manifests itself in the fact that individual particles contained in the fluid suddenly release from the wall and are thrown into the flow, where they give rise to vortex formations and / or turbulence phenomena. The unstable flows that occur from time to time give rise to vibrations in large parts of the flow-carrying structure and in particular in the pipeline existing upstream of the diffuser. These vibrations in turn expose the structure to mechanical stresses which can be risky. In particular, there is a risk that existing welds will become exhausted.

Det har föreslagits olika lösningar på ovan angivna pro- blem. Ett förslag går ut på att med hjälp av mekaniska medel kraftigt förstärka infästningen av åtminstone de delar av den flödesbärande konstruktionen som härbärgeras inuti reaktorinne- slutningen. Detta är emellertid ett extremt dyrbart alternativ som är komplicerat och tidskrävande att genomföra i befintliga kärnkraftverk. Ett annat förslag gär ut på att uppströms dysan insätta en roterbar (medroterande alternativt motroterande) virvelalstrare. Dylika virvelalstrare har emellertid visat sig ha en måttlig verkan med avseende på förmågan att motverka avlösning i diffusorn.Various solutions have been proposed to the above problems. One proposal is to use mechanical means to greatly strengthen the attachment of at least the parts of the flow-bearing structure that are housed inside the reactor enclosure. However, this is an extremely expensive alternative that is complicated and time consuming to implement in existing nuclear power plants. Another proposal is to insert a rotatable (co-rotating or counter-rotating) vortex generator upstream of the nozzle. However, such vortex generators have been found to have a moderate effect on the ability to counteract diffusion in the diffuser.

Uppfinningens syften och särdrag Föreliggande uppfinning tar sikte på att undanröja bris- terna hos ovannämnda förslag till problemlösningar och skapa en förbättrad diffusor. Ett grundläggande syfte med uppfinningen är sålunda att skapa en diffusor som med enkla och prisbilliga medel förmår effektivt motverka uppkomst av avlösningsfenomen inuti densamma och som därmed reducerar risken för att insta- 10 15 20 25 509 bila flöden skall uppstå i diffusorn jämte efterföljande utloppsrörledning. Ett ytterligare syfte är att möjliggöra ernáende av önskat resultat, dvs att undvika instabila flöden, 215 3 genom bearbetning av befintliga diffusorer i efterhand.OBJECTS AND FEATURES OF THE INVENTION The present invention aims to eliminate the shortcomings of the above-mentioned proposals for problem solutions and to create an improved diffuser. A basic object of the invention is thus to create a diffuser which by simple and inexpensive means is able to effectively counteract the occurrence of relief phenomena within it and which thereby reduces the risk of instantaneous flows flowing in the diffuser together with subsequent outlet pipeline. A further object is to enable the desired result to be achieved, ie to avoid unstable flows, by processing existing diffusers afterwards.

Enligt uppfinningen nås åtminstone det grundläggande syftet medelst de särdrag som är angivna i patentkravets 1 kän- netecknande del. Föredragna utföranden av uppfinningen är vida- re definierade i de osjälvständiga kraven.According to the invention, at least the basic object is achieved by means of the features stated in the characterizing part of claim 1. Preferred embodiments of the invention are further defined in the dependent claims.

Kort beskrivning av bifogade ritningar På ritningarna är: Fig 1 en vertikal sektion genom den övre delen av en ångge- nerator jämte en däri ingående diffusor i form av en dysa samt en nedströms dysan förefintlig rörledning, Fig 2 en förstorad sektion genom en dysa av principiellt samma slag som dysan enligt fig l, Fig 3 en sektion genom en enkel diffusor mellan två olika grova rör, Fig 4-8 extremt förstorade tvärsektioner genom ytpartier på en dysas inloppssida utförda i enlighet med uppfinningen, och Fig 9-13 schematiska vyer illustrerande olika geometriska utformningar av vulstformiga utspràng ingående i nämnda ytpartier.Brief description of the accompanying drawings In the drawings: Fig. 1 is a vertical section through the upper part of a steam generator together with a diffuser contained therein in the form of a nozzle and a pipeline present downstream of the nozzle, Fig. 2 an enlarged section through a nozzle of principle the same kind as the nozzle according to Fig. 1, Fig. 3 a section through a simple diffuser between two different coarse tubes, Figs. 4-8 extremely enlarged cross sections through surface portions on an inlet side of a nozzle made in accordance with the invention, and Figs. 9-13 schematic views illustrating different geometric designs of bead-shaped projections included in said surface portions.

Detaljerad beskrivning av föredragna utföranden av uppfinningen I fig 1 betecknar 1 en takbildande överdel till en i övrigt icke närmare visad ånggenerator, varvid i denna takdel ingår en diffusor i form av en dysa generellt betecknad 2. Till dysan 2 är ansluten en utgående rörledning 3 som är vinkelfor- mad. Fluidum i form av vattenånga matas med hög hastighet (vanligen över 100 m/s) från generatorns inre genom dysan 2 och vidare genom den utgående rörledningen 3, såsom antyds medelst pilarna. På konventionellt sätt inbegriper dysan 2 ett diverge- rande hàlrum 4 som i exemplet antas ha stympat konisk grund- form, dvs hålrummet avgränsas av en koniskt formad väggyta 5. I området av dysans underdel finns ett inlopp 6, oftast benämnt hals, med en minsta tvärsnittsarea eller diameter. Hàlrummet 4 vidgar sig på nedströmssidan från denna hals. Pâ uppströmssidan 10 15 20 25 35 509 215 4 av halsen 6 förefinns en rotationssymmetrisk, välvd styryta 7 som vidgar sig på ett trumpetliknande sätt från halsen i rikt- ning mot ânggeneratorns inre. Det må även noteras att rörled- ningen 3 är förbunden med dysans 2 utloppsände via en svets 8.Detailed description of preferred embodiments of the invention In Fig. 1 denotes a roof-forming upper part of an otherwise steam generator not shown in more detail, this roof part including a diffuser in the form of a nozzle generally designated 2. An outgoing pipeline 3 is connected to the nozzle 2 which is angular. Fluid in the form of water vapor is fed at high speed (usually above 100 m / s) from the interior of the generator through the nozzle 2 and further through the outgoing pipeline 3, as indicated by the arrows. In a conventional manner, the nozzle 2 comprises a diverging cavity 4 which in the example is assumed to have a truncated conical basic shape, ie the cavity is delimited by a conically shaped wall surface 5. In the area of the lower part of the nozzle there is an inlet 6, usually called a neck, with a minimum cross-sectional area or diameter. The cavity 4 widens on the downstream side from this neck. On the upstream side 10 of the neck 6 there is a rotationally symmetrical, curved guide surface 7 which widens in a trumpet-like manner from the neck towards the interior of the steam generator. It should also be noted that the pipeline 3 is connected to the outlet end of the nozzle 2 via a weld 8.

I just det visade exemplet har rörledningen 3 större diameter än hålrummets 4 utloppsmynning 9. Blott såsom ett exempel må nämnas att halsen 6 kan ha en diameter av storleksordningen 400 mm samtidigt som utloppsmynningen 9 har en diameter av ca 550 mm. För en given längd av omkring S60 mm kommer vinkeln 9 (se fig 2) dylika fall l5,0°. Vid dessa dimensioner kan rörledningen 3 ha då att uppgå till 7,5°. Med andra ord är konvinkeln 26 i en innerdiameter av 750 mm, varvid rörväggens tjocklek kan ligga inom området 50-80 mm.In the example just shown, the pipeline 3 has a larger diameter than the outlet mouth 9 of the cavity 4. Just as an example, it may be mentioned that the neck 6 can have a diameter of the order of 400 mm while the outlet mouth 9 has a diameter of about 550 mm. For a given length of about S60 mm, the angle ((see Fig. 2) of such cases l5.0 °. At these dimensions, the pipeline 3 can then amount to 7.5 °. In other words, the cone angle 26 is in an inner diameter of 750 mm, whereby the thickness of the pipe wall can be in the range 50-80 mm.

Beträffande konvinkeln 29 skall påpekas att tendensen till avlösning i den genomströmmande vattenàngan generellt sett ökar med ökande konvinkel.Regarding the cone angle 29, it should be pointed out that the tendency to release in the flowing water vapor generally increases with increasing cone angle.

Så långt den visade dysan 2 hittills beskrivits är den- samma i allt väsentligt tidigare känd.As far as the nozzle 2 shown so far has been described, it is essentially previously known.

Karakteristiskt för föreliggande uppfinning är att den fluidstyrande yta 7 som avgränsar dysans hålrum 4 uppvisar en av utspráng omväxlande med försänkningar uppbyggd, reliefartad ytstruktur 10 som sträcker sig åtminstone ett stycke uppströms halsen 6. Denna reliefartade, dvs icke-släta ytstruktur har till uppgift att åstadkomma små turbulenta rörelser hos de beståndsdelar i ångan som passerar i omedelbar närhet av vägg- ytan uppströms halsen. När ångan efter att ha passerat halsen träder in i det koniska hàlrummet 4 bildas därför i gränszonen mot väggytan 5 turbulensrörelser som successivt avklingar, men som motverkar tendensen hos enskilda beståndsdelar att plöts- ligt och häftigt släppa från väggytan. Denna turbulens förbättrar möjligheten till utbyten (blandning) tvärs flödesriktningen och minskar skevheten eller toppigheten i hastighetsprofilen.Characteristic of the present invention is that the fluid-guiding surface 7 delimiting the cavity 4 of the nozzle has a relief-like surface structure 10 constructed of protrusions alternating with recesses which extends at least a distance upstream of the neck 6. This relief-like, i.e. non-smooth surface structure has the task of providing small turbulent movements of the constituents of the vapor that pass in the immediate vicinity of the wall surface upstream of the neck. Therefore, when the steam after passing the neck enters the conical cavity 4, turbulent movements are formed in the boundary zone towards the wall surface 5 which gradually subside, but which counteract the tendency of individual components to suddenly and violently drop from the wall surface. This turbulence improves the possibility of exchanges (mixing) across the flow direction and reduces the skew or peakness in the velocity profile.

Såsom kommer att beskrivas närmare med hänvisning till fig 4-13 kan den reliefartade ytstrukturen 10 förverkligas på olika sätt. Oberoende av ytstrukturens beskaffenhet bör emel- lertid densamma utbreda sig över en påtaglig area på halsens uppströmssida. Sålunda antyds i fig 1 och 2 med tjocka linjer hurusom ytstrukturen sträcker sig från en (i exemplet cirkulär) 10 15 20 25 30 509 215 5 periferi 11 hela vägen fram till själva halsen 6. I praktiken kan ytstrukturens ytterdiameter vara 2-4, lämpligen 2,5-3 gånger större än halsens 6 diameter.As will be described in more detail with reference to Figs. 4-13, the relief-like surface structure 10 can be realized in various ways. Irrespective of the nature of the surface structure, however, it should spread over a significant area on the upstream side of the neck. Thus, in Figs. 1 and 2, thick lines indicate how the surface structure extends from a (in the example circular) periphery 11 all the way to the neck itself 6. In practice, the outer diameter of the surface structure may be 2-4, suitably 2.5-3 times larger than the 6 diameter of the neck.

I fig 3 illustreras schematiskt hurusom en reliefartad ytstruktur 10 även kan vara utformad uppströms inloppet eller halsen till en enkel diffusor i form av ett koniskt rör 2' mel- lan två rör med olika stora tvärsnittsareor. Även i detta fall utbreder sig ytstrukturen 10 ett påtagligt stycke uppströms det smala inloppet till diffusorn, dvs inuti det smala rör som ansluter sig till diffusorn.Fig. 3 schematically illustrates how a relief-like surface structure 10 can also be formed upstream of the inlet or neck of a simple diffuser in the form of a conical tube 2 'between two tubes with different sized cross-sectional areas. Also in this case, the surface structure 10 extends a considerable distance upstream of the narrow inlet to the diffuser, ie inside the narrow tube which connects to the diffuser.

Nu hänvisas till fig 4-8 som åskådliggör olika, alterna- tiva utföranden av ytstrukturer. I fig 4 visas sålunda hurusom de reliefbildande utspràngen kan ha formen av långsmala vulster eller àsar 12, mellan vilka avgränsas försänkningar 13. I detta fall är vulsterna i huvudsak lika breda som försänkningarna 13.Reference is now made to Figures 4-8 which illustrate different, alternative embodiments of surface structures. Fig. 4 thus shows how the relief-forming projections can be in the form of elongate beads or axes 12, between which depressions 13 are delimited. In this case, the beads are substantially as wide as the depressions 13.

I fig 5 visas hurusom vulsterna 12 är betydligt smalare än för- sänkningarna 13. I praktiken kan den enskilda vulstens bredd uppgå till 10-40% av försänkningens bredd. Djupet eller höjden hos den enskilda vulsten är enligt utförda beräkningar avhängig av halsens 6 diameter. Sålunda bör den enskilda vulstens höjd ligga inom området 0,05-0,5, lämpligen 0,20-0,30% av halsens diameter. Fördelaktigast väljs vulstens höjd till ca 0,25% av halsens diameter. Med andra ord bör vulsten ha en höjd av ca 1 mm därest halsens diameter uppgår till 400 mm. Mera generellt uttryckt kan vulstens höjd även sägas vara kopplad till strömningstillståndet uttryckt genom flödesparametern Reynolds tal Re = gränsskiktsströmning och den så kallade Taylorskalan skulle UD/v. Utgående från information om turbulent vulstens höjd (Ä) kunna uttryckas genom ekvationen: i = k' (RJ-Ols där k är av storleksordningen 1 till 10.Fig. 5 shows how the beads 12 are considerably narrower than the recesses 13. In practice, the width of the individual bead can amount to 10-40% of the width of the recess. The depth or height of the individual bead is, according to calculations made, dependent on the diameter of the neck 6. Thus, the height of the individual bead should be in the range 0.05-0.5, preferably 0.20-0.30% of the neck diameter. Most advantageously, the height of the bead is chosen to be about 0.25% of the diameter of the neck. In other words, the bead should have a height of about 1 mm where the diameter of the neck amounts to 400 mm. More generally, the height of the bead can also be said to be linked to the flow condition expressed by the flow parameter Reynolds number Re = boundary layer flow and the so-called Taylor scale would be UD / v. Based on information about the height (Ä) of the turbulent bead, it can be expressed by the equation: i = k '(RJ-Ols where k is of the order of 1 to 10.

I fig 6 visas hurusom den oregelbundna ytstrukturen kan ha formen av ett sàgtandmönster. I detta fall bildas den enskilda vulsten av en utskjutande yta 12 som sträcker sig väsentligen radiellt i förhållande till styrytans 7 välvning, varjämte en efterföljande försänkning avgränsas av en sned- ställd yta 13. I fig 7 visas utsprång i form av en mångfald W H 20 25 35 509 215 6 vulster med tvärsnittsvis triangulär form vilka àtskiljs medelst släta mellanytor.Fig. 6 shows how the irregular surface structure can have the shape of a sawtooth pattern. In this case, the individual bead is formed by a projecting surface 12 which extends substantially radially in relation to the curvature of the guide surface 7, and a subsequent depression is delimited by an inclined surface 13. In Fig. 7 protrusions in the form of a plurality of WH 20s are shown. Beads of cross-sectional triangular shape which are separated by smooth intermediate surfaces.

Vid samtliga utföranden enligt fig 4-7 tänkes utsprången eller vulsterna vara utformade genom bearbetning av materialet i inloppsdelen av själva dysan (t ex fräsning, gnistning eller liknande). I fig 8 visas ett alternativt utförande vid vilket de enskilda vulsterna 12 utgörs av separata kroppar som på lämpligt sätt appliceras i spår i dysans välvda styryta. I analogi med utförandena enligt fig 6 och 7 kan utsidan på dessa vulstkroppar vara snedställd så att den enskilda kroppen tvårsnittsvis smalnar av i riktning nedströms. Med andra ord kommer frontytan pà den enskilda vulstkroppen att bilda ett abrupt strömningshinder som effektivt åstadkommer begränsad eller làgintensiv turbulensbildning i gränszonen mellan fluiden och styrytan 7.In all embodiments according to Figs. 4-7, the projections or beads are thought to be formed by machining the material in the inlet part of the nozzle itself (eg milling, sparking or the like). Fig. 8 shows an alternative embodiment in which the individual beads 12 consist of separate bodies which are suitably applied in grooves in the curved guide surface of the nozzle. In analogy with the embodiments according to Figs. 6 and 7, the outside of these bead bodies can be inclined so that the individual body tapers in a cross-section in the downstream direction. In other words, the front surface of the individual bead body will form an abrupt flow barrier which effectively causes limited or low-intensity turbulence formation in the boundary zone between the fluid and the guide surface 7.

Samma typ av ytstruktur eller -mönster som visas i sam- band med en konvext välvd yta i fig 4-8 kan givetvis även användas i den invändiga ytstrukturen i det klena, cylindriska röret uppströms diffusorn 2' enligt fig 3.The same type of surface structure or pattern shown in connection with a convex arched surface in Figs. 4-8 can of course also be used in the inner surface structure of the small, cylindrical tube upstream of the diffuser 2 'according to Fig. 3.

I fig 9, som visar ytstrukturen 10 enligt fig 1 i rikt- ning underifrån, illustreras hurusom vulsterna 12 kan ha formen av cirkulära, koncentriska ringar med olika stora diametrar. I fig 10 visas ett utförande med en enda sammanhängande vulst 12 som är spiralformig. Denna spiralform innebär att enskilda avsnitt av vulsten sträcker sig något snett i förhållande till axialriktningen genom dysan. På så sätt kommer vulsten att påföra den ankommande fluiden eller vattenángan en viss tendens att rotera i förhållande till dysans geometriska centrumaxel.Fig. 9, which shows the surface structure 10 according to Fig. 1 in the direction from below, illustrates how the beads 12 can have the shape of circular, concentric rings with different large diameters. Fig. 10 shows an embodiment with a single continuous bead 12 which is helical. This spiral shape means that individual sections of the bead extend slightly obliquely in relation to the axial direction through the nozzle. In this way, the bead will apply to the incoming fluid or water vapor a certain tendency to rotate relative to the geometric center axis of the nozzle.

Detta innebär att den i hålrummet 4 inkommande fluiden icke blott involverar turbulensrörelser i gränszonen mot väggytan 5 utan även viss rotationsrörelse.This means that the fluid entering the cavity 4 not only involves turbulence movements in the boundary zone towards the wall surface 5 but also some rotational movement.

I fig 11 visas ett utförande vid vilket ytstrukturen bildas av vulster 12 som sträcker sig från periferin i riktning in mot den centrala halsen 6. Närmare bestämt är den enskilda vulsten rak betraktad i planprojektion enligt fig 9, men . sträcker sig i sned vinkel mot dysans centrumaxel. Genom denna snedställning av vulsterna kommer fluiden även i detta fall att påföras rotationsrörelse. Med andra ord tjänar de olika vuls- 10 U 20 25 509 215 7 terna samfällt såsom en rotationsalstrare för den ankommande fluiden.Fig. 11 shows an embodiment in which the surface structure is formed by beads 12 extending from the periphery in the direction towards the central neck 6. More specifically, the individual bead is viewed directly in plan view according to Fig. 9, but. extends at an oblique angle to the center axis of the nozzle. Due to this skew of the beads, the fluid will also in this case be subjected to rotational movement. In other words, the various beads serve together as a rotary generator for the incoming fluid.

Utförandet enligt fig 12 skiljer sig från utförandet enligt fig 11 endast däriutinnan att den enskilda vulsten 12 är åtminstone delvis bågformig istället för rak.The embodiment according to Fig. 12 differs from the embodiment according to Fig. 11 only in that the individual bead 12 is at least partially arcuate instead of straight.

I fig 13 slutligen åskådliggörs ett utförande vid vilket vulster är orienterade i vinkel mot varandra och korsar varand- ra. Företrädesvis sträcker sig vulsterna snett i förhållande till diffusorns axialriktning. I det visade exemplet avgränsar de varandra korsande vulsterna försänkta områden med romboidisk form.Fig. 13 finally illustrates an embodiment in which beads are oriented at an angle to each other and cross each other. Preferably, the beads extend obliquely relative to the axial direction of the diffuser. In the example shown, the intersecting beads delimit recessed areas of rhomboidal shape.

I ovan beskrivna utföranden är den reliefartade ytstruk- turen utformad såsom en integrerad del av själva dysan. Det är emellertid även tänkbart att utforma den önskade ytstrukturen i en separat tillsatsdel som låter sig monteras i anslutning till inloppet hos en dysa vilken på konventionellt sätt har släta ytor.In the embodiments described above, the relief-like surface structure is designed as an integral part of the nozzle itself. However, it is also conceivable to design the desired surface structure in a separate attachment part which can be mounted in connection with the inlet of a nozzle which in a conventional manner has smooth surfaces.

Ehuru den uppfinningsenliga diffusorn ovan exemplifie- rats i form av en dysa ingående i en ánggenerator är densamma även tillämpbar i andra sammanhang, t ex i samband med reaktor- kärl eller andra tryckkärl. Ehuru den oregelbundna ytstrukturen enligt uppfinningen med fördel bildas förmedelst långsmala vulster är det i och för sig även möjligt att åstadkomma den önskade turbulensbildningen förmedelst enskilda små utsprång i form av vårtor, knastar eller liknande. Det må även nämnas att den reliefartade ytstrukturen ej nödvändigtvis måste ända exakt i halsen, dvs det parti av passagen som har minimal tvärsnitts- area. Sålunda kan ytstrukturen ända såväl ett stycke uppströms som ett stycke nedströms den egentliga halsen.Although the diffuser according to the invention has been exemplified above in the form of a nozzle included in a steam generator, the same is also applicable in other contexts, for example in connection with reactor vessels or other pressure vessels. Although the irregular surface structure according to the invention is advantageously formed by means of elongate beads, it is in itself also possible to achieve the desired turbulence formation by means of individual small protrusions in the form of warts, lumps or the like. It may also be mentioned that the relief-like surface structure does not necessarily have to be exactly in the neck, ie the part of the passage which has a minimal cross-sectional area. Thus, the surface structure can be both a piece upstream and a piece downstream of the actual neck.

Claims (8)

10 15 20 25 35 509 215 Patentkrav10 15 20 25 35 509 215 Patent claims 1. l. Diffusor innefattande en tvärsnittsvis ändlös vägg (5) som vidgar sig från ett inlopp (6) för ankommande fluid till ett utlopp (9) för utgående fluid, k ä n n e t e c k n a d därav, att åtminstone ett stycke uppströms inloppet (6) uppvisar den vägg (7) som passeras av den ankommande fluiden en av utsprâng (12) omväxlande med försänkningar (13) uppbyggd, reliefartad ytstruktur (10) med uppgift att åstadkomma små turbulenta rörelser hos de beståndsdelar av fluiden som passerar i omedel- bar närhet av sagda vägg (7) i syfte att motverka avlösning av fluiden från den sig vidgande diffusorväggen (5).1. A diffuser comprising a cross-sectional endless wall (5) which widens from an inlet (6) for incoming fluid to an outlet (9) for outgoing fluid, characterized in that at least one piece upstream of the inlet (6) has the wall (7) passed by the arriving fluid has a relief-like surface structure (10) constructed by projections (12) alternating with recesses (13) with the task of producing small turbulent movements of the constituents of the fluid which pass in the immediate vicinity of said wall (7) in order to counteract the release of the fluid from the widening diffuser wall (5). 2. Diffusor enligt krav l, k ä n n e t e c k n a d därav, att utsprángen har formen av långsmala vulster (12).Diffuser according to Claim 1, characterized in that the projections are in the form of elongate beads (12). 3. Diffusor enligt krav 2, k ä n n e t e c k n a d därav, att åtminstone två vulster (12) korsar varandra. k ä n n e t e c k n a d därav, (12) förhållande till diffusorns axialriktning i syfte att alstraDiffuser according to claim 2, characterized in that at least two beads (12) cross each other. k n n e t e c k n a d thereof, (12) relation to the axial direction of the diffuser in order to generate 4. Diffusor enligt krav 2 eller 3, att åtminstone vissa vulster sträcker sig snett i även rotationsrörelser hos den passerande fluiden. k ä n n e - (12) diameter.Diffuser according to claim 2 or 3, that at least some beads extend obliquely in also rotational movements of the passing fluid. k ä n n e - (12) diameter. 5. Diffusor enligt något av föregående krav, att det enskilda utsprànget har en t e c k n a d därav, höjd inom området 0,05-0,50% av inloppets (6)Diffuser according to one of the preceding claims, that the individual projection has a t e c k n a d thereof, height within the range 0.05-0.50% of the inlet (6) 6. Diffusor enligt något av föregående krav, k ä n n e - att den reliefbildande ytstrukturen (10) utgör en integrerad del av själva diffusorn och/eller ett till t e c k n a d därav, denna sig anslutande rör.Diffuser according to one of the preceding claims, characterized in that the relief-forming surface structure (10) forms an integral part of the diffuser itself and / or an adjoining tube thereof. 7. Diffusor enligt något av kraven l-5, k ä n n e t e c k - n a d därav, att den reliefbildande ytstrukturen utgör del av en separat tillsats som i sin tur är monterad i diffusorn och/eller ett till denna sig anslutande rör. 509 215Diffuser according to one of Claims 1 to 5, characterized in that the relief-forming surface structure forms part of a separate attachment which in turn is mounted in the diffuser and / or a pipe connected thereto. 509 215 8. Diffusor enligt något av föregående krav, varvid densamma 9 utgör del av en dysa med ett inlopp i form av en hals (6) med en minsta vidd eller diameter från vilken diffusorväggen sträcker sig nedströms och på vilkens uppströmssida förefinns en rotationssymmetrisk, trumpetartat sig vidgande välvd väggyta (7), k ä n n e t e c k n a d därav, att den reliefartade ytstrukturen (10) utbreder sig från halsen (6) och utmed hela den välvda väggytan (7).A diffuser according to any one of the preceding claims, wherein the same 9 forms part of a nozzle with an inlet in the form of a neck (6) with a minimum width or diameter from which the diffuser wall extends downstream and on the upstream side of which there is a rotationally symmetrical, trumpet-like widening arched wall surface (7), characterized in that the relief-like surface structure (10) extends from the neck (6) and along the entire arched wall surface (7).