SE506199C2 - Förfarande och anordning för bestämning av kortslutningseffekten i ett elektriskt växelströmskraftnät som är anslutet till en högspänd likströmsöverföring - Google Patents
Förfarande och anordning för bestämning av kortslutningseffekten i ett elektriskt växelströmskraftnät som är anslutet till en högspänd likströmsöverföringInfo
- Publication number
- SE506199C2 SE506199C2 SE9601146A SE9601146A SE506199C2 SE 506199 C2 SE506199 C2 SE 506199C2 SE 9601146 A SE9601146 A SE 9601146A SE 9601146 A SE9601146 A SE 9601146A SE 506199 C2 SE506199 C2 SE 506199C2
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- power
- voltage
- difference
- value
- calculation
- Prior art date
Links
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 title claims abstract description 7
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 18
- 238000005259 measurement Methods 0.000 claims abstract description 28
- 101001024120 Homo sapiens Nipped-B-like protein Proteins 0.000 claims abstract 3
- 102100035377 Nipped-B-like protein Human genes 0.000 claims abstract 3
- 102100029952 Double-strand-break repair protein rad21 homolog Human genes 0.000 claims abstract 2
- 101000584942 Homo sapiens Double-strand-break repair protein rad21 homolog Proteins 0.000 claims abstract 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 3
- 238000007792 addition Methods 0.000 claims 9
- 101100439027 Schizosaccharomyces pombe (strain 972 / ATCC 24843) cdc2 gene Proteins 0.000 claims 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims 1
- 238000010248 power generation Methods 0.000 claims 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 abstract 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 10
- 230000008859 change Effects 0.000 description 7
- 230000008569 process Effects 0.000 description 5
- 102100038521 Calcitonin gene-related peptide 2 Human genes 0.000 description 4
- 101000741431 Homo sapiens Calcitonin gene-related peptide 2 Proteins 0.000 description 4
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 4
- 238000001914 filtration Methods 0.000 description 4
- 239000013589 supplement Substances 0.000 description 4
- 101100490809 Arabidopsis thaliana AAO2 gene Proteins 0.000 description 3
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 3
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 description 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 230000000977 initiatory effect Effects 0.000 description 3
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 description 3
- 102100029464 Aquaporin-9 Human genes 0.000 description 2
- 101000771413 Homo sapiens Aquaporin-9 Proteins 0.000 description 2
- 101000921370 Homo sapiens Elongation of very long chain fatty acids protein 1 Proteins 0.000 description 2
- 238000011161 development Methods 0.000 description 2
- 230000018109 developmental process Effects 0.000 description 2
- 230000006870 function Effects 0.000 description 2
- 210000000056 organ Anatomy 0.000 description 2
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 2
- 238000005070 sampling Methods 0.000 description 2
- 101100071627 Schizosaccharomyces pombe (strain 972 / ATCC 24843) swo1 gene Proteins 0.000 description 1
- 210000003323 beak Anatomy 0.000 description 1
- 230000008878 coupling Effects 0.000 description 1
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 1
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 description 1
- 230000007812 deficiency Effects 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000001939 inductive effect Effects 0.000 description 1
- 230000010354 integration Effects 0.000 description 1
- 238000013208 measuring procedure Methods 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 108090000623 proteins and genes Proteins 0.000 description 1
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02J—CIRCUIT ARRANGEMENTS OR SYSTEMS FOR SUPPLYING OR DISTRIBUTING ELECTRIC POWER; SYSTEMS FOR STORING ELECTRIC ENERGY
- H02J3/00—Circuit arrangements for ac mains or ac distribution networks
- H02J3/38—Arrangements for parallely feeding a single network by two or more generators, converters or transformers
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01R—MEASURING ELECTRIC VARIABLES; MEASURING MAGNETIC VARIABLES
- G01R21/00—Arrangements for measuring electric power or power factor
- G01R21/133—Arrangements for measuring electric power or power factor by using digital technique
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01R—MEASURING ELECTRIC VARIABLES; MEASURING MAGNETIC VARIABLES
- G01R31/00—Arrangements for testing electric properties; Arrangements for locating electric faults; Arrangements for electrical testing characterised by what is being tested not provided for elsewhere
- G01R31/40—Testing power supplies
- G01R31/42—AC power supplies
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Inverter Devices (AREA)
- Supply And Distribution Of Alternating Current (AREA)
Description
506 199 2
10
15
20
30
35
Ett problem i samband med drift av strömriktaranläggningnar av detta slag
är att på grund av omkopplingar mellan olika driftlägen i växelströmsnäten
dessas kortslutningseffekt varierar i tiden. Även om kortslutningseffekten i
och för sig kan beräknas för samtliga driftlägen finns dock inte alltid
informationen om dessa tillgänglig för operatören av strömriktar-
anläggningen eller för automatisk inställning av dennas driftparametrar _
REDoGöRELsE FÖR UPPFINNNGI-:N
Ändamålet med uppfinningen är att åstadkomma ett förfarande av
inledningsvis angivet slag, vilket möjliggör att växelströmskraftnätets
aktuella kortslutningseffekt fortlöpande kan bestämmas genom ett
mätförfarande via strömriktaranläggningen, samt en anordning för
genomförande av förfarandet.
g Vad som kännetecknar en anordning enligt uppfinningen framgår av
bifogade patentkrav.
Fördelaktiga vidareutvecklingar av uppfinningen framgår av nedanstående
beskrivning och patentkrav.
FIGURBESKRIVNING
Uppfinningen skall närmare förklaras genom beskrivning av
utföringsexempel under hänvisning till bifogade ritningar, i vilka
figur l visar schematisk i form av ett enlinjeschema en
strömriktaranläggning för överföring av högspänd likström,
ansluten mellan två kraftnät för växelström,
figur 2 visar delar av en styrutrustning enligt uppfinningen för en
strömriktare i en anläggning enligt figur 1, och
figur 3 visar ytterligare delar av en styrutrustriing enligt uppfinningen
i en anläggning enligt figur l, och
figur 4 visar ytterligare en utföringsform av delar av en styrutrustriing
enligt figur 3.
10
15
20
30
i spänningskällor symboliseras med ett andra reaktanselement RN2 i
3 5Û6t
BESKRIVNING Av UTFöRmGsExEMPEL
Den följande beskrivningen avser såväl förfarandet som anordningar: V
varvid figurerna kan ses såväl som signalflödesschemor som
över anordningar. Uttrycken "beräkningsvärde" och "signal" använd
därför synonymt.
Figur 1 visar ett första elektriskt kraftnät N1 för trefasig växelström
vinkelfrekvensen m1, som i en första anslutningspunkt Il är anslutet
strömriktaranläggning PL för överföring av högspänd likström och v,
andra elektriskt kraftnät N2 för trefasig växelström med vinkelfrekv
m2, som i en andra anslutningspunkt I2 är anslutet till anläggningen»-
Kraftrtätets Nl impedans symboliseras med ett första reaktanselem
med induktansen L1 och dess spänningskällor med en första generator?
med spänningen UN1. Kraftnätets N2 impedans respektive inre
induktansen L2 respektive en andra generator GN2 med spänningen,
Anläggningen PL innefattar en första strömriktartransformator Tl, u
primärsida ansluten till anslutningspunkten Il och på sin sekundf _
en första strömriktare SRl, och en andra strömriktartransformator
sin primärsida ansluten till anslutningspunkten I2 och på sin sekuncl
till en andra strömriktare SR2. Strömriktarna SRI och SR2 är sínsem
förbundna med en likspänningsförbindelse FW, genom vilken flyter V
likström Id. Likspänningen över strömriktaren SRl betecknas med U
Anläggningen innefattar vidare ett första växelströmsfilter Fl, anslu.
anslutningspunkten Il och ett andra växelströmsfilter P2, anslutet. '
arislumingspurtkten 12. Filtren tjänar till att filtrera av strömriktarna
alstrade övertoner samt till att generera reaktiv effekt. Filtren innefattar
delfilter F11, F12, F13 respektive F21, F22, F23, i figuren markerade
med kondensatorsymboler, ehuru de för filtreringsändamål utfo i
delfiltren givetvis, på känt sätt, är utförda som avstämda filter inn
även induktiva komponenter. Delfiltren Fll och F12 respektive F21
F22 kan, i beroende av en kopplingsorder SWO1 respektive SWOZ, _, *
till respektive anslutningspunkt medelst kopplingsorgan SWl1,
sw21, sw22 respektive. suömrikmma innefattar pa kan: san v '
tyristorventiler, vars styrvinklar al respektive 0:2 kan styras relativt'
respektive växelspänningar. Strömriktaren SRl styrs av en första
506 199 4
10
15
20
30
35
styrutrustning CEI och strömriktaren SR2 av en andra styrutrustning CE2
av likartat slag. Styrutrustningarna står i förbindelse med varandra via en
telelänk TL, över vilken på i och för sig känt sätt information om driftdata
och driftorder för anläggningen kan överföras. På. en h i beroende av
påförda, i figuren icke visade beordrade och avkända driftstorheter för
anläggningen alstrar och påför styrutrustningen CE1 tändpulser CPI,
svarande mot en beordrad styrvinkel A01, på strörnriktaren SRI och på
likartat sätt alstrar och påför styrutrustningen CE2 tändpulser CP2, svarande
mot en beordrad styrvinkel A02, pä strömriktaren SR2.
Till anslutningspunkten Il, vars spänning betecknas med UI, flyter från
kraftnätet N1 en reaktiv effekt QNl och från filtret Fl en reaktiv effekt QF1,
och från kopplingspunkten Il till strömriktartransformatom T1 flyter en
reaktiv effekt Q1. Till anslutningspurikten I2, vars spänning betecknas med
U2, flyter från kraftnätet N2 en reaktiv effekt QN2 och från filtret F2 en
reaktiv effekt QF2, och från anslutningspunkten 12 till strömriktar-
transformatom T2 flyter en reaktiv effekt Q2. Styrutrustningen CE1 påföres
medelst i och för sig kända, men för att ej belasta figuren med av
fackmannen kända detaljer, i figuren visade endast som ett gemensamt
mätorgan M1 vid strömriktaranläggningen, medel anskaffade mätvärden
på spänningen U1, likströmmen Id och strömriktarens SRI ideala
tomgángslikspänning Udi01. På likartat sätt påföres styrutrustningen CE2
mätvärden på spänningen U2, likströmmen Id och strömriktarens SR2
ideala tomgångslikspänning Udi02, avkända med ett gemensamt mätorgan
M2.
I det följande förutsätts att den första strömriktaren SR1, i det följande
benämnd likriktaren, arbetar i likriktardrift, medan den andra
strömriktaren SR2, i det följande benämnd växelriktaren, arbetar i
växelriktardrift. Strömriktaranläggningen styrs på i och för sig känt sätt i
beroende av en påförd effektorder, vilken vid likriktaren, i beroende av den
likaledes avkända likspänningen Ud, omvandlas till en strömorder lOL.
Likriktaren styr härvid likströmmen Id i beroende av denna strömorder,
och växelriktaren styr, genom att i tillägg till den via telelänken överförda
strömordem för likriktaren, även påförs en strömmarginal IOM,
anläggningens likspänning Ud.
Definitionsmässigt gäller, med ovan angivna beteckningar, för det första
kraftnätets kortslutningseffekt SSC1 att SSC1 = (U 1)2/ coLl.
10
15
20
30
35
i m = uN1<-1/wc'm>/<<»L1 - Uwe-m) =iUN1/<1 - QFr/Sscn
5 soef
Vart och ett av delfiltren F11, F12, F13 innefattar en kondensator och
F1 genererar en reaktiv effekt QF1 = (U 1)2o>CF1, där CF1 är summan?
till anslutningspunkten ]1 anslutna kondensatoremas kapacitans.
Under det förenklande antagandet att superpositionsprincipen gäll p,
vill säga att inga förändringar i effektflödet till transformatom T1 och
strömriktareri SRI sker under den betraktade tidsperioden, samt att i
spänningen UNI likaledes förblir konstant, kan följande “
genomföras.
Vid en viss tidpunkt, då filtret F1 har den totala kapacitansen C'F1 '
till anslutningspunkten Il och genererar den reaktiva effekten QFI
att
En föränaringi de: reakfiva effektfödet i anslumingspunkten 11,
orsakad av en omkoppling i filtret F1 som förändrar dess genererat!
reaktiva effekt till QF1", medför då en spänningsändringen AU1 i i
anslutningspunkten 11 som uppgår till
AU1/UN1 = 1/[1 - (QF1' + AQFU/SSCI] - 1/[1 - QFT/SSCI]
eller
AU1/UN1 = ssc1 - AQ1=1/([ssc1 - (QFr + AQ1=1>1 s [ssc1 - QFrn
där AQFI = QF1" - QF1'
Med ekvation (1) erhålles
AU1 /U1 = AQF1/ ISSCI - (QF1' + AQFD]
Enligt uppfinningen åstadkommes nu en förändring i det reaktiva
effektflödet i anslutningspunkten 11 genom påverkan på växelrik
beordrade styrvinkel A02. Påverkan består däri att den beordrade
styrvinkeln ges ett negativt beordrat styrvinkeltillskott AAOZ möts: _
ett (negativt) styrvinkeltillskott Aa2 till växelriktarens styrvinkel I* ~~ ita
506 199 e
10
15
20
30
35
medför i sin tur att växelriktarens likspänning minskar och dess
respektvinkel 'y och dess reaktiva effektförbrukning Q2 ökar. En sänkning
av likspänningen i likströmsöverföringen medför också initialt en ökning
av likströmmen Id, vilken ökning via likriktaren kompenseras genom att
dennas styrutrustning ökar likriktarens beordrade styrvinkel A01 och
därmed dess styrvinkel al till dess den aktiva effekten återställts till sitt
beordrade värde. Det negativa beordrade styrvinkeltillskottet AAOZ vid
växelriktaren ger således vid likriktaren upphov till ett positivt
styrvinkeltillskott Aal till dennas styrvinkel al. Detta i sin tur medför att
likriktarens reaktiva effektförbrukning Q1 ökar. Förutsatt att under detta
förlopp ingen ornkoppling sker i filtret Fl blir påverkan på kraftnätet N1
därvid analog med det ovan demonstrerade fallet där genereringen av
reaktiv effekt i filtret Fl ändrades, i detta fall minskades. Förloppet leder
alltså till ett ökande reaktivt effektföde QNl approximativt lika med
ökningen av likriktarens reaktiva effektförbrukning Ql, åtföljd av en
- spänningssänkning AUI i anslutningspunkten Il. Som inses från det
ovanstående blir därmed en kvot AQI / AUl ett mått på det första kraftnätets
N1 kortslutningseffekt. Denna kvot kan bestämmas genom att bilda den ur
beräkningsvärden MQ1 och MU1 på storhetererna Ql och U1. Ett
motsvarande förlopp äger rum vid växelriktaren, där alltså en kvot
AQ2/ AU2 utgör ett mått på det andra kraftnätets N2 kortslumingseffekt.
Figur 2 visar ett utförande av en strömregulatorn CC av känt utförande och
ett tillskottsbildande organ AD enligt uppfinningen, innefattade i
styrutrustriingen CE2 för växelriktaren. En summator 3 bildar som utsignal
differensen av ett i likriktarens styrutrustning bildat och via telelänken TL
till växelriktaren överfört ledvärde IOL för likströmmen Id och det vid
växelriktaren uppmätta värdet ID på denna ström. Differensen påföres dels
ett proportionalförstärkande organ 4 med en förstärkning GP och dels en
summator 5. Summatorn 5 påföres också en förutvald strömmarginal IOM
mellan lik- och växelriktare, och bildar som utsignal differensen mellan
strömmarginalen och utsignalen från summatorn 3. Utsignalen från
summatorn 5 påföres ett integrerande organ 6 med integrations-
tidkonstanten 1/GI. Ett begränsningsorgan 7, innefattat i det integrerande
organet, begränsar dettas utsignal till sitt maximala och till sitt minimala
värde i beroende av begränsningssignaler AMAXL och ALPMINL
respektive. Utsignalema från det proportionalförstärkande organet 4 och
från det integrerande organet, begränsad av begränsningsorganet 7, påföres
en summator 8. Utsignalen från summatorn 8 begränsas i ett begränsnings-
10
15
20
30
35
, nämnda begränsningsignal.
* noll till summatorn 1 och i påverkat läge till denna summator
7 sov
organ 2 till sitt maximala och till sitt minimala värde i beroende av i
begränsningssignalerna AMAXL och ALPMINL. Utsignalen A02 fr i
begränsningsorganet 2, som utgör ett beordrat värde på styrvinkeln
växelriktaren, påföres en enhet CFC för bestämning av respektive
tändögonblick och en enhet CPG alstrar styrpulser CP2 till de i växt;
ingående ventilema vid tändögonblicket. ~
Strömmarginalen IOM sätts för växelriktaren till ett värde skilt
och med sådant tecken att växelriktarens styrutrustning strävar att u
den av likriktaren styrda likströmmen. Vid stationär växelriktardifišt
alltså insignalen till det integrerande organet 6 av strömmarginal _
medför att dess utsignal kommer att anta sitt maximala värde
begränsningssignalen AMAXL. Utsignalen från det proportional- ,
förstärkande organet 4 är i jämviktstillstånd lika med noll eller nära
varför växelriktarens beordrade värde på styrvinkeln (12 bestäms av
Begränsningssignalen AMAXL bildas i en summator 1 som summan
på något i och för sig känt sätt bildad driftbegränsningssignal
ett beordrat styrvinkeltillskott AAO2.
Det beordrade styrvinkeltillskottet AAO2 bildas i det tillskottsbildancl
organet AD, vars funktion schematiskt illustreras i figuren. Det
ett integrerande organ 9 med negerande ingång, ett omkopplingsor"
vilket i opåverkat läge kortsluter det integrerande organets ut- och '
ett omkopplingsorgan 12, vilket i opåverkat läge ansluter en signal
utsignalen från det integrerande organet, ett omkopplingsorgan 13
opåverkat läge ansluter en utsignal lika med noll från en signalkälla,
figuren illustrerad som en potentiometer med rörligt uttag, till ingån '
det integrerande organet, och i påverkat läge till derma ingång ans!
utsignal med positivt tecken. '
Ett begränsningsorgan 10, innefattati det integrerande organet 9,
dettas utsignal till sitt maximala och till sitt minimala värde. Samtllg
nämnda omkopplingorgan påverkas i beroende av en kontrollsignal
på så sätt att då derma föreligger, det beordrade styrvinkeltillskottet
tillväxer från värdet noll och med negativ polaritet adderas
driftbegränsningssignalen AMAXL' i summatom 1. Begränsningar?
506 199 8
10
15
20
30
35
AMAXL minskar därmed till sitt belopp, vilket innebär att växelriktarens
styrvinkel minskar linjärt med tiden. Förloppet pågår så länge kontroll-
signalen MSC föreligger (eller till dess begränsningsorganet 10 begränsar det
integrerande organets 9 utsignal). Då kontrollsignalen MSC upphör antar
det integrerande organets utsignal och det beordrade styrvinkeltillskottet
AAO2 åter värdena noll. _
Figur 3 illustrerar schematiskt ett effektberäkningsorgan CALCl, som nedan
skall närmre beskrivas, och en mätvärdesbildande enhet CALSSC för
bildande av ett mätvärde på kortslutningesffekten i endera av det första och
det andra elektriska kraftnätet för växelström. Ett beräkningsorgan och en
mätvärdesbildande enhet av detta slag är innefattade i var och en av
styrufiusmingarna CEI och CE2 och det skall förstås att de i figuren visade
beteckningarna Id, Udi0, u, a, MQ, MU, MSSC, AQ och AU, genom i figuren
för enkelhets skull icke visade index 1 respektive index 2, kan hänföras
endera till storheter vid det första elektriska kraftnätet respektive den första
strörnriktaren eller till motsvarande storheter vid det andra elektriska
kraftnätet respektive den andra strömriktaren.
Den mätvärdesbildande enheten CALSSC innefattar en monostabil krets
MFF, som i beroende av en påförd initieringssignal MEI alstrar kontroll-
signalen MSC, vilken antas uppträda under ett mätintervall mellan en
första mättidpunkt tl och en andra mättidpunkt t2. Effektberäkningsorganet
CALCl páföres, på något i och för sig känt sätt bestämda, beräkningsvärden
på likströmmen Id, på strömriktarens ideala tomgångslikspänning Udi0,
dess överlappsvinkel u och dess styrvinkel oz. Effektberäkningsorganet är på
något i och för sig känt sätt anordnat att i beroende av nämnda '
beräkningsvärden fortlöpande beräkna den av strömriktaren förbrukade
reaktiva effekten enligt det kända uttrycket
Q = Id * Udi0 [2u + sin2a - sin 2(or + u)]/4[cosot - cos(oz + u)] (6)
och bildar ett beräkningsvärde MQ på denna effekt.
En i den mätvärdesbildande enheten innefattat beräkningsenhet CALCZ
innefattar ett första minnesorgan SAHQ, ett andra minnesorgan SAI-IU och
ett första och ett andra beräkningsorgan CALC3 respektive CALC4.
Beräkningsvärdena MQ påföres via ett lâgpassfiltrerande organ LPl
minnesorganet SAHQ och lagras i detta. Avkända värden MU på
10
15
20
35
- mättidpunkterna tl och t2. Differensema AQ och AU påförs ett i
9 5
spänningen U i anslutningspunkten Il respektive 12 påföres via ett.
lågpassfiltrerande organ LP2 minnesorganet SAI-IU och lagras i detta..
Ett första effektvärde MQ(t1), utgörande beräkningsvärdet MQ vid _,
mättidpunkten tl, och ett andra effektvärde MQ(t2), utgörande ber
värdet MQ vid mättidpunkten t2, påföres beräkningsorganet CALCB;
på något i och för sig känt sätt är anordnat att beräkna en effektdiffe _:
= MQ(t2) - MQ(t'l) av dessa båda effektvärden. Ett första spänningsv
MU(t1), utgörande det avkända spänningsvärdet MU vid mättidpu i ïf
och ett andra spänningsvärde MU(t2), utgörande det avkända sp"
värdet MU vid mättidpunkten t2, påföres beräkningsorganet CALC-å,
på något i och för sig känt sätt är anordnat att beräkna en spänningsï i
AU = MU(t2) - MU(t1) av dessa båda spänningsvärden. En signal SYN
något i och för sig känt sätt bildad i den monostabila kretsen MFF,
anordnad att synkronisera funktionen av minnesorganen SAHQ t,
SAHU så att respektive beräknings- och avkända värden lagras i
enheten CALC2 innefattar kvotbildande organ DIV, varvid, emedan en .
positiv effektdifferens AQ är förknippad med en negativ spänning
differens AU, spänningsdifferensen AU påföres en negerande ingångf
det kvotbildande organet och effektdifferensen AQ påförs en icke-nej
ingång a. Det kvotbildande organet bildar och avger som utsignal
mätvärdesbildande enheten CALSSC ett beräkningsvärde MSSC = Å
vilket utgör ett mätvärde på kortslutningseffekten för det elektriska
kraftnätet för växelström. i
Typiskt och med fördel kan den i anslutning till figur 3 beskrivna
varaktigheten t2 - tl av kontrollsignalen MSC väljas att vara av sto
ordningen 0.5 sekunder. Detta innebär att anläggningens reglersysteit: 3'
reglering av likströmmen, som har en väsentligt kortare utregleri i'
förmår hålla den aktiva effekten konstant under den tid
kortslutningseffekten pågår. Mätintervallets längd, det vill säga
varaktigheten av kontrollsignalen MSC, måste också väljas med be 'i
av att reglerumistningarna för i växelströmsnäten befintliga genera;
strävar att upprätthålla spänningen i näten. Det förutsätts i detta
sammanhang också att växelriktarens styrutrusming ej innefattar
spänningsreglersystem som under mätförloppet strävar att åters "
likspänning med en snabbhet som väsentligt stör mätningen.
506 199 m
10
15
20
30
För det fall avkänningen av spänningen U görs samplat har det visat sig att
ett samplingsintervall på 2 ms ger fullt tillfredställande noggrannhet i
bestämningen av kortslutningseffekten. De lågpassfiltrerande organen LPI
och LP2 gers därvid lärnpligen en karakteristik svarande mot en enkel
tidkonstant på ca 10 sekunder. Förändringshastigheten i växelriktarens
beordrade styrvinkelvinkeltillskott, bildad i det tillskottsbildande organet
AD såsom det beskrivits i anslutning till figur 2, kan, genom förändring av
nivån på insignalen till det integrerande organet 9, typiskt väljas i
intervallet 1° à 5°/ sekund.
Figur 4 visar en utföringsform av beräkningsenheten CALC2 vid en
fördelaktig vidareutveckling av uppfinningen i de fall avkänningen av
spänningen U och beräkningen av den reaktiva effekten Q, på sätt som
ovan beskrivits, utförs vid ett antal samplingstidpunkter under mättiden
t2 - t1. Effektvärden MQ och spänningsvärden MU beräknas vid en första
“ beräkningstidpunkt tb och åtminstone vid en andra beräkningstidpunkt,
allmänt betecknad tíš, vilken ligger i ett beräkningsintervall mellan den
första beräkningstidpunkten och en sista beräkningstidpunkt th. Det
förutsätts vidare att mätintervallet, det vill säga intervallet mellan
mättidpunktema t1 och t2, och beräkningsintervallet, det vill säga
intervallet mellan beräkningstidpunktema th och tíc åtminstone delvis
sammanfaller i tiden. Speciellt kan den första beräkningstidpunkten th
väljas att sammanfalla med tidpunkten tl då mättiden börjar och den sista
beräkningstidpunkten t; att sarnmanfalla med tidpunkten t2 då mättiden
slutar. Det skall förstås att vid det i anslutning till figur 4 beskrivna
förfarandet de i beräkningsenheten CALCZ innefattade organen utför sina
respektive operationer fortlöpande vid varje beräkningstidpunkt.
Minnesorganet SAHQ påför i denna utföringsform beräkningsorganet
CALC3 ett första effektvärde MQ(t'O) på den reaktiva effekten, beräknat vid
den första beräkningstidpunkten, och ett andra effektvärde MQ(tí<), beräknat
vid den andra beräkningstidpunkten. För det fall endast ett första och ett
andra effektvärde bildas kan det andra effektvärdet bildas vid den sista
beräkningspunkten th såsom effektvärdet MQüà). Beräkningsorganet
10
15
20
30
vid den sista beräkningspunkten En såsom spänningsvärdet MUüh)
11 506
CALCB är på något i och för sig känt sätt anordnat att bilda âtminsto i
första effektdifferens, allmänt betecknad AQk, i beroende av differensen *tt
det andra och det första effektvärdet, det vill säga AQ'k = MQ(tí<) -
Den första effektdifferensen påförs ett effektsummeringsorgan SUM '
vilket bildar en summa av samtliga páförda effektdifferenser och
denna summa på det kvotbíldande organet DIV. “
Pâ analogt sätt páför rninnesorganet SAHU i denna utföringsform
beräkningsorganet CALC4 ett första spänningsvärde MUüb), avkän "
den första beräkningstidpunkten, och ett andra spänningsvärde UQ(
avkänt vid den andra beräkningstidpurikten. För det fall endast että
och ett andra spänningsvärde bildas kan det andra spänningsvärdetj
Beräkningsorganet CALC4 är på något i och för sig känt sätt anordnat-Äta »_
bilda åtminstone en första spänningsdifferens, allmänt betecknad
beroende av differensen av det andra och det första spänningsvärdet '
vill säga AU'k = MU(t'k) - MUüb). Den första spänningsdifferensen
spänningssummeringsorgan SUMU, vilket bildar en summa av samt
pâförda spänningsdifferenser och pâför denna summa på det kvotbl
organet DIV. Det kvotbildande organet bildar och avger därvid, på lv
sätt som ovan beskrivits i anslutning till figur 3, ett beräkningsvärdeâäíï
= AQi/Allíš, utgörande kvoten av den första effektdifferensen och
första spänningsdifferensen.
För det fall vid en tredje beräkningstidpunkt, likaså belägen i
intervallet, ett tredje effektvärde och ett tredje spänningsvärde bildaa,
beräkningsorganet CALCS en andra effektdifferens i beroende av
differensen av det tredje och det första effektvärdet och beräkningsor
CALC4 en andra spänningsdifferens i beroende av differensen av d
och det första spänningsvärdet. Den andra effektdifferensen páförsl
summeringsorganet SUMQ, vilket summerar den andra effektdifferw
till den första och påför den så bildade summan på det kvotbildande
DIV. På analogt sätt påförs den andra spänningsdifferensen spänning
meringsorganet SUMU, vilket summerar den andra spänningsdiff
10
15
20
30
35
506 199 12
till den första och páför den så bildade summan på det kvotbildande organet
DIV. Det kvotbildande organet bildar och avger därvid fortlöpande ett
beräkningsvärde MSSC = ZLAQQ/ Z(AUí<), utgörande kvoten av respektive
summan av den första och den andra effektdifferensen och summan av den
första och den andra spänningsdifferensen.
Vid ytterligare beräkningstidpunkter fram till den sista beräkningstid-
punkten t; beräknas effekt- och spänningsvärden ur vilka fortlöpande
bildas effektdifferenser av respektive effektvärde och det första effektvärdet
och spänningsdifferenser av respektive spänningsvärde och det första
spänningsvärdet. De nämnda effekt- och spänningsdifferenserena påförs
fortlöpande på tillhörande summeringsorgan, varvid de av dessa bildade
summoma fortlöpande påförs det kvotbildande organet. Detta organ bildar
och avger därvid under beräkningsintervallet fortlöpande beräkningsvärdet
MSSC = ÉÅAQiQ/ZUXUQ, utgörande kvoten av respektive summan av
påförda effektdifferenser och summan av påförda spänningsdifferenser.
Summeringsorganen SUMQ och SUMU nollställes på ett i figurerna inte
visat sätt inför varje ny mätperiod.
Initieringssignalen MEI kan bildas endera vid den ort där växelriktaren är
belägen eller vid den ort där likriktaren är belägen, varvid den i det senare
fallet överförs till orten för växelriktaren via telelänken TL. Telelänken kan
givetvis också utnyttjas för att mellan orterna för växel- respektive
likriktare överföra mätvärdet MSSC på kortslutningseffekten. Initierings-
signalen kan aktiveras manuellt av en operatör eller exempelvis med
regelbundna tidsintervall eller i beroende av mottagen information om en
förändring av kraftnätens driftläge.
Uppfinningen är inte begränsad till de visade utföringsexemplen utan ett
flertal modifikationer är tänkbara inom uppfinningstankens ram. De i
blockschemorna visade begränsningsorganen, beräkningsenheterna och
funktionsbildande organen kan i tillämpliga delar utföras som modeller
innefattande analoga och/ eller digitala medel för modelleringen eller helt
eller delvis utföras som beräkningar medelst analog och/ eller digital teknik
i fasta kopplade kretsar eller implementerade som program i
mikroprocessorer.
10
15
20
30
35
i det inre av mätintervallet.
13 5 06
Självfallet kan även endera eller båda av de för bestämningen av
kortslutningseffekten utnyttjade effekt- och spänningsdifferenserna
som differenser av respektive effekt- och spänningsvärden vid den ß
respektive den andra mättidpunkten.
Det i anslutning till figur beskrivna effektsummeringsorganet SUMMA?
spänningssununeringsorganet SUMU är givetvis obehövligt då förf
respektive anordningen tillämpas vid endats en första och en andra
beräkningstidpunkt.
Ehuru de: i eiieiummg :in figur 2 beskrivna beordrade efyrvinkelæief
med fördel bildas som till beloppet linjärt växande i mätintervallet
den första och den andra mättidpunkten kan det givetvis även bildas
andra förlopp i tiden, med start och stopp vid mätintervallets __
Det skall också förstås att vid en given spänning mätning av kortslue, k:
effekt är ekvivalent med mätning av kraftnätets impedans.
Det så erhållna mätvärdet MSSC på kortslutningseffekten kan använd
den överordnade styrningen av anläggningen. Vid en order om omkop
ling av ett filter, exempelvis betingad av en omkoppling i kraftnäbet v
växelström som svarar mot en förändring AQF av dess genererade
effekt, kan strömriktaren ges ett styrvinkeltillskott bildat i beroende
aktuella korstslutningseffekten, vilket styrvinkeltillskott efter
lingen kan reduceras till noll under ett kontrollerat förlopp för att p i i
minimera störningar i spänningarna U1 respektive U2. Vid exempehül
planerad urkoppling av en del av ett filter, svarande mot en urkopp b
den reaktiva effekten AQF, kan en minskning av växelriktarens s _
initieras på sätt som ovan beskrivits under det att effektdifferensen
MQ(t) - MQÜÖ) fortlöpande avkänns. Då denna differens är lika med i
AQF bringas signalen MSC att upphöra och filterdelen svarande mot 'i
reaktiva effekten AQF kan kopplas ur med en minimal stöming i i i
ningen UI respektive U2. Omvänt ger en spänníngsändring i anslu f i
punkten Il respektive 12, orsakad av exempelvis en omkoppling i I
respektive kraftnät, tillsammans med mätvärdet MSSC information
hur mycket till respektive anslutningspunkt anslutna filters reakti
Claims (14)
1. Förfarande för bestämning av kortslutningseffekt (SCCl, SCC2) i ett elektriskt kraftnät (N l, N2) för växelström, vilket i en anslutningspunkt (Il, I2) är anslutet till en strörnriktaranläggning (PL) för överföring av högspänd likström, varvid till kraftnätet är ansluten en i strörnriktaranläggningen innefattad strömriktare (SRI, SR2), vilken arbetar med en styrvinkel (al, 0:2) i beroende av en av en styrutrustning (CE1, CEZ) beordrad styrvinkel (AOLAOZLkännetecknat avatt vid en första beräkningstidpunkt (th) ett första effektvärde (MQ(tb)), på av strömriktaren förbrukad reaktiv effekt (Q1, Q2), bildas och lagras, kraftnätets spänning (U 1, U2) i anslutningspunkten avkänns och ett första spänningsvärde (MU(tb)) på nämnda spänning bildas och lagras, vid åtminstone en andra beräkningstidpunkt (ti, th) ett andra effekt- värde (MQ(ti<), MQ(t1,I)) bildas och lagras, kraftnätets spänning i anslut- ningspunkten avkänns och ett andra spänningsvärde (MU(tí<), MU(t;1)) på. nämnda spänning bildas och lagras, varvid den andra beräkningstid- punkten ligger i ett beräkningsintervall (th-th) mellan den första beräkningstidpunkten och en sista beräkningstidpunkt (fn), och under ett rnätintervall (t1-t2) mellan en första mättidpunkt (tl) och en andra mättidpunkt (t2), vilket mätintervall åtminstone delvis sammanfaller med beräkningsintervallet, strömriktarens styrvinkel (al, 0:2) ges ett styrvinkeltillskott (Aul, A112), en första effektdifferens (AQ'k) bildas i beroende av differensen av det första och det andra effektvärdet, en första spänningsdifferens (AUk) bildas i beroende av differensen av det första och det andra spänningsvärdet, och ett mätvärde (MSSC1, MSSCZ) på kraftnätets kortslutningseffekt bildas i beroende av den första effektdifferensen och den första spännings- differensen. 10 15 20 30 35 spänningssumma (2(AIl'k)), och w 506 «
2. Förfarande enligt patentkrav 1, k ä n n e t e c k n a t av att åtminstone vid en tredje beräkningstidpunkt (tic th) i ber" infefveuef, en tredje effeidvarde (Modig, Moug» den ef: tredje epf' i värde (Muut), Muug» bildas den lagras, en andra effektclifferens (AQíç) bildas i beroende av differensentfan. första och det tredje effektvärdet, s, en andra spänningsdifferens (Alfk) bildas i beroende av av det första och det tredje spänningsvärdet, _ den första och 'den andra effektdifferensen summeras till en effektsumma (ZMQQ), den första och den andra spänningsdifferensen summeras till :år att rnätvärdet på kraftnätets kortslutningseffekt bildas i beroend effektsumman och spänningssumman.
3. Förfarande enligt patentkrav 2, k ä n n e t e c k n a t av att mä på kraftnätets kortslutningseffekt bildas i beroende av en kvot av effel; summan och spänningssumman.
4. Förfarande enligt något av föregående patentkrav, k ä n n e t e c k n a t av att den första beräkningstidpunkten och den mättidpunkten respektive den sista beräkningstidpunkten och den - mättidpurikten bringas att sammanfalla.
5. Förfarande enligt något av föregående patentkrav, i k ä n n e t e c k n a t av att effektvärdena bildas genom en ' ïad på vid respektive beräkningstidpunkter föreliggande värden på gen ' strömriktaren flytande likström (Id), dess ideala tomgångslikspännin" (IJdiO), dess överlappsvinkel (u) och dess styrvinkel (a).
6. Förfarande enligt något av föregående patentkrav, varvid strör riktaranläggningen innefattar en första strömriktare (SRI), ansluten W första elektriskt kraftnät (N 1) för växelström och en andra strömrik "i" (SR2), ansluten till ett andra elektriskt krafmät (N2) för växelström nämnda strömriktare är sinsemellan förbundna med en likspännings 506 199 16 10 15 20 30 förbindelse (PW) och den andra strömriktaren arbetar i växelriktardrift i beroende av en beordrad styrvinkel (A02), k ä n n e te c k n a t av att styrvinkeltillskottet (Aal, Aa2) bildas genom att den andra strömriktarens beordrade styrvinkel ges ett negativt beordrat styrvinkeltillskott (AAOZ).
7. Förfarande enligt patentkrav 6, k ä n n e t e c k n a t av att det beordrade styrvinkeltillskottet bildas med ett med tiden linjärt växande belopp under mätintervallet.
8. Anordning för bestämning av kortslutningseffekt (SCC1, SCC2) i ett elektriskt kraftnät (N 1, NZ) för växelström, vilket i en anslutningspunkt (Il, 12) är anslutet till en strömriktaranläggning (PL) för överföring av högspänd likström, varvid till kraftnätet är ansluten en i strömriktaranläggningen innefattad strömriktare (SRI, SR2), vilken arbetar med en styrvinkel (al, (12) i beroende av en av en styrutrustning (CE1, C152) beordrad styrvinkel _(AO1,AO2),kännetecknad avattdeninnefattar ett tillskottsbildande organ (AD), som i beroende av en kontrollsignal (MSC), som föreligger under ett mätintervall (t1-t2) mellan en första mättidpunkt (tl) och en andra mättidpunkt (t2), bildar ett styrvinkeltillskott (Aal, Aa2) till strömriktarens styrvinkel (al, 0:2), mätorgan (M1, M2) som avkänner kraftnätets spänning (UI, U2) i anslutningspunkten och bildar ett första spänningsvärde (MU(tb)) på nämnda spänning vid en första beräkningstidpunkt (fo) och åtminstone vid en andra beräkningstidpunkt (tic th) bildar ett andra spänningsvärde (MU(t'k), MU(t;1)) på nämnda spänning, effektberäkningsorgan (CALCI) som bildar ett första effektvärde (MQ(tb)), på av strömriktaren förbrukad reaktiv effekt (Ql, Q2), vid den första beräkningstidpunkten och åtminstone vid den andra beräknings- tidpunkten bildar ett andra effektvärde (MQ(ti<), MQ(t;\)), varvid den andra beräkningstidpunkten ligger i ett beräkningsintervall (th-tå) mellan den första beräkningstidpunkten och en sista beräkningstidpunkt (få), och mätintervallet åtminstone delvis sammanfaller med beräkningsintervallet, en beräkningsenhet (CALC2) som páföres det första och det andra 10 15 20 30 ' och effektbaâkningsorganen bildar ett tredje effektvärde, och ber" 17 spänningsvärdet respektive det första och det andra effektvärdet, samt bildar en första effektdifferens (AQQ i beroende av differensen av det? och det andra effektvärdet, en första spänningsdifferens (Alfk) i beroende av differensen första och det andra spänningsvärdet, och ett mätvärde (MSSC1, MSSC2) på kraftnätets kortslutningseffekti beroende av den första effektdifferensen och den första spänningsdifferensen.
9. Anordning enligt patentkrav 8, k ä n n e te c k n a d av att åtminstone vid en tredje beräkningstidpunkt (tid th) i beräknin intervallet, rnätorganen bildar ett tredje spänningsvärde (MU(ti<), enheten bildar en andra effektdifferens (AQQ i beroende av differensen av det och det tredje effektvärdet, en andra spänningsdifferens (AUk) i beroende av differensen av första och det tredje spänningsvärdet, och summerar den första och den andra effektdifferensen till en effektsumma (ZXAQQ), summerar den första och den andra spänningsdifferensen till spänningssurnma (Z(AU'k)), och bildar mätvärdet på kraftnätets kortslutningseffekt i beroende av effektsurnrnan och spänningssumman. ' i" i
10. Anordning enligt patentkrav 9, k ä n n e t e c k n a d av att beräkningsenheten bildar mätvärdet på kraftnätets kortslutriingseffeit beroende av en kvot av effektsumman och spänningssumman.
11. Anordning enligt något av patentkraven 8-10, V j k ä n n e t e c k n a d av att den bringar den första beräkningstidpurikteri-ïibch den första mättidpunkten respektive den sista beräkningstidpunkten ' den andra mättidpunkten att sammanfalla. 506 199 18 10 15 20
12. Anordning enligt något av patentkraven 8-11, k ä n n e te c k n a d av att effektberäkningsorganet (CALCI) fortlöpande beräknar nämnda effektvärden ur vid respektive beräkningstidpunkter föreliggande värden på genom strömriktaren flytande likström (Id), dess ideala tomgângslik- spänning (Udi0), dess överlappsvinkel (u) och dess styrvinkel (a).
13. Anordning enligt något av patentkraven 8-12, varvid strömriktar- anläggningen innefattar en första strömriktare (SR1), ansluten till ett första elektriskt kraftnät (N 1) för växelström och en andra strömriktare (SR2), ansluten till ett andra elektriskt kraftnät (N2) för växelström och nämnda strörnriktare är sinsemellan förbundna med en likströmslinje (PW) och den andra strömriktaren arbetar i växelriktardrift i beroende av en beordrad styrvinkel (A02), k ä n n e t e c k n a d av att det tillskottsbildande organet (AD) bildar styrvinkeltillskottet (Aonl, Aot2) till strömriktarens styrvinkel (al, 0:2) genom att till den andra strömriktarens beordrade styrvinkel (A02) addera ett negativt beordrat styrvinkeltillskott (AAOZ).
14. Anordning enligt patentkrav 13, k ä n n e t e c k n a d av att det tillskottsbildande organet bildardet beordrade styrvinkeltillskott i styrvinkel med ett med tiden linjärt växande belopp under mätintervallet.
Priority Applications (5)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE9601146A SE506199C2 (sv) | 1996-03-26 | 1996-03-26 | Förfarande och anordning för bestämning av kortslutningseffekten i ett elektriskt växelströmskraftnät som är anslutet till en högspänd likströmsöverföring |
EP97915792A EP0893002A1 (en) | 1996-03-26 | 1997-03-11 | Method and device for determining short-circuit power in an electric power network |
PCT/SE1997/000405 WO1997037418A1 (en) | 1996-03-26 | 1997-03-11 | Method and device for determining short-circuit power in an electric power network |
JP9534723A JP2000507795A (ja) | 1996-03-26 | 1997-03-11 | 電力回路網の短絡電力を求める方法及び装置 |
US08/823,763 US5781425A (en) | 1996-03-26 | 1997-03-25 | Method and device for control of a converter installation |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE9601146A SE506199C2 (sv) | 1996-03-26 | 1996-03-26 | Förfarande och anordning för bestämning av kortslutningseffekten i ett elektriskt växelströmskraftnät som är anslutet till en högspänd likströmsöverföring |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SE9601146D0 SE9601146D0 (sv) | 1996-03-26 |
SE9601146L SE9601146L (sv) | 1997-09-27 |
SE506199C2 true SE506199C2 (sv) | 1997-11-17 |
Family
ID=20401943
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SE9601146A SE506199C2 (sv) | 1996-03-26 | 1996-03-26 | Förfarande och anordning för bestämning av kortslutningseffekten i ett elektriskt växelströmskraftnät som är anslutet till en högspänd likströmsöverföring |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5781425A (sv) |
EP (1) | EP0893002A1 (sv) |
JP (1) | JP2000507795A (sv) |
SE (1) | SE506199C2 (sv) |
WO (1) | WO1997037418A1 (sv) |
Families Citing this family (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN102841320A (zh) * | 2011-06-24 | 2012-12-26 | 杨静云 | It设备直流测试平台 |
US9419539B2 (en) * | 2014-08-25 | 2016-08-16 | General Electric Company | Systems and methods for enhanced operation and protection of power converters |
US10097002B2 (en) * | 2015-06-30 | 2018-10-09 | Abb Schweiz Ag | Power transmission arrangement and method for operating a power transmission arrangement |
CN110601181B (zh) * | 2019-08-28 | 2021-06-25 | 国网山东省电力公司临沂供电公司 | 一种混合型***功率判定装置 |
EP4030578A1 (en) | 2021-01-18 | 2022-07-20 | Universitat Politècnica De Catalunya | Method for obtaining voltage-intensity characteristics of a power system with power electronic converters |
Family Cites Families (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CH666147A5 (de) * | 1983-09-08 | 1988-06-30 | Bbc Brown Boveri & Cie | Hochspannungs-gleichstromversorgung mit ueberstromschutz. |
ATE47257T1 (de) * | 1984-07-04 | 1989-10-15 | Bbc Brown Boveri & Cie | Verfahren zur reduzierung von dynamischen ueberspannungen in einem wechselstromnetz. |
DE3431979A1 (de) * | 1984-08-30 | 1986-03-06 | Siemens AG, 1000 Berlin und 8000 München | Verfahren und vorrichtung zum unterdruecken von resonanzerscheinungen im wechselrichterseitigen wechselspannungsnetz einer hochspannungsgleichstromuebertragungsanlage |
JPH0734624B2 (ja) * | 1987-09-21 | 1995-04-12 | 三菱電機株式会社 | 電圧−無効電力制御装置 |
DE3743997A1 (de) * | 1987-12-23 | 1988-11-17 | Siemens Ag | Verfahren und vorrichtung zur entkopplung der wirk- und blindleistungsregelung bei einer zwei netze verbindenden hochspannungs-gleichstrom-uebertragungsstrecke |
JPH04355628A (ja) * | 1991-05-31 | 1992-12-09 | Toshiba Corp | 直流送電線路短絡検出装置 |
US5371664A (en) * | 1991-11-11 | 1994-12-06 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Line-commutated and self-commutated combined power conversion system |
DE4308363C1 (de) * | 1993-03-16 | 1994-11-03 | Siemens Ag | Verfahren und Regelanordnung zur Gleichstromübertragung sowie eine Regeleinrichrung hierzu |
SE9303073L (sv) * | 1993-09-10 | 1995-03-11 | Asea Brown Boveri | Anordning i en likströmskrets för överflyttning av en ström från en strömbana till en annan samt för styrning av spänning i strömkretsen |
SE504304C2 (sv) * | 1994-05-18 | 1996-12-23 | Asea Brown Boveri | Anordning och förfarande för återupptagning av överförd effekt i en anläggning för överföring av högspänd likström |
SE514826C2 (sv) * | 1994-10-13 | 2001-04-30 | Abb Ab | Förfarande och anordning för styrning av en seriekompenserad strömriktarstation |
-
1996
- 1996-03-26 SE SE9601146A patent/SE506199C2/sv not_active IP Right Cessation
-
1997
- 1997-03-11 JP JP9534723A patent/JP2000507795A/ja active Pending
- 1997-03-11 EP EP97915792A patent/EP0893002A1/en not_active Withdrawn
- 1997-03-11 WO PCT/SE1997/000405 patent/WO1997037418A1/en not_active Application Discontinuation
- 1997-03-25 US US08/823,763 patent/US5781425A/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP0893002A1 (en) | 1999-01-27 |
US5781425A (en) | 1998-07-14 |
WO1997037418A1 (en) | 1997-10-09 |
SE9601146D0 (sv) | 1996-03-26 |
JP2000507795A (ja) | 2000-06-20 |
SE9601146L (sv) | 1997-09-27 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US10014685B2 (en) | Method and device for regulating the charge state of a battery power plant | |
US4055795A (en) | Correction system for regulating the power factor of an electrical network | |
EP0239278B1 (en) | Capacitor apparatus for reactive power compensation | |
US5220492A (en) | Inverter and power supply systems including same | |
SE503374C2 (sv) | Förfarande och anordning för styrning av en i en anläggning för överföring av högspänd likström ingående seriekompenserad strömriktarstation | |
SE514826C2 (sv) | Förfarande och anordning för styrning av en seriekompenserad strömriktarstation | |
SE506199C2 (sv) | Förfarande och anordning för bestämning av kortslutningseffekten i ett elektriskt växelströmskraftnät som är anslutet till en högspänd likströmsöverföring | |
EP0240102A2 (en) | Power meter having self-test function | |
ES8405956A1 (es) | Contador electronico para medir las energias activa y reactiva en una red trifasica | |
SE505745C2 (sv) | Anordning för styrning av en regulatorutrustning för dämpning av effektsvängningar i en kraftlinje | |
US4196419A (en) | Analog to digital converter | |
US4020360A (en) | Inverter control system | |
KR940000943B1 (ko) | 저레벨전압/펄스변환기 | |
US3543152A (en) | Circuit arrangement for the digital measurement of electrical magnitudes in a logarithmic scale | |
US4833391A (en) | Method and apparatus for charging lead-acid-accumulators | |
US4419733A (en) | Time deviation and inadvertent interchange correction for automatic generation control | |
EP0434889B1 (en) | Inverter and power supply systems including same | |
RU211492U1 (ru) | Прибор контроля времени самовозбуждения, готовности к приему нагрузки и амплитудной модуляции напряжения синхронных генераторов | |
RU2758004C1 (ru) | Устройство контроля и управления техническим состоянием аккумуляторных батарей и молекулярных накопителей энергии | |
SU760069A1 (ru) | Устройство для автоматического регулирования электропотребления предприятием в,часы пик нагрузки энергосистемы 1 | |
RU2190917C2 (ru) | Способ синхронизации возбужденной синхронной машины с сетью (варианты) | |
CA1106971A (en) | Electric circuits | |
CN101364738A (zh) | 电压无功综合控制***的跟踪模拟测试方法 | |
SU1125738A1 (ru) | Фазочувствительный преобразователь | |
SU890380A1 (ru) | Цифровой регул тор напр жени |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
NUG | Patent has lapsed |