SE506168C2 - Sätt och anordning för mätning av reflektionsförlusten hos en radiofrekvent signal - Google Patents
Sätt och anordning för mätning av reflektionsförlusten hos en radiofrekvent signalInfo
- Publication number
- SE506168C2 SE506168C2 SE9600168A SE9600168A SE506168C2 SE 506168 C2 SE506168 C2 SE 506168C2 SE 9600168 A SE9600168 A SE 9600168A SE 9600168 A SE9600168 A SE 9600168A SE 506168 C2 SE506168 C2 SE 506168C2
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- power
- branch
- sensing
- sensed
- measuring device
- Prior art date
Links
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01R—MEASURING ELECTRIC VARIABLES; MEASURING MAGNETIC VARIABLES
- G01R27/00—Arrangements for measuring resistance, reactance, impedance, or electric characteristics derived therefrom
- G01R27/28—Measuring attenuation, gain, phase shift or derived characteristics of electric four pole networks, i.e. two-port networks; Measuring transient response
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Measurement Of Resistance Or Impedance (AREA)
Description
20 25 30 35 soe 168 2 I syfte att avkänna de framàtriktade och reflekterade signaler- na Sf och Sr är en mätanordning 10 ansluten till matarkretsen F. Anordningen 10 innefattar en riktningskopplare DC med utgående grenar ll, 12. I den första grenen 11 alstras en signal S1 svarande mot eller härledd från en framåtriktad signal Sf i matarkretsen F, vilken betecknas "härledd framåt- riktad signal" i denna beskrivning.
I den andra grenen 12 alstras en signal S2 svarande mot eller härledd från den reflekterade signalen Sr i matarkretsen F.
Signalen S2 betecknas här “härledd reflekterad signal".
I den första grenen 11 finns en frameffektavkänningskrets 101 för avkänning av effekten Pl (RMS-effekt, Route Mean Square) hos den härledda framàtriktade signalen S1. På motsvarande sätt finns i den andra grenen 12 en reflexeffektavkänningskrets 102 för avkänning av effekten P2 hos den härledda reflekterade signalen S2.
De båda effekterna Pl och P2 mätes i en logaritmisk skala i dBm. Genom att subtrahera en logaritmisk effekt från den andra erhålles därför ett mått pà den relativa storleken på eller kvoten av de absoluta effektnivàerna, betecknad "reflektions- förlust" (“return loss") RL: P2/Pl Pl(dBm) RL = RL(dB) = - P2(dBm) Eftersom kvoten P2/Pl av effektnivåerna för de härledda signa- lerna vid mätkretsens utgång är lika med kvoten mellan íneffektnivåerna hos de reflekterade och framåtriktade signa- lerna Sr och Sf, utgör det uppmätta reflektionsförlustvärdet RL gett relevant mått på de relativa effektnivåerna i den matar- krets F som övervakas.
I många system, såsom vid GSM- och PCS-system som användes ofta i dag, varierar emellertid sändareffektnivàn avsevärt. Följakt- ligen kommer det dynamiska område AP2 som krävs för avkänning BNSDOCID; 10 15 20 25 30 35 3 = sne ass värden: A22 = Pzm - Pzm (as) där Pzm Plm - Amin (ds) Pzm Plm - ARLW (as) Således AP2 = Plmm - Plmfl + ARLWÜ - ARlhm (dB) AP2 APl + ARL og¿¿fi De avkända områdena för Pl och RL adderas sålunda. Normalt är API av storleksordningen 30 dB, medan ARL kan vara 20 dB. Det totala dynamiska område, som krävs för avkänning av den f terade effekten, kan följaktligen vara 50 dB eller ännufstfirre.
Det är mycket svårt att bemästra ett så stort dynamiskt*pmrådet för reflexeffektavkänningskretsen 102 i figur 1. I praktikàh löses detta problem genom uppdelning av grenen 12 i ett antal separata delgrenar (ej visade), som var och en har sin eggp_ förstärkning och tillhörande detektorkretsar. En sådan Lösning är naturligtvis tämligen komplicerad och dyrbar. 'Im fiammanfattning av uppfinningen ~~W Huvudsyftet med föreliggande uppfinning är att åstadkommafigtt sätt och en anordning för mätning av reflektionsförlustenfiinom ett stort effektomráde på ett mycket enklare och billigare' sätt, utan krav på kretsar med detektorer som har extremtggtort dynamiskt omfång. äng; Ytterligare syften är att ástadkoma mycket enkla avkänni i kretsar med ett litet antal billiga komponenter, att minšgèra temperaturdrift och att åstadkomma en pålitlig mätanordning med lång livslängd. V' A l . _..§ I' -w-:e Det angivna huvudsyftet uppnås genom att avkänningsområdet för de effektniváer, som skall avkännas i mätkretsens ena grflåši normalt i grenen för avkänning av reflekterad effekt, jušågras i beroende av den avkända effektnivån i den andra grenen,- sNsnoclo: . 10 15 20 25 30 35 506 168 4 normalt i beroende av den avkända framätriktade effektnivàn, varigenom det dynamiska omfång, som krävs för effektavkänning, kan reduceras avsevärt. Ytterligare särdrag hos en dylik metod anges i kraven 2-4.
En mätanordning enligt uppfinningen kännetecknas av att effekt- avkänningskretsen i den ena grenen är ansluten till ett organ, exempelvis en styrbar dämpare, för justering av avkännings- omrádet för effektnivàer som skall avkännas i effektavkännings- kretsen i den andra grenen. Ytterligare fördelaktiga särdrag anges i kraven 6-16.
Kort beskrivning av ritninoarna Uppfinningen förklaras närmare nedan med hänvisning till bifogade ritningar som àskàdliggör en tidigare känd anordning, som diskuterats ovan, och olika utföringsformer av en mätanord- ning enligt uppfinningen.
Figur l visar schematiskt en tidigare känd anordning för mätning av reflektionsförlusten hos en radiofrekvent signal vid en matarkrets mellan en sändare och en antenn, sàsom diskute- IâtlS OVaII; Figur 2 visar schematiskt två grenar hos en mätanordning enligt uppfinningen; Figur 3 visar en föredragen utföringsform av den ena av de i figur 2 schematiskt visade grenarna; Figur 4 visar en första utföringsform av en komplett mätanord- ning enligt uppfinningen; Figur 5 visar en andra utföringsform av en komplett mätanord- ning enligt uppfinningen; och Figur 6 visar en tredje utföringsform av en komplett mätanord- ning enligt uppfinningen.
BNSDOCID: 10 15 20 25 30 35 s i' 1506 ï=68 Detaljerad beskrivning av föredragna utförinasformer ïgaa Uppfinningen avser en förbättring av den kända metod ocH¶ anordning som àskàdliggöres i figur 1, vilken förbättrin§§' hänför sig till det dynamiska omfáng som krävs för effzf avkänningskretsarna 101, 102, som ingár i mätanordningen: Q.
Sásom visas schematiskt i figur 2 innebär förbättringenšeå växelverkan mellan de báda utgàende grenarna 11, 12 hosiššl riktningskopplare DC (figur 1), varigenom avkänningsomrääèt i den ena grenen, nämligen grenen 12 för avkänning av re§¿¥L: effekt, kan justeras i beroende av effektniván som avkäflšéš'i den andra grenen, nämligen grenen ll för avkänning avzf S riktad effekt. För detta ändamål är frameffektavkänning 101 ansluten till ett justeringsorgan i form av en styr dämpare 13, vars utgáng är ansluten till reflexeffekt- avkänningskretsen 102.
Pà utgången 14, som är ansluten till den styrbara dämparénÉl3, kommer frameffektavkänningskretsen 101 att avge en styrí m Vc som en funktion av den avkända framátriktade effektäni (jämför figur 1). med ökande frameffektnivaer P1 ökas styrspänningen Vc, och hela omfånget av reflexeffektnivášri som kan avkännas mätas i reflexeffektavkänningskretsen 102,_fâr- skjutes därigenom till högre värden, exempelvis till ett ñàràde mellan 5 och 40 dBm, i det ovan diskuterade exemplet. Då andra sidan en lág framätriktad effekt avkännes blir sï _¿_ ningen Vc lägre, och omfànget för reflexeffektnivàer försåâutes till lägre värden, exempelvis mellan -10 och 25 dBm. T Erw%are omfángets förskjutning med 15 dB kommer följaktligen det " erfordrade dynamiska omfånget att minskas fràn 50 dB ti förskjutas till att exakt följa den framátriktade effektenë samma värde som ARL, nämligen 20 dB i det ovan givna -'_¿f t.
Den kontrollerade omfàngsreduktionen kan tillämpas praktíäit pà olika sätt av fackmannen. I princip är det möjligt attïañâânda direkt öppen styrning, sásom antydes schematiskt i figur " allmänhet är det emellertid fördelaktigt att använda en då r- BNSDOCID: 10 15 20 25 30 35 sne 168 6 kopplingsslinga i varje gren 11, 12 eller åtminstone i den gren 12, där effektomfänget skall reduceras. Figur 3 visar ett exempel där effektavkänningskretsen (102 i figur 2) omfattar en dioddetektor 15, i synnerhet en Schottky-detektor, för avkänning av effektnivån (dylika detektorer med ett dynamiskt omfång på ca 30 dB är kommersiellt tillgängliga), en förstärka- re 16 och en differentialförstärkare eller komparator 17. Den senares inverterande ingång är ansluten till förstärkaren 16, medan den icke inverterande referensingången är ansluten till styranslutningen 14, på vilken styrspänningen Vc pàlägges från den andra grenen. Komparatorns 17 utgång är återkopplad till den styrbara dämparen 13, varigenom kretsen stabiliseras i beroende av styrspänningen Vc. Då styrspänningen Vc förändras, kommer detektorns vilopunkt att förflyttas utmed diodkurvan, normalt med en utspänning varierande mellan 1 mV och 1 V över ett omfång på 30 dB. Den undre känslighetsgränsen eller käns- lighetsgolvet ökas med ungefär 3 dB för varje dubblering av styrspänningen.
Nedan följer en kort beskrivning av de tre fullständiga utföringsformer av mätanordningen enligt uppfinningen som visas i figur 4-6.
I den första utföringsformen enligt figur 4 är de båda utgångs- grenarna 11, 12 fràn riktningskopplaren DC (jämför figur 1) uppbyggda på samma sätt som den återkopplade konfigurationen i figur 3 med en spänningstyrd dämpare (VVA} 13 respektive 23, en dioddetektor 15 respektive 25, företrädesvis en icke förspänd detektor (zero bias), en förstärkare 16 respektive 26 samt en komparator 17 respektive 27. Komparatorns 27 referensingång 24 är ansluten till en referensspänningskälla 28, medan kompara- torns 27 analoga utgàng 29 ger en spänning som motsvarar den framàtriktade effekten Pl. Utgàngen 29 är ansluten till kompa- ratorns 17 referensingàng 14 (i reflexeffektavkänningskretsen i grenen 12) via en lin/log-omvandlare 30. Således kommer det av den spänningsstyrda dämparen 13 givna effektområdet att för- skjutas i beroende av utspänningen 29 som svarar mot den avkända framåtriktade effekten. Reflektionsförlusten RL er- BNSDOCIDI 10 15 20 25 30 35 BNSDOCID: wm--y hálles som en analog utsignal från en subtraktionskrets ansluten till komparatorernas utgångar 29 och 18.
Den i figur 5 visade mätanordningen är väsentligen likadšš men försedd med en digital utgångskrets. Komparatorernas l7ï och 27 utgångar 18 och 29 är anslutna till en digital styrkrets?3É för bearbetning av utgángsvärdena svarande mot de avkända epwnw nivåerna. Sålunda beräknas reflektionsförlustvärdet i ëfií het med det ovan diskuterade exemplet och avges på utgången _' kretsen 33 tillsammans med effektvärden P1 och P2, som rê§re- senterar den framàtriktade respektive den reflekterade-eÉšek- t. Sn . V 1 medelst en förbindning mellan den digitala styrkretsen-? och komparatorns 17 styringång 14 via en D/A-omvandlare 32.
En tredje utföringsform, som visas i figur 6, utgörs av'f väsentliga skillnader. För det första àterkopplas i grenànall för avkänning av framåtriktad effekt komparatorns utgång 3 de spänningsstyrda dämparna 23 och 13 i båda grenarna ll :l2, varigenom den dynamiska omfàngsjusteringen erhålles genom? n direkt förbindning 14. På utgångssidan utgörs för det áfi_ a komparatorn 17' i grenen 12 för avkänning av reflekteradäâšfekt av en logaritmisk anordning, som på sin analoga utgång dišäkt ger en spänning motsvarande det önskade reflektionsförEüs¿h värdet RL (dB). Ingångarna till den logaritmiska komparatšrn 17' är anslutna direkt till respektive förstärkare 16, 26e n... ~_'....~I.a-3.-.l..
De visade utföringsformerna, i synnerhet den tredje utförfifigs- totalkostnad.
Claims (6)
1. 0 15 20 25 30 35 sne 168 8 PATENTKRAV 1. Sätt att mäta reflektionsförlusten hos en radiofrekvent signal vid en matarkrets (F) ansluten till en last (A), varvid den framàtriktade effekten och den reflekterade effekten avkännes medelst en mätkrets (10) med första och andra grenar ll, 12 för överföring av en härledd framätriktad signal (S1) respektive en härledd reflekterad signal (S2), och reflektions- förlusten (RL) beräknas pà grundval av de avkända effektnivà- erna (Pl, P2) hos nämnda härledda signaler i nämnda första och andra grenar, k ä n n e t e c k n a t a v att avkännings- området för effektnivàerna (P2), som skall avkännas i den ena grenen (12), justeras i beroende av den avkända effektnivän (P1) i den andra grenen (11), varigenom det dynamiska omfàng som krävs för effektavkänning i nämnda mätkrets (10) reduceras.
2. Sätt enligt krav 1, varvid nämnda avkänningsomràde justeras genom förskjutning av området i sin helhet.
3. Sätt enligt krav 1, varvid nämnda avkänningsomràde justeras i nämnda andra gren (12) för överföring av härledd reflekterad signal (S2).
4. Sätt enligt nàgot av kraven 1-3, varvid nämnda avkän- ningsomràde justeras till högre effektvärden (P2) hos nämnda härledda reflekterade signal (S2) då den avkända effektnivàn (P1) hos nämnda härledda framátriktade signal (S1) ökas och vice versa.
5. Mätanordning för mätning av reflektionsförlusten hos en radiofrekvent signal vid en matarkrets (F) ansluten till en last (A), omfattande - en riktningskopplare (DC) med första och andra grenar (11, 12) för överföring av en härledd framàtriktad signal (S1) respektive en härledd reflekterad signal (S2), - en frameffektavkänningskrets (101) ingäende i nämnda första gren (11), - en reflexeffektavkänningskrets (102) ingående i nämnda BNSDOCID: 10 15 20 25 30 35 andra gren (12), och .; fil, - organ (3l; 33; 17') för beräkning av reflektionšïššïusten pà grundval av de effektnivàer (Pl, P2) som avkännas i nämnda första och andra grenar (11, 12), »M k ä n n e t e c k n a d a v att effektavkänningskretseàä(101) i den ena grenen (ll) är ansluten till ett organ (13) föfš justering av avkänningsomrádet för de effektnivàer (P2)fiåfimm skall avkännas i effektavkänningskretsen (102) i den andrà grenen (12), varigenom det dynamiska omfång som erfordräïæför effektavkänning i nämnda effektavkänningskrets (102) mingšas.
6. Mätanordning enligt krav 5, varvid vardera effektaäíän- 8. detektor (15'; 25) utgörs av en icke förspänd detektor (åšro bias)_ Ir: 9. Mätanordning enligt nàgot av kraven 5-8, varvid nämnda justeringsorgan utgörs av en styrbar dämpare (13), vars, D är ansluten till nämnda effektavkänningskrets (102). 10. Mätanordning enligt krav 9, varvid åtminstone den ena av nämnda första och andra grenar (11, 12) omfattar en styrfišr aälnpare (12, 23) Qch en detektor <1s-,- 25). 11. Mätanordníng enligt nagot av kraven 5-10, varvid àtminstone den ena av nämnda första och andra grenar amf, en àterkopplingsslinga. 12. Mätanordning enligt krav ll, varvid nämnda àterkófip, lingsslinga omfattar en differentialförstärkare (17, 27; §3', 27|)_ l 13. Mätanordning enligt krav 12, varvid en referensingáng aNsDocnD; 'jjwn¿ sne 1eà 10 (14) till nämnda differentialförstärkare i den ena grenen (12) är ansluten till effektavkänningskretsen (25, 26, 27) i den andra grenen (11). 5 14. Mätanordning enligt krav 13, varvid nämnda referensingàng (14) är ansluten till en analog utgàng (29) hos nämnda effekt- avkänningskrets (25, 26, 27) i den andra grenen (11). 15. Mätanordning enligt krav 13, varvid nämnda referensingång 10 (14) är ansluten till en digital styrkrets (33). 16. Mätanordning enligt krav 13, varvid nämnda differential- förstärkare (17') utgörs av en logaritmiskt anordning som pà sin utgång direkt ger en spänning motsvarande det önskade 15 reflektionsförlustvärdet (RL). BNSDOCID:
Priority Applications (7)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE9600168A SE506168C2 (sv) | 1996-01-17 | 1996-01-17 | Sätt och anordning för mätning av reflektionsförlusten hos en radiofrekvent signal |
AU13267/97A AU1326797A (en) | 1996-01-17 | 1997-01-15 | Method and device for measuring the return loss of a radiofrequent signal |
PCT/SE1997/000049 WO1997026544A1 (en) | 1996-01-17 | 1997-01-15 | Method and device for measuring the return loss of a radiofrequent signal |
GB9814596A GB2324614B (en) | 1996-01-17 | 1997-01-15 | Method and device for measuring the return loss of a radiofrequency signal |
US08/784,103 US6029051A (en) | 1996-01-17 | 1997-01-15 | Method and device for measuring the return loss of a radiofrequency signal |
CN97191754A CN1208468A (zh) | 1996-01-17 | 1997-01-15 | 测量射频信号的回损的方法和设备 |
FI981619A FI981619A (sv) | 1996-01-17 | 1998-07-15 | Förfarande och anordning för mätning av reflektionsförluster hos en radiofrekvent signal |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE9600168A SE506168C2 (sv) | 1996-01-17 | 1996-01-17 | Sätt och anordning för mätning av reflektionsförlusten hos en radiofrekvent signal |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SE9600168D0 SE9600168D0 (sv) | 1996-01-17 |
SE9600168L SE9600168L (sv) | 1997-07-18 |
SE506168C2 true SE506168C2 (sv) | 1997-11-17 |
Family
ID=20401053
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SE9600168A SE506168C2 (sv) | 1996-01-17 | 1996-01-17 | Sätt och anordning för mätning av reflektionsförlusten hos en radiofrekvent signal |
Country Status (7)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US6029051A (sv) |
CN (1) | CN1208468A (sv) |
AU (1) | AU1326797A (sv) |
FI (1) | FI981619A (sv) |
GB (1) | GB2324614B (sv) |
SE (1) | SE506168C2 (sv) |
WO (1) | WO1997026544A1 (sv) |
Families Citing this family (29)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR100267846B1 (ko) | 1997-03-31 | 2000-10-16 | 윤종용 | 이동통신시스템의정재파비측정방법 |
DK199801471A (da) * | 1998-11-13 | 2000-05-14 | Polar Lab V Hans Erik Iversen | Metode og apparat til præcis måling af returtab over et stort dynamikområde |
US7594913B2 (en) | 1998-12-14 | 2009-09-29 | Medwaves, Inc. | Radio-frequency based catheter system and method for ablating biological tissues |
US7070595B2 (en) * | 1998-12-14 | 2006-07-04 | Medwaves, Inc. | Radio-frequency based catheter system and method for ablating biological tissues |
US6356744B1 (en) * | 1999-01-07 | 2002-03-12 | Uniden America Corporation | Power measurement circuit |
EP1182786B1 (en) | 2000-08-21 | 2006-11-08 | Lucent Technologies Inc. | Transmission and reception device for base stations |
EP1209475B1 (en) * | 2000-11-21 | 2006-03-22 | Telefonaktiebolaget LM Ericsson (publ) | Data-compensating power measurement |
AU2002365882A1 (en) | 2001-11-29 | 2003-06-17 | Medwaves, Inc. | Radio-frequency-based catheter system with improved deflection and steering mechanisms |
EP1435522B1 (en) * | 2002-12-30 | 2006-09-06 | Evolium S.A.S. | Measurement of Voltage Standing Wave Ratio with error compensation |
KR100612142B1 (ko) * | 2004-01-16 | 2006-08-11 | 주식회사 케이티프리텔 | 이동통신 단말을 이용한 공중선계 원격 측정 감시 장치 및그 방법 |
US8095085B2 (en) * | 2007-06-08 | 2012-01-10 | Arizona Board Of Regents For And On Behalf Of Arizona State University | Automatic antenna tuning unit for software-defined and cognitive radio |
US9023024B2 (en) | 2007-06-20 | 2015-05-05 | Covidien Lp | Reflective power monitoring for microwave applications |
FR2928508B1 (fr) * | 2008-03-07 | 2014-04-18 | St Microelectronics Tours Sas | Circuit integrant une antenne accordable a correction de taux d'onde stationnaire |
US8133222B2 (en) | 2008-05-28 | 2012-03-13 | Medwaves, Inc. | Tissue ablation apparatus and method using ultrasonic imaging |
US20080224690A1 (en) * | 2008-05-31 | 2008-09-18 | Agilent Technologies, Inc. | Embedded Directional Power Sensing |
US8679106B2 (en) | 2008-07-01 | 2014-03-25 | Medwaves, Inc. | Angioplasty and tissue ablation apparatus and method |
FR2934421B1 (fr) * | 2008-07-23 | 2010-08-13 | St Microelectronics Tours Sas | Detection de valeur d'une impedance d'un systeme radiofrequence |
US8644776B1 (en) * | 2008-08-25 | 2014-02-04 | Peregrine Semiconductor Corporation | Systems and methods for providing improved power performance in wireless communication systems |
US8382750B2 (en) | 2009-10-28 | 2013-02-26 | Vivant Medical, Inc. | System and method for monitoring ablation size |
WO2011066445A2 (en) | 2009-11-30 | 2011-06-03 | Medwaves, Inc. | Radio frequency ablation system with tracking sensor |
US9514336B2 (en) * | 2009-12-17 | 2016-12-06 | Symbol Technologies, Llc | Method and system for adaptive operation of a power amplifier of a radio frequency identification (RFID) reader device |
CN103078689A (zh) * | 2012-12-28 | 2013-05-01 | 成都泰格微波技术股份有限公司 | WiMAX射频前端驻波检测***及方法 |
US9319006B2 (en) * | 2013-10-01 | 2016-04-19 | Infineon Technologies Ag | System and method for a radio frequency coupler |
US9322858B2 (en) | 2014-02-04 | 2016-04-26 | Infineon Technologies Austria Ag | System and method for a phase detector |
KR101672797B1 (ko) * | 2014-03-17 | 2016-11-08 | 한국과학기술원 | 커플러의 분리단을 이용한 신호 검출 장치 |
US10177744B2 (en) * | 2014-10-30 | 2019-01-08 | Mediatek Singapore Pte. Ltd. | Wireless communication unit, integrated circuit and method for antenna tuning |
CN106353589A (zh) * | 2016-10-21 | 2017-01-25 | 成都前锋电子仪器有限责任公司 | 一种耦合检波器 |
CN108333585B (zh) | 2018-01-31 | 2021-03-16 | 广东美的厨房电器制造有限公司 | 射频探测装置、探测方法和微波炉 |
JP2020016592A (ja) * | 2018-07-27 | 2020-01-30 | 東京エレクトロン株式会社 | 検出装置、マイクロ波出力装置及びプラズマ処理装置 |
Family Cites Families (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3842358A (en) * | 1973-06-18 | 1974-10-15 | Collins Radio Co | Voltage standing wave ratio detecting and adjusting apparatus |
US3976941A (en) * | 1974-09-13 | 1976-08-24 | General Electric Company | Auto-ranging system for an electronic energy meter |
US4493112A (en) * | 1981-11-19 | 1985-01-08 | Rockwell International Corporation | Antenna tuner discriminator |
US4479087A (en) * | 1982-04-22 | 1984-10-23 | Althouse John E | Standing wave ratio and power meter |
GB2195454A (en) * | 1986-09-15 | 1988-04-07 | Flann Microwave Instr Ltd | Microwave network analyser |
US5152010A (en) * | 1989-12-29 | 1992-09-29 | American Nucleonics Corporation | Highly directive radio receiver employing relatively small antennas |
US5072189A (en) * | 1990-03-29 | 1991-12-10 | Direct Conversion Technique, Inc. | Scalar network analyzer |
FI99167C (sv) * | 1991-07-01 | 1997-10-10 | Nokia Telecommunications Oy | Förfarande och anordning för att utvidga dynamikområdet vid mätningar med hjälp av riktad koppling |
GB2289989B (en) * | 1994-05-25 | 1999-01-06 | Nokia Mobile Phones Ltd | Adaptive antenna matching |
US5640691A (en) * | 1994-12-19 | 1997-06-17 | Lucent Technologies Inc. | Power controller for RF transmitters |
US5678209A (en) * | 1995-03-31 | 1997-10-14 | Lucent Technologies Inc. | Transmit power level detection circuit with enhanced gain characteristics |
US5656929A (en) * | 1995-10-25 | 1997-08-12 | Hewlett-Packard Company | Method and apparatus for measuring RF power in a test set |
-
1996
- 1996-01-17 SE SE9600168A patent/SE506168C2/sv not_active IP Right Cessation
-
1997
- 1997-01-15 AU AU13267/97A patent/AU1326797A/en not_active Abandoned
- 1997-01-15 CN CN97191754A patent/CN1208468A/zh active Pending
- 1997-01-15 US US08/784,103 patent/US6029051A/en not_active Expired - Fee Related
- 1997-01-15 GB GB9814596A patent/GB2324614B/en not_active Expired - Fee Related
- 1997-01-15 WO PCT/SE1997/000049 patent/WO1997026544A1/en active Application Filing
-
1998
- 1998-07-15 FI FI981619A patent/FI981619A/sv unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
FI981619A0 (sv) | 1998-07-15 |
CN1208468A (zh) | 1999-02-17 |
SE9600168L (sv) | 1997-07-18 |
GB2324614A (en) | 1998-10-28 |
GB2324614B (en) | 2000-03-29 |
AU1326797A (en) | 1997-08-11 |
GB9814596D0 (en) | 1998-09-02 |
FI981619A (sv) | 1998-07-15 |
WO1997026544A1 (en) | 1997-07-24 |
SE9600168D0 (sv) | 1996-01-17 |
US6029051A (en) | 2000-02-22 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
SE506168C2 (sv) | Sätt och anordning för mätning av reflektionsförlusten hos en radiofrekvent signal | |
US6678506B1 (en) | Extended range power detector | |
KR930702823A (ko) | Tdma 무선 주파수 송신기용 전력 제어 회로 | |
EP0656694A3 (en) | Equalizer with line length detection | |
GB2334394A (en) | Amplifier switch controller and system | |
EP0604622A1 (en) | Rf amplifier bias control method and apparatus | |
EP0896439A3 (en) | Transmission power control device capable of varying a transmission power at a wide range | |
CA1187587A (en) | Facility for monitoring the level of a radio- frequency signal | |
DE69012982D1 (de) | Signalpegel-Messanordnung mit Offset-Korrekturmitteln. | |
JPH0677753A (ja) | Alc回路 | |
US4546321A (en) | Non-linear amplifier systems for repetitive signals | |
WO1996034464A1 (en) | Automatic gain control circuit for communication and telemetry systems | |
US4060771A (en) | Method and circuit arrangement for conditioning direct current signals in electric measurand transmitters, particularly electromechanical precision and fine balances | |
US5986255A (en) | Photoelectric cell with lockable differential processing | |
CN117572072B (zh) | 一种电流采样电路、方法及采样设备 | |
US4337434A (en) | Compensator for slowly responding sensors | |
GB2266155A (en) | Measuring standing wave ratios | |
KR950022195A (ko) | 가변 기준신호를 이용한 자동이득 조절장치 | |
KR100366047B1 (ko) | 영상신호의자동이득조정장치 | |
JPS60248038A (ja) | レベル検出回路 | |
SU558224A1 (ru) | Устройство дл автоматического измерени амплитуд переменного сигнала | |
JPH02217011A (ja) | 送信装置の送信電力制御回路 | |
KR960027482A (ko) | 송신 출력장치 및 방법 | |
SU1004891A2 (ru) | Устройство дл измерени входных сопротивлений антенн | |
JP2001211125A (ja) | 検波回路 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
NUG | Patent has lapsed |