SE469200B - Method and arrangement for joining optical fibres and determining the loss/attenuation in a join between two optical fibres - Google Patents
Method and arrangement for joining optical fibres and determining the loss/attenuation in a join between two optical fibresInfo
- Publication number
- SE469200B SE469200B SE9002725A SE9002725A SE469200B SE 469200 B SE469200 B SE 469200B SE 9002725 A SE9002725 A SE 9002725A SE 9002725 A SE9002725 A SE 9002725A SE 469200 B SE469200 B SE 469200B
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- function
- core
- joint
- value
- deformation
- Prior art date
Links
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
- G02B6/24—Coupling light guides
- G02B6/255—Splicing of light guides, e.g. by fusion or bonding
- G02B6/2551—Splicing of light guides, e.g. by fusion or bonding using thermal methods, e.g. fusion welding by arc discharge, laser beam, plasma torch
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Optics & Photonics (AREA)
- Mechanical Coupling Of Light Guides (AREA)
Abstract
Description
aae zoo D * att bildbehandla den på detta sätt erhållna videosignalen, kan läget för fibrernas kärnor efter skarvningen oftast erhållas med god noggrannhet. aae zoo D * to image process the video signal thus obtained, the position of the cores of the fibers after splicing can usually be obtained with good accuracy.
Kärnans läge, vilket i fortsättningen benämns deformationsfunktionen, till- handahåller det mesta av den information, som är nödvändig för att fastställa förlusten i skarven. Olika sätt att utvinna denna information resulterar i mycket olika beräknade värden på förlusten i skarven.The position of the core, hereinafter referred to as the deformation function, provides most of the information necessary to determine the loss in the joint. Different ways of extracting this information result in very different calculated values of the loss in the joint.
Det mest använda sättet för att beräkna förlusten är att approximera kärnorna i fibrerna på båda sidor om skarvningspunkten med två räta linjer och sedan beräkna förlusten genom att tillämpa stumskarvningsteorin (jfr boken “Optical Fiber Splices and Connectors“ av CM Miller, 1986). Emellertid förhåller det sig så, att kärnans läge i en skarv mycket sällan har formen av räta linjer. Den beräknade förlust, som härleds ur approximationen med räta linjer, har ofta en så dålig korrelation till de direkt uppmätta vär- dena, att den som installerar fibern i ett kommunikationsnät vanligen inte vågar lita därpå. Därför måste även vid installationsarbete nu för tiden av kommunikationssystem med optiska fibrer avsevärda insatser göras för att uppmäta varje skarv.The most commonly used method of calculating the loss is to approximate the cores of the fibers on both sides of the splice point with two straight lines and then calculate the loss by applying the butt splicing theory (cf. the book "Optical Fiber Splices and Connectors" by CM Miller, 1986). However, it is the case that the position of the core in a joint very rarely has the form of straight lines. The calculated loss, which is derived from the approximation with straight lines, often has such a poor correlation to the directly measured values that the person who installs the fiber in a communication network usually does not dare to trust it. Therefore, even during installation work nowadays of communication systems with optical fibers, considerable efforts must be made to measure each joint.
Detta undviks enligt uppfinningen, som utnyttjar en pålitlig metod att beräkna förlusterna i en skarv. För övrigt framgår uppfinningens närmare bestämningar av de bifogade patentkraven.This is avoided according to the invention, which utilizes a reliable method of calculating the losses in a joint. Furthermore, the detailed provisions of the invention appear from the appended claims.
Enligt uppfinningen skarvas eller förbinds två optiska fibrer med varandra. Detta kan ske genom hopsmältning av fibrernas ändar, företrädesvis med hjälp av upphettning av fibrernas ändar med hjälp av en elektrisk ljus- båge. De optiska fibrerna har ett yttre parti och en kärna. Kärnan utgör den aktiva ljusledande delen av den optiska fibern.According to the invention, two optical fibers are spliced or connected to each other. This can be done by fusing the ends of the fibers, preferably by means of heating the ends of the fibers by means of an electric arc. The optical fibers have an outer portion and a core. The core forms the active light-conducting part of the optical fiber.
Efter hopsmältningen av fibrernas ändar bestäms kärnans läge i den hopskarvade optiska fibern. Detta kan enkelt utföras genom att förloppet vid hopsmältningen observeras. Den intensiva värmeutvecklingen upplyser härvid särskilt kärnan, varigenom dennas läge kan fastställas, t ex med en fotogra- fisk bild eller TV-bild tagen vid en lämplig tidpunkt under hopsmältningen.After fusing the ends of the fibers, the position of the core in the spliced optical fiber is determined. This can easily be done by observing the process of fusion. The intense heat development illuminates the core in particular, whereby its position can be determined, for example with a photographic image or a TV image taken at a suitable time during the fusion.
Den på detta sätt erhållna bilden utvärderas sedan, t ex med hjälp av en automatisk bildbehandlingsutrustning. Detta förenklas om en videokamera ~ används för att uppta bilden, eftersom då redan en elektrisk signal finns, i vilken bildens information är innehållen. a Läget för kärnan i den hopskarvade optiska fibern anges som kärnans förskjutning från en mittlinje i den hopskarvade fibern. Förskjutningen kan anges som avståndet i den behandlade bilden. Detta avstånd är givetvis endast en projektion av det reella avståndet på bildens plan. För att öka noggrann- 'li 469 200 heten kan man därför använda flera bilder vid behandlingen tagna i olika infallsriktningar mot skarvstället, t ex i två vinkelräta riktningar. Allmänt erhåller man således kärnans läge som en funktion, deformationsfunktionen beroende av koordinaten för ett radialplan till fiberns mittaxel.The image obtained in this way is then evaluated, for example with the aid of an automatic image processing equipment. This is simplified if a video camera is used to record the image, since then there is already an electrical signal in which the image information is contained. a The position of the core of the spliced optical fiber is indicated as the displacement of the core from a center line of the spliced fiber. The offset can be specified as the distance in the processed image. This distance is of course only a projection of the real distance on the plane of the image. In order to increase the accuracy of 469,200, it is therefore possible to use several images in the treatment taken in different directions of incidence towards the splice point, for example in two perpendicular directions. Thus, in general, the position of the core is obtained as a function, the deformation function depending on the coordinates of a radial plane to the central axis of the fiber.
För att sedan bestämma ett värde på dämpningen eller förlusten i den åstadkomna fiberförbindningen approximeras deformationsfunktionen med en kontinuerlig krökt funktion. Denna approximativa deformationsfunktion skall också vara jämn eller glatt, dvs ha ett reguljärt förlopp utan tvära steg eller kast. Sedan kan ur denna funktions krökta förlopp eller krökning ett värde på förlusten/dämpningen i skarven beräknas. Detta innebär således att deformationsfunktionens hela förlopp och särskilt dennas krökta form används vid beräkningen. Till skillnad härifrån utnyttjas vid den kända tekniken enligt ovan i princip endast en stegfunktion med ett enda steg.To then determine a value of the attenuation or loss in the fiber connection provided, the deformation function is approximated with a continuous curved function. This approximate deformation function must also be smooth or smooth, ie have a regular course without sharp steps or throws. Then, from the curved course or curvature of this function, a value of the loss / attenuation in the joint can be calculated. This thus means that the entire course of the deformation function and especially its curved shape is used in the calculation. In contrast, in the prior art according to the above, in principle only a step function with a single step is used.
Deformationsfunktionen bestäms givetvis endast för ett begränsat omrâde kring den åstadkomna fiberförbindningen. Beräkningen av förlusten i för- bindningen utförs sedan på så sätt, att fouriertransformen av deformations- funktionen beräknas för detta begränsade område och att sedan ur fourier- transformen härleds ett värde på förbindningens förluster.The deformation function is of course determined only for a limited area around the fiber connection provided. The calculation of the loss in the connection is then performed in such a way that the Fourier transform of the deformation function is calculated for this limited area and that a value of the connection's losses is then derived from the Fourier transform.
Vid bestämning av deformationsfunktionen ur bilderna av smältförloppet kan man ofta finna, att hela förbindningen uppvisar ett litet vinkelfel.When determining the deformation function from the images of the melting process, it can often be found that the entire connection has a small angular error.
Detta innebär att mittlinjen i den ena skarvade optiska fibern bildar en liten vinkel med mittlinjen i den andra skarvade fibern. Detta vinkelförlopp är emellertid inte intressant för bestämning av ett värde på förlusten. Ett annat vinkelfel uppstår genom att den hopskarvade fiberns mittlinje inte ligger helt horisontellt eller vertikalt i den behandlade bilden, dvs genom att allmänt mittlinjen inte är parallell med en referenslinje i den bildbe- handlade anordningen.This means that the center line of one spliced optical fiber forms a small angle with the center line of the other spliced fiber. However, this angular course is not interesting for determining a value of the loss. Another angular error arises because the center line of the spliced fiber does not lie completely horizontally or vertically in the processed image, ie because in general the center line is not parallel to a reference line in the image-treated device.
Bestämningen av förlusten kan då ske genom att fouriertransformen av deformationsfunktionen bestäms och att sedan i transformen används endast de fourierkomponenter, som ligger över ett bestämt värde. Detta värde kan väljas, så att fourierkomponenterna under detta värde motsvarar de ovan nämnda vinkelmässiga felen i förbindningen. Sedan används de återstående fourierkomponenterna vid beräkningen av förlusten.The loss can then be determined by determining the Fourier transform of the deformation function and then using only the Fourier components in the transform that are above a certain value. This value can be selected so that the Fourier components below this value correspond to the above-mentioned angular errors in the connection. Then the remaining Fourier components are used in the calculation of the loss.
Vid bestämningen av deformationsfunktionen finner man, att denna i allmänhet inte är en jämn kurva utan att den innehåller ett högfrekvent brus, som härrör från bildbehandlingsutrustningen. Det är naturligtvis inte önsk- värt, att detta brus får påverka bestämningen av skarvens förlust. Därför medtas inte heller de fourierkomponenter, vilkas frekvenser ligger över ett andra bestämt värde vid beräkningen av förbindningens förluster.In determining the deformation function, it is found that this is generally not a smooth curve but that it contains a high frequency noise emanating from the image processing equipment. Of course, it is not desirable for this noise to affect the determination of the cormorant's loss. Therefore, the Fourier components, the frequencies of which are above a second determined value when calculating the losses of the connection, are also not included.
Allmänt uttryckt används således endast den del av fourierspektrum hos deformationsfunktionen, som motsvarar ett bestämt intervall. Detta utförs praktiskt genom att fouriertransformen av deformationsfunktionen multipli- ceras med den karakteristiska funktionen för ett lämpligt bandpassfilter innan beräkningen av förlusten i skarven utförs. Ett lämpligt sådant filter är ett gaussiskt filter, dvs ett filter av exponentialtyp. Även ett idealt bandpassfilter av stegtyp kan användas. Ett sådant filter har en karakteris- tisk funktion med ett konstant, från noll skilt värde inom ett intervall och är lika med noll utanför intervallet.Thus, in general terms, only that part of the Fourier spectrum of the deformation function which corresponds to a certain range is used. This is practically done by multiplying the Fourier transform of the deformation function by the characteristic function of a suitable bandpass filter before the calculation of the loss in the joint is performed. A suitable such filter is a Gaussian filter, ie an exponential type filter. An ideal step-type bandpass filter can also be used. Such a filter has a characteristic function with a constant, zero value within a range and is equal to zero outside the range.
När bestämningen av förlusterna eller dämpningen i fiberförbindningen är genomförd, jämför man detta värde med ett tröskelvärde. Om den bestämda dämp- ningen faller under tröskelvärdet, är fiberförbindningen godtagbar. I motsatt fall skärs skarvomrâdet bort från de optiska fibrerna och ett nytt skarv- ningsförfarande och efterföljande bestämning av skarvens förlust genomförs.When the determination of the losses or attenuation in the fiber connection is carried out, this value is compared with a threshold value. If the determined attenuation falls below the threshold value, the fiber connection is acceptable. Otherwise, the splice area is cut away from the optical fibers and a new splicing procedure and subsequent determination of the splice loss is performed.
Detta upprepas, tills man får en godtagbar fiberförbindning.This is repeated until you get an acceptable fiber connection.
Uppfinningen skall nu beskrivas i samband med de bifogade ritningarna, i vilka fig. 1 schematiskt visar skarvning av två optiska fibrer, fig. 2 schematiskt visar en skarv mellan två optiska fibrer, fig. 3 visar en skarv mellan två optiska fibrer med ett vinkelfel, fig. 4 visar kärnans läge i en skarv, fig. 5 visar en fouriertransform av en typisk deformationsfunktion, fig. 6 schematiskt visar en anordning, med vars hjälp förfarandena enligt uppfinningen kan utföras.The invention will now be described in connection with the accompanying drawings, in which Fig. 1 schematically shows splicing of two optical fibers, Fig. 2 schematically shows a splice between two optical fibers, Fig. 3 shows a splice between two optical fibers with an angular error, Fig. 4 shows the position of the core in a joint, Fig. 5 shows a Fourier transform of a typical deformation function, Fig. 6 schematically shows a device, by means of which the methods according to the invention can be carried out.
I fig. 1 visas hopsmältning av två optiska fibrer 1 och 3. Dessa optiska fibrer innehåller ett yttre parti 5 och en kärna 7, som är den egentliga ljusledande delen av fibern. Det yttre partiet 5 och kärnan 7 har olika brytningsindex. Kärnans 7 diameter är en liten bråkdel av det yttre partiets diameter 5. Den visade fibern antas vara av typ single mode med t ex en ytterdiameter av 0,12 mm (dvs det yttre partiets diameter) och en kärndiame- ter av 0,010 mm.Fig. 1 shows fusion of two optical fibers 1 and 3. These optical fibers contain an outer portion 5 and a core 7, which is the actual light-conducting part of the fiber. The outer portion 5 and the core 7 have different refractive indices. The diameter of the core 7 is a small fraction of the diameter 5 of the outer portion. The fiber shown is assumed to be of the single mode type with, for example, an outer diameter of 0.12 mm (ie the diameter of the outer portion) and a core diameter of 0.010 mm.
De båda fibrernas ändar är rakt avskurna och de placeras mitt emot varandra, noggrant inriktade med varandra på ett litet avstånd från varandra.The ends of the two fibers are straight cut and they are placed opposite each other, carefully aligned with each other at a small distance from each other.
En elektrisk ljusbåge 9 åstadkommes mellan spetsarna 11 på två elektroder 13, så att ljusbågen blir belägen mellan de båda fibrernas ändytor. Dessa smälts härigenom och de förflyttas mot varandra, varigenom de nu smälta ändytorna smälter samman. Efter avsvalnande av förbindningsstället är skarven färdig. °4a9 zoo Sedan faststäiis ïäget för den ijusïedande kärnan i den skarvade fibern inom ett område kring skarvstäiiet. Detta kan utföras genom att man observe- rar kärnorna i de optiska fibrerna vid hopsmäitning av fibrerna, eftersom dessa kärnor då utsänder ett intensivt ïjus. Biider upptas sâiunda av de båda optiska fibrernas områden i närheten av förbindningsstäiiet under hopsmäit- ningen. Dessa biider kan vara fotografiska e11er med fördei upptas med hjäip av en videokamera, som fotograferar heia skarvningsförioppet.An electric arc 9 is provided between the tips 11 of two electrodes 13, so that the arc is located between the end surfaces of the two fibers. These are thereby fused and they are moved towards each other, whereby the now fused end surfaces fuse together. After cooling of the connection point, the joint is finished. ° 4a9 zoo Then the position of the luminous core in the spliced fiber is fixed within an area around the splicing path. This can be done by observing the cores in the optical fibers when fusing the fibers, since these cores then emit an intense light. Both are thus occupied by the areas of the two optical fibers in the vicinity of the bonding position during fusing. These images can be photographic or pre-recorded with the aid of a video camera, which photographs the entire splicing process.
Lämpiigt utvaida biider, på vi1ka kärnans iäge precis efter skarvningen framgår tydïigt, behandias sedan, så att kärnans iäge e11er rättare sagt projektionen av kärnans iäge kan faststäiias. Om en videokamera används, ieds den erhå11na videosignaien ti11 en biïdbehandiingsutrustning, t ex en dator.Appropriately expanded beams, on which the position of the core just after splicing is clear, are then treated, so that the position of the core or rather the projection of the core of the core can be fixed. If a video camera is used, the resulting video signal is fed to a video processing equipment, such as a computer.
Härigenom erhå11s en deformationsfunktion f(z), som anger kärnans vinkeiräta förskjutning från en tänkt mittiinje genom de optiska fibrernas förbindningsområde som en funktion av koordinaten z längs den skarvade fiberns mittiinje. När deformationsfunktionen f(z) har bestämts genom biidbe- handiing, erhå11s såsom ovan anmärkts en projektion på biidpianet av det verkiiga avståndet me11an de optiska fibrernas kärnor och mittiinjen. Om så erfordras, kan biïder tagna med olika infaiisvinkiar i förhåïiande ti11 skarvningsstäiiet användas. Härigenom fås en mer fuiiständig information.Thereby a deformation function f (z) is obtained, which indicates the perpendicular displacement of the core from an imaginary center line through the connection area of the optical fibers as a function of the coordinate z along the center line of the spliced fiber. When the deformation function f (z) has been determined by by-treatment, as noted above, a projection on the by-plane is obtained by the actual distance between the cores of the optical fibers and the center line. If required, bids taken with different infiltration angles in the pre-splicing stage can be used. This provides more complete information.
Kärnan 7 kan efter hopskarvning vara beiägen såsom visas i fig. 2. De optiska fibrernas kärnor iigger här inte mitt emot varandra utan på något avstånd. Samtidigt finns krökta områden för den optiska fiberns kärna 7 i närheten av skarvningsstäiiet. Eniigt uppfinningen tas hänsyn just ti11 denna krökning i närheten av skarvningsstäiiet i stäiiet för att som tidigare tonvikten 'läggs vid förskjutningen meHan kärnornas ändar.After splicing, the core 7 can be inclined as shown in Fig. 2. The cores of the optical fibers here do not lie opposite each other but at some distance. At the same time, there are curved areas for the core 7 of the optical fiber in the vicinity of the splicing path. According to the invention, this curvature in the vicinity of the splicing position in the stem is taken into account in order, as before, to emphasize the displacement between the ends of the cores.
Ur teoretiska betrakteiser, jfr boken “Theory of Dieïectric Opticai Waveguides“ av D Marcuse, 1974, kan föriusten på grund av kärnans deformation i en optisk fiber uttryckas som b a = Af w<ß>IF<ß>|2dß <1) a där a = föriusten i skarven, A = en konstant, a, b = integrationsgränser, t ex a = 0, b = ett stort värde W(ß) = en viktfunktion, F(ß) = fouriertransformen av deformationsfunktionen inom ett begränsat intervaii f'l'v\ *JJ RI) Cl) Clff) F03) = _-1- <2) L . f f (z)e'1ßzdz {'I o f(z) = fiberkärnans deformationsfunktion såsom ovan, L = längden av deformationsområdet eller det kritiska området. där I teorin är alla parametrarna i ekvation (1) tillgängliga, så snart alla data för fibern är kända inom skarvningsomrâdet. Dessa parametrar innefattar diametern hos kärnan och det yttre partiet på båda sidor om skarvstället, fördelningen av brytningsindex som en funktion av fibrernas radie, etc.From theoretical considerations, cf. the book "Theory of Dieïectric Opticai Waveguides" by D Marcuse, 1974, the loss due to the deformation of the nucleus in an optical fiber can be expressed as ba = Af w <ß> IF <ß> | 2dß <1) a there a = furrow in the joint, A = a constant, a, b = integration limits, eg a = 0, b = a large value W (ß) = a weight function, F (ß) = the Fourier transform of the deformation function within a limited intervii f ' l'v \ * JJ RI) Cl) Clff) F03) = _-1- <2) L. f f (z) e'1ßzdz {'I o f (z) = deformation function of the fiber core as above, L = the length of the deformation region or the critical region. where in theory all the parameters in equation (1) are available, as soon as all the data for the fiber are known within the splicing range. These parameters include the diameter of the core and the outer portion on both sides of the joint, the distribution of refractive index as a function of the radius of the fibers, etc.
Eftersom emellertid fiberns parametrar inte är konstanta längs fibern och i synnerhet inte inom skarvningsområdet, är det mycket svårt att erhålla de exakta värdena för A, a, b, N(ß)i ekvation (1) vid praktiska tillämpningar.However, since the parameters of the fiber are not constant along the fiber and in particular not within the splicing range, it is very difficult to obtain the exact values of A, a, b, N (ß) in equation (1) in practical applications.
I fig. 4 visas schematiskt en deformationsfunktion f(z) och i fig. 5 en fouriertransform, som motsvarar denna deformationsfunktion i ett praktiskt fail, när automatisk bildbehandling av en videosignal har använts. Fourier- transformen, dvs funktionen f(z):s spektrum, innehåller såsom framgår av fig. 8 en betydande andel komponenter med hög frekvens. Dessa härrör till en del från brus, vilket introduceras vid bildbehandlingen, men också från diskon- tinuiteter och dylikt irreguljärt förlopp hos deformationsfunktionen. Detta motsvarar att den i fig. 4 visade kurvan i själva verket har ett mer oregel- bundet utseende, varvid emellertid dessa oregelbundna fluktuationer är tämligen små och inte kan utritas direkt i figuren. Vidare finns också en andel fourierkomponenter med frekvenser ß i närheten av noll. Dessa kan härröra från olika linearitetsfei, t ex det i fig. 3 visade fallet att fibrernas kärnor bildar en liten vinkel med varandra. Ett annat fall är, när kärnan på den betraktade videobilden inte ligger helt parallellt utan har en- liten lutning.Fig. 4 schematically shows a deformation function f (z) and Fig. 5 a Fourier transform, which corresponds to this deformation function in a practical fail, when automatic image processing of a video signal has been used. As shown in Fig. 8, the Fourier transform, ie the spectrum of the function f (z), contains a significant proportion of high-frequency components. These are due in part to noise, which is introduced in the image processing, but also to discontinuities and such an irregular course of the deformation function. This corresponds to the fact that the curve shown in Fig. 4 actually has a more irregular appearance, however, these irregular fluctuations are rather small and cannot be plotted directly in the figure. Furthermore, there is also a proportion of Fourier components with frequencies ß close to zero. These may result from various linearity errors, for example the case shown in Fig. 3 that the cores of the fibers form a small angle with each other. Another case is when the core of the viewed video image is not completely parallel but has a slight slope.
Det framgår av diskussionen ovan att både låga frekvenser och höga frekvenser inte skall medtas i fouriertransformen enligt ekvation 2, när dämpningen a skall beräknas enligt ekvationen 1. Det är därför naturligt att ersätta viktfunktionen W(ß) i ekvation 1 med en filterfunktion av bandpass- typ, dvs en funktion som är stor inom ett begränsat område men i övrigt är så gott som noll. Ett lämpligt val är att som viktfunktion använda den karak- teristiska funktionen för ett gaussiskt filter W(ß) = C e'(ß'ß0)%5“ (3) 469 200 där C = en konstant, ßo = fiiterfunktionens mittfrekvens, och 3'= ytterïigare en konstant.It follows from the discussion above that both low frequencies and high frequencies should not be included in the Fourier transform according to equation 2, when the attenuation a is to be calculated according to equation 1. It is therefore natural to replace the weight function W (ß) in equation 1 with a filter function of bandpass type, ie a function that is large within a limited area but otherwise is virtually zero. A suitable choice is to use as a weight function the characteristic function of a Gaussian filter W (ß) = C e '(ß'ß0)% 5 “(3) 469 200 where C = a constant, ßo = center frequency of the filter function, and 3 '= further and constant.
Med ett iämpiigt va1 av dessa konstanter visar det sig, att ekvation 1 ger en god uppskattning av dämpningen vid förbindningsstäiiet me11an de optiska fibrerna. Konstanterna i ekvation 3 kan t ex väijas, så att kärndeformationen betraktas inom heia det kritiska skarvomrâdet, dvs ca 150 um kring sjäiva skarvpianet. Man kan också använda ett assymmetriskt gaussfiiter, dvs ett fiiter med oiika värden på konstanten 5 över och under fiitrets mittfrekvens ßo. Ett iämpiigt va1 i praktiken kan vara X'= 0,2 för ß < ßo och X = 0,05 för ß > ßo.With a suitable selection of these constants, it turns out that Equation 1 gives a good estimate of the attenuation at the connection point between the optical fibers. The constants in Equation 3 can, for example, be weighted so that the core deformation is considered within the entire critical joint area, ie about 150 μm around the joint joint itself. It is also possible to use an asymmetric Gaussian filter, i.e. a filter with different values of the constant 5 above and below the center frequency ßo of the filter. An appropriate va1 in practice may be X '= 0.2 for ß <ßo and X = 0.05 for ß> ßo.
Konstanten C väijs, så att bästa möjiiga korreiation meiian det på detta sätt bestämda värdet a på föriusten e11er dämpningen vid skarvstäiiet erhåiis med det värde, som bestäms genom en direkt mätning av den genom den skarvade fibern transmitterade ijusmängden.The constant C is weighted so that the best possible correction with the value a determined in this way a on the front or the attenuation at the splice position is obtained with the value determined by a direct measurement of the amount of light transmitted through the spliced fiber.
Om biider av kârnans iäge finns tiïigängiiga för fiera oiika betrakt- ningsriktningar, kan dämpningen beräknas för varje sådan riktning. Sedan sammanvägs de erhâiina dämpningsvärdena på iämpiigt sätt, t ex för biïder tagna i inbördes vinkeirâta infaiisriktningar. En möjiig metod att väga ihop dämpningen i tvâ vinkeiräta riktningar är att uttrycka det beräknade dämp- ningsvärdet i varje riktning i decibei och sedan summera de så erhåiina decibeivärdena.If the values of the core are available for several different viewing directions, the attenuation can be calculated for each such direction. Then, the attenuation values obtained are weighed together in an appropriate manner, for example for bids taken in mutually angular infiltration directions. A possible method of weighing the attenuation in two angular directions is to express the calculated attenuation value in each direction in decibes and then sum the decibes values thus obtained.
Tiii sist jämförs det beräknade värdet i förbindningens föriust med ett tröskeivärde, t ex 0,2 dB, och om det erhåiina värdet iigger under denna tröskei, är förbindningen godtagbar. I annat fa11 måste skarvningsförioppet upprepas och också beräkningen av föriusterna. Detta sker såsom ovan och förioppet får upprepas, tili dess att en godtagbar förbindning erhåiis me11an de optiska fibrerna.Finally, the calculated value in the pre-connection of the connection is compared with a threshold value, eg 0.2 dB, and if the value obtained is below this threshold, the connection is acceptable. In another case, the splicing precedent must be repeated and also the calculation of the precursors. This is done as above and the procedure may be repeated until an acceptable connection is obtained between the optical fibers.
I fig. 6 visas en aniäggning för att genomföra de ovan beskrivna för- farandet. Enheten 21 är här en skarvningsutrustning av känd typ. Den är försedd med håiiare 23 för partier intiii de optiska fibrernas ändar. Dessa håïiare 23 instäiis antingen manueiit e11er automatiskt, så att ändarna på de båda optiska fibrerna 1 och 3 b1ir piacerade mitt emot varandra. För den automatiska transporten är hâiiarna koppiade ti11 ej visade servomotorer, som styrs av signaien från en TV-kamera 25. Denna TV-kamera 25 avbiidar området kring det tänkta förbindningsstäiiet och med hjäip av iämpiiga optiska .En (BN ell? CZ) arrangemang, t ex spegiar, erhåiis biider i tvâ vinkeiräta riktningar.Fig. 6 shows an installation for carrying out the method described above. The unit 21 is here a splicing equipment of known type. It is provided with a holder 23 for portions inside the ends of the optical fibers. These hairs 23 are set either manually or automatically, so that the ends of the two optical fibers 1 and 3 are spaced opposite each other. For the automatic transport, the hands are connected to servomotors (not shown), which are controlled by the signal from a TV camera 25. This TV camera 25 covers the area around the intended connection path and with the aid of suitable optical (BN or CZ) arrangements. eg spegiar, erhåiis biider in two vinkeiräta directions.
Lämpiig beïysning finns också anordnad intiii skarvstäiiet, så att godtagbara videobiider erhâiïs.Appropriate lighting is also provided in the splice case, so that acceptable video images are obtained.
Vid en iämpiig tidpunkt i närheten av hopsmäïtningsögonbiicket sänds videobiïder ut för de båda vinkeiräta riktningarna ti11 en utvärderingsanord- ning 27. I denna utförs utvärderingen eniigt ovan, dvs först bestämningen av deformationsfunktionen f(z) med hjäip av biidbehandiingsteknik och sedan en bestämning av fouriertransformen av deformationsfunktionen. Med 1ämp1igt vaida parametrar bestäms sedan viktfunktionen och denna används för att beräkna dämpningen i den åstadkomna fogen meiian de båda optiska fibrerna 1 och 3. Ti11 sist framstäiis resuitatet av beräkningen, så att det kan visas på en visningsanordning 27, t ex en optisk biïdskärm. Denna biidskärm är ' också kopplad ti11 videokameran 25 och används för att övervaka hopsmäit- ningen.At an appropriate time in the vicinity of the fusing moment, video images are transmitted for the two perpendicular directions to an evaluation device 27. In this, the evaluation is performed as above, i.e. first the determination of the deformation function f (z) by means of the treatment technique and then a determination of four the deformation function. With suitably wide parameters, the weight function is then determined and this is used to calculate the attenuation in the joint obtained with the two optical fibers 1 and 3. Finally, the result of the calculation is presented so that it can be displayed on a display device 27, for example an optical image screen. This bid screen is also connected to the camcorder 25 and is used to monitor the fusion.
Claims (24)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SE9002725A SE469200B (en) | 1990-08-24 | 1990-08-24 | Method and arrangement for joining optical fibres and determining the loss/attenuation in a join between two optical fibres |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SE9002725A SE469200B (en) | 1990-08-24 | 1990-08-24 | Method and arrangement for joining optical fibres and determining the loss/attenuation in a join between two optical fibres |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SE9002725D0 SE9002725D0 (en) | 1990-08-24 |
| SE9002725L SE9002725L (en) | 1992-02-25 |
| SE469200B true SE469200B (en) | 1993-05-24 |
Family
ID=20380203
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SE9002725A SE469200B (en) | 1990-08-24 | 1990-08-24 | Method and arrangement for joining optical fibres and determining the loss/attenuation in a join between two optical fibres |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| SE (1) | SE469200B (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6148639A (en) * | 1994-10-24 | 2000-11-21 | Telefonaktiebolaget Lm Ericsson | Splicing an optical fiber having twin cores |
-
1990
- 1990-08-24 SE SE9002725A patent/SE469200B/en not_active IP Right Cessation
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6148639A (en) * | 1994-10-24 | 2000-11-21 | Telefonaktiebolaget Lm Ericsson | Splicing an optical fiber having twin cores |
| EP0788611B1 (en) * | 1994-10-24 | 2009-05-06 | Telefonaktiebolaget LM Ericsson (publ) | Splicing an optical fiber having twin cores and a fiber having a single core |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| SE9002725L (en) | 1992-02-25 |
| SE9002725D0 (en) | 1990-08-24 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2002328253A (en) | Method for fusion splicing constant polarization optical fibers | |
| SE511966C2 (en) | Method and apparatus for jointing the ends of two optical fibers of different type with each other | |
| JP2005518566A (en) | PM fiber alignment | |
| GB2189595A (en) | Determining optical fiber splice loss | |
| Fujimura et al. | A stereo‐fiberscope with a magnetic interlens bridge for laryngeal observation | |
| JPS59219707A (en) | Method for aligning core of single mode optical fiber | |
| SE469200B (en) | Method and arrangement for joining optical fibres and determining the loss/attenuation in a join between two optical fibres | |
| JP3654904B2 (en) | Connecting optical fiber with twin core and fiber with single core | |
| EP1014070A2 (en) | Splice loss estimation based on image processing | |
| JP2000205997A (en) | Detecting method of core center position in optical fiber | |
| Wang et al. | Focal ratio degradation in optical fibres for the Hector integral field units | |
| Rittich | Practicability of determining the modal power distribution by measured near and far fields | |
| CN105890872A (en) | Large-core-diameter optical fiber end surface detection method and device | |
| EP0766061B1 (en) | A method and a system for determining the distance between optical fibres together with a fibre splicing machine comprising such a system | |
| JP3282471B2 (en) | Optical fiber fusion splicing method and apparatus | |
| JPH0534646B2 (en) | ||
| JPH0439047B2 (en) | ||
| WO2002082137A1 (en) | Automatic optimization of a splice loss estimator for optical fiber splicers | |
| US4934819A (en) | Apparatus for measuring transverse moment of an electromagnetic field associated with an optical beam | |
| EP1531348A1 (en) | Method and device for determining the angular position of polarization-maintaining optical fiber | |
| JPS58220111A (en) | Connecting method of optical fiber | |
| JP2004233364A (en) | Eccentricity measuring system for optical fiber | |
| CA1217864A (en) | Method and apparatus for determining attenuation across optical fiber splice | |
| JP3665781B2 (en) | Method and apparatus for measuring refractive index distribution of transparent body | |
| US20020106166A1 (en) | Self-lensing imaging of core eccentricity in optical fibers |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| NAL | Patent in force |
Ref document number: 9002725-1 Format of ref document f/p: F |
|
| NUG | Patent has lapsed |