SE463389B - A coating for metal surfaces which is selectively reflective for microwave radiation - Google Patents
A coating for metal surfaces which is selectively reflective for microwave radiationInfo
- Publication number
- SE463389B SE463389B SE8901113A SE8901113A SE463389B SE 463389 B SE463389 B SE 463389B SE 8901113 A SE8901113 A SE 8901113A SE 8901113 A SE8901113 A SE 8901113A SE 463389 B SE463389 B SE 463389B
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- layers
- frequency
- layer
- reflection
- foil
- Prior art date
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
- H01Q17/00—Devices for absorbing waves radiated from an antenna; Combinations of such devices with active antenna elements or systems
Landscapes
- Aerials With Secondary Devices (AREA)
- Control Of Motors That Do Not Use Commutators (AREA)
Abstract
Description
463 389 fig 5 visar effektreflexionen som funktion av frekvensen för en variant av den första utföringsformen vid 0 och 45° infalls- vinkel samt med och utan förluster. 463 389 Fig. 5 shows the power reflection as a function of the frequency for a variant of the first embodiment at 0 and 45 ° angle of incidence and with and without losses.
Beläggningen enligt uppfinningen omfattar fyra skikt I, II, III, IV på en metallyta M. Skikten numreras från metallytan M. Vidare finns en reistans- folie r mellan skikten II och III. I utförandet enligt figur I skall dielektricitetskonstanten El i skiktet I ha ett högt värde (4 < El < 100).The coating according to the invention comprises four layers I, II, III, IV on a metal surface M. The layers are numbered from the metal surface M. Furthermore, there is a resistance foil r between layers II and III. In the embodiment according to Figure I, the dielectric constant E1 in the layer I must have a high value (4 <E1 <100).
I skikt II kan 22 väljas inom området 1-9. Vidare bör El alltid väljas betydligt högre än S2. Skikt I kommer då att verka som en resonator.In layer II, 22 can be selected in the range 1-9. Furthermore, El should always be chosen significantly higher than S2. Layer I will then act as a resonator.
Inom ett litet frekvensomrâde omkring resonansfrekvensen dvs den frekvens då skikt I har en elektrisk tjocklek (beräknad ur dl Vïâ, där dl är skik- tets 1 fysiska tjocklek) på ca en kvarts våglängd, blir impedansen Zl i gränsen mellan skikten I och II stor. Om också skikt II ges samma elekt- riska tjocklek blir impedansen Z2 i gränsen mellan skiktet II och resis- tansfolien r liten och resistansfolien kortsluts. Anordningen blir då totalreflekterande, eftersom förlusterna eliminerats. Utanför sagda frekvensomrâde blir Z2 stor och påverkar då ej resistansfolien. Skikten III och IV har där uppgiften att verka som en bredbandig tvåstegs kvarts- vågstransformator som över ett brett frekvensomrâde anpassar resistans- foliens ytresistans till fria rymdens vågimpedans, varigenom man erhåller låg reflexion från anordningen inom detta frekvensomrâde. Resistans- foliens r ytresistans R-fl /kvadrat bör väljas mellan 130 51 /kvadrat och l70!?./kvadrat. Den till skiktet 3 normerade konduktansen g närmast resistansfolien bör vara av storleksordningen 1,2 - 1,4 , varför 83 lämp- ligen väljs (§šš)2 och 84 = u/šš. önskar man att reflexionstoppens läge skall bli så okänslig som möjligt för infallsvinkeln för strålningen bör EZ >> 1.Within a small frequency range around the resonant frequency, ie the frequency when layer I has an electric thickness (calculated from dl Vïâ, where dl is the physical thickness of layer 1) of about a quarter wavelength, the impedance Z1 at the boundary between layers I and II becomes large. If layer II is also given the same electrical thickness, the impedance Z2 at the boundary between layer II and the resistance foil becomes small and the resistance foil is short-circuited. The device then becomes totally reflective, since the losses have been eliminated. Outside the said frequency range, Z2 becomes large and then does not affect the resistance foil. Layers III and IV have the task of acting as a broadband two-stage quartz wave transformer which over a wide frequency range adapts the surface resistance of the resistance foil to the wave impedance of free space, thereby obtaining low reflection from the device within this frequency range. The surface resistance R-fl / square of the resistance foil should be chosen between 130 51 / square and l70!? ./ square. The conductance g normalized to layer 3 closest to the resistance foil should be of the order of 1.2 - 1.4, so 83 is suitably selected (§šš) 2 and 84 = u / šš. if it is desired that the position of the reflection peak should be as insensitive as possible to the angle of incidence of the radiation, EZ >> 1.
Reflexionstoppens läge kommer att bli bestämd av hur elektriska tjockleken hos skikten I och II väljs dvs på värdena av El, Ez, dl och dz, vilka senare beteckningar avser skiktens fysiska tjocklek. Parametrarna 83, 84, d3 och d4 bör väljas så att också skikten III och IV blir en kvarts våg- längd tjocka vid reflexionstoppens frekvenš. Skikttjocklekarna fås alltså ur: dlfq = dzfš: = d3 63 = d4\/É:= -å där Åo är den mot re- flexionstoppens frekvens svarande våglängden i fri rymd. Sedan anord- ningens dimensioner bestämts kan smärre ändringar göras i skikttjocklekar- na tills optimala prestanda fås. 3 463 389 Refïextionstoppens bredd bestäms i huvudsak av kvoten me11an El och E2.The position of the reflection peak will be determined by how the electrical thickness of layers I and II is selected, i.e. on the values of El, Ez, dl and dz, which later designations refer to the physical thickness of the layers. Parameters 83, 84, d3 and d4 should be chosen so that layers III and IV also become a quarter of a wavelength thick at the frequency of the reflection peak. The layer thicknesses are thus obtained from: dlfq = dzfš: = d3 63 = d4 \ / É: = -å where Åo is the wavelength corresponding to the frequency of the reflection peak in free space. Once the dimensions of the device have been determined, minor changes can be made in the layer thicknesses until optimal performance is obtained. 3,463,389 The width of the reflex peak is mainly determined by the ratio between E1 and E2.
Ju större denna kvot är desto smaïare bïir denna topp. Vid muïtipïer av toppfrekvensen fås teoretiskt refïexionstoppar på grund av strukturens periodicitet.The larger this ratio, the smaller this peak. In the case of multiples of the peak frequency, reflection peaks are theoretically obtained due to the periodicity of the structure.
Skikten I och II bör göras av Iâgförïustmateriai för att resistansfoïien ska11 kortsiutas effektivt inom refïexionsområdet. Om föriusterna är Iâga kan den til] fria rymdens vågimpedans Z0 = 120TT.í2 normerade vågimpedan- sen Z2 direkt bakom den resistiva folien vid toppfrekvensen skrivas: Zig-E Vïl.tg I-:ffšfltg 2 Z0 4 ' E2 där Ål och ÖZ är förlustvinkïarna för skikt I och II. Härur kan re- fïexionstoppens dämpning beräknas. För Iâgdämpning bör Z2 << R. Som ett riktvärde bör Zz §_0,02 R. I skikt III och IV är förïusternas inverkan mindre kritisk varför det bör räcka om i dessa tg å_§ 0,02.Layers I and II should be made of laminated material in order for the resistance foil to be effectively shortened within the refinement area. If the preloaders are Iâga, the wave impedance Z0 = 120TT.í2 of the normal space impedance Z2 directly behind the resistive foil at the peak frequency can be written: Zig-E Vïl.tg I-: ffš fl tg 2 Z0 4 'E2 where Ål and ÖZ are the loss angles for layers I and II. From this, the attenuation of the reflex peak can be calculated. For attenuation, Z2 should be << R. As a guide value, Zz should be §_0.02 R. In layers III and IV, the effect of the pre-currents is less critical, which is why it should suffice in these tg å_§ 0.02.
I den den andra utföringsformen av anordningen som visas i fig 2 har ett metaiïnät n inïagts meilan skikten I och II. Även i detta fa1I verkar skiktet I som en resonator varvid metaiïnätet n uppträder som koppïings- susceptans. Fördeïen med detta utförande är att El kan ges ett Iâgt värde, nära 1. Kraven på Iåga förïuster b1ir i detta fa11 ej a11s Iika hårda. Värdet på susceptansen och refïexionstoppens frekvens bestämmer hur dl skaH väïjas. I detta faII beror refïexionstoppens bredd av susceptansens storiek. Ju större denna är ju smaiare b1ir toppen. I övrigt gä11er samma förhåiianden som för den första utföringsformen enligt fig 1.In the second embodiment of the device shown in Fig. 2, a metal net has been inserted between the layers I and II. Also in this case the layer I acts as a resonator, the metal network n acting as a coupling susceptance. The advantage of this embodiment is that El can be given a low value, close to 1. The requirements for light in this case are not too hard. The value of the susceptance and the frequency of the reflex peak determine how dl should be weighted. In this case, the width of the reflex peak depends on the size of the susceptance. The bigger this is, the smoother the top. Otherwise, the same conditions apply as for the first embodiment according to Fig. 1.
De materiaï som ingår i skikten finns kommersieïït tiïïgängïiga och kan Iätt anskaffas. För E N 1 finns skumpïaster och bikakemateriai, för E'ß 2 tefïon, för E ß 4 g1asfiber1aminat. För området E_¿ 9 finns Iâgförïustma- teriaï i form av substratmateriaï samt oïika keramiska material. Då E,z 100 kan titandioxid Ti02 användas som Iågförïustmateriai. De keramiska materiaïen har nackdeïen att vara mycket svârbearbetade.The materials included in the layers are commercially available and can be easily acquired. For E N 1 there are foam plasters and honeycombs, for E'ß 2 tefïon, for E ß 4 g1asfiber1aminate. For the area E_¿ 9, there is lâgförïust material in the form of substrate material and various ceramic materials. When E, z 100, titanium dioxide TiO 2 can be used as the low-density material. The ceramic materials have the disadvantage of being very difficult to machine.
Resistansfoïier i önskade värden saiuförs t ex i USA. Dessa är av p1ast och har den nödvändiga tunnheten (f¥0,07 mm). Som ett aïternativ ti11 dessa kan grafitsuspension sprutas direkt pâ skikt II e11er III. 465 389' Den här beskrivna beïäggningen kan användas på så sätt att antingen heia antennreflektorn 10 e11er i cassegrainfaïïet enbart subrefïektorn 11 beïäggs med en seiektivt refïekterande beiäggning 12 en1igt ovanstående beskrivning. I fig 3 visas hur detta tar sig ut i cassegrainfaiiet.Resistance foils in desired values are sold, for example, in the USA. These are made of plastic and have the necessary thinness (f ¥ 0.07 mm). As an alternative to these, graphite suspension can be sprayed directly onto layers II or III. 465 389 'The coating described here can be used in such a way that either the whole antenna reflector 10 or 11 in the cassegrain case only the subrefector 11 is coated with a selectively reflecting coating 12 according to the above description. Fig. 3 shows how this looks in the cassegrain file.
Resuïtatet av att vidtaga den föres1agna enk1a förändringen av (sub-) refïektorn bïir att fiendens radarspaning avsevärt försvåras medan den egna radarfunktionen ej nämnvärt pâverkas. Detta är viktigt såväl för fïygpian som för andra fa11 beroende på att antennrefiektorer ofta ger stora refïexioner, d.v.s. har stor radarmâiyta.The result of making the proposed simple change of the (sub-) reflector is that the enemy's radar reconnaissance is considerably more difficult while the own radar function is not appreciably affected. This is important both for the fijygpian and for other fa11s due to the fact that antenna reflectors often give large refixes, i.e. has a large radar surface.
Claims (5)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE8901113A SE463389B (en) | 1989-03-30 | 1989-03-30 | A coating for metal surfaces which is selectively reflective for microwave radiation |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE8901113A SE463389B (en) | 1989-03-30 | 1989-03-30 | A coating for metal surfaces which is selectively reflective for microwave radiation |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SE8901113D0 SE8901113D0 (en) | 1989-03-30 |
SE8901113L SE8901113L (en) | 1990-10-01 |
SE463389B true SE463389B (en) | 1990-11-12 |
Family
ID=20375498
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SE8901113A SE463389B (en) | 1989-03-30 | 1989-03-30 | A coating for metal surfaces which is selectively reflective for microwave radiation |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SE (1) | SE463389B (en) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2001084672A1 (en) * | 2000-04-28 | 2001-11-08 | Totalförsvarets Forskningsinstitut | Radiation absorber |
-
1989
- 1989-03-30 SE SE8901113A patent/SE463389B/en not_active IP Right Cessation
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2001084672A1 (en) * | 2000-04-28 | 2001-11-08 | Totalförsvarets Forskningsinstitut | Radiation absorber |
US6700525B2 (en) | 2000-04-28 | 2004-03-02 | Totalforsvarets Försknings Institut | Radiation absorber |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
SE8901113D0 (en) | 1989-03-30 |
SE8901113L (en) | 1990-10-01 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
Chambers et al. | Optimised design of Jaumann radar absorbing materials using a genetic algorithm | |
CN108061929B (en) | Infrared, laser and microwave low-detectability compatible sub-wavelength structural material | |
US5537116A (en) | Electromagnetic wave absorber | |
US2875435A (en) | Electromagnetic wave absorbing dielectric walls | |
Cory et al. | Wave propagation in metamaterial multi‐layered structures | |
CN106911007B (en) | Multi-layer metamaterial surface texture for multi-band frequency selection wave transparent angle | |
US5119232A (en) | Infrared-transmissive optical window | |
JP3535423B2 (en) | Radome | |
JPS61140203A (en) | Resisting loop angle filter | |
WO2012142831A1 (en) | Broadband wave-absorbing metamaterial | |
US7420500B2 (en) | Electromagnetic radiation absorber | |
KR101751638B1 (en) | Apparatus for absorbing electromagnetic wave | |
JP2002158483A (en) | Radio wave absorber | |
JPH09199911A (en) | Thin film multi-layer electrode, high frequency resonator and high frequency transmission line | |
Varikuntla et al. | Design of a novel 2.5 D frequency selective surface element using Fibonacci spiral for radome application | |
Idrees et al. | A novel miniaturized frequency selective surface for EMI shielding applications | |
SE463389B (en) | A coating for metal surfaces which is selectively reflective for microwave radiation | |
US11605898B2 (en) | Antenna | |
RU2678937C1 (en) | Ultra-wideband absorbent coating | |
JP3556618B2 (en) | Transmission type radio wave absorber and radio wave reflection prevention method | |
RU2271058C1 (en) | Absorbing coating | |
Swaminathan et al. | Design of frequency selective surface using proximity mode coupling and its applications to Ku band RCS reduction | |
JP4115829B2 (en) | Transmission type electromagnetic wave absorber | |
Beeharry et al. | Theoretical analysis for systematic design of flexible broadband radar absorbers using the least-square method | |
RU2201022C2 (en) | Twist reflector |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
NUG | Patent has lapsed |
Ref document number: 8901113-4 Effective date: 19941010 Format of ref document f/p: F |