SE460482B - CORN-ORIENTED ELECTRICAL TUB - Google Patents

Description

w ä; . ä; mw . “iw Ü, 149,,?,,.,..,w,,..~,,,§,~,. ~ .kw .NH vy-nw; -~-.-«w å 'w 's ~ï»,~ “I fl. u. '4eo 4a2 1 10' 15 20 l 25 íso 35 wattförlust till följd av trenden mot energibesparing. w ä; . ä; mw. “Iw Ü, 149 ,,? ,,., .., w ,, .. ~ ,,, §, ~ ,. ~ .kw .NH vy-nw; - ~ -.- «w å 'w' s ~ ï», ~ “I fl. u. '4eo 4a2 1 10' 15 20 l 25 íso 35 watt loss due to the trend towards energy saving.

Kornorienterad elektrotunnplåt framställdes genom varm ch kallvalsning av en platin till önskad slutlig plåttjocklek och därefter slutglödga det resulterande stålbandet för att genomföra selektiv tillväxt av íll0}<00l>-orienterade primärrekristalliserade korn, d.v.s. att förverkliga så kallad sekundär rekristillation. “ För att genomföra sekundär rekristallisation måste fin-ut- skiljningar, såsom Mns och Alu vara fint och enhetligt för- delade i faser i stål. under det att stålet underkastas be- handlingar före den slutliga högtemperaturglödgningen, för att undertrycka tillväxt av primärt rekristalliserade korn med orienteringar andra än {ll0}<00l>-orientering under_ den slutliga bögtemperaturglödgningen (inhibitoreffekt) som reglerar den sekundära rekristallisationen, är det möjligt att öka andelen av de noggrant {llQš<00l>-orien- terade kornen i kristallkornen, och därvid öka dexmagne- tiska flödestätheten hos den kornorienteradeielektrotunn-1' plåten och sålunda för att reducera wattförlustperíoden är det viktigt att utveckla produktionstekniker soa medger reglering av den sekundära rekristallisationen.Grain oriented electrode sheet was prepared by hot ch cold rolling a platinum to the desired final plate thickness and then final annealing the resulting steel strip to effect selective growth of η 0} <00l> -oriented primary recrystallized grains, i.e. to realize so-called secondary recrystallization. “In order to carry out secondary recrystallization, fine precipitates, such as Mns and Alu, must be finely and uniformly distributed in steel phases. while the steel is subjected to treatments before the final high temperature annealing, in order to suppress the growth of primarily recrystallized grains with orientations other than {ll0} <00l> orientation during the final gay temperature annealing (inhibitor effect) which regulates the secondary recrystallization, it is possible that increase the proportion of the accurately {llQš <00l> -oriented grains in the crystal grains, thereby increasing the dexmagnetic flux density of the grain-oriented dielectric-1 'plate, and thus to reduce the wattage loss period, it is important to develop production techniques which allow secondary regulation of the recrystallization.

I den japanska patentpublikationen nr 40-15644 (Tagucbi et al) och japanska publikationen 51-13469 (Imanaka et al) visas grundläggande tekniker för att framställa en korn- orienterad elektrotunnplåt med en hög magnetisk flödestät- het och sänkt wattförlust. ' Den'grundläggande teknik som visas i de tvâ japanska pa- stentçublikationerna lider emellertid av vissa fundamentala problem. Vid sättet som visas i den japanska patentpubli- _rat1anea 40-15644 är ae: svårt att uppnå tatalt aptiaala produktionsförhâllanden och att stabilt framställa korn- orienterad elektrctunnplât med hög magnetisk flödestäthet. ssom följd därav är sättet ej lämpligt för stabil framställ-_ 10 15 20 25 30 _Sättet som visas i den japanska patentpublikationen l Den japanska patentpublikationen 48-51852 (ogranskad) vi-' 460 482 3 ning av produkter med de basta magnetiska egenskaperna{ S1-13469 innebär dubbel kallvalsning och användning av ett dyrbart element såsom Pb eller Se. Detta sätt innebär där- för höga prodnktionskostnader. ' Båda de tidigare kända förfarandena kräver även höga pla- tinvärmningstemperaturer, vilka är till nackdel med hänsyn till den energi, som användes för att uppvärma platinen, minskat utbyte beroende på slaggalstring och ökade repara- tionskostnader för värmeugnarna.Japanese Patent Publication No. 40-15644 (Tagucbi et al) and Japanese Publication No. 51-13469 (Imanaka et al) disclose basic techniques for producing a grain oriented electrodeplate having a high magnetic flux density and reduced wattage loss. However, the 'basic' technology shown in the two Japanese patent publications suffers from some fundamental problems. In the method shown in Japanese Patent Publication Nos. 40-15644, it is difficult to achieve totally optimal production conditions and to stably produce grain-oriented electric sheet metal with high magnetic flux density. As a result, the method is not suitable for stable production. The method disclosed in Japanese Patent Publication No. Japanese Patent Publication No. 48-51852 (Unexamined) discloses products having the best magnetic properties {S1. -13469 involves double cold rolling and the use of an expensive element such as Pb or Se. This method therefore entails high production costs. Both of the prior art methods also require high platinum heating temperatures, which are disadvantageous in view of the energy used to heat the platinum, reduced yield due to slag generation and increased repair costs for the heaters.

Då man uppvârmer en platin för att få den valsbar måste man öka platinvärmningstemperaturen tillräckligt högt för att upplösa äns och andra inhibitorelement. Dessa senare ut- skiljas som Mnâ, A18 och liknande, då stålet varmvalsas el- ler nnderkastas varmbandglödgning. Ju högre orienteringsgra~ den önskas; desto större måste mängden HnS, Alfl och andra fina utskiljningar~vanasom måste förekomma i stålet och därför är den nödvändiga platinvärmningstemeraturen desto högre._ g sar en förbättring av sättet enligt den japanska patentpub- likationen 40-15644. vid detta sätt ökas Si-halten i ut- gângsmaterialet. En hög kiselhalt begränsar emellertid snävt varmvalsningsförhållandena under vilka AIR kan säkerställas i det varmvalsade bandet. Eftersom kiselhalten är hög är temperaturomrâdet vid vilket Alfl utskiljes under varmvals- ning på lämpligt sätt högre, vilket erfordrar en högre pla- _ ._,,._.,~».~«...-a__v-a~.s_......__ ,. . .. .. . ...,.-.». tinvârnningstemperatur. ¿nnvänas1ng av kontinuerlig gjntning har skapat ytterligare Aproblen vid framställning av kornorienterad elektrotunnplåt. vid kontinuerlig gjutning frankallas ibland Ofullfitäßåíga H¿segnn§âra:rekristallisationspartier, ommämnda som stråk i '[å$;å}etL Detta försämrar stålets magnetiska egenskaper. Pro- 4ßo 4s2 10 15 20 25 .30 35 blemet med stråk förvärras i hög grad genom en hög kisel- halt; Då kiselhalten överskrider 3,0 % blir det utomordent- ligt svårt att stabilt producera kornorlenterad elektro- tunnplåt. Japanska patentpublikationen 48-53919 (ogranskad) (M. F. Littman) beskriver hur man undanröjer problemet med stråk genom att underkasta en kontinuerligt gjuten stålåder dubbla varmvalsningssteg då man fr mställer varmvalsat band.When heating a platinum to make it rollable, the platinum heating temperature must be raised high enough to dissolve the end and other inhibitor elements. The latter are separated as Mnâ, A18 and the like, when the steel is hot-rolled or subjected to hot strip annealing. The higher the degree of orientation desired; the greater the amount of HnS, Al fl and other fine precipitates which must be present in the steel and therefore the necessary platinum heating temperature, the higher an improvement of the method according to Japanese Patent Publication No. 40-15644. in this way, the Si content in the starting material is increased. However, a high silicon content narrowly limits the hot rolling conditions under which AIR can be ensured in the hot rolled strip. Since the silicon content is high, the temperature range at which Al fl is precipitated during hot rolling is suitably higher, which requires a higher pla- _ ._ ,, ._., ~ ». ~« ...- a__v-a ~ .s_. .....__,. . .. ... ..., .-. ». tin storage temperature. The use of continuous repeating has created further problems in the production of grain-oriented electro-thin sheet. in continuous casting, Ofull Of täßåíga H¿segnn§âra is sometimes dispensed with: recrystallization parts, mentioned as streaks in '[$ $; å} etL This impairs the magnetic properties of the steel. Pro- 4ßo 4s2 10 15 20 25 .30 35 the problem with streaks is greatly aggravated by a high silicon content; When the silicon content exceeds 3.0%, it becomes extremely difficult to stably produce grain-oriented electron-thin sheet. Japanese Pat.

Japanska patentpublikationen 53-37009 (ogranskad) (Akira Sakakura et al= beskriver ett sätt att framställa kornorien- terad elektrotunnnlát, där ett varmvalsat stålband framstäl- les genom dubbla varmvalsningssteg. Dessa två tidigare kända förfaranden, utnyttjar emellertid ej till fullo fordelarna med kontinuerlig gjutning, d.v.s. utelämnandet av götvals- ning. Två senare publikationer japanska patentpublikatlo- nen 53-19913 (ogranskad) (Morio Shiozaki et al) och japans- ka patentpublikationen 54-120214 (ogranskad) (Fumio Matsumoto et al) visar hur man använder enkel varmvalsning för att framställa kornorienterad elektrotunnplåt med användning , av en kontinuerligt gjuten sträng. Dessa förslag nödvändig- gör emellertid rekonstruktion av en gjutnings- eller vals- ningsanläggning och löser ändå ej helt problemet med fram- dkallning av stråk. §ammanfattning av uppfinningen Föreliggande uppfinning avser en kornorienterad elektrotunn- plåt, väsentligen bestående av 3,0% till 4,5% Si, från 0,08 till 0,45% Mn och från 0,015 till 0,045% P, varvid resten väsentligen består av Fe och som uppvisar en hög magnetisk flödestäthet uttryckt i B16 om 1,89 Tesla eller högre, fram- ställd genom varmvalsning av en platin från 1430°C eller läg- re till ett varmvalsat band, glödgning av bandet inm ett temperatur-varade aso°c :in 12oo°c under kom: tidsperiod, gkallvalsning av bandet till slutdimention i ett enda behand- A"lingssteg med ej mindre än 80% reduktion, kontinuerlig av- .¿kolningsglödgning av det kallvalsade bandet i fuktig vätgas- 4 10 15 ~ 20 25 30 35 460 482 I 5 atmosfär, anbringande av ett glödgningsmellanlägg på ban- det, och därefter genomföra en slutlig högtemperaturglödg- ning." A Det väsentliga i föreliggande uppfinning ligger 1 att plati- nen består av 0,025% till 0,075% C, från 3,0% till 4,5% Si, från 0,010% till 0,060% i syra lösligt aluminium, från 0,0030% till 0,0130% N, ej mer än 0,007! S, från 0,08% till 0,45% Mn och från 0,015% till 0,045% P, där resten utgöres av Fe och oundvikliga föroreningar. I Ett av särdragen enligt föreliggande uppfinning är svavel- halten på 0,007 % eller mindre. Inom den tidigare kända tek- niken, som visas i den japanska patentpublikationen 30-3651, 40-6644 øch 41-25250 förmodas ae: att svavle: är nyttigt för framställning av kornorienterad elektroplåt, eftersom svavel bildar MnS, en av de oundgângliga utskilj- ningarna fßr att alstra sekundär rekristallisation.Japanese Patent Publication No. 53-37009 (Unexamined) (Akira Sakakura et al.) Discloses a method of making granular electron barrels in which a hot rolled steel strip is produced by double hot rolling steps. However, these two prior art methods do not take full advantage of continuous casting. Two recent publications Japanese Patent Publication Law 53-19913 (unreviewed) (Morio Shiozaki et al) and Japanese Patent Publication 54-120214 (unreviewed) (Fumio Matsumoto et al) show how to use simple hot rolling However, these proposals necessitate the reconstruction of a casting or rolling plant and yet do not completely solve the problem of developing stripes. Summary of the Invention The present invention relates to a. grain-oriented electro-sheet, consisting essentially of 3.0% to 4.5% Si, from 0 .08 to 0.45% Mn and from 0.015 to 0.045% P, the remainder being essentially Fe and having a high magnetic flux density expressed in B16 of 1.89 Tesla or higher, produced by hot rolling a platinum from 1430 ° C or lower to a hot-rolled strip, annealing the strip in a temperature-treated aso ° c: in 120 ° C for a period of time, cold-rolling the strip to final dimension in a single treatment step of not less than 80 ° C. % reduction, continuous decarburization annealing of the cold rolled strip in moist hydrogen gas 4 10 15 ~ 20 25 30 35 460 482 In 5 atmosphere, applying an annealing intermediate to the strip, and then carrying out a final high temperature annealing. " The essence of the present invention is that the platinum consists of 0.025% to 0.075% C, from 3.0% to 4.5% Si, from 0.010% to 0.060% in acid soluble aluminum, from 0.0030% to 0.0130% N, not more than 0.007! S, from 0.08% to 0.45% Mn and from 0.015% to 0.045% P, the remainder being Fe and unavoidable impurities. In one of the features of the present invention, the sulfur content is 0.007% or less. In the prior art, which is disclosed in Japanese Patent Publication Nos. 30-3651, 40-6644 and 41-25250, it is believed that sulfur: is useful in the production of grain oriented electroplate, since sulfur forms MnS, one of the unavoidable precipitates. to generate secondary recrystallization.

Enligt dessa publikationer är svavlets effekt mest frame trädande i ett visst analysomrâde, som bestämmas av mäng- den löst Mnâ, som bringas till fast lösning under värmnin- gen av platinen.According to these publications, the effect of sulfur is most prevalent in a certain analysis area, which is determined by the amount of dissolved Mnâ, which is brought to a solid solution during the heating of the platinum.

A25 wileaz även nteziifisinqar som íßrnedas vara nyttiga for att framställa en kornorienterad elektrotunnplåt. tonventionellt har både MnS och AlN utskiljningar använts somdinhibitorer.A25 wileaz also ntezii fi sinqar which íßrnedas be useful for producing a grain-oriented electro-sheet. Conventionally, both MnS and AlN secretions have been used as inhibitors.

Uppfinningen undersökte i detalj utskiljningsbeteendet för V HnS och AlN. De upptäckte att då en platin med sammansätt- ningen lânplig för elektrotunnplåt uppvärmes, därefter varm- valsas och då ett varmvalsat band glödgas, utskiljes MnS först.vid en hög temperatur och Alu utskiljes sedan vid en låg temçeratnr. Efterstn äns redan är närvarande i stålet, u < rw _ f* 1 10 “ls '20 25 íso 35 ¿4so«4s2 då AIN utskiljes, har AIN en tendens att utskiljas omkring MnS, resulterande i en komplex utskiljning. Sålunda påver- kas storleken och fördelningstillståndet hos Alfl av ut- skiljningstillstånden för MnS. Qetta innebär att då mängden Mns utskiljning är stor uppvisar AIN stor storlek och är oenhetligt fördelad.The invention examined in detail the precipitation behavior of V HnS and AlN. They discovered that when a platinum with the composition required for electroplate is heated, then hot-rolled and when a hot-rolled strip is annealed, MnS is first precipitated at a high temperature and Alu is then precipitated at a low temperature no. Since it is already present in the steel, u <rw _ f * 1 10 “ls '20 25 íso 35 ¿4so« 4s2 when AIN is precipitated, AIN tends to be precipitated around MnS, resulting in a complex precipitation. Thus, the size and distribution state of Al fl are affected by the precipitation states of MnS. Qetta means that since the amount of Mns excretion is large, AIN is large and is unevenly distributed.

Såsom är känt från japanska patentpublikationen 4d-51852 (ogranskad) utgöres ett grundläggande metallurgiskt recept för att framställa kornorienterad elektrotunnplåt med hög magnetisk flödestäthet medelst en enda kallvalsning att skapa ett lämpligt fördelningstillstånd för AIN genom att utnyttja (Vår) (IH-omvandlingen som inträffar under varm- vxlsning eller glödgning- Då kiselhalten är hög ändras UL till K'-omvandlingen ofördelaktigt, så att fördelningen av AIN försämras. Vid kontinuerlig gjutning är det detta som förmodas resultera i alstring av stråk.As is known from Japanese Patent Publication 4d-51852 (Unexamined), a basic metallurgical recipe for producing grain oriented electron sheet with high magnetic flux density by a single cold rolling is to create a suitable distribution state for AIN by utilizing the (Spring) (IH) conversion occurring during When the silicon content is high, the UL to the K 'conversion changes unfavorably, so that the distribution of AIN deteriorates, and in the case of continuous casting, this is expected to result in the production of streaks.

Baserat på de ovan beskrivna upptâckterna och hânsynstagan- de till DL 'åK-omvandlingen minskade uppfinnarna utskilj- ningsmângden av äns. De upptäckte sedan att även ned en hög kiselhalt i stålet, kan fördelningstillståndet för A18 hål- las enhetligt och jämnt och A18-utskiljningarna kan hållas små till sin storlek.Based on the discoveries described above and taking into account the DL 'åK conversion, the inventors reduced the amount of precipitation of äns. They then discovered that even down to a high silicon content in the steel, the distribution state of the A18 can be kept uniform and even and the A18 precipitates can be kept small in size.

Särdragen enligt föreliggande uppfinning ligger därför i punkten att svavelhalten âr lägre än inom den tidigare kän- da tekniken. även med detta kan utskiljningen av Alu reg- leras lämpligt och framkallandet av stråk vid kontinuerlig gjutning, som kan inträffa då kiselhalten är hög kan för- hindras.The features of the present invention are therefore to the point that the sulfur content is lower than in the prior art. even with this, the precipitation of Alu can be regulated appropriately and the development of streaks during continuous casting, which can occur when the silicon content is high, can be prevented.

.Efterson svavelhalten är lâg är utskiljningsmângden HnS _¿g“en1ígt röreliggande uppfinning mindre än vid den kända tek- f.n¿kç¿; sänkningen i utskiljningsmângden för änS innebär träff aan totala uangaen innibitarer minskas. vilket tenderar : 10 il5 20 Åzs 30 35 i . , .V4 17,' e: 460 482 att minska den magnetiska flödestätheten. För att kompen- sera för sänkningen i magnetisk flödestäthet, tillsättes Mn och P till stålet i lämplig mängd.Since the sulfur content is low, the amount of precipitation HnS _¿g “according to the present invention is less than in the known technology; the reduction in the amount of excretion for änS means that the total number of inmates is reduced. which tends: 10 il5 20 Åss 30 35 i. , .V4 17, 'e: 460 482 to reduce the magnetic flux density. To compensate for the decrease in magnetic flux density, Mn and P are added to the steel in an appropriate amount.

Ett annat särdrag enligt föreliggande uppfinning ligger 1 _ det faktum att Mn och P, som tillsättes stålet, ej ändrar inhibitorerna utan gör den primära rekristallisationstex- turen lämplig före den sekundära rekristallisationen. Det innebär, att de kompenserar för den ovan nämnda sänkningen i magnetisk flödestäthet och till och med ökar den magne- -tiska flödestätheten genom reglering av texturen. Kristall- kornen raffineras och har en enhetlig storlek, med resul- tatet att den sekundära rekristallisationen stabiliseras.Another feature of the present invention lies in the fact that Mn and P, which are added to the steel, do not change the inhibitors but make the primary recrystallization texture suitable before the secondary recrystallization. This means that they compensate for the above-mentioned decrease in magnetic flux density and even increase the magnetic flux density by regulating the texture. The crystal grains are refined and have a uniform size, with the result that the secondary recrystallization is stabilized.

Ett annat särdrag enligt föreliggande uppfinning är att kiselhalten i utgångsmaterialet är åtminstone 3,0 %, under det att den sekundära rekristallisationen stabiliseras och sålunda förhindrar framkallandet av stråk. Detta resulterar i en av de lägsta wattförlusterna och den högsta magne- tiska flödestâtheten tillgänglig i den höggradigt korn-- orienterade elektrotunnplåten.Another feature of the present invention is that the silicon content of the starting material is at least 3.0%, while the secondary recrystallization is stabilized and thus prevents the development of streaks. This results in one of the lowest wattage losses and the highest magnetic flux density available in the high-grain-oriented electro-sheet.

Kort beskrivning av ritningarna.Brief description of the drawings.

Föreliggande uppfinning kommer att beskrivas mera detalje- rat med hänvisning till ritningarna där: fig. lå - lD visar fotografier av kristallkornmakrostruk- turerna hos produkterna so framställs md användning av stål innehållande 0,004 %, 0,007 $, 0,015 8 och 0,025 3 57 fig. ZA - 2D visar fotografier på kristallkornmakrostruk- turerna hos produkter framställda med användnifl9 aV k°ntÄ' nuerligt_gjutna strängar innehållande 0,004 %, 0.007 %| o,9i2f% och 9.030 s s; V ' _¿ rffig, d ett diagram över inflytandet av än och P På magnetisk www-»w w- « °4eo 482 10 15 20 å 25 l so 35 8 fig, 4 ett diagram beträffande inflytande av Mn och P på magnetisk flödestäthet Eld avseende en produkt framställd genom att använda en kontinuerligt gjuten platin innehållan- de 0,0090 % N; fig. 5 ett diagram över de magnetiska egenskaperna hos pro- dukter framställda under samma förhållanden som i fig. 3 men vid en platinvärmningstemperatur av såväl ll50° C som 13so° c; fig. 6 ett diagram över inflytande på platinvärmmingstempe- ratur på produkternas magnetiska flödestâthet; fig. 7 ett diagram över förhållandet mellan magnetisk flö- _destäthet (B10) hos produkter och uppvärmningshastigheten_ inom ett temperaturområde av från 700° C till 11000 C, var- vid sådan vârmning utföres under den slutliga högtempera- turglödgningen; fig. 8 ett diagram över förhållandet mellan magnetisk flö- destäthet, wattförlusten och Cr-halten och fig. 9 visar slutligen ett diagram liknande fig. S av- seende Cr-haltiga stål. I Beskrivning av föredragna utföringsformer Fyra stål där S-halterna var 0,004 %. 01007 %, 0.015 % 0Ch 9,025 2 respektive och saa innehöll o,o3u % c, 3,4s”% si, 0,030 %i synalöslig aluminium och 0,0085 % kväve iordnings- ställdes i form av 40 mm tjocka små prov. De uppvärmdes till >l200° C i en ugn och uttogs sedan från ugnen. och de'fiCk »svalna i en omgivande luft ned till temperaturen 1000° C- .De fyra stålen hölls sedan i en ugn under 30 Sekflflåef Vid ^ißo00 c_ pe fyra stâlen med temperaturen l000° C varmvalsa- liV¿¿5'¿_tIe steg till 2,3 mm tjocka varmvalsade plåtar. Sedan ÉÉütfördes7följande åtgärder i följdï kontinuerlig glödgning É 30 10 15 20 25 I ,'f gvavelhalten är 0,007 5 eller mindre. 460 482 9 vid-ll00° C under 2 minuter; kallvalsning till 0,30 m _ kallvalsad plåt; avkolningsglödgning i fuktig väteatmosfär; anbringande av MgO; och slutlig högtemperaturglödgning vid l200° C under 20 timmar. I Såsom framgår från kristallkornmakrostrukturerna i produk- ' terna visade i fig. lA.- 1D, uppträder ingen ofullständig sekundär rekristallisation då svavelhalten är 0,007 % eller mindre. Enligt uppfinnarnas försök uppträdde ej heller nå- gon ofullständig sekundär rekristallisation då Si-halten var 4,5 %_eller mindre och då svavelhalten var 0,007 % eller mindre. Därmed begränsas svavelhalten till 0,007 % eller mindëêzenligt föreliggande uppfinning. Svavelhalten sänkes önskvärt i det smälta steget vid stålsmältningen på grund av att avsvavlingsbehandlingen under den slutliga. högtemperaturglödgningen kan underlättas. Enligt de före- liggande smältförfaranden för att sänka svavelhalten, kan svavelhalten som lätt kan uppnås utan att förorsaka kost- nadsökningar vanligen vara 0,001 % eller högre.The present invention will be described in more detail with reference to the drawings in which: Figs. 1a - 1D show photographs of the crystal grain macrostructures of the products thus produced using steel containing 0.004%, 0.007 $, 0.015 8 and 0.025 3 57 Figs. ZA - 2D shows photographs of the crystal grain macrostructures of products made using fl9 aV k ° ntÄ 'nuerligt_göngstr strängen containing 0.004%, 0.007% | o, 9i2f% and 9,030 s s; V '_¿ rffig, d a diagram of the influence of than and P On magnetic www- »w w-« ° 4eo 482 10 15 20 å 25 l so 35 8 fig, 4 a diagram regarding the influence of Mn and P on magnetic flux density. Fire relating to a product obtained by using a continuous cast platinum containing 0.0090% N; Fig. 5 is a diagram of the magnetic properties of products prepared under the same conditions as in Fig. 3 but at a platinum heating temperature of both 115 ° C and 130 ° C; Fig. 6 is a graph of the influence of platinum heating temperature on the magnetic flux strength of the products; Fig. 7 is a diagram of the relationship between magnetic flux density (B10) of products and the heating rate within a temperature range of from 700 ° C to 11000 ° C, such heating being performed during the final high temperature annealing; Fig. 8 is a diagram of the relationship between magnetic flux density, watt loss and Cr content, and Fig. 9 finally shows a diagram similar to Fig. S regarding Cr-containing steels. I Description of preferred embodiments Four steels where the S contents were 0.004%. 01007% .0. They were heated to> 1200 ° C in an oven and then removed from the oven. and they were cooled in ambient air down to a temperature of 1000 DEG C. The four steels were then kept in an oven for 30 seconds at four steels with a temperature of 1000 DEG C. hot-rolled. steps to 2.3 mm thick hot-rolled sheets. Since the following measures have been carried out in continuous annealing, the ghee content is 0.007 or less. 460 482 9 at -100 ° C for 2 minutes; cold rolling to 0.30 m _ cold rolling sheet; decarburization annealing in a humid hydrogen atmosphere; application of MgO; and final high temperature annealing at 1200 ° C for 20 hours. As can be seen from the crystal grain macrostructures in the products shown in Figs. 1A-1D, no incomplete secondary recrystallization occurs when the sulfur content is 0.007% or less. According to the inventors' experiments, no incomplete secondary recrystallization occurred either when the Si content was 4.5% or less and when the sulfur content was 0.007% or less. Thus, the sulfur content is limited to 0.007% or at least the present invention. The sulfur content is desirably lowered in the molten step of the steel melting due to the desulfurization treatment during the final. high temperature annealing can be facilitated. According to the present melting processes for lowering the sulfur content, the sulfur content which can be easily achieved without causing cost increases can usually be 0.001% or higher.

Fyra kontinuerligt gjutna platiner, i vilka svavelhalterna var 0,004 s, 0,001 2, 0,012 2 och 0,030 z respektive och som innehöll 0,055 % C, 3,30 % Si, 0.25 % Mn, 01030 % i syra lösligt aluminium, och 0,0080 % kväve uppvârmdes till l4l0° C i en ugn och varmvalsades till 2,3 m tjocka varm- valsade plåtar. Därefter genomfördes successivt följande process: kontinuerlig glödgning vie 11500 C under 2 minuter; ikallvalsning till 0,30 mm kallvalsat band; avkolningsglödg- x ning i fuktig vätgasatmosfär;.anbringande av H90 som glödg- ningsmellanlägg; och slutlig högtemperatur91öå9Dífl9 Vid ¶l200° C under 20 timmar.Four continuously cast platinums, in which the sulfur contents were 0.004 s, 0.001 2, 0.012 2 and 0.030 z respectively and which contained 0.055% C, 3.30% Si, 0.25% Mn, 01030% in acid soluble aluminum, and 0.0080% Nitrogen was heated to 140 ° C in an oven and hot rolled into 2.3 m thick hot rolled sheets. Thereafter, the following process was successively carried out: continuous annealing at 115 DEG C. for 2 minutes; cold-rolled to 0.30 mm cold-rolled strip; decarburization annealing in a humidified hydrogen atmosphere; application of H90 as an annealing intermediate; and final high temperature91öå9Dí fl9 At ¶l200 ° C for 20 hours.

Såsom framgår av makrostrukturerna för kristallkornen visade” *i,fig. zaz- 2D är det även mindre sannolikt att stråk alst- :as då sv¿§e1ha1t¿§ är lägre och stråk uppstår ej alls då .._,,_.l..,,,. _ '.460_482 jl0 V15 f20 :25 En iu' Kontinuerligt gjutna platiner, där Mn och P-halterna varie- raaes och som innehöll o,oso 2 c, 3,40 z si, o,oo2 %'s, o,o3o s 1 syra lösligt aluminium can o,ooao s kväve iord- ningställdes i form av 40 m tjocka små prov. De uppvärm- des till ll50° C i en ugn och varmvalsades med tre stick till 2,3 mm tjocka varmvalsade plåtar. Slutvarmvalsnings- temperaturen var cirka 820° C. A I Därefter utföres följande åtgärder efter varandra: konti- nuerlig glödgning vid ll00° C under 2 minuter; kallvalsning till 0,30 mm kallvalsad plåt; avkolningsglödgning i en fuk- tig vätgasatmosfär; anbringande av Hgof och slutlig hög- temperaturglödgning vid l200° C under 20 timmar: Den magnetiska flödestätheten B10 för produkterna visas i fig. 3. I fig. 3 svarar x mot B10 < 1,80 Tesla, Cssvarar mot 1,80 § B10 < 1,89 Tesla, o svarar mot 1,89 g B10 § 1,91 Tesla, och 0 svarar mot 1,91 Tesla < B10. Såsom framgår från fig. 3,_då Mn-halten är låg, blir den sekundära re- kristallisationen instabil och då manganhalten är hög»är den magnetiska flödestätheten B10 hög. Då En tillsättes i mer än en viss halt är den emellertid ineffektiv för att förbättra den magnetiska flödestätheten B10 och är oekono- misk eftersom mängden tillsatslegering blir ofördelaktigt stor.V Då P-halten är alltför låg är den magnetiska flödestäthe- ten Blu låg och alstringen av ofullständig sekundär re-" kriscaiíisation ökas. nä P-halten är alltför hög ökas frekvensen för sprickbildning under kallvalsning.As can be seen from the macrostructures of the crystal grains shown in Figs. zaz- 2D it is also less likely that streaks alst-: as when sv¿§e1ha1t¿§ is lower and streaks do not occur at all then .._ ,, _. l .. ,,,. _ '.460_482 jl0 V15 f20: 25 An iu' Continuously cast platinums, where Mn and P levels vary and which contained o, oso 2 c, 3.40 z si, o, oo2%'s, o, o3o s 1 acid soluble aluminum can o, ooao s nitrogen was prepared in the form of 40 m thick small samples. They were heated to 115 ° C in an oven and hot rolled with three sticks to 2.3 mm thick hot rolled sheets. The final hot rolling temperature was about 820 ° C. A I Next, the following actions are performed one after the other: continuous annealing at 1100 ° C for 2 minutes; cold rolling to 0.30 mm cold rolled sheet; decarburization annealing in a humidified hydrogen atmosphere; application of Hgof and final high-temperature annealing at 1200 ° C for 20 hours: The magnetic flux density B10 for the products is shown in Fig. 3. In Fig. 3, x corresponds to B10 <1.80 Tesla, C corresponds to 1.80 § B10 < 1.89 Tesla, o corresponds to 1.89 g B10 § 1.91 Tesla, and 0 corresponds to 1.91 Tesla <B10. As can be seen from Fig. 3, when the Mn content is low, the secondary recrystallization becomes unstable and when the manganese content is high, the magnetic flux density B10 is high. However, when A is added at more than a certain level, it is ineffective in improving the magnetic flux density B10 and is uneconomical because the amount of additional alloy becomes unfavorably large.V When the P content is too low, the magnetic flux density Blu is low and the generation of incomplete secondary recirculation is increased. When the P content is too high, the frequency of cracking during cold rolling increases.

Sålunda begränsas Mn-halten till området från 0,08-% till 0,4S,% och P-halten begränsas till omrâdet från-0,015 % till 0,04ö % enligt föreliggande uppfinning. I dessa områ_ š5ggfr fien är den magnetiska flödestätheten B10 1,39 Tesla eller » högre, den sekundära rekristallisationen är stabil och pro- _¿blemet med sprickbildning är ej framträdande. -.v 10 15 A 20 25 130 asedfl 4so 4a2 L' ll -_ Kontinuerligt gjutna platiner, där Hn~ och P-halterna va- rieraae; een som innehöll o,oso z c, 3,45 2 sl, 0,004 a s, 0,033 % 1 syra lösligt aluminium, och 0,0090 8 kväve, upp- väraaea till l4lo° c een varavalaaaee saa» alla 2,3 aa tjocka varmvalsade band. Därefter genofördes följande aegazaer 1 fulja= xeaelauezllg glaagalng V14 aso° c unaer 2 minuter; kallvalsning till 0,30 mm kallvalsade band; avkolningsglödgníng i en fuktig vätgasatmosfär; anbringan- de av Mg0 som glödgningsmellanlägg; och slutlig högtempe- raturglödgning vid l200° C under 20 t1mmar.l Den magnetiska flödestätheten B10 hos produkten visas i tig. 4, där x motsvarar B10 < 1,80 Tesla, A.svarar mot 1,80 g 810 < 1,89 Tesla, 0 svarar mot 1,89 g B10 < 1,92 Tesla, I svarar mot B10 åtminstone 1,92 Tesla och B10 = 1,93 Tesla som högst och Glsvarar mt 1,93 < B10. Såsom framgår av fig. 4 blir den sekundära rekristallisationen instabil då Mn-halten är alltför låg, och då manganhalten är hög är den magnetiska flödestätheten B10 hög. Då Hn tillsättes högre än en viss halt är den emellertid ínef- fektiv för att förbättra den magnetiska flödestâtheten B10 och är oekonomisk eftersom mängden tillsatslegering blir ofördelaktigt stor. ' Då P-halten'är låg är den magnetiska flödestätheten B10 alltför låg och alstringen av ofullständig sekundär re* kristallisation ökas. Då P-halten är alltför hög ökas frekvensen för sprickbildning under kallvalsning. salaaaa begränsas ua-halten till omradet från o,oa s till o,45t% aen_P-halten begränsas till amraaec från o,ols z till o;o4s s enlig: föreliggande uppfinning. I dessa aa- lråden år den magnetiska flödestätheten B10 1:39 Tesla ¿ eller högre, den aekaaaära rekriatalllsacionen är stabil foch problemet med sprickbildning är ej av betïfielse- l ”4¿o 432 12 Vad beträffar de andra komponenterna kan stål enligt fö- religgašde uppfinning smältas i en konverter, elektrisk ugn, eller martin-ugn, under förutsättning att stålets samman- sättning faller inom de områden som beskrivas i det föl- 5 jande. V ' :I C-halten är sålunda åtminstone 0,025 %. Vid en C-halt av mindre än 0,025 0 är den sekundära rekristallisationen instabil. Även om sekundär rekristallisation inträder, är 10 den magnetiska flödestätheten låg (B10 är 1,80 Tesla som högst). å andra sidan är C-halten 0,075 t som högst, efter- som avkolningsglödgningstiden är lång och sålunda oekono- misk då C-halten överskrider 0,075 %. 15 Si-halten âr 4,5 % som högst. Vid en Si-halt överstigande 4,5 % uppträder ett stort antal sprickor under kallvals- ningen. Kiselhalten är åtminstone 3,0 3, företrädesvis åt- minstone 3,2 %. vid en Si-halt mindre än 3,0 % kan den högsta kvaliteten på wattförlusten, d.v.s. H17/50 på 1,05 20 w/kg vid plåttjockleken 0,3 mm ej uppnås.Thus, the Mn content is limited to the range from 0.08% to 0.4S,% and the P content is limited to the range from 0.015% to 0.04% according to the present invention. In these areas, the magnetic flux density B10 is 1.39 Tesla or higher, the secondary recrystallization is stable and the problem of cracking is not prominent. -.v 10 15 A 20 25 130 ased fl 4so 4a2 L 'll -_ Continuously cast platinums, where the Hn ~ and P contents vary; een containing o, oso zc, 3.45 2 sl, 0.004 as, 0.033% 1 acid soluble aluminum, and 0.0090 8 nitrogen, upparaaea to l4lo ° c een varavalaaaee saa »all 2.3 aa thick hot-rolled strips . Thereafter, the following aegazas were performed for 1 fulja = xeaelauezllg glaagalng V14 aso ° c for 2 minutes; cold rolling to 0.30 mm cold rolled strip; decarburization annealing in a humidified hydrogen atmosphere; application of Mg0 as an annealing intermediate; and final high temperature annealing at 1200 ° C for 20 hours. The magnetic flux density B10 of the product is shown in FIG. 4, where x corresponds to B10 <1.80 Tesla, A. corresponds to 1.80 g 810 <1.89 Tesla, 0 corresponds to 1.89 g B10 <1.92 Tesla, I corresponds to B10 at least 1.92 Tesla and B10 = 1.93 Tesla at most and Glsvarar mt 1.93 <B10. As shown in Fig. 4, the secondary recrystallization becomes unstable when the Mn content is too low, and when the manganese content is high, the magnetic flux density B10 is high. However, when Hn is added higher than a certain content, it is ineffective in improving the magnetic flux strength B10 and is uneconomical because the amount of additive alloy becomes unfavorably large. When the P content is low, the magnetic flux density B10 is too low and the generation of incomplete secondary recrystallization is increased. When the P content is too high, the frequency of cracking during cold rolling increases. salaaaa the ua content is limited to the range from 0, oa s to 0.45t% aen_P content is limited to amraaec from o, ols z to o; o4s s according to the present invention. In these areas the magnetic flux density is B10 1:39 Tesla ¿or higher, the aekaaaera recreataallallation is stable foch the problem of cracking is not of significance- l ”4¿o 432 12 As for the other components, steel can according to the procedure invention is melted in a converter, electric furnace, or martin furnace, provided that the composition of the steel falls within the ranges described below. V ': Thus the C content is at least 0.025%. At a C content of less than 0.025 0, the secondary recrystallization is unstable. Although secondary recrystallization occurs, the magnetic flux density is low (B10 is 1.80 Tesla maximum). on the other hand, the C content is 0.075 t at most, since the decarburization annealing time is long and thus uneconomical when the C content exceeds 0.075%. The Si content is 4.5% at most. At a Si content exceeding 4.5%, a large number of cracks appear during the cold rolling. The silicon content is at least 3.0 3, preferably at least 3.2%. at a Si content of less than 3.0%, the highest quality of watt loss, i.e. H17 / 50 of 1.05 20 w / kg at sheet metal thickness 0.3 mm is not achieved.

Eftersom vid föreliggande uppfinning AIM användes för ut- skiljningarna som är oundgângligen nödvändiga för sekundär rekristallisation, måste minimimängden AIN säkerställas ge- 2S nom att åstadkoma en i syra löslig Al-halt och H-halt av åtminstone 0,010 S och 0,0030 % respektive. Den i syra lös- liga A1-halten är 0,060 z se högst. via en 1 syra löslig Al-halt överskridande 0,060 % fördelar sig Alfl ej enhetligt och jämnt i det varmvalsade bandet, vilket till resultat 30 medför dålig sekundär rekristallisation. R-halten är 0,0l30 % M som högst. via en n-nal: överskridande o,o13o s bildas bla- . sor på stâlplåtens yta; 3 knä stålet har den sammansättning som beskrives ovan är det § ss *ej nsavanaigt med en hög plazanvärmningstenneratvr över- š“ «V31 stigande l300° C, som accepteras som vanlig praxis. Då upp- . pífinnarna uppvärmde tvâ platiner till hög temeratur OCH en »'» f 'Lß-K IÜÜÜWIW' 10 15 20 25 lïao » w ~~wumflw1awfnflwtf ...af 460 482 13 låg temperatur respektive oh därefter underkastaåe'dem åtgärderna för att framställa kornorienterad elektrotunn- plåt, fann de mera överraskande att två erhållna prdukter med identiska magnetiska flödeståtheter kommer att ha avse- värt lägre wattförlust då den erhållits med låg temperatur platinuppvârmníng än den soæ erhölls med hög temperatur, »platinuppvärmníng. Sålunda platinuppvärmd till låg tempera- tur möjliggör ej endast minskningar 1 produktionskostnader och lätt användning av en kontinuerligt gjuten sträng som utgångsmaterial, utan även en uattförlustalnskning.t 'å Pig. S visar de magnetiska egenskaperna hes produkter frame ställda under same förhållanden som de l Elg. 3. men vid platlnuppvärmningstemperaturer av såväl ll50° C som 13500 C.Since in the present invention AIM is used for the precipitates which are absolutely necessary for secondary recrystallization, the minimum amount of AIN must be ensured by providing an acid-soluble Al content and H content of at least 0.010 S and 0.0030%, respectively. The acid-soluble A1 content is 0.060 z, see maximum. via a 1 acid soluble Al content exceeding 0.060%, Al fl is not distributed uniformly and evenly in the hot-rolled strip, which results in poor secondary recrystallization. The R content is 0.0l30% M at most. via an n-nal: exceeding o, o13o s is formed bla-. sor on the surface of the steel plate; If the knee steel has the composition described above, it is § ss * ej nsavanaigt with a high plazan heating tenneratvr over- š “« V31 rising l300 ° C, which is accepted as usual practice. Then up-. the pipes heated two platinums to a high temperature AND a »'» f' Lß-K IÜÜÜWIW '10 15 20 25 lïao »w ~~ wum fl w1awfn fl wtf ... af 460 482 13 low temperature and oh then subjected to the measures to produce grain oriented electron barrel plate, they found it more surprising that two products obtained with identical magnetic flux capacities will have a considerably lower wattage loss when obtained with low temperature platinum heating than that obtained with high temperature, platinum heating. Thus platinum heated to low temperature enables not only reductions in production costs and easy use of a continuously cast strand as a starting material, but also a loss-making desire. S shows the magnetic properties of hes products frame set under the same conditions as the l Elg. 3. but at platinum heating temperatures of both 115 ° C and 13500 ° C.

Av jåaíörelßen mellan de prødukterna (llfiflo C ack 1350° C) framgår det att en lägre uppväraníngsteaperatur drastiskt minskar wattförlusten för samma magnetiska flödestâthet.The distance between the test products (11 ° C and 1350 ° C) shows that a lower heating temperature drastically reduces the wattage loss for the same magnetic flux strength.

Då upvärmníngstemperaturen får platinen är 12800 C eller mindre äíldas ej slagg alls under uppvärmningen, Dessutom då uppvârmníngstemperaturen för platinen är 12800 C eller mindre och då klselhalten är 3,0 1 eller mindre kan den högsta kvaliten på produkten. d.v.s. produkt son uppvisar en wattförlust Wi?/50 på l,50 w/kg eller mindre vid en pláttjocklek av 0,30 em erhållas.When the heating temperature of the platinum is 12800 C or less, slag does not age at all during the heating. In addition, when the heating temperature of the platinum is 12800 C or less and when the kiln content is 3.0 l or less, the highest quality of the product can. i.e. product son exhibits a watt loss Wi? / 50 of 1.50 w / kg or less at a plate thickness of 0.30 cm is obtained.

Den lägsta väræningstemperaturen för platinen är ej speci- fikt begränsad, men är önskvärt l050° C eftersom vid en läg- re temperatur än 10500 C en_stor drivkraft krävas för vara- valsning och formkvaliteten på stålbandet försämras. Den lägsta platintemperaturen på 10500 C föredrages därför ur industriell produktionssynpunkt för stålet. _ Plazinøn .Wu användes kan vara nšgan plßzm frfimsrälw éß' nam götvalsning eller kontinuerlig gjutning. En kontinuer- ligt gjuten platin är att föredraqa beroende på den lnne~ boende arbetsbesparingen och utbytesförhättrlngen vzd koa- 10 15 n 20 325 30 . .www . W, _ n, MW, v, , VÉ¿ßà 4s2 14 tinuerlig gjutning. Vidare säkerställer kontinuerlig gjut- ning en jämn kemisk samansättning i en platin, vilket ned- V för jämna magnetiska egenskaper 1 produktens längdriktning.The lowest protection temperature for platinum is not specifically limited, but is desirable 1,050 ° C because at a temperature lower than 10,500 ° C, a large driving force is required for product rolling and the shape quality of the steel strip deteriorates. The lowest platinum temperature of 10500 C is therefore preferred from an industrial production point of view for the steel. _ Plazinøn .Wu used may be nšgan plßzm fr fi msrälw éß 'nam ingot rolling or continuous casting. A continuously cast platinum is preferred depending on the internal labor saving and the exchange ratio of the coil. .www. W, _ n, MW, v,, VÉ¿ßà 4s2 14 tinuerlig casting. Furthermore, continuous casting ensures an even chemical composition in a platinum, which reduces the longitudinal direction of the product.

Såsom beskrives i japanska patentpublikationen 53-19913 (0- granskad) alstras stråk och sålunda gör det omöjligt att genomföra en stabil produktion, n en kontinuerligt gjuten pletin uppvärmes till en hög temperatur, såso cirka l320° C. Efterso platinvërmningstemperaturen kan vara 12so° c eller »indre enligt föreliggande uppfinning inträf- far icke någon ofullständig sekundär rekristallisation över huvud taget. Föreliggande uppfinning gör det därför möjligt att åstadkomma den högsta kvaliten på uattförlusten, under det att man använder sig av lågtenperaturplatinuppvârmning jämförbar med den hos kolstål. _ - Nyligen gjorda framsteg inom kontinuerlig gjutning har ökat de kontinuerliga gjutmaskinerms produktivitet så att de motsvarar kapaciteten hos kontinuerliga varmvalsningsverk.As described in Japanese Patent Publication 53-19913 (0-examined), streaks are generated and thus make it impossible to carry out a stable production, n a continuously cast platinum is heated to a high temperature, so about 1320 ° C. After the platinum heating temperature can be 12so ° c or the interior of the present invention does not involve any incomplete secondary recrystallization at all. The present invention therefore makes it possible to achieve the highest quality of the loss, while using low-temperature platinum heating comparable to that of carbon steel. Recent advances in continuous casting have increased the productivity of continuous casting machines to match the capacity of continuous hot rolling mills.

Kontinuerliga gjutmaskiner kan därför nu direkt kobineras med kontinuerliga varnvalsverk. Då stål levereras från en kontinuerlig gjutmaskin direkt till ett kontinuerligt varar valsverk kan man i varmvaïcverket genomföra_valsning utan väntetid; Enligt en fördelaktig varmvalsning, son kan an- vändas .vid3 föreliggande uppfinning kyles en platin där- för ej efter kontinuerlig gjutning och vaxmvalsas direkt med utnyttjande av platinens kännbara värme. Enligt en annan alternativ fördelaktiggvarmvalsning çhargeras en glatin i en rekuperatorugn, då platinens tenperatur, sârsfilt yt- temperaturen lätt går ned. Platinen uppvârnes därefter i en qcket'konpakt värmeugn för kolstål under kort tid och varm» tvalsas_dârefter. ¶'Ü Dessa varmvalsningssâtt âr i aktiv användning för franstållf H§S,§ nfgçáà ¿§ßk¿l$tål. Genom att använda dessa sätt för att fran- V), »q- fälla kornorienterad e1ektrotunnplåt_kaß en ëöš ”RIB --Q Albïvningseiiektivitet jämfornar med motsvarande hs kolstål er- fw...-. fw» » WW 460 482 15_ hållas.Continuous casting machines can therefore now be directly combined with continuous warning rolling mills. When steel is delivered from a continuous casting machine directly to a continuously lasting rolling mill, rolling can be carried out in the hot vacuum mill without waiting time; According to an advantageous hot rolling, which can be used in the present invention, a platinum is therefore not cooled after continuous casting and wax rolled directly using the tangible heat of the platinum. According to another alternative advantageous hot rolling, a glatin is charged in a recuperator oven, as the temperature of the platinum, especially the surface temperature, decreases easily. The platinum is then heated in a cct'compact heat oven for carbon steel for a short time and hot »rolled_ afterwards. ¶'Ü These hot rolling methods are in active use for franstållf H§S, § nfgçáà ¿§ßk¿l $ tål. By using these methods to de- V), »q- precipitate grain-oriented e1ektrotunnplåt_kaß en ëöš” RIB --Q Albïvningseiiektivitet compares with the corresponding hs carbon steel er- fw ...-. fw »» WW 460 482 15_ held.

Då en kontinuerlig gjutmaskin är direkt konbinerad med ett kontinuerligt varmvalsverk, kan bildning av inre sprickor fördelaktigt förhindras. En platin som innehåller en stor mängd kisel har en lig värmeledningsförnâga och därför en hög tempenaturskillnad. Sålunda skapas värnespänningar mel- lan ytan och-platinens inre_áe1ar. On den kyles efter kon- tinuerlig gjutning, bildas inre sprickor i platinan och så- lunda minskas utbytet; Efterson emellertid en platin ej ky- les vid den fördelaktiga varmvalsningen, kan bildningen av inre sprickor med fördel förhindras, som är en fördel sär- skilt iakttagbar vid varmvalsning av kisellegerade stål.When a continuous casting machine is directly connected to a continuous hot rolling mill, the formation of internal cracks can advantageously be prevented. A platinum that contains a large amount of silicon has an equal thermal conductivity and therefore a high temperature difference. Thus, protective stresses are created between the surface and the inner_s1 of the platinum. On it is cooled after continuous casting, internal cracks are formed in the platinum and thus the yield is reduced; However, since a platinum does not cool during the advantageous hot rolling, the formation of internal cracks can advantageously be prevented, which is an advantage which is particularly noticeable when hot rolling of silicon alloy steels.

Enligt ett vanligt värmningssätt till hög teneratur för pla- tiner, har en platin vanligtvis en tjocklek av från 150 mm till 300 mm och varmvalsas av ett götvalsverk till 30 till 70 mn tjock mellanprodukt. flellanprodukten varnvalsas sedan -i ett flertal kontinuerliga slutvalsverk, till varmvalsat band med en förutbestämd tjocklek.According to a standard high temperature heating method for platinums, a platinum usually has a thickness of from 150 mm to 300 mm and is hot rolled by an ingot rolling mill to 30 to 70 mn thick intermediate. The intermediate product is then pre-rolled in a number of continuous final rolling mills, into hot-rolled strip with a predetermined thickness.

Enligt en sådan vanlig metod kan en platin med en liten tjocklek ej användas, eftersom platinen deformeras i en pla- tinvârmningsngn beroende på hög temeratur. med resultat att platinen ej kan tagas ut från ugnen, eller på grund av att en platinvârmningsugn måste vara extremt lång.According to such a common method, a platinum with a small thickness cannot be used, since the platinum is deformed in a platinum heating oven due to high temperature. with the result that the platinum cannot be removed from the furnace, or because a platinum heating furnace must be extremely long.

Enligt sättet att värma platinen till låg temperatur, kan en -tunngjuten platin användas, eftersom en gjuten platingáirekt ¿kan varmvalsas.>Dessutoæ kan en tunn gjuten platin direkt slutvalsas med uteslutande av götvalsnin9| och därišeßflfi Ut' >lföra Varnvalsningen nycket effektivt. Om en platin år alltför ¶¿¿_tg§?nä: emgllergiå grodnktionseffektíyiteten låg vid kon- šíflminflß Å #014” a* Plafiï” ä” alltför fQjg¿§¿Ü*^¿1ä¿+¿¿á,b¿1a5tn¿n§ Sem måste anbringas i ett slntvarm-. platintjøcxlek från ao m 10 ïlS í20 “rar-w 16 till 70 m är således.att föredraga.According to the method of heating the platinum to a low temperature, a thin-cast platinum can be used, since a cast platinum can be directly hot-rolled.> Moreover, a thin-cast platinum can be directly final-rolled with the exclusion of ingot-rolled platinum9 | and therein flfi Carry out the Warning Rolling key efficiently. If a platinum is too ¶¿¿_tg§? Nä: emgllergiå grodnktionseffektíyiteten was at kon- ší fl min fl ß Å # 014 ”a * Pla fi ï” ä ”too fQjg¿§¿Ü * ^ ¿1ä¿ + ¿¿á, b¿1a5tn¿ n§ Which must be placed in a slntvarm-. platinum thickness from ao m 10 ïlS í20 "rar-w 16 to 70 m is thus preferable.

Den magnetiska flödestätheten påverkas kraftigt av uppvärm- ningstemeraturen för platinen. Kontinuerligt gjutna nlatie ner, som innehöll 0,057 B C, 3.50 ü Si, 0.25 1 Mn, 0.039 % P, 0,033 2 i syra löslig Al, och 0,0093 1 N uppvärmdes och varmvalsades i en varmvalsning till 2,5 mm tjocka varmval- sade band. Därefter genomfördes följande åtgärder: konti- nuerlig glödgning vid l120° C i 2 minuter; kallvalsning till 0,30 mm kallvalsade plåtar; avkolningsglödgning vid 8500 C under 2 minuter i fuktig vätgasatmosfär; anbringanë de av N90 som glödgningsmellanlägg: och slutlig högtempe- raturglödgning vid 12000 C under 20 timmar.The magnetic flux density is strongly affected by the heating temperature of the platinum. Continuously cast nlations down containing 0.057 BC, 3.50 ü Si, 0.25 1 Mn, 0.039% P, 0.033 2 in acid soluble Al, and 0.0093 1 N were heated and hot rolled in a hot roll to 2.5 mm thick hot rolled band. Thereafter, the following measures were performed: continuous annealing at 120 ° C for 2 minutes; cold rolling to 0.30 mm cold rolled sheets; decarburization annealing at 85 DEG C. for 2 minutes in a humidified hydrogen atmosphere; application of the N90 as an annealing intermediate: and final high temperature annealing at 12000 C for 20 hours.

Den magnetiska flödestâtheten Blo_hos produkterna visas i fig. 6. Såsom framgår av fig. 6 kan en högre magnetisk flö- destâthet B10 erhållas med en uppvârmningstemperatur för platinen överstigande 12800 C. I många fall är en sådan hög- Are magnetisk flödestäthet specifikt önskad. En hög magne- tisk flödestäthet är t.ex. önskvärd särskilt då en laser- strålningsteknik för att sänka wattförlusterna användes _ för den kornorienterade elektrotunnplåten framställd genom sättet enligt föreliggande uppfinning, emedan wattförlust- 'sänkningen är större vid en högre magnetisk flödestâthet.The magnetic flux density Blo_hos products are shown in Fig. 6. As shown in Fig. 6, a higher magnetic flux density B10 can be obtained with a heating temperature for the platinum exceeding 12800 C. In many cases, such a high magnetic flux density is specifically desired. A high magnetic flux density is e.g. desirable especially when a laser radiation technique for lowering the wattage losses is used for the grain oriented electrode sheet produced by the method of the present invention, since the wattage loss reduction is greater at a higher magnetic flux density.

En sådan teknik är verksam för att åstadkomma särskilt låg wattförlust. 0 Om en platinvârmningstemperatur är extremt hög, kan en värmningsanlâggning ej motstå en hög temperatur ur indu- striell synpunkt. nen högsta platinvärnningstefleeraturw har vara 143o° c. " 0 ^ Vfvid sättet enligt föreliggande uppfinningen Qlöäšaß dflt Å yarmualsade bandet vid en temeratur av från 850° C tíll_ %¶.§1290?;ç]gsa¿r kart :sa och xyles därefter snabb: sargat: reg- rr;Üiër¿«fiEsiii5ni¿gen ¿v.A1n. om glöagningstenperaturen är läs- l:,¿e~änf359° c kan en hög magnetisk flaaestäcnet ej erhållas. Å 15 10 ízo 025 30 35 ÅHWIÜÜÜÜIÜIÜIIIÜÜÜWIW" 4so 482 17A: Å andra sidan om glödgningstemperaturen är högre än l200° C blir den sekundära rekristallisationen ofullständig. En glödgningstid av 30 sekunder eller längre är tillräcklig» för att uppnå ändamålet med glödgning och en glödgningstid längre än 30 minuter är ekonomiskt ofördelaktig, Glönings- tiden är vanligen från l till 30 minuter.Such a technology is effective in achieving particularly low wattage loss. 0 If a platinum heating temperature is extremely high, a heating system cannot withstand a high temperature from an industrial point of view. The highest platinum protection temperature has been 143 ° C. "In the process of the present invention, however, the film melted at a temperature of from 850 ° C to 12% ° C. 1290 ° C; : sargat: reg- rr; Üiër¿ «fi Esiii5ni¿gen ¿v.A1n. om glöagningstenperaturen är lesa- l:, ¿e ~ änf359 ° c kan en hög magnetisk flaaestäcnet ej erhållas. Å 15 10 ízo 025 30 35 ÅHWIÜÜÜÜÜÜÜÜÜWW" 4. 482 17A: On the other hand, if the annealing temperature is higher than 1200 ° C, the secondary recrystallization becomes incomplete. An annealing time of 30 seconds or longer is sufficient »to achieve the purpose of annealing and an annealing time longer than 30 minutes is economically disadvantageous, the annealing time is usually from 1 to 30 minutes.

Det glödgade varmvalsade bandet, som kan omnämnas som varm~ upphasplat, kallvalsas sedan. Kraftig kallvalsning med en reduktionsgrad av åtminstone 80 8 är nödvändig vid kall- -valsningen för att framställa kornorienterad elektrotunn- plåt med en hög magnetisk flödestäthet.The annealed hot-rolled strip, which can be referred to as hot-rolled plate, is then cold-rolled. Heavy cold rolling with a degree of reduction of at least 80 8 is necessary in the cold rolling to produce grain-oriented electro-thin sheet with a high magnetic flux density.

Det kallvalsade bandet avkolningsglödgas därefter. ändamålet med avkolningsglödgningen är att avkola och primâr-rekristal- lisera ett kallvalsat band och samtidigt bilda på det ett oxidskikt, som är nödvändigt som en isolerande film.The cold-rolled strip is then decarburized and annealed. the purpose of the decarburization annealing is to decarburize and primary-recrystallize a cold-rolled strip and at the same time form on it an oxide layer, which is necessary as an insulating film.

Ettiglödgningsmellanlâgg, som är nödvändigt för att bilda en isolerande film gå produkten. anbringas på ytan an detbd avkolningsglödgade kallvalsade bandet. Glödgningsmellanläg- get är i huvudsak sammansatt av H90 och kan dessutm inne- fatta, om nödvändigt en eller flera av TiO2, Al203, CaO, B-förening, S-förening och N-förening.An annealing spacer, which is necessary to form an insulating film, joins the product. applied to the surface of the carbon-annealed cold-rolled strip. The annealing intermediate is mainly composed of H90 and may additionally comprise, if necessary, one or more of TiO2, Al2 O3, CaO, B-compound, S-compound and N-compound.

Därefter genomföres slutlig högtemperaturglödgning. Ända- målet med den slutliga högtemperaturglödgningen är att se- kundär-rekristallisera och rena ett avkolningsglödgat band och bilda en isolerande film huvudsakligen sanansatt av forsterit. Slutlig högtemperaturglödgning utföres vanligen vid en temperatur av ll00° C eller högre i en väteatmosfâr eller den gbieeaniegsetmefär innehållande väte. temperaturen nöjes sedan vanligen till cirka l200° C och reningsglödg- 'ning utföres för att minska halterna N och S i stålet till en nivå så liten som möjligt- V } 'få _ i. . v10 115 A20» Ézs sQr,4¿ïOdd4fïà"VW 18 Efter en slutlig tögtemperaturglödgning anbringas en be- läggningsvätska huvudsakligen samansatt av t.ex. fosfor- syra, kromsyraanhydrid och aluminiumfosfat på stålbandet och glödgning för glättning genomföres. Beroende på be- läggningsfilmen, förstärkas den isolerande filmen ytterli gare och kan alstra en hög spänning. En isolerande film, .som väsentligen består av Hg0'SiO2 bildas slutligen.Then the final high-temperature annealing is carried out. The purpose of the final high temperature annealing is to secondary-recrystallize and purify a decarburization annealed strip and form an insulating film mainly sanitized by forsterite. Final high temperature annealing is usually carried out at a temperature of 100 ° C or higher in a hydrogen atmosphere or the hydrogen atmosphere containing hydrogen. the temperature is then usually satisfied to about 1200 ° C and purification annealing is carried out to reduce the levels N and S in the steel to a level as small as possible. v10 115 A20 »Ézs sQr, 4¿ïOdd4fïà" VW 18 After a final hay temperature annealing, a coating liquid composed mainly of, for example, phosphoric acid, chromic anhydride and aluminum phosphate is applied to the steel strip and annealing for smoothing is carried out. Depending on the coating film, the insulating film is further reinforced and can generate a high voltage, an insulating film consisting essentially of HgO'SiO2 is finally formed.

Vad avser förhållandena vid den slutliga högtemperatur- glödgningen, är värmningshastigheten i ett temperaturområ- de, där sekundär rekristallisation inträder företrädesvis långsam, emedan detta är verksamt för att uppnå en stabil hög magnetisk flödestäthet. Uttryckt metallurgiskt, vid långsam värmning i ett sekundärt rekristallisationtempe- raturområde, alstras de sekundära rekristalliserade kornen som har en mindre lutning från {ll0}<00l>-orienteringen vid en lägre temeratur. Därför kan den långsamma värmningen öka volymproportionen av de sekundärtrekristalliserade kor- nen, som alstras vid en låg temperatur och sålunda ligger nära {ll03<00l>-orienteringen med resultat att den magne- tiska flödestâtheten förbättras. Dessuto eftersom till- växten av kristallkorn är mindre benägna att undertryckas beroende på fina Mns-partiklar enligt föreliggande uppfin- ning, dâr S-halten âr låg och sålunda den inhiberande ver- kan beroende på fin uns är liten, jämfört med de vanliga förfarandena, där mängden HnS är stor, sker korntillvâxten relativt aktivt vid en låg temperatur. Sålunda är långsam varmniug särskilt verksam när ae: galler stål med lag s- g halt för att öka volymproportionen av de sekundârtrekristal- liserade kornen, som alstras vid en låg teneratur och så- lunda ligger nära fll03<00l>-orienteringen och sålunda förbättrar den magnetiska flödestâtheten. av rig. 1 framgår det har den magnetiska fiöaescächeten B19 "påverkas av värmningshastigheten i temperaturområden från n vßß°ßn till 11°°° °- i i 4so 4a2 l9 »_Smält stål som innehöll 0.060,3 C, 3,35 % Si, 0,25 % Mn, ¶0.033'% 1 syra 165119: A1, o,oao s P. o,oos s s een Q,0085»$ N göts kontinuerligt till en sträng. Platiner ut- _skurna från strängen uppvärmdes till l400° C och varmval- 5,0 fSååBS Sedan till 2.3 mm tjocka varmvalsade band. Därefter genomfördes följande åtgärder: kontinuerlig glödgning vid _ 12oo° c nnaer 2 nnnnter; xa11ve1en1ng r111 0,30 nn kall- ; _ valsad plåt: avkolningsglödgning vid 850° C under 2 minu- i" ' »ter i fuktig Vätgasatmosfär; anbringande av glödgningsmel- 10 lanlägg: och slutlig högtemperaturglödgning vid 1200° C under 20 timmar. Uppvärmningshastigheten varierades vid den slutliga högtenperaturglödgningen. ' L Såsom framgår av fig. 7 är den magnetiska flödestätheten 15 B10 högre då uppvârmningshastigheten är lägre. Den magne- tiska flödestätheten B10 är särskilt hög då uppvärmingshas- rigneten är 1s° c/eine eller mindre.As for the conditions at the final high temperature annealing, the heating rate in a temperature range where secondary recrystallization occurs is preferably slow, since this is effective to achieve a stable high magnetic flux density. Expressed metallurgically, at slow heating in a secondary recrystallization temperature range, the secondary recrystallized grains are generated which have a smaller slope from the {ll} <00l> orientation at a lower temperature. Therefore, the slow heating can increase the volume proportion of the secondary recrystallized grains, which are generated at a low temperature and thus close to the {ll03 <00l> orientation, with the result that the magnetic flux density is improved. Moreover, since the growth of crystal grains is less likely to be suppressed due to fine Mns particles according to the present invention, where the S content is low and thus the inhibitory effect due to fine ounce is small, compared with the usual methods, where the amount of HnS is large, the grain growth takes place relatively actively at a low temperature. Thus, slow heat is particularly effective when ae: grids steel with low s- content to increase the volume proportion of the secondary recrystallized grains, which are generated at a low tenerature and thus close to the fll03 <00l> orientation and thus improve it. magnetic flux strength. of rig. 1 it can be seen that the magnetic flux casing B19 "is affected by the heating rate in temperature ranges from n vßß ° ßn to 11 °°° ° - ii 4so 4a2 l9» _Melted steel containing 0.060.3 C, 3.35% Si, 0.25% Mn, ¶0.033 '% 1 acid 165119: A1, o, oao s P. o, oos ss een Q, 0085 »$ N was continuously cast into a strand. Platinum cut out of the strand was heated to 1400 ° C and hot-rolled. .0 fSååBS Then to 2.3 mm thick hot-rolled strips, then the following measures were carried out: continuous annealing at _ 12oo ° c nnaer 2 nnnnter; xa11ve1en1ng r111 0.30 nn cold-; _ rolled sheet: decarburization annealing at 850 ° C for 2 minu- i "'» Ter in humid hydrogen atmosphere; application of annealing intermediates: and final high temperature annealing at 1200 ° C for 20 hours. The heating rate was varied at the final high temperature annealing. As shown in Fig. 7, the magnetic flux density B10 is higher when the heating rate is lower. The magnetic flux density B10 is particularly high when the heating efficiency is 1s ° c / eine or less.

Under långsam uppvärmning fullbordas vid ett temeraturonf g 2o_ råde av från 7oo° c till 11oo° c den sekundära rexristalli- sationen. Vid en uppvârmningshastighet lägre än 150 C/timme varierar den magnetiska flödestätheten ej särskilt mycket åg 0 till följd av temeratur, men värdespridningen för den gnmgnetiska flödestâtheten sjunker vid en låg uppvärmings- - 25 hastighet. Den minimala vârmningshastigheten är önskvärt 70 C/timme med hänsyn till ekonomisk effiektivitet. Temera- turen nöjes därefter vanligen till cirka 12000 c een re- lningsglödgning utföres så att minska R oeh S i stålet till V een nivå så liten enn nöjligr. ,r '_ “*"““ï ¿_Denek¿;¿er¿enrereae eiexrrnrnnnglaten kan innehålla förnrnn idea ovan jangivvß den Iæäfwd av ef* eller fle" rr flée- Cr» i åxóntínnerligtfgjnrna*0iaçiner~enn*innen§1;¥o.os % c, 3.33 s 0¿3 fe ge; 0,035 g p, o;o3o#s41 syra 165119: A1. o,ooas z _s,neh*vár'erena neiter aèïcrevärnaes till 13so° ce glo ;lS -¿2Û 25 ßof ,íå:g%M6@Å?fiMà¿@tA.g 20 Voeh'varnvalsades till 2,3 mm tjocka varmvalsade plåtar.During slow heating, the secondary recrystallization is completed at a temperature range of 70 ° C to 110 ° C. At a heating rate lower than 150 ° C / hour, the magnetic flux density does not vary much due to temperature, but the value spread of the magnetic flux density decreases at a low heating rate. The minimum heating rate is desirable 70 C / hour with regard to economic efficiency. The temperature is then usually satisfied to about 12000 c. A rail annealing is carried out so as to reduce the R and S in the steel to a level as small as possible. , r '_ “*" ““ ï ¿_Denek¿; ¿er¿enrereae eierxrrnrnnnglaten kan innehållar förnrnn idea above jangivvß den Iæäfwd av ef * eller fle "rr flée- Cr» i åxóntínnerligtfgjnrna * 0iaçiner ~ enn * innan§1; ¥ o.os% c, 3.33 s 0¿ fe fe ge; 0.035 g p, o; o3o # s41 acid 165119: A1. o, ooas z _s, neh * vár'erena neiter aèïcrevärnaes till 13so ° ce glo; lS -¿2Û 25 ßof, íå: g% M6 @ Å? fi Mà¿@tA.g 20 Voeh'varnvalsades till 2.3 mm tjocka hot-rolled sheets.

Därefter genomfördes följande åtgärder i följd efter var- andra: kontinuerlig glödgning vid 1l20° C under 2 minuter; I kallvalsning till 0,30 mn tjocka kallvalsade band; avkal- eningsglödgning i fuktig vätgasatmosfär; anbringande av MgO som glödgningsmellanlägg; slutlig högtemperaturglödgning vid 12009 C under 20 tinnar. Cr kan man fördel bredda områ- det för det i syra lösliga Al vid vilket en hög magnetisk flödestäthet erhålles. Av fig- 8 framgår det att Cr även kan minska wattförlusterna för identiska magnetiska flödes- täcneter. sn cr-halt överskridande 0,25 s är emellertid V olämplig medan Crzs effekter ej är förbättrande och av- kolningshastigheten sänkes vid avkolningsglödgingen.Thereafter, the following operations were performed sequentially: continuous annealing at 120 DEG C. for 2 minutes; In cold rolling to 0.30 mn thick cold rolled strips; decalcification annealing in a humid hydrogen atmosphere; application of MgO as an annealing intermediate; final high temperature annealing at 12009 C under 20 tins. Cr, one can advantageously broaden the range of the acid-soluble Al at which a high magnetic flux density is obtained. Fig. 8 shows that Cr can also reduce the watt losses for identical magnetic flux signs. sn cr content exceeding 0.25 s is, however, V unsuitable while Crz's effects are not improving and the decarburization rate is reduced during the decarburization annealing.

Kontinuerligt gjutna platiner som innehöll 0,06 8 C, 3,33 % Si, 0,004 % S, 0,033 2 P, 0,032 % i syra lögligt Al, o,oo9o 2 u och 0.15 2 cr uppvärmaes :111 11so° c och 13so° c_ och varmvalsades därefter till 2,3 mm tjocka varmvalsade band. Därefter genomfördes följande åtgärder i följd: kon- tinuerlig glödgning vid 11500 C under 2 minuter; kallvals- ning till o,3o mm xalivalsaae bana; avxølningsglaagníng vid 850° C under 2 minuter i fuktig vâtgasatmosfär; anbringande av Mg0 som glödgningsmellanlâgg: och slutlig hâgtemperatur- giöagning vid 12oo° c under 20 timmar. nu spänninšsbelägg- ning, som huvudsakligen var samansatt av kolloidal kisel- dioxid anbringades på produkterna. De magnetiska egenska- A perna, som Visas i fig. 9, är de som mättes efter bildning 0Landspânningsbelâggningen. _ L §åsom írangår av fig. 9 utövar p1atinvärmpíD9StfiNPeIafi“feß _ ”ett inflytande på de magnetiska egenskaperna. d.v.s. lägre platinüflgr ingstenperatur nedger en lägre_rörlust uid sanna i*¿_@¿gešíska'f1öaestätnef- g5Iel¿š§á¿á;gu@§g¿n91gggb§3g;¿v¿g.ytterligare ned~hjâlp av 10 15 20 25, - Éxengel 1 _ smäll: stal som innehöll 0,053 a c, 3,30 a si, 0,25; un, 0,030: v, 0,006 i s, 0,027 :_ 1 syra lösliga: aluminium och '0¿00900% N tappades till göt. Götet varmvalsades till en 250 mm tjock platin. Platinen uppvärmdes till ll50° C och lvarmvalsedes därefter till 2,3 mn tjocka vazmvalsade plå- 0tar."Därefter genbmfördes följande åtgärden i följd: kon- tinuerlig glödgning vid l080° C under 2 minuter; kellvals- ning till 0,30 nu kallvalsad plåt; avkolningsglödgning vid 8500 C i fuktig vätgasatmosfär; anbringande av H90; och slutlig högtemperaturglödgning vid l200° C undet~20 timmar.Continuously cast platinum containing 0.06 8 C, 3.33% Si, 0.004% S, 0.033 2 P, 0.032% in acid legally Al, 0, oo9o 2 u and 0.15 2 cr are heated: 111 11so ° c and 13so ° c_ and then hot rolled into 2.3 mm thick hot rolled strips. Thereafter, the following measures were carried out in succession: continuous annealing at 1150 DEG C. for 2 minutes; cold rolling to 0.3 mm xalivalsaae web; cooling glazing at 850 ° C for 2 minutes in a humid wet atmosphere; application of Mg0 as annealing intermediate: and final high temperature application at 120 ° C for 20 hours. now the stress coating, which was mainly composed of colloidal silica, was applied to the products. The magnetic properties shown in Fig. 9 are those measured after the formation of the shore voltage coating. As shown in Fig. 9, p1atinvärmíD9St fi NPeIa fi “feß _” exerts an influence on the magnetic properties. i.e. lower platinum sten gr ing stone temperature nedger a lower_rörlust uid sanna i * ¿_ @ ¿gešiska'f1öaestätnef- g5Iel¿š§á¿á; gu @ §g¿n91gggb§3g; ¿v¿g.tterligere ned ~ hjælp av 10 15 20 25, - Ex Angel 1 _ bang: steel containing 0.053 ac, 3.30 a si, 0.25; un, 0.030: v, 0.006 i s, 0.027: _ 1 acid soluble: aluminum and '0¿900900% N were poured into ingots. The ingot was hot rolled into a 250 mm thick platinum. The platinum was heated to 115 ° C and then hot-rolled to 2.3 mn thick roll-rolled sheets. "The following action was then carried out in succession: continuous annealing at 1080 ° C for 2 minutes; cold rolling to 0.30 now cold-rolled sheet. ; decarburization annealing at 85 DEG C. in a humidified hydrogen atmosphere; application of H90; and final high temperature annealing at 1200 DEG C. for ~ 20 hours.

De magnetiska egenskaperna för produkten i valsningsrikte ningen var följande: B = 0,91 Tesla 10 WI7/sn = 1,01 u/kg Ingen ofullständig sekundär rekgistallisation föreku.The magnetic properties of the product in the rolling direction were as follows: B = 0.91 Tesla 10 WI7 / sn = 1.01 u / kg There was no incomplete secondary racking.

EXÉEQÉI 2 smalt stål Sw innehöll 0.050: cl. 3.45 ß s1.0.20 2 un. 0,035 % P, 0,005 % S, 0,026 % i syra lösligt aluminium och V0,0090 % N tappades till en 250 nu tjock sträng genom kanti- 0 nuerllgw gjuming följt av -neanqlning till zs0° c. nenkapa- de Platinen uppvärmdes till 1200° C och varnvalsades sedan tili, 2.:? pïâèäf. 'ñâfefèefgvíä -faljsnçe låçgälrae; :__ följa; glaagning vid 10a0° c, :mder 2 g *till 0,300 m lxellvdalsaçl _plå1=_: 'evkolf * rfifl, fß°° <= 1 === fflkfif-fl “äflfl===*='= *fm m" i f» ,$1flf11é hëfl=@m2flfa*°=§1ëfl@fi1flfl,n“1° i *f#1~°-*=1*0=9$=i*'='¥i“9°“ ”a” 460 482 ' 22 ~ « 0 s1¿}g«_= 1,91 reele .Wu/So n* “'97 V/*V Ingen ofullständig sekundär rekristallisation förekom. 'os nxeggel 3 smält stal een innehöll 0,055 s c, 3,35 a sl, 0,20 a un, 0,035 2 P, 0,006 0 s, 0,027 1 1 syra löellgu aluminium, 10 0,009 % N tappades med kontinuerlig gjutning med användning gav en kokill som hade en 250 mm tjock kokillhålighet. Efter stelning av smält stål chargerades kapade platiner snabbt utan kylning i en varmhärdugn för utjämning. Då platinens ' 7 A temperatur hade utjämnats så att den genomsnittliga tempefo E15 raturen på platinen var cirka ll30° C genomfördes varmvals- ning till 2,3 mm tjocká varmvalsade plåtar. Därefter vid- tege följande åtgärder 1 följa= gleagnlng via l0a0° c un- der 2 minuter; xellvelsning till 0,30 n xellvaleea plåt; avkolningsglödgning vid 850° C i fuktig vâtgasatmosfär; §20 anbringande av HgO; och slutlig högtemperaturglödgning vid l200° C under 20 timmar. 3 «De magnetiska egenskaperna hos produkten i valsningsrikt- E ningen var följande: 125 B10 = 1,90 Tesla Ino “,fl, 7 ' H 0 . »1 _g _ Ingen ofullständig sekundär rekri$tal1ÅSêCi0fl föffikflfl- 30_g "'”i . " n;" s;^» -> . n.'nl ' ~ 0 0 girls-i. 0,15 g un., e. alwmwf 00-0090 :ß 1==-iš1=f¿<1=f+ 0l1<<>#===1#1=ë<:=li9 fi!;i=n='=f*11=*-1 Må an- jxeçlll ned :sh nn ;jeex;§exillnållgnet. un- , --« ..,_,,..,K<~.me~e-w-f,f- i,,. .. ._ . .. .- a .qeße-nnf, __, n. , 10 15 20 25 30 460 482” 23 der den kontinuerliga gjutningen genomfördes värmeisole~ L ring i den kontinuerliga gjutanordningen. Och en ändyta på strängen, som kon att svalna gasvärmdes under en kort tidsperiod, så att svalningen minskades till en nivå så fnliten som möjligt, varvid kylningen skedde efter det smälta stålets stelning. Strângarna, d.v.sl platinerna överfördes snabbt till instickssidan 1 ett varnvalsverk och varmvals- ningen igångsattes då platinernas temperatur i mittsektio- nen och ytdelen hade en temperatur av cirka l200° C och l050° C respektive.EXÉEQÉI 2 narrow steel Sw contained 0.050: cl. 3.45 ß s1.0.20 2 un. 0.035% P, 0.005% S, 0.026% in acid soluble aluminum and V0.0090% N were dropped into a 250 now thick strand by cantilevering followed by -newlning to zs0 ° c. Nenkapa- The platinum was heated to 1200 ° C and was then roll-rolled tili, 2.:? pïâèäf. 'ñâfefèefgvíä -faljsnçe låçgälrae; : __ follow; glaagning vid 10a0 ° c,: mder 2 g * till 0,300 m lxellvdalsaçl _plå1 = _: 'evkolf * rfi fl, fß °° <= 1 === f fl k fi f- fl “ä flfl === * =' = * fm m" if », $ 1fl f11é hë fl = @ m2 fl fa * ° = §1ë fl @ fi1flfl, n“ 1 ° i * f # 1 ~ ° - * = 1 * 0 = 9 $ = i * '=' ¥ i “9 °“ ”a ”460 482 '22 ~« 0 s1¿} g «_ = 1,91 reele .Wu / So n *“ '97 V / * V No incomplete secondary recrystallization occurred.' Os nxeggel 3 melted steel een contained 0.055 sc, 3 , 35 a sl, 0.20 a un, 0.035 2 P, 0.006 0 s, 0.027 1 l acid löellgu aluminum, 0.009% N was poured by continuous casting using gave a mold having a 250 mm thick mold cavity. molten steel was charged with cut platinum quickly without cooling in a hot hearth furnace for leveling.When the platinum '7 A temperature had been leveled so that the average temperature E15 temperature of the platinum was about 1130 ° C, hot rolling was performed to 2.3 mm thick hot rolled sheets. take the following measures 1 follow = gleagnlng via l0a0 ° c for 2 minutes; xel rolling to 0.30 n xellvaleea sheet; decarburization glow at 850 ° C in a humid wet atmosphere; §20 application of HgO; and final high temperature annealing at 1200 ° C for 20 hours. 3 «The magnetic properties of the product in the rolling direction were as follows: 125 B10 = 1,90 Tesla Ino“, fl, 7 'H 0. »1 _g _ No incomplete secondary record $ tal1ÅSêCi0 fl föf fi k flfl- 30_g" '”i." N; "s; ^» ->. N.'nl' ~ 0 0 girls-i. 0,15 g un., E. alwmwf 00-0090: ß 1 == - iš1 = f¿ <1 = f + 0l1 <<> # === 1 # 1 = ë <: = li9 fi !; i = n = '= f * 11 = * - 1 Må an- jxeçlll ned: sh nn; jeex; §exillnållgnet. Un-, - «.., _ ,, .., K <~ .me ~ ewf, f- i ,,. .. ._.. .- a .qeße-nnf, __, n., 10 15 20 25 30 460 482 ”23 where the continuous casting was carried out by thermal insulation in the continuous casting device. And an end surface of the strand, which was to be cooled, gas heated under a short time, so that the cooling was reduced to a level as small as possible, whereby the cooling took place after the solidification of the molten steel.The strands, i.e. the platinums were quickly transferred to the insertion side 1 of a warning rolling mill and the hot rolling was started when the platinum temperature in the middle section and the outer part had a temperature of about 1200 ° C and 1,050 ° C respectively.

Platinerna varmvalsades till 2,3 mm tjocka varmvalsade plå- tar. Därefter vidtogs följande åtgärder i följd: glödgning vid 1oa0° c under 2 minuter; xallvalsnlng t111_o,30 m kall- valsaae plåtar; avxølnlngsglöagnlng via sso° c 1 en fuktig vätgasatmosfâr; anbringande av H90;-och slutlig högtempera- turglaagning via l2oo° c unaer 20 tinnar.The boards were hot-rolled into 2.3 mm thick hot-rolled sheets. Thereafter, the following measures were taken in succession: annealing at 100 ° C for 2 minutes; xallvalsnlng t111_o, 30 m kall- valsaae plates; avsølnlngsglöagnlng via sso ° c 1 a humid hydrogen atmosphere; application of H90; and final high-temperature glazing via 120 ° C unaer 20 tins.

De magnetiska egenskaperna för produkten i valsningsrikt- ningen var följande: -g B = 1,89 Teslaf 10 nwl7/50 = 1,05 w/kg EXEEQÉI 5 smalt stal som metall 0.060 s c, 2.30 ß si. 0.20 ß un. 0,035 8 P, 0,006 3 S, 0,030 0 1 svra löslig aluniniflfl 0Ch 0,0080 %eN göts till platiner genom kontinuerlig gjutning. fglatinerna uppvârmdes till 13809 C och varmvalsaäeß Sedan till 2¿3 m tjocka varmvalsadelplâtar. Därefter vidtogs föl- iiljàtaei; ¿tgataet l följe alödgning v10 01130° c under 2 minu- Üttt;,xallvalsnlng'tlll 0,30 mm xallvalsaa-plåt; avxolnings- '*°l$q§¿lag via gso9;c¿l fattig vätgaåatmvsfärf flflbfifigafldß _ _ g k I _. i . _ _ _ Q _ ççhrglggliguhogtenperaturglddgning vid 1200 -C un 020* ifärfl-ašsiagéifiafitiøbefififl vid ef” *etmamr frå” åÉawffiÅi@ó0t42y2n 24 V ' - vooq c till 11oo° c var 1o° c/time vid den slutlig; hög- g temperaturglödgningen. Sträckglödgning utfördes och därefter * Å anbringades en sgänningsfilm huvudsakligen sammansatt av kromoxidanhydrid på plåtytan.The magnetic properties of the product in the rolling direction were as follows: -g B = 1.89 Teslaf 10 nwl7 / 50 = 1.05 w / kg EXEEQÉI 5 narrow steel as metal 0.060 s c, 2.30 ß si. 0.20 ß un. 0.035 8 P, 0.006 3 S, 0.030 0 1 ore soluble alumini flfl 0Ch 0.0080% eN cast to platinum by continuous casting. the fglatins were heated to 13809 C and hot-rolled then to 2¿3 m thick hot-rolled saddle plates. Thereafter, fol- iiljàtaei were taken; ¿Tgataet l follow alödgning v10 01130 ° c for 2 minu- Üttt;, xallvalsnlng'tlll 0.30 mm xallvalsaa-plate; avxolnings- '* ° l $ q§¿lag via gso9; c¿l fattig vätgaåatmvsfärf flfl bfi fi ga fl dß _ _ g k I _. i. _ _ _ Q _ ççhrglggliguhogtenperaturglddgung vid 1200 -C un 020 * ifär fl- ašsiagéi fi a fi tiøbe fififl vid ef ”* etmamr frå” åÉawf fi Åi @ ó0t42y2n 24 V '- vooq c till 11oo ° c var 1o ° c / hour vid den 1o ° c / hour vid den high-temperature annealing. Stretch annealing was performed and then a recovery film composed mainly of chromium oxide anhydride was applied to the sheet metal surface.

Produktens magnetiska egenskaper i valsningsriktningen var fö1janae= ' slog 1,93 æes1a ' Produkten bestrålades sedan med en laserstråle för att bil- da punktliknande bestrâlningsområde 1 C-riktningen (vinkel- n v rätt mot valsningsriktningen) . 3 15 _ E Den laserstrålade produktens magnetiska egenskaper var ut- märkta enligt följande: _Bl0 _ 1,93 Tesla i 20 N17/50 = 0,91 w/kg ll Exemggl 6 Smält Stål S0m innehöll 0,057 % C, 3,45 % Si, 0:29 % Mn; 25 0,039 % P, 0,003 % S, 0,032f% i syra lösligt Al och 0,0090 % N tagpades genom kontinuerlig gjutning till platinér. Plati- ner värmdes till 13800 C och varmvalsades sedan till 2,3 mm tjocka varmvalsade plåtar. Därefter vidtogs följande åtgår' ae: 1 följa: glöagning vid 113o° c unaer 2 minuter; kall- f30 »V valsning till 0,30 mm kallvalsade band) aukolningsglödgning k _>v¿vid_850°aC i fuktig vätgasatmosfär;-anbringande av H90; Oßh Égiutlig högtegperaturglödgning vid l200é C under 20 timmar. _ , ¿¿¿g*¿_¿_üJ ng 0 ,_, 1 V, _ Ü _ O vie offra* 1°° *all 11°° ° b i 'c/tifi@i=@e3s tavi<1 Aiv flei=3 šllitlisvanhösßeaPfifàtuïglFöflgnflgw- seacxëlnæéniåsstdfifàföiflés åvß#1vflafléS ev šväfl- ,,«~«ä,g,», -.«¿«ñ~i>r,ywä:~f~. ygaiwïfiw~ wwwßr mm ~<~--»--.,- .,. ~w~wwww~~ www» \~« 10 1Produkten bestrålades sedan med en laserstråle för att bilda 'spáhkeiiknande_bestrålningsområden i C-riktningen lviflkßl' lfrått mot valsningsriktningen)-» ifbëÜäaš$¿fi@5§$ egenskašerna hos den laserbestrålade produkten 460 482 25 Produktens magnetiska egenskaper i valsningsriktningen var följande: s B10 = 1,92 Tesla Wi?/so = 1,05 w/kg magi 7 Smält stå1.som innehöll 0,060 0 C, 3,38 8 Si, 0,20 % Mn, 0,040 i P, 0,005 i S, 0,033 8 i syra lösligt Al, 0,0085 2 N och 0,16 8 Cr tappades kontinuerligt till platiner. Pla- tiner värmdes till 1400° C och varmvalsades sedan till 2,3 mm tjocka varmvalsade band. Därefter vidtogs följande atgärder i följd: glöagning vid 112o° c unaer 2 minuter; ^ kallvalsning till 0,30 m kallvalsade band; avkolnings~ glödgning vid 850° C under 2 minuter i fuktig vätgasatmos- fär; anbringande av MgO; och slutlig högtemperaturglödg- ning yia 12oo° c unaer 20 timar.The magnetic properties of the product in the rolling direction were fö1janae = 'struck 1.93 æes1a' The product was then irradiated with a laser beam to form point-like irradiation area 1 C direction (angle n right to the rolling direction). 3 15 _ E The magnetic properties of the laser beam product were excellent as follows: _Bl0 _ 1.93 Tesla in 20 N17 / 50 = 0.91 w / kg ll Exemgl 6 Molten Steel S0m contained 0.057% C, 3.45% Si , 0:29% Mn; 0.039% P, 0.003% S, 0.032f% in acid soluble Al and 0.0090% N were tapped by continuous casting to platinum. Platinums were heated to 13800 C and then hot-rolled to 2.3 mm thick hot-rolled sheets. Thereafter, the following steps were taken: 1 follow: annealing at 113 ° C for 2 minutes; cold-f30 »V rolling to 0.30 mm cold-rolled strip) co-annealing annealing k _> v¿vid_850 ° aC in humid hydrogen atmosphere; -application of H90; Oßh High-temperature annealing at 1200 ° C for 20 hours. _, ¿¿¿G * ¿_¿_üJ ng 0, _, 1 V, _ Ü _ O vie offra * 1 °° * all 11 °° ° bi 'c / ti fi @ i = @ e3s tavi <1 Aiv fl ei = 3 šllitlisvanhösßeaP fi fàtuïglFö fl gn fl gw- seacxëlnæéniåsstd fi fàföi fl és åvß # 1v fl a fl éS ev švä fl- ,, «~« ä, g, », -.« ¿«Ñ ~ i ~ r, yw. ygaiwï fi w ~ wwwßr mm ~ <~ - »-., -.,. ~ w ~ wwww ~~ www »\ ~« 10 1The product was then irradiated with a laser beam to form 'spike-like_irradiation areas in the C-direction lvi fl kßl' from the rolling direction) - »ifbëÜäaš $ ¿fi @ 5§ $ the properties of the 4 laser-irradiated product The magnetic properties of the product in the rolling direction were as follows: s B10 = 1.92 Tesla Wi? 0.040 in P, 0.005 in S, 0.033 8 in acid soluble Al, 0.0085 2 N and 0.16 8 Cr were continuously dropped to platinum. Platinums were heated to 1400 ° C and then hot rolled into 2.3 mm thick hot rolled strips. Thereafter, the following measures were taken in succession: annealing at 112 ° C for about 2 minutes; cold rolling to 0.30 m cold rolled strip; charring annealing at 850 ° C for 2 minutes in a humidified hydrogen atmosphere; application of MgO; and final high temperature annealing at 120 ° C for 20 hours.

Uppvärmningshastigheten vid en temperatur från 700 till 11000 C var 100 C/time vid den slutliga högtemeraturglödg- ningen. Sträckglödgning utfördes och därefter anbringades en spänningsfilm huvudsakligen sammansatt av kromoxidan- i nyarm på pl-ånym. _ § De møgnetíska egenskaperna hos produkten var följande i valsningsriktningenz II 1,93 Tesla n A v 1 = 0,99 w/xg g , io “ri/so ...qwrmwmfi-ww-y-f, v Mil, sflsh. ...~ < .l -4 _ . ,. 1, » e, » - wwïïwfi-w-flfl _ ,. ef46on4s2 10 15 20- C25 30 r 26 var.utmärkta enligt följande: Bla 1 1,93 ïøßla Exegggl B Smält stål som innehöll 0,053 G C, 3,35 S Si, 0,25 8 Mn, 0,035 3 P, 0.003 8 S, 0,029 8 i syra lösligt A1, 0,0080 % N och 0,15 8 Cr; tappades genom kontinuerlig gjutning t1ll~ platiner- Platiner uppvärmdes till ll50° C och varmvalsa- des sedan till 2.3 ma tjocka varmva1sade planer. närefceri vidtogs följande åtgärder i följd efter varandra: glödgning vid l080° C under 2 minuter; kallvalsning till 0,30 m kall- valsade band; avkolningsglödgning vid 850° C under 2 minu- ter i en fuktig vätgasatmosfär; anbringande av Hgo; och slutlig nöguemperatuzglöagning via 12oo° c under zu timmar.The heating rate at a temperature from 700 to 11000 C was 100 C / hour at the final high temperature annealing. Stretch annealing was performed and then a tension film composed mainly of chromium oxide was applied to the new arm of the p1 anym. § The magnetic properties of the product were as follows in the rolling direction z II 1.93 Tesla n A v 1 = 0.99 w / xg g, io “ri / so ... qwrmwm fi- ww-y-f, v Mil, s fl sh. ... ~ <.l -4 _. ,. 1, »e,» - wwïïw fi- w- flfl _,. ef46on4s2 10 15 20- C25 30 r 26 var.marked as follows: Bla 1 1.93 ïøßla Exegggl B Molten steel containing 0.053 GC, 3.35 S Si, 0.25 8 Mn, 0.035 3 P, 0.003 8 S, 0.029 8 in acid soluble A1, 0.0080% N and 0.15 8 Cr; was poured by continuous casting to ~ platinum- Platinum was heated to 115 ° C and then hot-rolled to 2.3 m thick hot-rolled planes. near referees, the following steps were taken in succession: annealing at 1080 ° C for 2 minutes; cold rolling to 0.30 m cold rolled strip; decarburization annealing at 850 ° C for 2 minutes in a humidified hydrogen atmosphere; application of Hgo; and final nögemperatuzglöagning via 120 ° C for zu hours.

Uppvârmningshastigheten vid en temperatur från 700 till 11000 C var 20° C/timme vid den slutliga högtemperatur- glödgningen. En spänningsfilm huvudsakligen samansatt av kromxidanhydrid anbringades på plåtytan.The heating rate at a temperature from 700 to 11000 C was 20 ° C / hour at the final high temperature annealing. A stress film mainly composed of chromium oxide anhydride was applied to the sheet metal surface.

Produktens magnetiska egenskaper*var de följande i vals- ningsriktningen: 1,91 Tesla = 0,97 U/kg B10 “11/so Exemggl 9 smalt stål, som innehöll 0,053 2 c, 3,45 s si, 0,23 z u, 0,031 zur. 0.003 2 s. 0,021 s 1 syra lösliga A1, o.uo9n s N beh 0¿20v% Cr tappades vid kontinuerlig gjutníng till pla- tiner genom ett envänae en xexill med en 250 en :jeex xe- f kiilnelignet; elefiner uppvareaee till 113o° c eenffiarewel- !*;¿¿e5@5¿dan till 2¿3 mm tjoçka varnvalsade plåtar. Därefter sann:- l ¿0f¿0 : d 460 4a2 :20 Ézs 27 vidtaga följande atgärder 1 fana; 'gungning vid 1oao° c 1 2 minuter: kallvalsning till 0,30 mm kallvalsade plåtar; avkolningsglödgning vid 850° C 1'2 minuter 1 en fuktig vät- gasatmosfär; anbringande av H90: och slutlig högtempera- S turglödgning vid l200° C under 20 timmar. v V Uppvärmningshastioheten vid en temperatur av från 700 till ll00° 0 var 100 C/timme vid den slutliga högtemperaturglödg- A ningen. En spänningsfilm huvudsakligen sammansatt av krom- l0 oxidanhydrid anbringades gå plåtens yïa.The magnetic properties of the product * were as follows in the rolling direction: 1.91 Tesla = 0.97 U / kg B10 “11 / so Exemggl 9 narrow steel, which contained 0.053 2 c, 3.45 s si, 0.23 zu, 0.031 zur. 0.003 2 s. 0.021 s 1 acid soluble A1, o.uo9n s N beh 0¿20v% Cr was dropped during continuous casting to platinums by a single vein a xexill with a 250 en: jeex xe- f kiilnelignet; elephants uppvareaee to 113o ° c eenf fi arewel-! *; ¿¿e5 @ 5¿dan to 2¿3 mm thick warn-rolled plates. Then true: - l ¿0f¿0: d 460 4a2: 20 Ézs 27 take the following measures 1 tab; rocking at 100 ° C for 2 minutes: cold rolling to 0.30 mm cold rolled sheets; decarburization annealing at 850 ° C for 1-2 minutes in a humidified hydrogen atmosphere; application of H90 and final high temperature annealing at 1200 ° C for 20 hours. v V The heating rate at a temperature of from 700 to ll00 ° 0 was 100 C / h at the final high temperature annealing. A tension film composed mainly of chromium oxide oxide hydride was applied to the surface of the plate.

De magnetiska egenskaperna hos produkten i dess valsnings- riktning var följande: " " - 1,90 Tesla = 1,01 w/kg 15 B10 "ri/so Exemgel l0A Sfiält stål som innehöll 0,053 % C, 3,45 i Si, 0,23 1 Hm, 0,037 % P, 0,003 2 S, 0,027 % i syra lösligt Al, 0,0090 0 N och 0,20 S Cr tappades genm kontinuerlig gjutning till platiner. Under kontinuerlig gjutning utfördes värneisole- ring i en kontinuerlig gjutmaskin och en ândyta på en sträng, som hade benägenhet att svalna ned. gasuppvârudes under en kort tidsperiod för att så minska svalningen till en nivå så liten som möjligt, där kylningen sker efter det sälta stålets stelning. Xapade strängar, t.ex. platiner, överför- ' des kvickt till instickssidan i ett varmualsuerk och varn- V valsningen inångsattes då tvärsektionsnittdelen och ytde- y'M Valen på platinen hade en tenperatur av cirka 12000 C och qírxa1o5o° c respektive. 02,5 m ”tjøcxa varwslsaae bana \fifff_l framställdes genon varmvalsning. Därefter vidtogs fällande ' i§vn¿¿¿j¿¿^?1ægn1n9_ via 10805? .c under 2.. iminuter: »e knßllvaleflß 1=1å==== avmfliflflß' ,0ss99 §c fuktig šqätqasatwsfät: "wbrinsande _30 N» Aza aQ-'Äzggo ma: vsluuxg högæmperauurgusagning vid 12oø° c un- dçr 20 tinnar. “ Ptodgktæns maçnetiska egenskaper-i valsningsriktningen vax >íö1jande: 819 ~ =fl,$0 Tesla Wl7l5° = 1,03 w/kg. _ Å, ._ 4..__. ~.W..,.m,.,.«--»f\w, , _The magnetic properties of the product in its rolling direction were as follows: "" - 1.90 Tesla = 1.01 w / kg B10 "ri / so Exemgel 10A S fi salt of steel containing 0.053% C, 3.45 in Si, 0 , 23 1 Hm, 0.037% P, 0.003 2 S, 0.027% in acid soluble Al, 0.0090 0 N and 0.20 S Cr were dropped by continuous casting into platinums. During continuous casting, thermal insulation was performed in a continuous casting machine and a gas surface on a string which tended to cool down, gas was stored for a short period of time so as to reduce the cooling to a level as small as possible, where the cooling takes place after the solidification of the salted steel. The roll was quickly evaporated to the insertion side in a heat sink and the cross-sectional section and surface area were selected. The pallets on the board had a temperature of about 12000 DEG C. and 100 DEG C. and 50.5 m, respectively. genon hot rolling.Then the precipitating 'i§vn¿¿¿j¿¿ ^? 1ægn1n9_ was taken via 108 05? .c under 2 .. iminuter: »e knßllvale fl ß 1 = 1å ==== avm fl i flfl ß ', 0ss99 §c fuktig šqätqasatwsfät:" wbrinsande _30 N »Aza aQ-'Äzggo ma: vsluuxg högæmperauurgusagning vid 12oø ° c c 20 . “Ptodgktæns maçnetiska characteristics-in the rolling direction wax> íö1jande: 819 ~ = fl, $ 0 Tesla Wl7l5 ° = 1,03 w / kg. _ Å, ._ 4 ..__. ~ .W ..,. M,., . «-» f \ w,, _

Claims (2)

10 15 20 460 482 29 IB 'V10 15 20 460 482 29 IB 'V 1. Kornorienterad elektrotunnpllt, väsentligen bestående av 3.0\ till l.S\ Si. från 0.08 till 0.15! Hm-och från 0.015 till 0.045! P. varvid resten väsentligen består av re och son upp- visar en hög nagnetisk flödestätnet uttryckt 1 B10 on 1.89 Tesla eller högre. framställd genon varnvalnning av en platin från l130°C eller lägre till ett varuvalsat band. glódgning av bandet inon ett teuperaturourlde 850°C till l200°C under kort tidsperiod. kallvalsning av bandet till nlutdinension 1 ett enda behandlingssteg ned ej mindre än 80t reduktion. kontinuer- lig avkolningnglödgning av det kallvalsade bandet i fuktig vät- gasatuosfâr. anbringande av ett glödgningsuellanlägg på bandet. och därefter genonföra en slutlig bögtenperaturglödgniug. k ä n n e t e c-k n a d av att platinen består av 0.025! till 0.075! C. från 3.0! till 4.5! Si. från 0.010! till 0.060! i syra lösligt aluniniun. från 0.030! till 0.0130t I. ej ner än o.oo7: s. från most till o.4stun och fran 0.015: ti11_ 0.045: P. där resten utgöres av Fe och oundvikliga föroreningar.Grain-oriented electrotunnel pellet, consisting essentially of 3.0 μ to l.S \ Si. from 0.08 to 0.15! Hm and from 0.015 to 0.045! P. where the remainder essentially consists of re and son exhibits a high nagnetic flow density expressed 1 B10 on 1.89 Tesla or higher. prepared by warping a platinum from 130 ° C or lower to a goods rolled strip. annealing the strip at a temperature of 850 ° C to 1200 ° C for a short period of time. cold rolling of the strip to zero dimension 1 a single treatment step down no less than 80t reduction. continuous decarburization annealing of the cold-rolled strip in a moist hydrogen atmosphere. applying a glow plug to the belt. and then perform a final gay temperature annealing. k ä n n e t e c-k n a d that the platinum consists of 0.025! to 0.075! C. from 3.0! to 4.5! Si. from 0.010! to 0.060! in acid soluble aluminum. from 0.030! to 0.0130t I. not down than o.oo7: s. from must to o.4stun and from 0.015: ti11_ 0.045: P. where the rest consists of Fe and unavoidable impurities. 2. Elektrotunnplât enligt krav l. k ä n n e t e c k n a t av att platinen dessutom innehåller från 0.078 till 0.25! Cr.2. Electro-thin plate according to claim 1, characterized in that the platinum also contains from 0.078 to 0.25! Cr.