SE455229B - HEAD EXCHANGER WITH FOLDED LAMBLES PLACED IN THE RING - Google Patents
HEAD EXCHANGER WITH FOLDED LAMBLES PLACED IN THE RINGInfo
- Publication number
- SE455229B SE455229B SE8305270A SE8305270A SE455229B SE 455229 B SE455229 B SE 455229B SE 8305270 A SE8305270 A SE 8305270A SE 8305270 A SE8305270 A SE 8305270A SE 455229 B SE455229 B SE 455229B
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- axis
- heat
- heat exchanger
- slats
- media
- Prior art date
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
- F28D7/00—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall
- F28D7/16—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall the conduits being arranged in parallel spaced relation
- F28D7/163—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall the conduits being arranged in parallel spaced relation with conduit assemblies having a particular shape, e.g. square or annular; with assemblies of conduits having different geometrical features; with multiple groups of conduits connected in series or parallel and arranged inside common casing
- F28D7/1669—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall the conduits being arranged in parallel spaced relation with conduit assemblies having a particular shape, e.g. square or annular; with assemblies of conduits having different geometrical features; with multiple groups of conduits connected in series or parallel and arranged inside common casing the conduit assemblies having an annular shape; the conduits being assembled around a central distribution tube
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
- F28D9/00—Heat-exchange apparatus having stationary plate-like or laminated conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall
- F28D9/0012—Heat-exchange apparatus having stationary plate-like or laminated conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall the apparatus having an annular form
- F28D9/0018—Heat-exchange apparatus having stationary plate-like or laminated conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall the apparatus having an annular form without any annular circulation of the heat exchange media
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F3/00—Plate-like or laminated elements; Assemblies of plate-like or laminated elements
- F28F3/02—Elements or assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with recesses, with corrugations
- F28F3/04—Elements or assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with recesses, with corrugations the means being integral with the element
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F2225/00—Reinforcing means
- F28F2225/04—Reinforcing means for conduits
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F2250/00—Arrangements for modifying the flow of the heat exchange media, e.g. flow guiding means; Particular flow patterns
- F28F2250/10—Particular pattern of flow of the heat exchange media
- F28F2250/102—Particular pattern of flow of the heat exchange media with change of flow direction
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Geometry (AREA)
- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
Abstract
Description
15 20 455 229 Ett tidigare känt problem som består i att horisontella fogar anrikas av korroderande vätska elimineras genom en ytterligare utföringsform av uppfinningen enligt efterföljande krav 4. A previously known problem consisting in that horizontal joints are enriched by corrosive liquid is eliminated by a further embodiment of the invention according to the appended claim 4.
I det följande kommer nu nâgra utföringsformer av upp- finningen att beskrivas med hänvisning till bifogade rit- ningsfigurer.In the following, some embodiments of the invention will now be described with reference to the accompanying drawing figures.
Fig. 1 visar därvid principlängdsnitt av en värmeväxlare enligt uppfinningen.Fig. 1 then shows a principle longitudinal section of a heat exchanger according to the invention.
Fig. 2 visar ett principiellt tvärsnitt.Fig. 2 shows a basic cross-section.
Pig. 3 visar ett längdsnitt av en av tvâ plåtar samman- satt lamell.Pig. 3 shows a longitudinal section of a lamella composed of two plates.
Pig. 4 visar övre änden av en lamell betraktad mot plåt- ytan.Pig. 4 shows the upper end of a lamella viewed towards the sheet metal surface.
Fig. 5 visar vy i pilens C-C riktning i fig. 4.Fig. 5 shows a view in the direction of the arrow C-C in Fig. 4.
Fig. 6 visar vy i pilens D-D riktning i fig. 4.Fig. 6 shows a view in the direction of the arrow D-D in Fig. 4.
Fig. 7 visar vy uppifrån pílens A-A riktning i fig. 4.Fig. 7 shows a top view of the direction of the arrow A-A in Fig. 4.
Fig. 8 visar snitt utefter linjen B-B i fig. 4.Fig. 8 shows sections along the line B-B in Fig. 4.
Pig. 9 visar längdsnitt genom uppfinningen applicerad såsom indunstare.Pig. 9 shows longitudinal sections through the invention applied as evaporators.
Fig. 1 visar en värmeväxlare 1 där båda medierna är väts- kor. Apparaten är helsvetsad, men kan givetvis utformas med lämpliga flänsanslutningar, om enkel isärtagning för inspektion och rengöring erfordras. en 10 15 20 25 30 35 455 229 Lz) Värmeytan är ringformad, se fig. 2, och består av ett antal radiellt ställda lamellelement 2, vart och ett bestående av två präglade plåtar 3, 4, hopsvetsade utefter långsidorna.Fig. 1 shows a heat exchanger 1 where both media are liquids. The appliance is fully welded, but can of course be designed with suitable flange connections, if simple disassembly for inspection and cleaning is required. a heating surface is annular, see Fig. 2, and consists of a number of radially set lamella elements 2, each consisting of two embossed plates 3, 4, welded together along the long sides.
Värmeväxlaren är rotationssymmetrisk och består av en ytter- mantel 5, en takförsedd innermantel 6, mellan inner- och yttermanteln förlagda lamellelement 2, inloppskanal 7 till det inre av innermanteln 6, utloppskanal 8 härifrån, inlopps- stos 9 till utrymmet mellan mantlarna 5 och 6 samt utlopps- stos 10 härifrån. Med 13 betecknas fördelningslåda för mediet invändigt lamellerna och med 14 betecknas samlingslåda för mediet utvändigt lamellerna. Med 15 betecknas samlingslåda för mediet invändigt lamellerna. Heldragna pilarna visar det ena mediets (t.ex. det värmeavgivande, invändigt lameller- na) väg genom värmeväxlaren och de streckprickade pilarna det andra, utvändigt lamellerna, mediets väg. Lamellelemen- ten 2 visas närmare i en utföringsform i figurerna 7 och 8 och varje lamell består av två parallellt veckade plåtar 3 och 4 som är sammansvetsade utefter de med veckningarna 'parallella kanterna 11,12. En genomströmningskanal mellan plåtarna parallell med kanterna bildas således genom lamellen.The heat exchanger is rotationally symmetrical and consists of an outer jacket 5, a roofed inner jacket 6, between the inner and outer jacket placed lamella elements 2, inlet duct 7 to the interior of the inner jacket 6, outlet duct 8 therefrom, inlet nozzle 9 to the space 5 and mantle 6 and outlet socket 10 from here. 13 denotes the distribution box for the medium inside the slats and 14 denotes the junction box for the medium outside the slats. Denoted by 15 is the collection box for the medium inside the slats. The solid arrows show the path of one medium (eg the heat-emitting, internally slatted) path through the heat exchanger and the dashed arrows the other, the outer slats, the path of the medium. The lamella elements 2 are shown in more detail in an embodiment in Figures 7 and 8 and each lamella consists of two parallel pleated plates 3 and 4 which are welded together along the edges 11,12 parallel to the folds. A flow channel between the plates parallel to the edges is thus formed through the lamella.
Som framgår av fig. 7 och 8 så ökar veckningarnas höjd h1, h2, h3 från värmeväxlarens inre och utåt så att motstàende lameller ligger mot varandra i veckningarnas toppunkter, varigenom lamellerna 2 stöder mot varandra.As can be seen from Figs. 7 and 8, the height h1, h2, h3 of the folds increases from the inside and outwards of the heat exchanger so that opposite slats lie against each other at the apexes of the folds, whereby the slats 2 support each other.
Fig. 3 visar ett längdsnitt genom en lamell tvärs plåtar- nas 3, 4 plan. Plåtarna är bockade vid 16 och 17 så att de kan förlängas och förkortas i värmeväxlarens längd- riktning.Fig. 3 shows a longitudinal section through a lamella across the plane of the plates 3, 4. The plates are bent at 16 and 17 so that they can be extended and shortened in the longitudinal direction of the heat exchanger.
Härigenom minskas, eller helt elimineras pàkänningar i konstruktionen, som kan uppstå i apparater, där temperatur- skillnaden mellan medierna är stor, eller där kraftiga, momentana svängningar i temperaturer och flöden förekommer.This reduces or completely eliminates stresses in the construction, which can occur in devices where the temperature difference between the media is large, or where sharp, momentary fluctuations in temperatures and flows occur.
Elementen blir "förspända“. Förspända värmeväxlartuber har förekommit på marknaden sedan ett antal år. 10 15 20 25 30 35 455 229 Lamellerna kan präglas i en press i valfria bredder och längder. Pig. 7 och 8 visar en typ av prägling av lameller- na samt utformningen av ändanslutningsringarna. Fig. 1 visar, att lamellerna är snedskurna i ändarna vid 18 och E 19. Härigenom uppnås att s.k. döda hörn försvinnger, genom bättre strömningsbild. Vidare minskas risken för spaltkorro- sion genom bättre avrinning och byte av strömmande vätska.The elements become "prestressed". Prestressed heat exchanger tubes have been on the market for a number of years. 10 15 20 25 30 35 455 229 The slats can be embossed in a press in any widths and lengths. Figs. Fig. 1 shows that the slats are obliquely cut at the ends at 18 and E 19. In this way it is achieved that so-called dead corners disappear, through a better flow pattern.In addition, the risk of gap corrosion is reduced by better drainage and change of flowing liquid. .
En stor fördel med utformning av värmeytan enligt fig. 7 lu....u......._.-...,.. .i .... och 8 och med prägling är att godstjockleken i plåtarna kan minskas, jämfört med punktsvetsade konstruktioner utan att man därför förlorar något i mekanisk hållfasthet.A major advantage of the design of the heating surface according to Fig. 7 lu .... u ......._.-..., .. .i .... and 8 and with embossing is that the wall thickness of the plates can is reduced, compared with spot-welded constructions without losing anything in mechanical strength.
Detta är speciellt viktigt för utförande i titan eller motsvarande mycket dyrbara material.This is especially important for execution in titanium or equivalent very expensive materials.
Den yttre samlingslådan 13 är ansluten till värmeytan så att mediet strömmar invändigt elementen 2. Materialeti samlings- lådorna, såväl yttre som inre, liksom ävenvärmeytorna med inre och yttre anslutningsringar skall sålunda väljas efter de korrosionsangrepp, som kan förväntas. För mekanisk håll- fasthet gäller vanliga beräkningsnormer.The outer collecting box 13 is connected to the heating surface so that the medium flows internally the elements 2. The material in the collecting boxes, both outer and inner, as well as the heating surfaces with inner and outer connecting rings must thus be selected according to the corrosion attacks that can be expected. For mechanical strength, standard calculation standards apply.
Den i fig. 1 visade innermanteln_6 tvingar det underifrån i centrum inströmmande mediet in på värmeytan utvändigt elementen 2, varefter mediet strömmar vidare uppåt i mot- ström mot det invändigt elementen 2 nedâtströmmande mediet.The inner jacket 6 shown in Fig. 1 forces the medium flowing in from the center into the heating surface outside the elements 2, after which the medium flows further upwards in countercurrent to the medium flowing downwards towards the inner elements 2.
I övre änden av värmeytan leds mediet in mot centrum och strömmar sedan ut ur apparaten genom den övre centrala utloppskanalen 8. Längden på den inre manteln 6 avpassas så att erforderliga öppningar för in- och utströmning ernås.At the upper end of the heating surface the medium is led towards the center and then flows out of the apparatus through the upper central outlet channel 8. The length of the inner jacket 6 is adjusted so that the required openings for inflow and outflow are reached.
Den inre manteln 6 kan tillverkas i mycket tunt material, eftersom den endast utsätts för ett inre övertryck, svaran- de mot max tryckfallet för mediets strömning genom värme- växlaren. h: 10 15 20 25 30 35 455 229 5 Yttermanteln 5 i fig. 1 är tätsvetsad mot yttre anslutnings- ringar 20. Hållfasthetsmässigt skall yttermanteln dimensio- neras för invändigt övertryck svarande mot trycket och tem- peraturen, som râder i det utvändigt elementen strömmande mediet. Yttermanteln bör, i regel, också dimensioneras för fullt vakuum invändigt. Oftast förstärkes manteln i sådana fall med s.k. vakuumförstärkningsringar på lämplig delning utefter mantelns längd.The inner jacket 6 can be made of very thin material, since it is only exposed to an internal overpressure, corresponding to the maximum pressure drop for the flow of the medium through the heat exchanger. h: 10 15 20 25 30 35 455 229 5 The outer jacket 5 in Fig. 1 is tightly welded to outer connection rings 20. In terms of strength, the outer jacket must be dimensioned for internal overpressure corresponding to the pressure and temperature prevailing in the outer elements flowing the medium. The outer jacket should, as a rule, also be dimensioned for full vacuum inside. Most often, the mantle is reinforced in such cases with so-called vacuum reinforcement rings on a suitable pitch along the length of the jacket.
En intressant fördel med den ringformade radiellt ställda lamellvärmeytan är, att den även tjänstgör som del i vakuum- förstärkningen. Hur stor andel av förstärkningen, som lamel- lerna 2 utgör, beror på plåtarnas 3, 4 bredd och längden på den mantel, som skall vakuumförstärkas. Vakuumförstärknings- ringar kan vara en relativt sett ganska dyrbar del av en apparat, varför möjligheten att helt eller delvis kunna räkna in lamellerna kan ha ett hyggligt värde.An interesting advantage of the annular radially set lamella heating surface is that it also serves as part of the vacuum reinforcement. The proportion of the reinforcement which the slats 2 constitute depends on the width of the plates 3, 4 and the length of the jacket to be vacuum reinforced. Vacuum reinforcement rings can be a relatively expensive part of an apparatus, so the possibility of being able to fully or partially include the slats can have a decent value.
Den mekaniskt vekaste punkten i en lamellvärmeväxlare är anslutningen till samlingslådorna, där styrkan i svetsför- bandet mellan plâtarna och anslutningsdelen helt avgör, vid vilket tryck och temperatur apparaten kan arbeta. Det i fig. 4:6 visade anslutningssättet har visat sig vara mycket effektivt och klarar sprängtryck på över 300 kp/cmz. Det är vidare känt, att värmebelastningen vid svetsningen, beroende på de spänningar, som härvid bakas in i konstruktionen är av stor betydelse för apparatens livslängd. Vad gäller värme- växlare är lamellelementens längssvetsar liksom anslutnings- svetsarna mot de yttre och inre anslutningsringarna (20 och 21 i fig. 1) utförda med smältsvets utan tillsatsmaterial, vilket betyder svetsning med måttlig värmebelastníng och avsevärd minskad risk för sprickbildning intill svetsarna.The most mechanically weak point in a lamella heat exchanger is the connection to the junction boxes, where the strength of the welded connection between the plates and the connection part completely determines at which pressure and temperature the apparatus can operate. The connection method shown in Fig. 4: 6 has proven to be very effective and can withstand burst pressures of over 300 kp / cmz. It is further known that the heat load during welding, depending on the stresses which are then baked into the construction, is of great importance for the service life of the apparatus. In the case of heat exchangers, the longitudinal welds of the lamella elements as well as the connection welds to the outer and inner connection rings (20 and 21 in Fig. 1) are made with fusion weld without additive material, which means welding with moderate heat load and significantly reduced risk of cracking next to the welds.
Väljer man dessutom mjukast möjliga utförande, t.ex. genom förspänning av lamellelementen, kan en mycket spänningsfri konstruktion erhållas.If you also choose the softest possible design, e.g. by biasing the lamella elements, a very stress-free construction can be obtained.
Genom att prägla/pressa lamellplåtarna med en viss vinkel 10 15 20 25 30 35 455 229 6 och med stödpunkter enligt fig. 7 och'8, kan en ringformad, i tvärsnittet cirkulär värmeyta byggas, vilken är helt själv- bärande eller självstödande, oavsett tryckförhållanden invändigt/utvändigt lamellelementen. Punkt- eller sömsvets- ning inne på plåtarna för att hålla ihop elementen vid in- vändigt övertryck i kanalerna är helt onödig. Detta innebär att erforderliga presskrafter för formning av kanaler med tvärrillor och stödpunkter blir väsentligt lägre (sannolikt 70 ä 90 % lägre), än om perfekta anliggningsytor för punkt- eller sömsvetsning måste åstadkommas. De låga erforderliga presskrafterna medför också att påkänningen i plåtarna blir relativt obetydlig och riskerna för sprickbildningar i ned- pressningspunkterna elimineras. Eftersom inga svetsanligg- ningsytor behövs - bortsett från långsidorna - blir verk- tyget enkelt i tvillverkning och livslängden blir lång, tack vare låga presspåkänningar. Punktsvetsning försammanhåll- ning av lamellelementen kräver ganska stora plana nerpressa- de ytor för varje punkt (ca ø 10 mm), vilket medför ökade risker för både spännings- och spaltkorrosion. Vidare måste man, vid konstruktion av sådana lamellapparater, välja plåt- tjocklekar, som ger tillräcklig styrka i punktsvetsarna för att motstå belastningarna under drift. Lamellytan enligt fig. 7 och 8 kan tillverkas i mycket tunn plåt genom lämpligt präglingsmönster med stödpunkter. Eftersom stödpunkterna är ytmässigt små och väl rundade är risken för spaltkorrosion eliminerad, jämfört med punktsvetsytorna enligt ovan. Risken för uppbyggnad av beläggningar av fasta partiklar vid stöd- punkterna är också kraftigt minskad. Förspänning av lameller- na ger en näranog spänningsfri konstruktion, vilket är en viktig fördel.By embossing / pressing the lamella plates at a certain angle and with support points according to Figs. 7 and 8, an annular, in cross-section circular heating surface can be built, which is completely self-supporting or self-supporting, regardless of pressure conditions inside / outside the lamella elements. Spot or seam welding inside the plates to hold the elements together in case of internal overpressure in the ducts is completely unnecessary. This means that the required pressing forces for forming ducts with cross grooves and support points will be significantly lower (probably 70 to 90% lower), than if perfect contact surfaces for spot or seam welding must be achieved. The low required compressive forces also mean that the stress in the plates becomes relatively insignificant and the risks of crack formation in the depression points are eliminated. Since no welding abutment surfaces are needed - apart from the long sides - the tool becomes easy in twin production and the service life is long, thanks to low press stresses. Spot welding cohesion of the lamella elements requires fairly large flat pressed-down surfaces for each point (approx. Ø 10 mm), which entails increased risks of both stress and gap corrosion. Furthermore, in the construction of such lamella devices, plate thicknesses must be selected which provide sufficient strength in the spot welds to withstand the loads during operation. The lamella surface according to Figs. 7 and 8 can be manufactured in very thin sheet metal by a suitable embossing pattern with support points. Since the support points are small in area and well rounded, the risk of crevice corrosion is eliminated, compared with the spot welding surfaces as above. The risk of building up coatings of solid particles at the support points is also greatly reduced. Pre-tensioning of the slats provides a near-tension-free construction, which is an important advantage.
Fig. 1 och fig. 9 visar lamellelementen snedskurna vid 18 och 19 upptill och nedtill, vilket ger bättre strömnings- förhållanden för in- och utströmmande medier utvändigt la- mellelementen.Fig. 1 and Fig. 9 show the lamella elements obliquely cut at 18 and 19 at the top and bottom, which gives better flow conditions for inflowing and outflowing media outside the lamella elements.
Indunstaren enligt fig. 9 arbetar med drivångan invändigt lamellelementen 2. Ångan tas in i en fördelningskammare 22 10 15 20 25 30 35 455 229 I på toppen av apparaten och går därifrån in i överdelen av elementen. Fördelningskammaren är något förstorad, så att man kan gå in för inspektioner. Drivångan strömmar tillsam- mans med bildat kondensat neråt genom elementen. Tack vare värmeytans utformning med rillor, ryggar och stödpunkter, bryts och förtunnas kondensatfilmen på väggarna kontinuer- ligt, vilket medför en förbättring av värmegenomgången till vägg (5 ä 10%). Kondensatet rinner ner i ett kondensatrum 23 under värmeytan och avledes härifrån. Okondenserbara gaser tas ut från samma rum via en separat stuts 24, försedd med "stänkskärm" 25, vilken också den kan vara ringformad.The evaporator according to Fig. 9 operates with the drive steam inside the lamella elements 2. The steam is taken into a distribution chamber 22 10 15 20 25 30 35 455 229 I at the top of the apparatus and goes from there into the upper part of the elements. The distribution chamber is slightly enlarged, so that you can go in for inspections. The drift vapor flows together with the formed condensate downwards through the elements. Thanks to the design of the heating surface with grooves, backs and support points, the condensate film on the walls is broken and thinned continuously, which leads to an improvement in the heat transfer to the wall (5 to 10%). The condensate flows down into a condensate chamber 23 below the heating surface and is diverted from here. Non-condensable gases are taken out of the same room via a separate nozzle 24, provided with a "splash guard" 25, which can also be annular.
Ytter- och innermantlarna 5,6 sluter praktiskt taget tätt mot den ringformade värmeytan utefter näranog hela längden..The outer and inner sheaths 5,6 close practically tightly against the annular heating surface along almost the entire length.
Upptill finns en distributionskammare 26 anordnad, i vilken yttermanteln 5 skurits ner ett stycke, för att ge en ring- spalt 27 runt övre delen av värmeytan för inlopp och jämn distribution av cirkulerande lösning utvändigt lamellelemen- ten. För utlopp har i nederdelen anordnats en öppning/spalt 28, genom att innermanteln fått en mindre diameter. I centrum av apparaten bildar innermanteln med sin toppgavel 29en stor separationskammare 30, vilken svarar mot de expansionskärl eller ångseparatorer, som_konventionella indunstningsappara- ter normalt är utrustade med. I nederdelen finns en inre cylinder 31, tätsvetsad mot värmeytans nedre inre anslutninge- ring 32 och även tätsvetsad mot apparatens botten vid 33, som kan vara en krona som på skissen, eller en kupad gavel.At the top there is a distribution chamber 26 arranged, in which the outer jacket 5 is cut down a piece, to provide an annular gap 27 around the upper part of the heating surface for inlet and even distribution of circulating solution outside the lamella elements. For outlets, an opening / gap 28 has been arranged in the lower part, in that the inner jacket has a smaller diameter. In the center of the apparatus, the inner jacket with its top end 29 forms a large separation chamber 30, which corresponds to the expansion vessels or vapor separators with which conventional evaporators are normally equipped. In the lower part there is an inner cylinder 31, tightly welded to the lower inner connection ring 32 of the heating surface and also tightly welded to the bottom of the apparatus at 33, which may be a crown as in the sketch, or a cupped end.
I den centrala separationskammaren kan, om så erfordras, droppavskiljare byggas in.Drip separators can be built into the central separation chamber, if required.
Den lösning, som skall indunstas, cirkuleras med en pump från buffertrummet 34 i botten av apparaten till distributions- kammaren 26 runt värmeytans överdel. Ringspalten 27 för in- gående cirkulerad lösning dimensioneras för ett visst mått- ligt tryckfall, varigenom jämn distribution säkerställes.The solution to be evaporated is circulated with a pump from the buffer chamber 34 at the bottom of the apparatus to the distribution chamber 26 around the upper part of the heating surface. The ring gap 27 for the input circulating solution is dimensioned for a certain moderate pressure drop, whereby even distribution is ensured.
I första momentet fylls hela det fria tvärsnittet utvändigt lamellelementen 2 helt med inströmmande cirkulationslösning, som sedan rinner neråt i form av en film på värmeytorna. Den 10 15 20 25 455 229 8 cirkulerade lösningen ligger mycket nära kokpunkten, varför kokning/ångavgivning börjar praktiskt taget omedelbart. Det fria utrymmet fylls sålunda med kraftigt övermättad/blöt z ånga, innehållande vätskedroppar i storlekar allt ifrån dimma och uppåt. Värmeytans utformning med sina rillor, ryggar och stödpunkter skapar snabbt virvelbildning i ångan, varvid fukt och droppar kastas ut mot väggarna. Virvelbildningen blir naturligtvis våldsammare allt eftersom ângmängden ökar på nervägen.In the first step, the entire free cross-section externally fills the lamella elements 2 completely with inflowing circulation solution, which then flows downwards in the form of a film on the heating surfaces. The circulating solution is very close to the boiling point, so boiling / steaming begins practically immediately. The free space is thus filled with strongly supersaturated / wet z steam, containing liquid droplets in sizes ranging from mist and upwards. The design of the heating surface with its grooves, ridges and support points quickly creates vortex formation in the steam, whereby moisture and drops are thrown out against the walls. The vortex formation naturally becomes more violent as the amount of steam increases on the nerve pathway.
Utformningen av värmeytan säkerställer sålunda fullständigt vätning av alla delar av värmeytan, vilket är en förutsätt- ning för fullgod funktion och 100-procentigt utnyttjande av insatt värmeyta. Förhållandena på fallfilmsidan, enligt ovan, gör det också möjligt att köra apparaten med minimalt vätskeöverskott, vilket innebär lägre eleffektförbrukning i cirkulationspumpen.The design of the heating surface thus ensures complete wetting of all parts of the heating surface, which is a prerequisite for full function and 100% utilization of the inserted heating surface. The conditions on the fall film side, as above, also make it possible to run the device with minimal excess fluid, which means lower electricity consumption in the circulation pump.
I nederdelen av värmeytan är spalten 28 anordnad mellan vär- meytan och den inre manteln, så att bildad ånga och över- skott av cirkulationsvätska kan lämna värmepaketet. Bland- ningen av ånga och vätska passerar först en serie skärmplátar 35, där en första grovseparering sker. Huvudparten av vätskan kastas ut mot den cylinder, som utgör förlängning av värme- växlarens nedre, inre anslutningsring och rinner sedan ner i buffertrummet 34 för cirkulerande lösning. Ångan gör en U-vändning, varvid en ytterligare separation av vätskedroppar sker och går sedan vidare uppåt genom huvudseparationskam~ maren 30.In the lower part of the heating surface, the gap 28 is arranged between the heating surface and the inner jacket, so that formed steam and excess circulating liquid can leave the heat package. The mixture of steam and liquid first passes through a series of screen plates 35, where a first coarse separation takes place. The bulk of the liquid is ejected against the cylinder which is an extension of the lower, inner connection ring of the heat exchanger and then flows down into the buffer space 34 for circulating solution. The steam makes a U-turn, whereby a further separation of liquid droplets takes place and then goes further upwards through the main separation chamber 30.
Claims (3)
Priority Applications (8)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE8305270A SE455229B (en) | 1983-09-28 | 1983-09-28 | HEAD EXCHANGER WITH FOLDED LAMBLES PLACED IN THE RING |
EP84903672A EP0157849B1 (en) | 1983-09-28 | 1984-09-28 | Heat exchanger |
DE8484903672T DE3468520D1 (en) | 1983-09-28 | 1984-09-28 | Heat exchanger |
BR8407092A BR8407092A (en) | 1983-09-28 | 1984-09-28 | HEAT EXCHANGER |
JP59503618A JPS61500178A (en) | 1983-09-28 | 1984-09-28 | Heat exchanger |
PCT/SE1984/000318 WO1985001570A1 (en) | 1983-09-28 | 1984-09-28 | Heat exchanger |
FI852047A FI78981C (en) | 1983-09-28 | 1985-05-22 | Heat exchanger. |
NO852109A NO163346C (en) | 1983-09-28 | 1985-05-28 | HEAT EXCHANGE. |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE8305270A SE455229B (en) | 1983-09-28 | 1983-09-28 | HEAD EXCHANGER WITH FOLDED LAMBLES PLACED IN THE RING |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SE8305270D0 SE8305270D0 (en) | 1983-09-28 |
SE8305270L SE8305270L (en) | 1985-03-29 |
SE455229B true SE455229B (en) | 1988-06-27 |
Family
ID=20352677
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SE8305270A SE455229B (en) | 1983-09-28 | 1983-09-28 | HEAD EXCHANGER WITH FOLDED LAMBLES PLACED IN THE RING |
Country Status (7)
Country | Link |
---|---|
EP (1) | EP0157849B1 (en) |
JP (1) | JPS61500178A (en) |
BR (1) | BR8407092A (en) |
DE (1) | DE3468520D1 (en) |
FI (1) | FI78981C (en) |
SE (1) | SE455229B (en) |
WO (1) | WO1985001570A1 (en) |
Families Citing this family (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DK615289D0 (en) * | 1989-12-06 | 1989-12-06 | Turbovent As | HEAT RECOVERY FAN |
WO2010069602A2 (en) * | 2008-12-19 | 2010-06-24 | Fraunhofer-Gesellschaft zur Förderung der angewandten Forschung e.V. | Apparatus for the distribution of fluids and the heat and/or mass exchange thereof |
FR3009073A1 (en) * | 2013-07-29 | 2015-01-30 | Didier Costes | SODIUM AND NITROGENOUS SURGENERATOR REACTOR |
IT201600114405A1 (en) * | 2016-11-14 | 2018-05-14 | Calini Donatella | A COMBUSTION CHAMBER AND HEAT ABSORBER FOR STIRLING MOTORS IN ALFA CONFIGURATION |
Family Cites Families (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SE121818C1 (en) * | 1948-01-01 | |||
DE957949C (en) * | 1957-01-24 | Waagner-Birö Aktiengesellschaft, Wien | Heat exchange device in connection with a centrifugal separator | |
SE183544C1 (en) * | 1963-01-01 | |||
US881523A (en) * | 1904-10-31 | 1908-03-10 | Winter Kunststoff Heinr J | Apparatus for continuous evaporation. |
US2941787A (en) * | 1956-04-13 | 1960-06-21 | Pedar Ltd | Apparatus for heat exchange |
FR1330305A (en) * | 1962-05-11 | 1963-06-21 | heat exchanger | |
ES349259A1 (en) * | 1967-01-04 | 1969-04-01 | Hourwitz | Gas-liquid finned heat exchanger |
DE2029783C3 (en) * | 1970-06-16 | 1974-03-07 | Linde Ag, 6200 Wiesbaden | Heat exchanger |
-
1983
- 1983-09-28 SE SE8305270A patent/SE455229B/en not_active IP Right Cessation
-
1984
- 1984-09-28 WO PCT/SE1984/000318 patent/WO1985001570A1/en active IP Right Grant
- 1984-09-28 JP JP59503618A patent/JPS61500178A/en active Pending
- 1984-09-28 EP EP84903672A patent/EP0157849B1/en not_active Expired
- 1984-09-28 BR BR8407092A patent/BR8407092A/en not_active IP Right Cessation
- 1984-09-28 DE DE8484903672T patent/DE3468520D1/en not_active Expired
-
1985
- 1985-05-22 FI FI852047A patent/FI78981C/en not_active IP Right Cessation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
SE8305270D0 (en) | 1983-09-28 |
WO1985001570A1 (en) | 1985-04-11 |
FI78981C (en) | 1989-10-10 |
SE8305270L (en) | 1985-03-29 |
FI852047A0 (en) | 1985-05-22 |
FI78981B (en) | 1989-06-30 |
DE3468520D1 (en) | 1988-02-11 |
EP0157849A1 (en) | 1985-10-16 |
JPS61500178A (en) | 1986-01-30 |
EP0157849B1 (en) | 1988-01-07 |
FI852047L (en) | 1985-05-22 |
BR8407092A (en) | 1985-08-13 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US5238057A (en) | Finned-tube heat exchanger | |
GB2064091A (en) | Heat exchanger | |
SE449399B (en) | DEVICE FOR AMPLIFYING THERMAL EXCHANGE WITH THIN PLATE AND HIGH PRESSURE AS WELL AS ASTADCOMMA REINFORCEMENT FOR COLLECTION PIPE SECTIONS BY CONTROLLER | |
CN105008846B (en) | Cooling triangle for dry cooling systems | |
SE513628C2 (en) | Fall film type evaporator, and process for producing a vaporizer element | |
GB2055463A (en) | Heat exchangers | |
EP2469215A1 (en) | Tube heat exchanger | |
EP1038147B1 (en) | Plate heat exchanger | |
GB2089666A (en) | Plate evaporator | |
GB2026676A (en) | Plate Heat Exchangers | |
JPH0823477B2 (en) | Stacked heat exchanger | |
SE455229B (en) | HEAD EXCHANGER WITH FOLDED LAMBLES PLACED IN THE RING | |
CN110721487A (en) | Pipe wall film distributor with half-open window, falling film type evaporation equipment and liquid distribution method | |
FI91601B (en) | Selective condensing unit | |
SE455813B (en) | HEAT EXCHANGER WHICH ATMINSTONE THE CHANNEL FOR ONE MEDIUM IS DIVIDED INTO A LARGE NUMBER OF FLOWMALLY PARALLEL CONNECTED CHANNELS, WHICH TURBULA'S DEVELOPMENT | |
SE533810C2 (en) | Plate heat exchanger with temperature sensor for flow control | |
EP2944912A1 (en) | Plate heat exchanger | |
EP0492799A1 (en) | Heat exchanger | |
NO129705B (en) | ||
CN106931808A (en) | Micro-channel heat exchanger and dehumidifier | |
AU2015265447B2 (en) | Device for heat exchange | |
NO163346B (en) | HEAT EXCHANGE. | |
WO1998033029A1 (en) | Heat exchange element and a heat exchanger made up of the same | |
EP3006887B1 (en) | Tube bundle heat exchanger | |
US20120255712A1 (en) | Apparatus and method for condensing vapor in a vessel |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
NUG | Patent has lapsed |
Ref document number: 8305270-4 Effective date: 19940410 Format of ref document f/p: F |