SE441682B - Rostfritt gjutstal - Google Patents
Rostfritt gjutstalInfo
- Publication number
- SE441682B SE441682B SE7714898A SE7714898A SE441682B SE 441682 B SE441682 B SE 441682B SE 7714898 A SE7714898 A SE 7714898A SE 7714898 A SE7714898 A SE 7714898A SE 441682 B SE441682 B SE 441682B
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- less
- steels
- heat treatment
- steel
- stainless steel
- Prior art date
Links
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 title claims description 26
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 title claims description 16
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 claims description 31
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 claims description 31
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 10
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 229910001208 Crucible steel Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 30
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 30
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 23
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 15
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 9
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 9
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 8
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N nickel Substances [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 7
- 150000007513 acids Chemical class 0.000 description 7
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N Sulfuric acid Chemical compound OS(O)(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 6
- 238000010348 incorporation Methods 0.000 description 6
- 238000004881 precipitation hardening Methods 0.000 description 6
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 6
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 5
- 101100298295 Drosophila melanogaster flfl gene Proteins 0.000 description 4
- FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M Sodium chloride Chemical compound [Na+].[Cl-] FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 4
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 4
- 230000004580 weight loss Effects 0.000 description 4
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N Hydrochloric acid Chemical compound Cl VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 3
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000003303 reheating Methods 0.000 description 3
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 2
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 2
- 239000011780 sodium chloride Substances 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 2
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 230000002051 biphasic effect Effects 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 1
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 1
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 1
- 230000000977 initiatory effect Effects 0.000 description 1
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 1
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 1
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 1
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- 239000008262 pumice Substances 0.000 description 1
- 239000013535 sea water Substances 0.000 description 1
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 1
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 description 1
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/004—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr and Ni
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Paper (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
Description
7714898-9 10 15 20 30 b! Ul 2 nella rostfria stål, som nyligen använts för tillverkning av rör till havsvattenvärmeväxlare, valsar till pappersframställning etc.
Det tvåfasiga rostfria stål som beskrivits ovan har emeller- tid ännu ej fått någon utbredd användning, då olika egenskaper därav ännu ej fastställts. För närvarande användes följaktligen huvudsak- ligen rostfritt stål av gruppen 18-8 eller l8-8-Mo som angivits ovan, men eftersom rostfritt stål av angiven typ har en tillåten påkänning som är lägre än stål av 13 Cr, har det ej kommit att användas med full tillförlitlighet under föreliggande omständigheter.i Ett väsentligt syfte med föreliggande uppfinning är således att åstadkomma ett rostfritt gjutstål med hög korrosionshärdighet och hög hållfasthet av en grupp med medelhög Cr-halt och låg Ni-halt, som har en mycket överlägsen sträckhållfasthet jämfört med konven- tionella rostfria stål av gruppen l8-8 eller l8-8-Mo och som i till- räcklig utsträckning kan användas under olika betingelser under in- verkan av starka syror, varvid olägenheter som är förknippade med rostfritt gjutstål av denna typ väsentligen eliminerats.
Ett annat viktigt syfte med föreliggande uppfinning är att åstadkomma ett rostfritt gjutstål av ovan beskriven typ som är sta- bilt och tillförlitligt vad gäller struktur och uppträdande, och som lätt kan tillverkas genom enkla förfaranden till låg kostnad.
Ytterligare ett syfte med föreliggande uppfinning är att 'åstadkomma ett förfarande för framställning av ett rostfritt gjut- stål av ovan beskriven typ. _ För åstadkommande av dessa och andra syften omfattar enligt en föredragen utföringsform av uppfinningen det rostfria gjutstålet med medelhög Cr-halt och låg Ni-halt med hög korrosionshärdighet och hög hållfasthet, i viktprocent, C (kol): 0,l %_och mindre, Si (kisel): 1,5 ß och mindre, Mn (mangan): 2,0 % och mindre, P (fos- for): 0,0H % och mindre, S (svavel): 0,0U % och mindre, Cr (krom): 17,0 % till 20,0 %, Ni (nickel): 3,0 % till 7,0 %, Mo (molybden): 1,5 % till 2,5 %, ou (k0ppar); 5,0 % c111 7,0 z, N (kvave)= 0,1 z och mindre och en återstod som huvudsakligen utgöres av Fe som bil- dar material till det rostfria gjutstålet, som då materialet vidare utsättes för värmebehandling under förbestämda betingelser som anges, ger rostfria stål med en överlägsen sträckhållfasthet och med stabil korrosionshärdigpet mot starka syror under det att de olägenheter som är förknippade med konventionella rostfria stål väsentligen avlägs- nats. 10 15 20 30 ba' U! H0 7714898-9 Dessa och andra syften och kännetecken för föreliggande upp- finning kommer att framgå av följande beskrivning i anslutning till en föredragen utföringsform därav under hänvisning till bifogade ritning, där fig l är ett diagram som visar resultaten av jämförande försök mellan konventionella stål och stål enligt föreliggande upp- finning varvid graden av viktminskning på grund av korrosion av rost- fria stålprov som hålles sex timmar i kokande 5-procentig svavelsyra anges, och fig 2 är ett diagram som också visar resultaten av jämfö- rande försök mellan konventionella stål och stål enligt_föreliggande uppfinning vari saltsyradensiteten och korrosionshastigheten (g/cmz/2D h)_för rostfria stålprov som hålles 2U timmar i en 5 % NaCl+NEw1lösning anges.
Under hänvisning till ritningen beskrives föreliggande upp- finning nedan i detalj.
För att övervinna de olägenheter i hållfasthetshänseende som är förknippade med rostfria stål av gruppen lö-8 och 18-8-Mo som angivits ovan, har man nu undersökt egenskaperna hos ifrågavarande rostfria stål och som ett resultat utvecklat nya rostfria gjutstål som har en anmärkningsvärt överlägsen sträckhållfasthet jämfört med konventionella rostfria stål av gruppen 18-8 och 18-8-Mo och som är fullständigt användbara i varje läge där de påverkas av starka s*- ror under själva användningen.
Före beskrivningen av föreliggande uppfinning bör märkas att uppfinningen speciellt kännetecknas av följande punkter.
Enligt en första uppfinning är det rostfria stålet sammansatt av, i viktprocent, C: 0,l % och mindre, Si: l,5 % och mindre, Mn: 2,0 % och mindre, P: 0,0ü ß och mindre, S: 0,0ü % och mindre, Cr: 17,0 %_ti1l 20,0 1, Ni: 3,0 % till 7,0 %, Mo: 1,5 Z till 2,5 Z, Cu: 5,0 % till 7,0 %, N: 0,l % och mindre samt en återstod som vä- sentligen utgöres av Fe.
Enligt en andra uppfinning utsättes materialet enligt den första uppfinningen sedan för lösningsvärmebehandling vid en tempe- ratur av minst 900 till 115000.
Enligt en tredje uppfinning upphettas det material som erhål- lits enligt den andra uppfinningen som således utsatts för en lös- ningsvärmebehandling, vidare till 600 till 70000 mel efterföljande kylning för värmebehandling.
Enligt en fjärde uppfinning utsättes det material som erhål- les enligt den tredje uppfinningen vidare för en utskiljningshürd- ningsbehandling vid en temperatur av H30 till 600°C. 7714898-9 10 20 30 H0 aEnligt en femte uppfinning är det rostfria stålet sammansatt av, i viktprocent, C: 0,l % och mindre, Si: l,5 % och mindre, Mn: 2,0 % och mindre, P: 0,0Ä % och mindre, S: 0,0H % och mindre, Cr: 17,0 % till 20,0 %, Ni: 3,0 % till 7,0 %, Mo: 1,5 Å till 2,5 É, Cu: 2,5 % till 5,0 %, W: 0,2 Z till 2,0 %, N: 0,1 % och mindre och en återstod som väsentligen utgöres av Fe, under det att Mo och Cu finns i kompositionen i en mängd av Mo+Cu: 5,0 till 7,0 viktprocent.
Enligt en sjätte uppfinning utsättes material enligt den fem- te uppfinningen för en lösningsvärmebehandling vid en temperatur av minst 900 till 115o°c. ' -Enligt en sjunde uppfinning upphettas det material som erhål- les enligt den sjätte uppfinningen vidare till en temperatur av 600 till 700°C med efterföljande kylning för värmebehandling.
Enligt en åttonde uppfinning utsättes det material som erhål- les enligt den sjunde uppfinningen vidare för en utskiljningshärd- ningsbehandling vid en temperatur av 450 till 600°C~ En motivering till den begränsning av elementen som beskri- vits ovan anges i detalj i det följande. Det är lëmpligt att mäng- den av elementet C är så liten som möjligt, och C i en större mängd än 0,l'% försämrar korrosionshärdigheten. Även om elementet Si för- bättrar_beständigheten mot oxidation har ett införlivande därav i en mängd mer än 1,5 % en tendens att minska segheten. *Mn är nödvändig för avsvavling, men ett införlivande av mer än 2,0 % försämrar kor- rosionshärdigheten. Införlivande av elementet P i en högre mängd än 0,0Ä % förhindrar svetsning, under det att mängden av S lämpligen bör vara så låg som möjligt med hänsyn till beständipheten motpunkt- frätning och angivits vara ej högre än 0,0ü 5. Under det att Cr som utgör ett viktigt element för åstadkommande av rostfritt stål avsevärt förbättrar korrosionshärdigheten är ett införlivande därav upp till 17,0 % ej speciellt effektivt, och vid mer än 20,0 % mins- kas segheten. För att förbättra de mekaniska egenskaperna och den allmänna korrosionshärdigheten av det stål som skall bilda marten- sit- och ferritstrukturer bör införlivandet av Ni lämpligen ligga i området 3,0 till 7,0 %. Mängden införlivad Cu som är känt som ett element som förbättrar korrosionshärdigheten hos rostfritt stål mot icke-oxiderande syror är normalt från 0,2 till 1,3 % (fast löslig- hetsfas i ferritfasen är l,25 % vid 8ß0°C), och om mängden översti- ger det angivna värdet utfälles Curich-fasen (0-fas) för utskilj- ningshärdning, varigenom materialets hâllfasthet avsevärt förbätt- ras även om en alltför kraftig utskiljning påskyndar utvecklingen av lO Di UI 7714898-9 UI lokal korrosion och ej är önskvärd ur seghetssynpunkt. En lämplig mängd Cu att införliva är följaktligen mellan 2,5 och 7,0 % och den anges ligga i området från 5,0 till 7,0 % i den första till den fjärde uppfinningen, varvid den sammanlagda additionseffekten tas med i beräkningen med avseende på Mo som anges nedan, och i omrâdet från 2,5 till 5,0 3 i den femte till åttonde uppfinningen på grund av den sammanlagda additionseffekten i förhållande till Mo och till- sats av W som anges nedan. Elementet Ho som avsevärt förbättrar be- ständigheten mot lokal korrosion måste införlivas i en mängd av minst l,5 till 2,5 %, dock lämpligen ej mer än 2,5 Z med hänsyn till håll- fastheten, eftersom martensitomvandlingen påbörjas vid normal tem- peratur eller vid en temperatur som är lägre än normal temperatur och således blir förbättringen av korrosionshärdigheten genom till- sats tillsammans med Cu av betydelse, varvid den lämpliga mängden Cu för optimalt resultat ligger i området 5,0 till 7,0 5 såsom angi- vits ovan. Elementet W (volfram) som är viktigt i den femte till åttonde uppfinningen har en speciell verkan som förbättrar korro- sionshärdigheten mot starka syror då det finns närvarande tillsam- mans med Cu, Mo etc. Då den införlivade mängden Cu ligger i omrâ- det 2,5 till 5 % är ovanstående effekt speciellt iögonenfallande vid en procentuell viktmängd av Mo+Cu från 5,0 till 7,0 3 och W på 0,2 till 2,0 Ä såsom framgår av nedan angivna exempel. Även om ele- mentet N är av betydelse för att förbättra beständigneten mot punkt- frätning har segheten en tendens att minskas om N finns närvarande i en mängd högre än 0,l %, på grund av utfällning av nitrider, och därför har mängden N angivits vara icke mer än 0,l 2.
Det bör märkas att även om ovan skälen till att sammansätt~ ningsområdet begränsats under hänvisning till effekten hos enskilda element, föreliggande uppfinning ej är baserad på en enkel addition av dessa element utan kännetecknas av att den ger en effekt som är högre än summan av effekterna av de enskilda elementen med avseende på korrosionshärdighet och sträckhällfasthet genom samverkan och multiplicering av ovan beskrivna effekter vilket framgår av det exempel som beskrives i detalj nedan.
Exempel.
Tabell l visar kemisk sammansättninn och betingelser för värmebehandling av prov av jämförande stål och av stål enligt före- liggande uppfinning. 7714898f9 1^@v 111 mm.O m.~ =O.@ m.~ H.~ w.mH -O.o [email protected] H~.fi mQ.H æO.o z E .4 1u@@smmwHwmMw 111 wm.° o.ß mo.o m.n ~.~ m.m~ n~Q.o ~No.o ~o.fl =H.~ >o.o 2 ^nv 111 @m.Q 1Q.m mo.o m.n ~.~ w.mH nHo.o HNO.o ~o.~ =~.fi >Q.Q z ^UV 111 :n.Q m1: m@_o 0.2 m.~ >.mH m~o.@ @~o.o o~.~ mH.H @o.o Q @^nv 111 >N.O .>.= :Q.o ~1= ~.~ mnmfi mHO.o mHQ.0 mw.o ~0.~ mQ.o m 1@Q@ewMwHmmmm 111 H~.@ @.= =Q.o ~.: N.~ Q.mH @HQ.0 -ø.o nm.o @m.o [email protected] w Amv 111 H~.@ w.= :o.o A1: Nflm @.m~ @Ho.0 ~No.o nm.o @m.o mQ.o w AUV 111 111 n.m _nQ.o n.m_ m.H m.w~ [email protected] .Q~Q.o _mm.o mm_o mono H Any 111 111 =.m =O.° @.m @.~ m.wH mHo.Q m~o.o ~m.o @~.H >o.ø m wcflfluømg 111 111 H.m n@.@ ~.m m.~ ~.wH w~o.o @[email protected] mm.o [email protected] æono w 1mnmEnm> can: _ A . . . . . _ 0 am Amv 111 111 H.m no 0 ~ m m H ~ wa wflo Q wwo 0 mm O mw.O mo.Q w nwnsflanflw z AUV 111 111 m.m =o.o =.w m.H =.wH mHQ.Q nHo.o HN.H ~m.Q >o1o m pwflflaw Hmpw . Apv 111 111 m.w [email protected] m.@ >.H ~.wfl =Ho.° -o.Q mm.o mH.H @o.o m 1mmWMw=mMMm 111 111 ~.w mo.o =.@ ~.~ o.w~ m~o.@ æHo.o Ho.~ oH.H mo.o Q Amv 111 111 ~.@ mo.Q =.@ ~.~ o.w~ [email protected] w~o.0 Ho.H o~.H [email protected] Q Aov 111 111 oJ> n°.o N.» m.H w.>~ m~o.Q mflp.o w>.o wH.H wo.o 0 Anv 111 111 m.m =°.° =.> @.~ H.wH @~o.o H~o.o =w.° H~.H >o.o m ^~V 111 111 æ.@ n°.o H.> o.~ o.>H m~o.Q @Ho.o »m.o Ho.~ mo.o < 111 111 111 m°.o m.~H m.N m.>H mHQ.Q -o.o °w.o [email protected] mo.o wflm HmH< w=fi=H»xg@@»~> N:.O 111 111 =O.° 1~.m 111 @.wfl æHQ.o =~o.° æ>.o mæ.O >o.o Hwm HwH< Hmaw 2 =1x o°@mo1H 111 111 111 wQ.° m.@ 111 H.m~ mHo.O -o.Q =m.0 ~m.Q m0_o :on HmH< wwnmnwwæww mcflfløcmn 1@p@e§w> fia 2 so 2 .flz .az .po m m ns dm U wnfipwufluflwwflflx ^»:moonmuxw>v . wnwcnumwcmäëmm xwflsmm H Aamndß 10 15 20 BJ bl S0 55 H0 7 7714898-9 För att fastställa korrosionshärdigheten för vart och ett av stâlen i tabell l mot kokande 5-procentig svavelsyra utfördes däref- ter korrosionsförsök i laboratorieskala, varvid prov som vardera hade en diameter av l0 mm och en längd av 30 mm nedsänktes under 6 timmar i den kokande 5-procentíga svavelsyran, och därefter väg- des för fastställande av graden av viktminskning. I fig l som vi- sar viktminskningen i procent kan korrosionshärdigheten vid beting- elser som står under inverkan av syror sägas vara höggradigt över- lägsen vid en viktminskning mindre än 0,06 %. Av försöksresultaten för stâlen AISI BOU, 321 och 316 som ges som en jämförelse i fig l, och som allmänt anses vara utmärkta vad gäller korrosionshärdighet, framgår att proven av BOÄ och 321 har en avsevärt hög korrosion un- der det att provet av 316 fortfarande är föremål för en avsevärd korrosion, även om dess korrosionshärdighet i avsevärd grad förbätt- rats genom tillsats av Mo. I motsats härtill har vart och ett av stålen enligt föreliggande uppfinning visat sig ha en överlägsen korrosionshärdighet.
Fig 2 visar korrosionshastigheten för vart och ett av stålen enligt tabell l i en 3-procentig lösning av NaCl+HCl, vilka resultat erhölls genom en kortvarig accelererande värdering av beständigheten mot pumktfrätning vid kondensation av Cl' koncentration, varvid jäm- förelsestålen AISI BOU och 321 hade en så hög korrosionshastighet vid 0,02 H01 till 0,1 NHCl att det var svårt att bevara ett passivt tillstånd därav som sedan kan utsättas för aktiv upplösning, och AISI 516-stålet och stål enligt föreliggande uppfinning förelåg i ett passivt tillstånd upp till 0,06 NHGlmed åtföljande mycket lång- sam korrosionshastighet, och det bör speciellt märkas att stål en- ligt föreliggande uppfinning har ett mer stabilt passivt tillstånd än AISI 316-stålet.
Tabell 2 nedan visar följaktligen tillståndet för utskilj- ningshärdning av Cu genom värmebehandling av vart och ett av stålen i tabell 1.
Det bör märkas att i tabellerna l och 2 symbolerna (a), (b) och (c) står för följande betingelser för värmebehandlingen. (a) Kylning med vatten efter det att temperaturen hållits vid 1o5o°c i 14 timmar. (b) Kylning med vatten efter det att temperaturen hållits vid l050°C i U timmar-»-~>Återupphettninß till 53000 med efterföljande luftkylning. (c) Kylning med vatten efter det att temperaturen hållits vid 10 l5 7714898-9 f ' 8 l050°C i U timmar~-¿>Återupphettning till 68000 med efterföljande luftkylning--4>Återupphettning till 550°C med efterföljande kyl- .ning i ugn.
Tabell 2 Tillstånd vid utskiljningshärdninq av Cu genom värmebe- handling Klassificering ~ Värmebehandling 0,2 % sträekhållfasthet MPa 1 Jämförel-I AISI BUU (a) ' 259 i sescål eAIsI 321 _ (9) l_ 253 ; AIsI_316 } (a). 280 _ § - Å (a) ' 377 s (b) i I 14172 ¶ C (c) i 495 'I u*'D (a) I 367' 1 É E (b) uoo f E F nuèc) H81 Stål en- G (a) 2 349 I ligt *W H p (b) e. 586 i finningen I (C) u8Q¶- _ 2 J (a) 385 __-K (b) H54 _ L (e) 5152 M (b) 438 N (c) 509 Av ovanstående tabell 2 framgår att för 0,2 % sträckhållfast- het stålen enligt föreliggande uppfinning vart och.ett har höga värden även om jämförelsestålen AISI BOU, 321 och 316 har extremt låga värden i området 235-265 MPa, och speciellt uppvisar Värmeba- handlingsbetingelserna enligt (b) en högre effekt än betingelserna enligt (a), under det att värmebehandlingsbetingelserna enligt (c) också har en högre effekt än enligt (b).
Tabell 3 nedan visar 0,2 % sträckhâllfasthet i MPa för rost- fria stål enligt föreliggande uppfinning utan någon värmebehandling (dvs i det tillstånd vari de gjutits), och av tabellen 3 framgår att V1 10 15 20' 25 30 9 7714898-9 stålen enligt uppfinningen är överlägsna jänförelsestålen även i detta avseende.
Tabell 3 Sträckhâllfasthet för stål enligt föreliggande uppfinning utan värmebehandling Klassificering 0,2 % sträckhållfasthet, MPa . D' - Bil V",______.___,____,______________ Stål enligt G' 5U3q_u ”_ uppfinningen “§1_ __ 375 M' I 3 8 'j r Såsom framgår av ovanstående beskrivning är, även om håll- fasthetsökningen i stål enligt föreliggande uppfinning huvudsakli- gen kan tillskrivas införlivandet av Cu i en mängd inom det förbe- stämda_området samt även den specifika värnebehandlingen, effekten speciellt framträdande i stål som utsatts för värmebehandlingen en- ligt (c) som angivits ovan, dvs lösningsvärmebehandling vid en tem- peratur av 900 till ll50°C, upphettning till en temperatur av 600 till 70000 med efterföljande kylning och vidare utsklljningshärd- ningsbehandling vid en temperatur av N50 till EOOOC. I ovanstående fall är skälen för att begränsa temperaturen i den andra behandling- en till 600 till 700°C att martensitomvandlingshastigheten för stål enligt föreliggande uppfinning (temperaturer för påbörjande av mot- omvandling ligger i området 700 till 750°C) i den första värmebe- handlingen i fast lösning är 80 till 85 %, och att hastigheten för martensitbildningen avsevärt förbättras genom upphettning till en temperatur omedelbart under ovan angivna motomvandlingstemperatur med en efterföljande kylning efter den första värmebehandlingen som angivits ovan. Temperaturen har specificerats till från 600 till 70000 då ett sådant temperaturområdet bäst lämpar sig för ändamålet.
Stål som innehåller element i sammansättningsområdet för rostfritt gjutstål enligt föreliggande uppfinning och stål som vida- re utsatts för värmebehandlingen har en extremt överlägsen sträck- hållfasthet jämfört med konventionella rostfria stål, och härigenom erhålles praktiska rostfria stål med stabil korrosionshärdighet un- der betingelser som står under inverkan av starka syror speciellt inom den kemiska industrin, pappersframstïllningsindustrin etc.
Stålen enligt föreliggande uppfinning och som speciellt lämpar sig att använda i sugvalsar för papperstillverkning kan också användas I 10. till andra industriella komponenter och delar som kräver de olika egenskaper som beskrivits ovan. _ Uppfinningen omfattar även olika ändringar och modifieringar som är uppenbara för faclcmannen. '
Claims (1)
1. 1 7714898-9 Patentkrav , Rostfritt gjutstâl med medelhög Cr-halt och lag Ni-halt med hög korrosionshärdighet och hög hållfasthet k ä n n e L e.c k - n a t av, i víktpr-ocent, C: 0,1 % och mindre, (li: 1,5 v%_ och mindre, Mn: 2,0 % och mindre, P: 0,0H % och mindre, S: U,0ü % och mindre, Cr: 17,0 % till 20,0 %, Ni: 3,0 % till 7,0 %, Mo: 1,5 % till 2,5 %, CU! 5,0 % till 7,0 75, N: 0,1 % och mindre och en återstod som väsentligen utgöres av Fe som bildar materialet till det rost- fria gjutstålet och att gjutstålet eventuellt är värmebehandlat.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP7919577A JPS5413414A (en) | 1977-06-30 | 1977-06-30 | Medium cr low ni stainless cast steel of high corrosion resistance and high strength |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SE7714898L SE7714898L (sv) | 1978-12-31 |
SE441682B true SE441682B (sv) | 1985-10-28 |
Family
ID=13683183
Family Applications (2)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SE7714898A SE441682B (sv) | 1977-06-30 | 1977-12-29 | Rostfritt gjutstal |
SE8204088A SE453601B (sv) | 1977-06-30 | 1982-07-01 | Rostfritt gjutstal |
Family Applications After (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SE8204088A SE453601B (sv) | 1977-06-30 | 1982-07-01 | Rostfritt gjutstal |
Country Status (9)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4224061A (sv) |
JP (1) | JPS5413414A (sv) |
CA (1) | CA1097949A (sv) |
DE (1) | DE2758574C2 (sv) |
FI (1) | FI70052C (sv) |
FR (1) | FR2396090A1 (sv) |
GB (1) | GB1596859A (sv) |
IT (1) | IT1091694B (sv) |
SE (2) | SE441682B (sv) |
Families Citing this family (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4740254A (en) * | 1984-08-06 | 1988-04-26 | Sandusky Foundry & Machine Co. | Pitting resistant duplex stainless steel alloy |
US4612069A (en) * | 1984-08-06 | 1986-09-16 | Sandusky Foundry & Machine Company | Pitting resistant duplex stainless steel alloy |
AT388687B (de) * | 1985-04-15 | 1989-08-10 | Austria Metall | Verfahren und vorrichtung zum bespannen einer um eine achse drehbar gelagerte trommel bzw. eines rades mit einem endlosen duennwandigen metallmantel |
DE102004019760A1 (de) * | 2004-04-23 | 2005-11-17 | Degussa Ag | Verfahren zur Herstellung von HSiCI3 durch katalytische Hydrodehalogenierung von SiCI4 |
Family Cites Families (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE1248953B (sv) * | 1967-08-31 | |||
GB313471A (en) * | 1928-03-10 | 1929-06-10 | Robert Abbott Hadfield | Improvements in or relating to alloys |
FR91375E (fr) * | 1966-01-13 | 1968-05-31 | Electro Chimie Soc D | Aciers améliorés |
US3376780A (en) * | 1966-09-19 | 1968-04-09 | Armco Steel Corp | Stainless steel, products and method |
US3567434A (en) * | 1967-03-17 | 1971-03-02 | Langley Alloys Ltd | Stainless steels |
US3926685A (en) * | 1969-06-03 | 1975-12-16 | Andre Gueussier | Semi-ferritic stainless manganese steel |
US3811875A (en) * | 1969-09-04 | 1974-05-21 | Carpenter Technology Corp | Free machining austenitic stainless steel alloy |
GB1392715A (en) * | 1971-04-16 | 1975-04-30 | Lucas Industries Ltd | Self cancelling direction indicator switches |
US3795507A (en) * | 1972-03-31 | 1974-03-05 | Armco Steel Corp | Semi-austenitic cr-ni-al-cu stainless steel |
FR2194195A5 (sv) * | 1972-07-28 | 1974-02-22 | Creusot Loire | |
US4055448A (en) * | 1973-04-10 | 1977-10-25 | Daido Seiko Kabushiki Kaisha | Ferrite-austenite stainless steel |
DE2417632A1 (de) * | 1973-04-10 | 1974-11-07 | Daido Steel Co Ltd | Ferritisch-austenitischer, nichtrostender stahl |
AT336659B (de) * | 1973-11-22 | 1977-05-25 | Ver Edelstahlwerke Ag | Stahllegierung fur beschussichere gegenstande |
-
1977
- 1977-06-30 JP JP7919577A patent/JPS5413414A/ja active Granted
- 1977-12-20 FI FI773865A patent/FI70052C/fi not_active IP Right Cessation
- 1977-12-29 SE SE7714898A patent/SE441682B/sv not_active IP Right Cessation
- 1977-12-29 DE DE2758574A patent/DE2758574C2/de not_active Expired
- 1977-12-30 CA CA294,192A patent/CA1097949A/en not_active Expired
- 1977-12-30 GB GB54370/77A patent/GB1596859A/en not_active Expired
- 1977-12-30 IT IT7769971A patent/IT1091694B/it active
-
1978
- 1978-04-19 FR FR7811584A patent/FR2396090A1/fr active Granted
- 1978-07-28 US US05/929,296 patent/US4224061A/en not_active Expired - Lifetime
-
1982
- 1982-07-01 SE SE8204088A patent/SE453601B/sv not_active IP Right Cessation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
SE8204088D0 (sv) | 1982-07-01 |
JPS5413414A (en) | 1979-01-31 |
SE7714898L (sv) | 1978-12-31 |
US4224061A (en) | 1980-09-23 |
FR2396090B1 (sv) | 1981-06-26 |
DE2758574A1 (de) | 1979-01-11 |
FI773865A (fi) | 1978-12-31 |
DE2758574C2 (de) | 1986-05-22 |
SE453601B (sv) | 1988-02-15 |
SE8204088L (sv) | 1982-07-01 |
GB1596859A (en) | 1981-09-03 |
FI70052C (fi) | 1986-09-12 |
IT1091694B (it) | 1985-07-06 |
FI70052B (fi) | 1986-01-31 |
FR2396090A1 (fr) | 1979-01-26 |
CA1097949A (en) | 1981-03-24 |
JPS5717941B2 (sv) | 1982-04-14 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US2777766A (en) | Corrosion resistant alloys | |
SE525252C2 (sv) | Superaustenitiskt rostfritt stål samt användning av detta stål | |
CN110651057A (zh) | 高氮、多主元素、高熵、耐腐蚀性合金 | |
US9228250B2 (en) | Ni—Fe—Cr—Mo alloy | |
SE469986B (sv) | Utskiljningshärdbart martensitiskt rostfritt stål | |
KR0120922B1 (ko) | 내부식성 니켈-크롬-몰리브덴 합금 | |
JP2005524774A (ja) | α−β型Ti−Al−V−Mo−Fe合金 | |
JPWO2018131412A1 (ja) | 二相ステンレス鋼およびその製造方法 | |
JP6816779B2 (ja) | オーステナイト系耐熱合金部材およびその製造方法 | |
JPH08170153A (ja) | 高耐食性2相ステンレス鋼 | |
SE441682B (sv) | Rostfritt gjutstal | |
CA1149646A (en) | Austenitic stainless corrosion-resistant alloy | |
US6918967B2 (en) | Corrosion resistant austenitic alloy | |
US3282684A (en) | Stainless steel and articles | |
JP6690359B2 (ja) | オーステナイト系耐熱合金部材およびその製造方法 | |
JPH11217657A (ja) | 熱間加工高クロム合金 | |
JPH0987786A (ja) | 高Moニッケル基合金および合金管 | |
JP2014005497A (ja) | 高耐食オーステナイト系ステンレス鋼 | |
SE431660B (sv) | Smidbar austenitisk nickellegering | |
US4218268A (en) | High corrosion resistant and high strength medium Cr and low Ni stainless cast steel | |
JPS61163238A (ja) | タ−ビン用耐熱耐食合金 | |
JPS589924A (ja) | 耐応力腐食割れ性に優れた高強度油井管の製造法 | |
JP6987651B2 (ja) | 熱間加工性に優れ、サブゼロ処理を要しない高硬度析出硬化型ステンレス鋼 | |
KR102531730B1 (ko) | 고온 내산화성이 우수한 오스테나이트계 스테인리스강 및 그 제조 방법 | |
KR20180071339A (ko) | 새로운 오스테나이트계 스테인리스 합금 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
NAL | Patent in force |
Ref document number: 7714898-9 Format of ref document f/p: F |
|
NUG | Patent has lapsed |
Ref document number: 7714898-9 Format of ref document f/p: F |