SE419494B - MICROWAG TYPE FLOW HEATER CONTAINING A CYLINDRIC MICROWAG APPLICATOR - Google Patents
MICROWAG TYPE FLOW HEATER CONTAINING A CYLINDRIC MICROWAG APPLICATORInfo
- Publication number
- SE419494B SE419494B SE7910621A SE7910621A SE419494B SE 419494 B SE419494 B SE 419494B SE 7910621 A SE7910621 A SE 7910621A SE 7910621 A SE7910621 A SE 7910621A SE 419494 B SE419494 B SE 419494B
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- applicator
- microwag
- microwave
- load
- wall
- Prior art date
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- H05B—ELECTRIC HEATING; ELECTRIC LIGHT SOURCES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; CIRCUIT ARRANGEMENTS FOR ELECTRIC LIGHT SOURCES, IN GENERAL
- H05B6/00—Heating by electric, magnetic or electromagnetic fields
- H05B6/64—Heating using microwaves
- H05B6/80—Apparatus for specific applications
- H05B6/802—Apparatus for specific applications for heating fluids
Abstract
Description
_: 7910621-7 ' 2 I det fall lasten transporteras genom applikatorn i kontakt med ett rörligt transportrör, -band eller dylikt, framstår emellertid önskemålet, att värmningen i lastens periferi inte skall vara. så liten, relativt sett, som i ovan nämnda appli- katortyp. I och för sig kan bestämningen av applikatordiaanxetern vid given lastdia- meter och dielektricitetskonstant hos lasten lösas exakt med transcendenta ekvatio- ner innehållande nollte ordningens Bessel- och Neumann-funktioner samt deras första- derivator. Emellertid kan man med framgång använda approximativa beräkningsmetoder. However, in the event that the load is transported through the applicator in contact with a movable conveyor pipe, belt or the like, it is desired that the heating in the periphery of the load should not be. as small, relatively speaking, as in the above-mentioned applicator type. As such, the determination of the applicator diameter at the given load diameter and dielectric constant of the load can be solved exactly with transcendent equations containing zero-order Bessel and Neumann functions and their first derivative. However, approximate calculation methods can be successfully used.
Eftersom fältet i lasten inte är homogent, måste en integralfunktíon användas.Since the field in the load is not homogeneous, an integral function must be used.
Approximativt är denna. proportionell mot J 02 (kr) - kr, där k valts så. att periferi- fältet (förlustfrie fallet) är o för k - r = 23:05. i I en applikator med modifierade mått enligt ovan men i övrigt enligt den svenska patentskriften nr 363 1462 uppstår mikrovågsvärmningen huvudsakligen genom en resonansförstärkning av det dominerande TMOZO-fältet; om applikatorns längd i axiell riktning är ungefär densamma som dess diameter. Emellertid kan även andra svängningsmoder uppkomma. Av olika möjliga svângningsmoder kommer i praktiken endast sådana av TM-typ ifråga, dels eftersom inkopplingen av mikrovågsenergi till appli- katorn sker genom en till det magrxetiska fältet kopplad slinga, dels eftersom största kopplingen av fältet till lasten sker, då den elektriska fältvektorn är huvudsakligen parallell med lastytan. I De resonansfältmönster, som huvudsakligen kommer ifråga med de ovan givna förutsättningarna är TM0ll, TM0l2, TMlIO samt Tlvllll. Dessa beteckningar för moder är allmänt vedertagna och förklaras på följande sätt: Första index efter "TM" betyder antalet hela perioder i vinkelled för ett varv runt axeln, andra index anger antalet minima hos E-fâltet i radiell riktning från axeln till periferin, tredje och sista index är antalet halva våglängder i axiell riktning hos en stående våg i applikatorn. De två. förstnämnda moderna har ingen fältvariation i vinkelled i cylindern, medan de två andra har ett vinkelberoende (cos9° ) samt ett annat radiellt beroende Jl(kr) hos den radiella fältkomponenten, som är noll på axeln och har maximum vid något mindre r-värde än J o-fuxaktionens nollstëlle. De båda förstnämnda. resonanserna har ett radiellt 'beroende hos den axiella fältkomponenten enligt J °(kr) funktionen, dvs. samma som "grundmoden" TMOZO - dock med ett k-värde, som blir annorlunda p.g.a. den skiljaktliga kopplingen till den stavformiga lasten.Approximate is this. proportional to J 02 (SEK) - SEK, where k is chosen as such. that the peripheral field (loss-free case) is o for k - r = 23:05. In an applicator with modified dimensions as above but otherwise according to the Swedish patent specification No. 363 1462, the microwave heating arises mainly by a resonant amplification of the dominant TMOZO field; if the length of the applicator in the axial direction is approximately the same as its diameter. However, other oscillation modes can also occur. Of the various possible oscillation modes, in practice only those of the TM type are possible, partly because the connection of microwave energy to the applicator takes place through a loop connected to the magnetic field, partly because the largest connection of the field to the load takes place, when the electric field vector is mainly parallel to the load surface. In the resonant field patterns, which are mainly relevant with the conditions given above, TM0ll, TM0l2, TMlIO and Tlvllll. These designations for mode are generally accepted and are explained as follows: First index after "TM" means the number of whole periods in the angular direction of a revolution around the axis, second index indicates the number of minima of the E-field in radial direction from the axis to the periphery, third and last index is the number of half wavelengths in the axial direction of a standing wave in the applicator. The two. the former modern has no field variation in angular direction in the cylinder, while the other two have an angular dependence (cos9 °) and another radially dependent J1 (kr) of the radial field component, which is zero on the axis and has a maximum at slightly less r-value than J o-fuxaction zeros. The first two. the resonances have a radial 'dependence of the axial field component according to the J ° (kr) function, i.e. same as the "basic mode" TMOZO - however with a k-value, which becomes different due to the different coupling to the rod-shaped load.
Alla fyra "störmoderna" har variationer i axiell (z-) led, innebärande tendenser till ökning av värmningen vid periferin hos lasten.All four "disturbance modes" have variations in the axial (z-) direction, implying tendencies to increase the heating at the periphery of the load.
I Genom anordningen i svenska patentskriften 78012804; införs möjligheten till förskjutningen av lasten parallellt med cylinderaxeln i radiell led, varigenom uppnås en viss ändring av grundsvängningens koppling till applikatorn. Denna ändring kan kompenseras enkelt genom känd teknik med en kopplingspinne (s.k. stub) 3 7910621-7 i den vågledare, som matar applikatorn.I By the device in Swedish patent specification 78012804; the possibility of displacing the load parallel to the cylinder axis in the radial direction is introduced, whereby a certain change of the basic oscillation coupling to the applicator is achieved. This change can be easily compensated by known technology with a coupling pin (so-called stub) in the waveguide which feeds the applicator.
Genom de praktiska ändringar, som gjorts av applikatorn och lastplaceringen i den jämfört med de teoretiska grundbetingelserna, blir utseendet hos den samman- lagrade fältbilden svår att beräkna. Det har därför kommit ifråga att även ändra applikatorns diameter och på empirisk väg uppnå en förbättring av applikatorn.Due to the practical changes made by the applicator and the load placement in it compared to the theoretical basic conditions, the appearance of the combined field image becomes difficult to calculate. It has therefore come into question to also change the diameter of the applicator and empirically achieve an improvement of the applicator.
Denna ändring medför i princip en förskjutning av samtliga resonanser hos systemet - i praktiken således möjligheter till förändring av balansen mellan huvudmoden och övriga moder. Då samtliga ovan nämnda övriga moder ger en förstärkning av elektriska fältet i lastens periferi, bidrar de till en utjämning av sammanlagrade fältstyrkan och därmed värmningshastigheten över lastens hela tvärsnitt. Då endast de båda tillkommande moderna TMdlO och TMlll har variationer i vinkelled, men dessa är låsta i ett och sama läge relativt antennorganet, är fältbildsjustering möjlig att åstadkomma med endast ovan nämnda ändringar av röret i radiell led och appli- katorns diameter. En sådan justering innebär i allmänhet att arbetsfrekvensen hos mikrovägsgeneratorn inte motsvarar någon av de aktuella resonansfrekvenstopparna.This change entails in principle a shift of all resonances in the system - in practice thus opportunities to change the balance between the main mode and other modes. Since all the other modes mentioned above provide a reinforcement of the electric field in the periphery of the load, they contribute to an equalization of the combined field strength and thus the heating rate over the entire cross section of the load. Since only the two additional modern TMd10 and TMll1 have variations in angular direction, but these are locked in one and the same position relative to the antenna means, field image adjustment is possible to achieve with only the above-mentioned changes of the tube in radial direction and the applicator diameter. Such an adjustment generally means that the operating frequency of the microwave generator does not correspond to any of the current resonant frequency peaks.
Såsom framgår av den svenska patentskriften nr 363 H62 blir emellertid godhetstalet (Q-värdet) förhållandevis lågt och därmed bandbredden, där god verkningsgrad erhålls, så stor, att man genom endast anpassningsjustering med ovan nämnda kopp- lingspinne i vågledaren kan uppnå tillräckligt god mikrovågsanpassning för erfor- derligt generatorfrekvensområde. Ändamålet med uppfinningen består i utförandet av en applikator, vars inre tvärsnittsdimensioner kan förändras, och anordningen för att möjliggöra detta är närmare definierad i kännetecknet av patentkravet l.As appears from the Swedish patent specification no. 363 H62, however, the goodness number (Q-value) becomes relatively low and thus the bandwidth, where good efficiency is obtained, so large that by only adjustment adjustment with the above-mentioned coupling pin in the waveguide sufficiently microwave adaptation can be achieved for required generator frequency range. The object of the invention consists in the embodiment of an applicator, the internal cross-sectional dimensions of which can be changed, and the device for enabling this is further defined in the characterizing part of claim 1.
Ett utförande av applíkatorn enligt uppfinningen beskrivs i det följande med hänvisningar till bifogad ritning, som visar i fig. l en perspektivbild av applika- torn, vågledare och generator, fíg. 2 ett tvärsnitt genom applikatorn.An embodiment of the applicator according to the invention is described in the following with reference to the accompanying drawing, which shows in Fig. 1 a perspective view of the applicator, waveguide and generator, fig. 2 a cross section through the applicator.
En apparat av genomströmningstyp för mikrovågsvärmning, baserad på teori om mikrovågsfältet enligt det föregående visas i fig. l. Lasten leds i ett rör l genom en cylindrisk applikator 2, försedd med gavlar 3, som genomgås av röret. Detta kan förskjutas i radiell riktning och genom sådan förskjutning kan fältbilden centreras till lastens axiella centrum. I det visade utförandet av applikatorn har förskjut- barhet av lasten åstadkomits medelst en fläns h på röret l vid vardera gaveln, där röret genomgår denna i ett relativt stort häl. Röret kan då förskjutas i sidled i detta hål och fixeras i ett inställt läge medelst ett par tillhållare S, som medelst skruvar häller flänsen tryckt mot gaveln. Rörets läge i ena gaveln kan ställas in oberoende av dess läge vid den andra gaveln. 1910621-7 D h Det tekniska utförandet av anordningar: för justering av applikatorns diameter visas på ritningen i form av en böjlig plåt 6, som fjädrande anligger mot applika- torns mantelyta 7 och insidorna av gavlarna. Plåten hålls på. plats av ett par justerbara skruvar 8, som genomgår var sitt. hål i mantelytan och har på ändarna muttrar 9, vilka kan lossas och dras åt, varvid plåten skjuts ifrån respektive dras upp mot mantelytan T. Längden av skruvarna anger hur långt plåtens läge kan ändras och därmed hur mycket applikatorrummets tvärsnitt kan förminskas. Eftersom den är anpassad för TM-moder, kommer ytströmmarna i dess insida att ha komponenter i axiell riktning, men icke i vinkelled. Detta innebäryatt speciella medel icke behöver tillgripas för god kontaktgivning mellan den rörliga plåten 6 och mantel- ytan T. Större krav på kontaktgivning ställs vid plåtens anliggning mot insidan av gavlarna 3, där plåten år slitsad i kanten, så att därigenom erhållna kontakttungor 10 kan glida mot gavelns insida vid förskjutningar mellan plåten och denna och där göra god kontakt. I Den nu tillförda egenskapen att ändra applikatorns tvärsnitt ger större frihet vid dimensionering av lasttvärsnittet, som nu inte längre strikt behöver följa formeln ur patentskriften 363 H62, dvs. radien av lasttvärsnittet = första minimet i firmktionen Jodz) . Jo* (fr) där r (v:¿.') I många. praktiska tillämpningar är lasttvärsnittet givet från början, eftersom det material, som skall värmas, har en bestämd tjocklek. Genom att då. utgå. från att applikatorn skall vara exempelvis en 'IMOZO-resonator, väljer man en något för stor diameter på applikatorbehållaren, än som enligt vanlig dimensionering av EIZNIOZO-resonator skulle väljas. Genom experimentella mätningar och justeringar instâlls på empirisk väg lastens läge i applikatorn (medelst flänsarna h) och applikatorrummets tvärsnitt (inställning av plåtens läge), så. att lastens värm- ningsbild i ett tvärsnitt av lasten blir rotationssymmetriskt, dvs. i vinkelled konstant. Såsom inledningsvis nämndes kan sedan anpassningsjusteríng medelst kopplingspinne i vågledaren utföras, så. att tillräckligt god mikrovågsanpassning av applikatorn till mikrovågsgeneratorn kommer till stånd.A flow-through type apparatus for microwave heating, based on the theory of the microwave field according to the foregoing, is shown in Fig. 1. The load is led in a tube 1 through a cylindrical applicator 2, provided with ends 3, which are passed through the tube. This can be displaced in the radial direction and by such displacement the field image can be centered to the axial center of the load. In the embodiment of the applicator shown, displaceability of the load has been achieved by means of a flange h on the pipe 1 at each end, where the pipe passes through it in a relatively large heel. The pipe can then be displaced laterally in this hole and fixed in a set position by means of a pair of tumblers S, which by means of screws pour the flange pressed against the end wall. The position of the pipe in one end can be adjusted independently of its position at the other end. 1910621-7 D h The technical design of devices: for adjusting the diameter of the applicator is shown in the drawing in the form of a flexible plate 6, which resiliently abuts against the outer surface 7 of the applicator and the insides of the ends. The plate is held on. place of a pair of adjustable screws 8, which go through separately. holes in the casing surface and has on the ends nuts 9, which can be loosened and tightened, whereby the plate is pushed away or pulled up against the casing surface T. The length of the screws indicates how far the position of the plate can be changed and thus how much the applicator room cross section can be reduced. Since it is adapted for TM mode, the surface currents inside it will have components in the axial direction, but not in the angular direction. This means that special means do not have to be resorted to for good contact between the movable plate 6 and the casing surface T. Greater demands on contact are placed at the plate's abutment against the inside of the ends 3, where the plate is slotted at the edge, so that thereby obtained contact tongues 10 can slide towards the inside of the gable at displacements between the plate and this and there make good contact. The now added property of changing the applicator's cross section gives greater freedom in dimensioning the load cross section, which now no longer has to strictly follow the formula from patent specification 363 H62, ie. the radius of the load cross section = the first minimum in the firm function Jodz). Jo * (fr) where r (v: ¿. ') In many. In practical applications, the load cross section is given from the beginning, since the material to be heated has a certain thickness. By then. deleted. from the applicator being, for example, an 'IMOZO resonator', a slightly larger diameter of the applicator container is chosen than would be chosen according to the usual dimensioning of the EIZNIOZO resonator. Through experimental measurements and adjustments, the position of the load in the applicator (by means of the flanges h) and the cross section of the applicator chamber (setting of the position of the plate) are adjusted empirically. that the heating image of the load in a cross section of the load becomes rotationally symmetrical, ie. in angular constant. As mentioned in the introduction, then adjustment adjustment can be performed by means of a coupling pin in the waveguide, so. that sufficiently good microwave adaptation of the applicator to the microwave generator is achieved.
Det beskrivna utförandet kan ses som ett exempel på. uppfinningen med reserve- tion för andra tänkbara. applikatoranordningar för variabel bestämning av tvär- snittet, vilket i och för sig inte behöver ha den visade cirkulära formen utan kan vara exempelvis en månghörning.The described embodiment can be seen as an example of. the invention with reservation for other conceivable. applicator devices for variable determination of the cross section, which in itself does not have to have the circular shape shown but can be, for example, a polygon.
Claims (4)
Priority Applications (9)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE7910621A SE419494B (en) | 1979-12-21 | 1979-12-21 | MICROWAG TYPE FLOW HEATER CONTAINING A CYLINDRIC MICROWAG APPLICATOR |
DE8080850191T DE3068079D1 (en) | 1979-12-21 | 1980-12-17 | Through passing microwave heater |
JP81500333A JPS56501819A (en) | 1979-12-21 | 1980-12-17 | |
AT80850191T ATE7734T1 (en) | 1979-12-21 | 1980-12-17 | MICROWAVE CONTINUOUS HEATING OVEN. |
PCT/SE1980/000340 WO1981001936A1 (en) | 1979-12-21 | 1980-12-17 | Through passing heater |
AU67022/81A AU6702281A (en) | 1979-12-21 | 1980-12-17 | Through passing heater |
EP80850191A EP0031313B1 (en) | 1979-12-21 | 1980-12-17 | Through passing microwave heater |
ES498027A ES498027A0 (en) | 1979-12-21 | 1980-12-20 | A MICROWAVE HEATING DEVICE |
DK365681A DK365681A (en) | 1979-12-21 | 1981-08-18 | FLOW HEATER |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE7910621A SE419494B (en) | 1979-12-21 | 1979-12-21 | MICROWAG TYPE FLOW HEATER CONTAINING A CYLINDRIC MICROWAG APPLICATOR |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SE7910621L SE7910621L (en) | 1981-06-22 |
SE419494B true SE419494B (en) | 1981-08-03 |
Family
ID=20339628
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SE7910621A SE419494B (en) | 1979-12-21 | 1979-12-21 | MICROWAG TYPE FLOW HEATER CONTAINING A CYLINDRIC MICROWAG APPLICATOR |
Country Status (9)
Country | Link |
---|---|
EP (1) | EP0031313B1 (en) |
JP (1) | JPS56501819A (en) |
AT (1) | ATE7734T1 (en) |
AU (1) | AU6702281A (en) |
DE (1) | DE3068079D1 (en) |
DK (1) | DK365681A (en) |
ES (1) | ES498027A0 (en) |
SE (1) | SE419494B (en) |
WO (1) | WO1981001936A1 (en) |
Family Cites Families (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3344254A (en) * | 1967-09-26 | Radio frequency heating apparatus | ||
GB579317A (en) * | 1942-02-13 | 1946-07-31 | Albert Frederick Pearce | Improvements in or relating to electron discharge devices employing hollow resonators |
FR1569046A (en) * | 1968-03-29 | 1969-05-30 | ||
US3597567A (en) * | 1969-09-24 | 1971-08-03 | Ray M Johnson | Microwave applicator for heating continuous web |
FR2120402A5 (en) * | 1970-12-31 | 1972-08-18 | Soulier Joel | |
SE411162B (en) * | 1978-02-03 | 1979-12-10 | Husqvarna Ab | PROCEDURE FOR THE PRODUCTION OF FOODS, CONTAINING COAGULATED EGG WHITE SUBSTANCES, AND A DEVICE FOR CARRYING OUT THE KIT |
-
1979
- 1979-12-21 SE SE7910621A patent/SE419494B/en unknown
-
1980
- 1980-12-17 EP EP80850191A patent/EP0031313B1/en not_active Expired
- 1980-12-17 DE DE8080850191T patent/DE3068079D1/en not_active Expired
- 1980-12-17 AU AU67022/81A patent/AU6702281A/en not_active Abandoned
- 1980-12-17 AT AT80850191T patent/ATE7734T1/en not_active IP Right Cessation
- 1980-12-17 WO PCT/SE1980/000340 patent/WO1981001936A1/en unknown
- 1980-12-17 JP JP81500333A patent/JPS56501819A/ja active Pending
- 1980-12-20 ES ES498027A patent/ES498027A0/en active Granted
-
1981
- 1981-08-18 DK DK365681A patent/DK365681A/en not_active Application Discontinuation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DK365681A (en) | 1981-08-18 |
SE7910621L (en) | 1981-06-22 |
EP0031313B1 (en) | 1984-05-30 |
WO1981001936A1 (en) | 1981-07-09 |
AU6702281A (en) | 1981-07-22 |
DE3068079D1 (en) | 1984-07-05 |
ES8200988A1 (en) | 1981-11-16 |
ES498027A0 (en) | 1981-11-16 |
ATE7734T1 (en) | 1984-06-15 |
JPS56501819A (en) | 1981-12-10 |
EP0031313A1 (en) | 1981-07-01 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US3461261A (en) | Heating apparatus | |
CA1194160A (en) | Planar dielectric resonator dual-mode filter | |
US2424496A (en) | Tunable magnetron of the resonator type | |
US2963616A (en) | Thermionic tube apparatus | |
SE419494B (en) | MICROWAG TYPE FLOW HEATER CONTAINING A CYLINDRIC MICROWAG APPLICATOR | |
US3496498A (en) | High-frequency filter | |
US5418509A (en) | High frequency comb-like filter | |
US4689459A (en) | Variable Q microwave applicator and method | |
US6150907A (en) | Coupling mechanism with moving support member for TE011 and TE01δ resonators | |
Bastioli et al. | The stubbed waveguide cavity | |
US2656515A (en) | Wave guide impedance transformer | |
KR101401251B1 (en) | A phase shifter using metamaterial transmission line unit cells | |
US3308402A (en) | Cavity resonator apparatus | |
EP0179512A1 (en) | Microwave arrangement for heating material | |
US3213393A (en) | Cavity device | |
US3145353A (en) | Variable delay using dielectric screw rotatable inside surrounding helical transmission line | |
EP3014698B1 (en) | Resonator structure for a cavity filter arrangement | |
US3949328A (en) | Variable-reflectivity device for varying output power of microwave generator | |
US2636975A (en) | High-frequency heating apparatus | |
CN109148073B (en) | Coil assembly, plasma generating device and plasma equipment | |
US3108237A (en) | Variable microwave phase shifter having moveable reactive stubs | |
NL7905047A (en) | MICROWAVE DEVICE OF THE MAGNETIC RON TYPE. | |
US2804597A (en) | Wave guide directional coupler | |
KR890000233Y1 (en) | Highfrequency heating device | |
SU1748294A1 (en) | Resonant chamber for microwave heating of dielectrics |