SE1050443A1 - Förfarande för att öka värmehomogeniteten i en gropugn - Google Patents
Förfarande för att öka värmehomogeniteten i en gropugnInfo
- Publication number
- SE1050443A1 SE1050443A1 SE1050443A SE1050443A SE1050443A1 SE 1050443 A1 SE1050443 A1 SE 1050443A1 SE 1050443 A SE1050443 A SE 1050443A SE 1050443 A SE1050443 A SE 1050443A SE 1050443 A1 SE1050443 A1 SE 1050443A1
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- oxidant
- furnace
- lance
- space
- oven
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 18
- 230000008569 process Effects 0.000 title claims description 6
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 claims description 144
- 239000007800 oxidant agent Substances 0.000 claims description 143
- 239000000446 fuel Substances 0.000 claims description 63
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 28
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 28
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 28
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims description 17
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 7
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 claims description 6
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 12
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 12
- 238000013021 overheating Methods 0.000 description 12
- 239000000567 combustion gas Substances 0.000 description 5
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 description 3
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 3
- 230000000712 assembly Effects 0.000 description 2
- 238000000429 assembly Methods 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 2
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000004575 stone Substances 0.000 description 2
- 241000196324 Embryophyta Species 0.000 description 1
- 240000007594 Oryza sativa Species 0.000 description 1
- 235000007164 Oryza sativa Nutrition 0.000 description 1
- 108091029810 SaRNA Proteins 0.000 description 1
- 230000002776 aggregation Effects 0.000 description 1
- 238000004220 aggregation Methods 0.000 description 1
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 230000000295 complement effect Effects 0.000 description 1
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 230000002542 deteriorative effect Effects 0.000 description 1
- 230000003828 downregulation Effects 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 230000000284 resting effect Effects 0.000 description 1
- 235000009566 rice Nutrition 0.000 description 1
- 239000000523 sample Substances 0.000 description 1
- 229940078677 sarna Drugs 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/70—Furnaces for ingots, i.e. soaking pits
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
- F27B—FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS IN GENERAL; OPEN SINTERING OR LIKE APPARATUS
- F27B17/00—Furnaces of a kind not covered by any preceding group
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
- F27B—FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS IN GENERAL; OPEN SINTERING OR LIKE APPARATUS
- F27B3/00—Hearth-type furnaces, e.g. of reverberatory type; Tank furnaces
- F27B3/10—Details, accessories, or equipment peculiar to hearth-type furnaces
- F27B3/20—Arrangements of heating devices
- F27B3/205—Burners
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
- F27B—FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS IN GENERAL; OPEN SINTERING OR LIKE APPARATUS
- F27B3/00—Hearth-type furnaces, e.g. of reverberatory type; Tank furnaces
- F27B3/10—Details, accessories, or equipment peculiar to hearth-type furnaces
- F27B3/22—Arrangements of air or gas supply devices
- F27B3/225—Oxygen blowing
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
- F27D—DETAILS OR ACCESSORIES OF FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS, IN SO FAR AS THEY ARE OF KINDS OCCURRING IN MORE THAN ONE KIND OF FURNACE
- F27D7/00—Forming, maintaining, or circulating atmospheres in heating chambers
- F27D7/02—Supplying steam, vapour, gases, or liquids
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
- F27D—DETAILS OR ACCESSORIES OF FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS, IN SO FAR AS THEY ARE OF KINDS OCCURRING IN MORE THAN ONE KIND OF FURNACE
- F27D99/00—Subject matter not provided for in other groups of this subclass
- F27D99/0001—Heating elements or systems
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
- F27D—DETAILS OR ACCESSORIES OF FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS, IN SO FAR AS THEY ARE OF KINDS OCCURRING IN MORE THAN ONE KIND OF FURNACE
- F27D99/00—Subject matter not provided for in other groups of this subclass
- F27D99/0001—Heating elements or systems
- F27D99/0033—Heating elements or systems using burners
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Vertical, Hearth, Or Arc Furnaces (AREA)
- Furnace Details (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Furnace Charging Or Discharging (AREA)
- Air Supply (AREA)
Description
10
15
20
25
30
Speciellt vanligt är att de övre delarna av göten riskerar
överhettning samtidigt som de nedre delarna blir för svala.
Det finns begränsade möjligheter att styra förbränningsreak-
tionen till svalare delar av ugnen, på grund av risken för
lokal överhettning i närheten av förbränningsstället. Det går
i allmänhet heller inte att kompensera för de minskade mäng-
derna förbränningsgaser genom att öka effekten hos oxyfuelb-
rännarna. Att anordna ett stort antal oxyfuelbrännare i en
och samma ugn är möjligt, men mycket kostsamt. Dessutom blir
resultatet ändå inte bra, eftersom det är önskvärt att kunna
värma olika antal göt i samma ugn vid olika tillfällen.
Föreliggande uppfinning löser de ovan beskrivna problemen.
Således hänför sig uppfinningen till ett förfarande för att
öka värmehomogeniteten i en gropugn i vilken åtminstone ett
göt som skall värmas bringas att vara lutat mot en innervägg
hos gropugnen så att ett utrymme med triangulärt tvärsnitt
föreligger under götet, mellan götet och nämnda innervägg,
och utmärks av att åtminstone en lans för en oxidant med ett
syrgasinnehåll av åtminstone 85 viktprocent syrgas bringas
att vara anordnad i en ugnsvägg så att den mynnar inne i
ugnen och så att oxidant bringas att kunna tillföras direkt
till nämnda utrymme..
Uppfinningen kommer nu att beskrivas i detalj, med hänvisning
till exemplifierande utföringsformer av uppfinningen och de
bifogade ritningarna, där:
Figur l är en delvis söndertagen vy i perspektiv som visar en
konventionell gropugn;
Figur 2 visar gropugnen enligt figur l från långsidan;
Figur 3 visar gropugnen enligt figur l ovanifrån;
Ansökningstextdocx 2010-05-04 10008ISE
10
15
20
25
30
Figur 4 är en delvis söndertagen perspektivvy som visar en
gropugn enligt en första föredragen utföringsform av förelig-
gande uppfinning;
Figur 5 visar gropugnen enligt figur 4 från långsidan;
Figur 6 visar gropugnen enligt figur 4 från kortsidan;
Figur 7 visar gropugnen enligt figur 4 ovanifrån;
Figur 8 är en vy som motsvarar den i figur 5 men som visar en
gropugn enligt en andra föredragen utföringsform enligt före-
liggande uppfinning från långsidan;
Figur 9 visar gropugnen enligt figur 8 från kortsidan; och
Figur 10 visar gropugnen enligt figur 8 uppifrån.
Figurerna 1-3 illustrerar, med gemensamma hänvisningssiffror,
en konventionell gropugn 100 i vilken tio göt 101 värms i två
rader om fem got vardera. Göten vilar på en bädd 102 av glöd-
skal från tidigare körningar, och står lutade i två rader mot
ugnens 100 långsidors motstående innerväggar längs med ugnens
100 längdriktning 104.
Ugnen 100 värms med hjälp av en konventionell luftbrännare
103, riktad i ugnens 100 längdriktning 104. Luftbrännaren 103
är anordnad i väggen i ena kortänden av ugnen 100. Eftersom
ugnen 100 visas delvis söndertagen i figurerna 1-3 visas
nämnda kortände inte, tillsammans med ugnens 100 tak och dess
ena långsida. De heta förbränningsgaserna från luftbrännaren
103 strömmar i riktningen 104 längs med raderna av göt 101,
och vänder vid en bortre kortände 105 av ugnen för att åter
strömma tillbaka till den kortände i vilken luftbrännaren 103
finns anordnad, och där avlägsnas genom en utloppskanal 106
för rökgaser. Eftersom luftbrännaren 103 och utloppskanalen
106 är anordnade i samma vägg i ugnen 100 men på olika höjd,
uppstår en naturlig konvektion som medför tillräcklig tempe-
raturhomogenitet i hela ugnsutrymmet.
Ansökningstextdocx 2010-05-04 10008ISE
10
15
20
25
30
Figurerna 4-7 visar, med, gemensamma hänvisningssiffror, en
gropugn 200 i vilken ett förfarande för att öka värmehomoge-
niteten enligt föreliggande uppfinning tillämpas. Ugnen 200
liknar till del den i figurerna 1-3 visade ugnen 100. I ugnen
200 finns ett antal, åtminstone två, göt 201 anordnade. Göten
201 är anordnade i två rader längs med ugnens 200 huvudsakli-
ga längdriktning 250, lutade mot varsin av respektive första
och andra. motstående innerväggar* hos gropugnen. 200 så att
göten 201 bildar ett utrymme 203 med V-format tvärsnitt (se
figur 6) mellan och ovanför sig längs med nämnda första och
andra innerväggar. Nämnda innerväggar utgörs företrädesvis av
ugnens 200 långsidors innerväggar. I figurerna 4-7, som är
delvis söndertagna, visas inte den ena av nämnda väggar.
Göten 201 vilar mot en bädd 202 av glödskal som liknar bädden
102. Alternativt kan göten 201 vila direkt mot ugnsgolvet.
En utloppskanal 206 för rökgaser är anordnad i ugnens 200 ena
kortsida.
Det är föredraget att åtminstone en separat lans 211, 212,
för oxidant och åtminstone en separat lans 210 för bränsle är
anordnade i en ugnsvägg så att de mynnar inne i ugnen 200 på
avstånd från varandra och så att oxidant respektive bränsle
kan tillföras till det V-formade utrymmet 203 mellan göten
201 och där reagera.
Den undre bränslelansen 210 och de två ovanför bränslelansens
210 mynning mynnande oxidantlansarna 211, 212 bildar tillsam-
mans ett aggregat eller en grupp av lansar. Aggregatet kan
även vara utformat med andra konfigurationer av lansar för
bränsle och oxidant, så länge som åtminstone en oxidantlans
mynnar ovanför åtminstone en bränslelans.
Ansökningstextdocx 2010-05-04 10008ISE
10
15
20
25
30
Det är föredraget att avståndet mellan varje oxidant- och
bränslelans är åtminstone 5 cm.
Den oxidant som tillförs via åtminstone en, men företrädesvis
via samtliga, lansar för oxidant har enligt uppfinningen ett
syrgasinnehåll av åtminstone 85 viktprocent syrgas, företrä-
desvis åtminstone 95 viktprocent. Bränslet kan vara vilket
lämpligt, konventionellt, gasformigt, flytande eller fast
bränsle som helst, såsom olja eller naturgas. Det är föredra-
get att bränslet är ett gasformigt eller flytande bränsle.
Det är föredraget att åtminstone en av lansarna 211, 212 för
oxidant, helst samtliga lansar 211, 212 för oxidant, är an-
ordnade att mynna ovanför mynningen för åtminstone en bräns-
lelans 210, och riktade så att oxidanten strömmar snett nedåt
och längs med det V-formade utrymmets 203 längdriktning,
väsentligen parallellt med nämnda första och andra ugnsväg-
gar. Med andra ord tillförs oxidanten till det V-formade
utrymmet 203 mellan göten 201, så att den snett nedåtriktade
strömmen av oxidant löper i ugnens 200 längriktning 250. Det
är vidare föredraget att strömmen av oxidant från var och en
av oxidantlansarna 211, 212 är anordnad att skära igenom ett
område i utrymmet 203 till vilket bränsle tillförs med hjälp
av bränslelansen 210. Företrädesvis möts åtminstone en ström
av oxidant och åtminstone en ström av bränsle i utrymmet 203.
Eftersom oxidanten har ett så högt innehåll av syrgas kommer
mängden heta förbränningsgaser som härrör från bränslet och
211,
oxidanten som tillförs genom lansarna 210, 212 att vara
väsentligen mindre än motsvarande mängd förbränningsgaser
härrörande från luftbrännaren 103 för motsvarande värmnings-
effekter. Såsom beskrivits ovan ger drift med en sådan oxi-
dant konventionellt upphov till försämrad temperaturhomogeni-
tet. Speciellt har det visat sig vara svårt att uppnå till-
Ansökningstextdocx 2010-05-04 10008ISE
10
15
20
25
30
räckligt hög temperatur mot botten av det V-formade utrymmet
203 mellan göten 201, dvs. i närheten av glödskalbädden 202
vid ugnens 200 botten, samt i det utrymme 205 (se figur 6)
med triangulärt tvärsnitt som föreligger under göten 201,
mellan varje got 201 eller rad av got och den ugnsvägg mot
vilken götet eller göten 201 är lutade.
Oxidanten strömmar alltså ut från lansarna 211, 212, och
möter det ur bränslelansen 210 utströmmande bränslet i det V-
formade utrymmet 203 mellan göten 201. Genom att oxidanten
tillförs på detta sätt genom en separat lans, kan den geomet-
riska formen och hastigheten för oxidantströmmen regleras så
att den kan föra med sig den resulterande blandningen av
bränsle och oxidant ned mot det V-formade utrymmets 203 bot-
ten. Därmed kan temperaturen där ökas utan förhöjda risker
för överhettning, vilket hade varit fallet om exempelvis en
luftbrännare hade placerats närmare botten eller om en sepa-
rat oxidantlans hade placerats så att den direkt mynnade i
omedelbar närhet av göten 201.
Bränslelansen 210 kan vara anordnad horisontellt och så att
bränsleströmmen är riktad väsentligen rakt längs med det V-
formade utrymmets 203 huvudsakliga längdriktning. Emellertid
är det föredraget att bränslelansen är något vinklad nedåt i
förhållande till horisontalplanet med en vinkel av som mest
5°. De respektive oxidantströmmarna från lansarna 211, 212 är
i detta fall riktade med samma eller större vinkel i förhål-
lande till horisontalplanet. Därmed kan den nedåtriktade
oxidantströmmen föra förbränningsblandningen nedåt mot det V-
formade utrymmets 203 botten.
Enligt en föredragen utföringsform mynnar åtminstone en oxi-
dantlans 211, 212 ovanför samtliga tillförselställen för
bränsle, i föreliggande exempel alltså bränslelansen 210, som
Ansökningstextdocx 2010-05-04 10008ISE
10
15
20
25
30
är anordnade i samma ugnsvägg i vilken oxidantlansen 211, 212
Detta medför att allt bränsle som tillförs via
211,
ifråga mynnar.
aggregatet av lansar 210, 212 ifråga förs nedåt i det V-
formade utrymmet 203 med hjälp av oxidantströmmen från lansen
ifråga.
Enligt en speciellt föredragen utföringsform tillförs oxidan-
ten genom åtminstone en oxidantlans 211, 212, företrädesvis
den oxidantlans 212 som mynnar högst upp i varje respektive
aggregat, vid hög hastighet. Detta medför ökad konvektion i
ugnsutrymmet, vilket kompenserar för de mindre mängderna
förbränningsgaserna i jämförelse med om en eller flera luft-
brännare hade använts
211,
istället för den oxyfuelbrännare som
lansaggregatet 210, 212 utgör.
Det är föredraget att lansningshastigheten är åtminstone 100
m/s, vilket i många tillämpningar medför tillräcklig konvek-
tion i ugnsutrymmet. Ugnsatmosfärsgaser sugs in i förbrän-
ningsblandningen, vilket sänker förbränningstemperaturen och
därmed medför lägre bildad NOX. I kombination med den ovan
beskrivna, nedåtriktade oxidantströmmen kommer då hela ugns-
utrymmet, inklusive botten av det V-formade utrymmet 203, att
bli tillräckligt varmt utan risk för lokal överhettning.
Enligt en speciellt föredragen utföringsform lansas oxidant
genom åtminstone en oxidantlans 211, 212 med en hastighet som
är åtminstone ljudhastigheten. Detta medför kraftigt ökad
konvektion och recirkulation i hela ugnsutrymmet, med motsva-
rande kraftigt förbättrad temperaturhomogenitet samt minskade
värden för CO och NOX. Ett sådant förfarande är speciellt
föredraget i större ugnar.
Mest föredraget är att tillföra oxidant genom åtminstone en
oxidantlans 211, 212 vid åtminstone mach 1,5. En sådan hög
Ansökningstextdocx 2010-05-04 10008ISE
10
15
20
25
30
lansningshastighet har funnits medföra en konvektion som ökar
som funktion av hastigheten på ett icke-linjärt satt. Över
cirka mach 1,5 kan en förbränning av flamlös typ uppnås där
förbränningen kan ske i större delen av ugnsutrymmet samti-
digt, utan en tydligt urskiljbar flamma. Detta medför därför
mycket god temperaturhomogenitet även i svårtillgängliga
delar av ugnsutrymmet.
Det är föredraget att åtminstone en oxidantlans 211, 212,
helst varje oxidantlans, är nwnterad så att den respektive
oxidanten strömmar ut i ugnsutrymmet med en vinkel av mer än
0° och som mest 20°, helst mellan 3 och 5°, i förhållande
till horisontalplanet. Således är åtminstone en oxidantlans
211, 212 vinklad från ett horisontellt läge i den riktning
som anges av pilen 251. Detta medför i en gropugn 200 av
normal storlek att blandningen av oxidant och bränsle förs
ned tillräckligt långt mot det V-formade utrymmets 203 botten
för att önskad temperaturhomogenitet skall kunna uppnås.
Enligt en speciellt föredragen utföringsform används fler än
en oxidantlans 211, 212, anordnade att mynna ovanför varandra
såsom illustreras i figurerna 4-7. I detta fall är det före-
draget att den nedåtriktade vinkeln, i förhållande till hori-
sontalplanet, med vilken den resulterande oxidantströmmen är
riktad är lika stor eller större för oxidantlansar 212 som
mynnar längre upp än för oxidantlansar 211 som mynnar längre
ned. I det föreliggande exemplifierande fallet med två oxi-
dantlansar 211, 212 är det då föredraget att en undre oxi-
dantlans 211 har* en vinkel av ner* än 0° och scm1 mest 10°
medan en övre oxidantlans 212 har en vinkel av mer än 0° och
som mest 20°, dock minst samma vinkel som den övre oxidant-
lansens 212. Genom att på detta sätt anordna flera oxidant-
lansar ovanför varandra kan den sammantagna strömmen av
Ansökningstextdocx 2010-05-04 10008ISE
10
15
20
25
30
bränsle och oxidant styras så att en god spridning av bränsle
och oxidant kan uppnås i utrymmet 205.
I den i figurerna 4-7 illustrerade, exemplifierande utfö-
ringsformen är en första grupp lansar eller lansaggregat,
innefattande en bränslelans 210 och två oxidantlansar 211,
212, anordnat i ugnens 200 ena kortsida, och ett andra lans-
aggregat, innefattande en bränslelans 220 och två oxidantlan-
sar 221, 222, är anordnat i ugnens 200 andra, motstående
kortsida. Båda lansaggregaten innefattar således en respekti-
ve bränslelans 210, 220 ovanför vars mynning två respektive
oxidantlansar 211, 212, 221, 222 mynnar. Varje sådant aggre-
gat kan vara utformat med andra konfigurationer av lansar för
bränsle och oxidant, så länge som åtminstone en nedåtriktad
oxidantlans för oxidant med mer än 85 viktprocent syrgas
mynnar ovanför åtminstone en bränslelans i varje aggregat.
Såsom är tydligt i figurerna 5 och 6 är de båda lansaggrega-
ten anordnade på olika höjd i ugnen 200. Genom ett sådant
arrangemang kan temperaturhomogeniteten ytterligare ökas
genom att cirkulationseffekter uppstår i ugnsutrymmet. Det är
i detta fall föredraget att den lägst mynnande bränslelansen
210 i ett första aggregat av lansar 210, 211, 212 är anordnad
att mynna på en höjd över ugnsgolvet som är mellan 0,7 och
1,2 meter ovanför den nivå över ugnsgolvet vid vilken den
lägst mynnande lansen 220
220, 221,
i ett andra aggregatet av lansar
222 mynnar. Det är vidare föredraget att alla såda-
na aggregat av bränsle- och oxidantlansar 210,
221,
211, 212, 220,
222 som mynnar i det V-formade utrymmet 203 är anordnade
så att ingen lans mynnar i ugnen vid en vertikal nivå från
ugnsgolvet som är så stor att överhettning av göten 201 ris-
keras som direkt konsekvens av den värmeenergi som tillförs
lokalt till följd av bränslet eller oxidanten som tillförs
genom en sådan lans. Vilken denna vertikala nivå är beror på
Ansökningstextdocx 2010-05-04 10008ISE
10
15
20
25
30
10
utformningen av ugnen 200 samt placeringen och formen på
göten 201, men det är föredraget att ingen sådan lans mynnar
på en nivå understigande 1,5 meter över golvet.
Figurerna 8-10,
vars vyer motsvarar vyerna i figurerna 5-7,
illustrerar en alternativ utföringsform, vari, på ett sätt
som liknar det ovan beskrivna i samband med figurerna 4-7, en
gropugn 300 innehåller got 301 som vilar mot en glödskalbädd
302 och värms med hjälp av två motstående aggregat av lansar
310, 320 för bränsle i kombination med lansar 311, 312, 321,
322 för oxidant. Pilen 350 anger ugnens 300 längdriktning.
306 år en utloppskanal för rökgaser.
Såsom tydligast framgår i figurerna 9 och 10 är emellertid
lansarna 311, 312 för oxidant inte enbart, i likhet med lan-
sarna 211, 212 i figurerna 4-7, vinklade i den av pilen 351
markerade rotationsriktningen i förhållande till horisontal-
212 är även vinklade i horisontal-
planet, utan lansarna 211,
planet, i förhållande till ett längsgående vertikalplan, i en
rotationsriktning som anges av pilen 352. Detta medför att
den resulterande blandningen av oxidant och bränsle i det V-
formade utrymmet 303 (se figur 9) mellan göten 301 kan spri-
das ännu jämnare än vad som är möjligt enbart genom att vink-
la lansarna 311, 312 i horisontalplanet enligt ovan.
Det är föredraget att anpassa lansningsriktningen för varje
enskild lans för oxidant beroende på den faktiska tillämp-
ningen, så att den resulterande temperaturfördelningen i det
V-formade utrymmet 303 blir så homogen som möjligt. Speciellt
föredraget är att åtminstone två lansar 311, 312 för syrgas
är monterade så att de mynnar i ugnsutrymmet ovanför varandra
och så att deras respektive oxidant kan strömma ut i ugnsut-
rymmet med olika vinklar
och/eller
antingen j_ horisontalplanet
i vertikalplanet. Detta medför jämn spridning av
Ansökningstextdocx 2010-05-04 10008ISE
10
15
20
25
30
ll
bränsle/oxidantblandningen men med möjlighet att bibehålla en
låg' risk för' lokal överhettning på. grund am/ den tillförda
oxidanten. Det är föredraget att vinkeln i horisontalplanet,
i rotationsriktningen 352, mellan oxidantströmmen från varje
enskild oxidantlans och det V-formade utrymmets 303 huvudsak-
liga längdriktning ar lO° eller mindre åt endera hållet.
Speciellt föredraget är att åtminstone en lans för oxidant
311, 312, 321, 322, företrädesvis alla sådana lansar, är
omriktningsbara, så att det går att vinkla dess respektive
ström av oxidant i horisontalplanet och/eller i vertikalpla-
net, företrädesvis i_ både horisontal- och vertikalplanet.
Detta medför att ugnen 300 kan anpassas efter skiftande
driftsförutsättningar Ined exempelvis olika antal och/eller
olika stora göt 301 som skall värmas.
Enligt en föredragen utföringsform används fler än en lans
för oxidant i ugnen, företrädesvis i kombination med en och
samma lans för bränsle, varvid värmningseffekten i ugnen
regleras under drift genom att en eller flera lansar slås
till eller från, medan mängden tillfört bränsle bringas att
regleras till att vid varje tidpunkt eller åtminstone över
tid stökiometriskt motsvara det genom oxidanten sammantaget
tillförda syret. För att minska den totala värmningseffekten
i ugnen från en viss högre effektnivå till en viss lägre
effektnivå kan en oxidantlans drivas pulserande, där de till-
och frånslagna perioderna varieras så att den genomsnittligt
avgivna effekten blir den önskade. Dessutom eller alternativt
kan en eller flera oxidantlansar helt slås från.
Det är i detta sammanhang föredraget att påbörja värmnings-
förfarandet med samtliga oxidantlansar tillslagna, varvid den
totala värmningseffekten är maximal. När ugnen har nått en
viss förutbestämd driftstemperatur kan en eller flera oxi-
Ansökrlingstextdocx 2010-05-04 10008ISE
10
15
20
25
30
l2
dantlansar antingen drivas pulserande alternativt slås från.
Denna minskning av den totala värmningseffekten kan ske i ett
eller flera steg, genom att förändra antalet tillslagna oxi-
dantlansar och/eller genom att förändra tidsperioderna för en
eller flera oxidantlansar som drivs pulserande.
Därefter kan den totala värmningseffekten successivt minskas
på samma sätt, under det att driftstemperaturen bibehålls i
ugnen och tills dess göten har nått en önskad sluttemperatur.
Sedan kan den totala värmningseffekten minskas ytterligare,
fortfarande på samma sätt som beskrivits ovan, så att tempe-
raturjämvikt råder under en hålltid med konstant göttempera-
tur.
Under hela detta förfarande är det föredraget att, vid varje
tidpunkt, åtminstone en oxidantlans drivs med full prestanda.
Det är dessutom föredraget att, vid varje tidpunkt, åtminsto-
ne en oxidantlans, som år den oxidantlans som mynnar högst
upp i ugnen av lansarna i ett aggregat innefattande åtminsto-
ne en bränslelans och åtminstone en oxidantlans, drivs med
full prestanda. Speciellt föredraget är att denna åtminstone
en oxidantlans drivs med de ovan angivna höga lansningshas-
tigheterna. På detta sätt är det möjligt att reglera den
totala värmningseffekten över ett brett effektintervall och
hela tiden säkerställa fullgod konvektion och därmed tempera-
turhomogenitet i hela ugnsutrymmet, inklusive i det V-formade
utrymmet mellan göten.
Om en total värmningseffekt önskas som är lägre än den som
erhålls när endast en oxidantlans drivs vid full prestanda är
det föredraget att endast en oxidantlans drivs pulserande.
Denna enda oxidantlans är i detta fall företrädesvis en oxi-
ett
dantlans sonl utgör* den lägst mynnande oxidantlansen i
aggregat innefattande åtminstone en bränslelans och åtminsto-
Ansökningstextdocx 2010-05-04 10008ISE
10
15
20
25
30
13
ne en oxidantlans, där den enda lansen mynnar ovanför åtmin-
stone en bränslelans genom vilken bränsle tillförs.
För att ytterligare öka värmehomogeniteten under ett förfa-
rande enligt föreliggande uppfinning är det vidare föredraget
att oxidant alternerande tillförs genom olika lansar för
oxidant, eller genom, olika konstellationer av lansar för
oxidant. Sålunda kan en och samma totala värmningseffekt
upprätthållas men med användande av alternerande oxidantlan-
sar. Detta medför temperaturutjämning över tiden, och minskar
risken för uppkomst av lokal överhettning i så kallade ”hot
spots”.
Speciellt föredraget är att konvertera en befintlig gropugn
som drivs med konventionella luftbrännare till att istället
drivas med hjälp av oxyfuelförbränning, genom att installera
en eller flera bränslelansar och en eller flera oxidantlansar
som drivs enligt det som beskrivits ovan. Genom en sådan
konvertering följt av en sådan drift kan en befintlig gropugn
på ett kostnadseffektivt sätt konverteras till en mer miljö-
vänlig oxyfueldrift utan att för den skull få problem med
bristande värmehomogenitet i ugnen.
Med hänvisning åter till den gropugn 200 som illustreras i
figurerna 4-7 är det vidare föredraget att öka värmehomogeni-
teten i ugnen 200 genom att anordna åtminstone en lans 230
för en oxidant med ett syrgasinnehåll av åtminstone 85 vikt-
procent i en ugnsvägg, så att lansen mynnar inne i ugnen 200
och så att oxidant kan tillföras direkt till det utrymme 205
med triangulärt tvärsnitt
(se figur 6) som föreligger under
åtminstone ett göt 201 som är lutat mot en innervägg hos
gropugnen 200, mellan götet 201 och väggen. Att oxidanten kan
tillföras direkt till utrymmet 205 skall tolkas som att den
ström av oxidant som härrör från lansen 230 strömmar in i
Ansökningstextdocx 2010-05-04 10008ISE
10
15
20
25
30
14
utrymmet 205 utan att stöta emot något hinder på vägen. Före-
trädesvis mynnar lansen 230 i själva utrymmet 205, men den
kan även mynna ett stycke utanför och skjuta in oxidantström-
men i utrymmet 205.
I det fall flera göt 201 finns i ugnen 200 längs med samma
ugnsvägg kommer detta utrymme 205 med triangulärt tvärsnitt i
allmänhet att utgöra en långsträckt, väsentligen cylinderfor-
mig kropp med triangulärt tvärsnitt som är delvis separerad
från den uppvärmda delen av ugnen 200. När oxyfuel används
för att värma ugnen 200 är det svårt att uppnå tillräckligt
hög temperatur även i utrymmet 205. Detta problem föreligger
både i det fall ett eller flera göt 201 är lutade på rad
längs med samma innervägg och i det fall göt är lutade mot
båda motstående långsidor, såsom visas i figurerna 4-7.
Höjden hos bädden 202 av glödskal varierar under drift och
även över tid under flera driftscykler. Eftersom oxidantlan-
sar 230, 240 som mynnar direkt i utrymmet 205 riskerar att
hamna under nivån för bädden 202 när tillräckligt mycket
glödskal finns på ugnsgolvet är det föredraget att anordna
alla lansar som mynnar i utrymmet 205 under göten 201 på en
sådan höjd att det är möjligt att övervaka glödskalnivån och
tömma ugnsgolvet från glödskal innan de når upp till nivån
för installerade lansars mynningar.
Det är speciellt föredraget att oxidantlansarna 230, 240 är
anordnade att mynna på en höjd över ugnsgolvet som är ovanför
den maximala nivån för en glödskalsbädd som uppträder i ugnen
vid drift. Mer specifikt är det föredraget att de är anordna-
de att mynna på en höjd över ugnsgolvet av 0,5-1,0 meter.
Det är vidare föredraget att oxidanten från lansen 230, i
likhet med den från lansarna 211, 212, tillförs vid hög has-
Ansökningstextdocx 2010-05-04 10008ISE
10
15
20
25
30
l5
tighet, företrädesvis vid åtminstone l00 m/s, hellre åtmin-
stone ljudhastigheten, helst åtminstone mach 1,5. Med sådana
höga lansningshastigheter uppnås de ovan beskrivna fördelarna
i termer av temperaturhomogenitet och låg flamtemperatur med
medföljande låga värden för CO och NOX. Detta är speciellt
viktigt för att undvika lokal överhettning i det förhållande-
vis trånga utrymmet 205 under göten 20l, och medför dessutom
att lansen 230 kan placeras så att den mynnar längre upp
längs med ugnens 200 innervägg utan att för den skull riskera
att ge upphov till lokal överhettning av göten 20l vid låga
nivåer för glödskalbädden 202. Dessutom kommer den lansade
höghastighetsströmmen av oxidant att suga in heta ugnsgaser i
utrymmet 205 från kringliggande delar av ugnen 200, vilket
ytterligare ökar värmehomogeniteten. i ugnen 200 genom. att
fördela värmeenergi till utrymmet 205.
Föreliggande uppfinnare har upptäckt att bildandet av glöd-
skal under drift tenderar att konsumera stora mängder syrgas.
Man har noterat att detta i vissa fall leder till syrgasbrist
i förbränningsreaktionen, varvid koncentrationen CO i ugnsat-
mosfären mycket snabbt kan öka kraftigt. Enligt en föredragen
uppfinning utnyttjas detta fenomen genom att den huvudsakliga
förbränningen, i det huvudsakliga ugnsutrymmet som utgörs av
de delar av ugnen 200 som inte utgörs av utrymmet 205, konti-
nuerligt regleras till att vara understökiometrisk genom att
reglera ned den sammantaget tillförda oxidanten genom de
Detta
oxidantlansar 2ll, 2l2 som mynnar utanför utrymmet 205.
leder således till höga halter CO i ugnsatmosfären. Denna CO
oxideras sedan i utrymmet 205 med hjälp av ytterligare till-
förd oxidant med åtminstone 85 viktprocent syrgas, som till-
förs genon1 oxidantlansen. 230 till utrymmet 205. I och. med
denna ytterligare oxidation uppnås global stökiometrisk jäm-
vikt i ugnen 200.
Ansökningstextdocx 2010-05-04 10008ISE
10
15
20
25
30
l6
I detta fall tillförs således inget ytterligare bränsle till
utrymmet 205. Istället bringas den genom lansen 230 tillförda
oxidanten att till största delen reagera med CO som bildats
vid ofullständig förbränning av bränsle i ugnen 200, med
hjälp av oxidant som tillförts till en del av ugnen som inte
utgörs av utrymmet under götet. Därmed sker förbränningen av
bränslet i två steg i ugnen 200, nämligen ett första steg då
CO bildas och ett efterföljande steg då fullständig förbrän-
ning till C02 sker.
En alternativ utföringsform visas i figurerna 8-l0, vari en
separat lans 33l för bränsle tillför ytterligare bränsle,
förutom det bränsle som tillförs genom lansarna 310, 320 till
det V-formade utrymmet 203 och till resten av ugnsutrymmet,
till utrymmet 305
(se figur 9), med vilket bränsle den genom
lansen 330 tillförda oxidanten bringas att reagera. I detta
fall krävs inte en nedreglering av tillförd oxidant till det
övriga utrymmet i ugnen för att uppnå en understökiometrisk
förbränning.
Enligt en föredragen utföringsform anordnas fler än en lans
för oxidant i utrymmet 205, 305. I figurerna 4-7 är således,
förutom lansen 230, även en motsvarande lans 230 anordnad i
motsatt kortände av ugnen 200 så att den mynnar i utrymmet
205 under de göt 20l som är lutade mot motsatt långsida av
ugnen. I detta fall, där åtminstone två göt 20l som skall
värmas är lutade mot varsin av respektive första och andra
motstående innerväggar hos gropugnen 200, så att ett respek-
tive utrymme 205 med triangulärt tvärsnitt bildas under varje
respektive göt, är det i allmänhet föredraget att åtminstone
en respektive lans 230, 240 för oxidant med ett syrgasinne-
håll av åtminstone 85 viktprocent syrgas är anordnad i en
respektive ugnsvägg så att den mynnar inne i ugnen 200 och så
att oxidant kan tillföras till respektive utrymme 205, och
Ansökningstextdocx 2010-05-04 10008ISE
10
15
20
25
30
17
att lansarna 230, 240 dessutom är anordnade att mynna i var-
sin nwtstående ugnsvägg och riktade så att strömmarna av
oxidant tillsammans ger upphov till en cirkulerande ström-
ningsrörelse i ugnen 200. I figur 7 kommer således den cirku-
lerande strömningsrörelsen att, utgående från lansen 240,
löpa i riktningen 250 till den motsatta kortänden, vinkelrätt
bort mot mynningen hos lansen 230, därefter tillbaka till den
första kortsidan och slutligen vinkelrätt åter till mynningen
för lansen 240. Ett sådant arrangemang medför en god värmeho-
mogenitet i hela utrymmet 205 under samtliga i ugnen 200
anordnade got.
illustreras ett motsvarande
I figurerna 8-10 arrangemang
innefattande oxidantlansar 330 respektive 340. I detta fall
visas även den föredragna med inte nödvändiga utformningen
341 som används i kombina-
340.
med en respektive bränslelans 331,
tion med vardera oxidantlans 330,
Det som sagts ovan beträffande alternerande drift med flera
olika oxidantlansar för ökande temperaturhomogenitet gäller
även drift av lansarna 230, 240, 330, 340. Således är det
möjligt att driva exempelvis lansarna 230, 240 alternerande,
så att först den ena 230, sedan den andra 240, därefter åter
den ena 230 lansen drivs, under det att den lans som vid
varje tidpunkt inte drivs är frånslagen. Det är även möjligt
och föredraget att utföra sådan alternerande drift innefat-
tande både oxidantlansar 230, 240, 330, 340 som. mynnar i
utrymmet 205, 305 såväl som oxidantlansar 211, 212, 221, 222,
311, 312, 321, 322 som mynnar i utrymmet 203, 303. Med ett
sådant driftssätt kan temperaturhomogeniteten maximeras över
tiden, och lokal överhettning kan undvikas, på ett sätt som
enkelt kan anpassas till aktuella driftsförutsättningarna.
Ansökningstextdocx 2010-05-04 10008ISE
10
15
20
25
30
l8
Enligt en föredragen utföringsform mäts temperaturen i ugnen
med hjälp av i sig konventionella temperaturgivare (inte
visade) på olika ställen där lokal överhettning kan befaras,
och den alternerande driften styrs ut så att värmningseffek-
ten minskar på ställen där den uppmätta temperaturen är så
dvs.
hög att överhettning riskeras, är högre än ett visst
förutbestämt värde som beror på det värmda materialet.
På grund. av det ovan sagda, beträffande glödskalbildningens
konsumtion av syrgas är det, för att kontrollera koncentra-
tionen CO i ugnen, dessutom föredraget att mäta syrgasnivån i
ugnen under drift, exempelvis med hjälp av en eller flera i
sig konventionella lambdasonder, och att baserat på detta
mätvärde eller dessa mätvärden reglera den genom oxidantlan-
sarna 230, 240, 330, 340, 205, 305, 2ll, 212, 22l, 222, 3ll,
3l2, 321 tillförda mängden syre så att syrgaskoncentrationen
i ugnen hålls väsentligen konstant. Regleringen kan exempel-
vis ske genom kontinuerlig styrning av tillförseln av oxidant
genom en eller flera oxidantlansar eller genom att driva en
eller flera oxidantlansar pulserande med lämpliga förhållan-
den mellan tillslagen tid och frånslagen tid. Detta medför
dels att mängden CO i avgaserna kan kontrolleras till önskade
låga nivåer, dels till att en eventuell efterförbränning i
utrymmet 205, 305 kan optimeras.
Ovan har föredragna utföringsformer beskrivits. Emellertid är
det uppenbart för fackmannen att många förändringar kan göras
av de beskrivna utföringsformerna utan att frångå uppfinning-
ens tanke.
Exempelvis kan en oxyfuelförbränning enligt föreliggande
uppfinning användas som komplement till en eller flera i en
gropugn befintliga luftbrännare, för att öka den maximala
kapaciteten för gropugnen eller för att kunna minska effekten
Ansökningstextdocx 2010-05-04 10008ISE
10
15
20
25
l9
för luftbrännarna med bibehållen kapacitet med mindre negati-
va miljökonsekvenser.
Vidare kan de i figurerna 4-l0 illustrerade, ovan beskrivna
lansarna för oxidant och bränsle anordnas i andra konstella-
tioner. Fler oxidantlansar kan exempelvis anordnas för att
värma speciellt svårtillgängliga utrymmen och/eller skapa
ytterligare turbulens i ugnen, beroende på de faktiska
driftsbetingelserna. Lansarna som mynnar i det V-formade
utrymmet behöver inte vara centralt anordnade i nämnda utrym-
me, utan kan exempelvis vara anordnade med deras respektive
mynningar något förskjutna i horisontalplanet. I detta läge
är det föredraget att den resulterande nedåtriktade strömmen
av oxidant skär genom ett område till vilket bränsle tillförs
i det V-formade utrymmet. Dessutom kan fler bränslelansar
användas i varje aggregat eller grupp, alternativt på andra
ställen i ugnen så att bränsle tillförs till ett ställe vil-
ket skärs av en eller flera höghastighetsströmmar av oxidant.
Det är slutligen möjligt att anordna en oxidantlans på låg
höjd i vart och ett av hörnen i ugnen, så att oxidant till-
förs från båda hållen in i utrymmet under göten längs med
båda långsidorna i ugnen.
Därför skall uppfinningen inte vara begränsad av de beskrivna
utföringsformerna, utan kan varieras inom ramen för de bifo-
gade kraven.
Ansökningstextdocx 2010-05-04 10008ISE
Claims (9)
- l. Förfarande för att öka värmehomogeniteten i en gropugn (200;300) i vilken åtminstone ett göt (20l;30l) som skall värmas bringas att vara lutat mot en innervägg hos gropugnen (200;300) så att ett utrymme (205;305) med triangulärt tvär- snitt föreligger under götet (20l;30l), mellan götet (20l;30l) och Iflämnda innerväggy k ä n n e t e c k n a t a V att åtminstone en lans (230,240;330;340) för en oxidant med ett syrgasinnehåll av åtminstone 85 viktprocent syrgas bring- as att vara anordnad i en ugnsvägg så att den mynnar inne i (200;300) och så att oxidant bringas att kunna tillfö- (205;305). ugnen ras direkt till nämnda utrymme
- 2. Förfarande enligt krav l, k ä n n e t e c k n a t a v att den genom lansen (330;340) tillförda oxidanten bringas att reagera med bränsle i nämnda utrymme (305) (30l), under götet vilket bränsle bringas att tillföras till nämnda ut- rymme (305) genom en separat lans (33l;34l) för bränsle.
- 3. Förfarande enligt krav l, k ä n n e t e c k n a t (230,240) aV att den genom lansen tillförda oxidanten bringas att till största delen reagera med CO som bildats vid ofull- ständig förbränning av bränsle i ugnen (200) med hjälp av oxidant som tillförts till en del av ugnen som inte utgörs av utrymmet (205) under götet, så att förbränningen av bränslet sker i två steg i ugnen (200).
- 4. Förfarande enligt krav 3, k ä n n e t e c k n a t a V att en mängd oxidant som vid drift tillförs till ugnen (200) utanför utrymmet (205) under götet regleras ned så att den sammantagna förbränningsblandningen i (205) den del av 'ugnen som inte utgörs av nämnda utrymme under götet blir under- stökiometrisk. Ansökningstextdocx 2010-05-04 10008ISE 10 15 20 25 30 35 2l
- 5. Förfarande enligt något av föregående krav, k ä11n.e - t e c k n a t a v att oxidanten bringas att tillföras vid en hastighet av åtminstone 100 m/s.
- 6. Förfarande enligt krav 5, kännetecknat av att oxidanten bringas att tillföras vid en hastighet av åt- minstone ljudhastigheten.
- 7. Förfarande enligt något av föregående krav, k ä11n.e - t e C k n a t a V att flera lansar (211,2l2,22l,22l,230,240; 3ll,3l2,32l,32l,330,340) för oxidant med ett syrgasinnehåll av åtminstone 85 viktprocent syrgas bringas att vara anordna- de att mynna i ugnen (200;300), och av att varmehomogeniteten i ugnen (200;300) bringas att ytterligare ökas under drift genom att alternerande tillföra oxidant genom olika sådana lansar för oxidant eller konstellationer av sådana lansar för oxidant.
- 8. Förfarande enligt något av föregående krav, k ä11n.e - t e c k n a t a v att åtminstone två göt (20l;30l) som skall varmas bringas att vara lutade mot varsin av respektive för- sta och andra motstående innervaggar hos gropugnen (200;300), så att ett respektive utrymme (205;305) med triangulåra tvar- snitt bildas under varje respektive göt av att (230,240;330,340) (20l;30l), åtminstone en respektive lans för oxidant med ett syrgasinnehåll av åtminstone 85 viktprocent syrgas bringas att vara anordnad i en respektive ugnsvågg så att den mynnar inne i ugnen (200;300) och så att oxidant bringas att kunna tillföras till båda respektive utrymmen genom en re- spektive lans vardera, och av att lansarna (230,240;330,340) bringas att vara anordnade i varsin motstående ugnsvågg och riktade så att strömmarna av oxidant tillsammans ger upphov till en cirkulerande strömningsrörelse i ugnen (200;300). Ansökningstextdocx 2010-05-04 10008ISE 10 15 20 22
- 9. Förfarande enligt något av föregående krav, k ä11n.e - t e c k n a t a v att lansen (230,240;330,340) för oxidant bringas att mynna på en höjd över ugnsgolvet som är ovanför den maximala nivån för en glödskalsbädd (202;302) (200;300) som uppträ- der i ugnen vid drift. lO. Förfarande k ä n n e t e c k n a t a v (230,240;330,340) enligt krav 9, att lansen för oxidant bringas att mynna på en höjd över ugnsgolvet av mellan 0,5 och 1,0 meter. ll. Förfarande enligt något av föregående krav, k är1n.e - t e c k n a t a v att syrgasnivån i ugnen (200;300) bringas exempelvis med hjälp av en eller flera lambdason- (230,240;330,340) att mätas, der, och av att det genom lansen för oxi- dant tillförda syret under drift regleras så att syrgaskon- (200;300) centrationen i ugnen hålls väsentligen konstant. Ansökningstextdocx 2010-05-04 10008ISE
Priority Applications (10)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE1050443A SE534717C2 (sv) | 2010-05-04 | 2010-05-04 | Förfarande för att öka värmehomogeniteten i en gropugn |
EP11717506.7A EP2566991B1 (en) | 2010-05-04 | 2011-05-03 | Method for increasing the temperature homogeneity in a pit furnace |
RU2012151847/02A RU2584098C2 (ru) | 2010-05-04 | 2011-05-03 | Способ повышения однородности температуры в нагревательной печи типа нагревательного колодца |
CN201180022220.9A CN102869797B (zh) | 2010-05-04 | 2011-05-03 | 提高井式炉中温度均匀性的方法 |
BR112012028087A BR112012028087A2 (pt) | 2010-05-04 | 2011-05-03 | método para aumentar a homogeneidade de temperatura em um forno poço |
AU2011250263A AU2011250263B2 (en) | 2010-05-04 | 2011-05-03 | Method for increasing the temperature homogeneity in a pit furnace |
US13/642,909 US20130203004A1 (en) | 2010-05-04 | 2011-05-03 | Method for increasing the temperature homogeneity in a pit furnace |
PCT/EP2011/002206 WO2011138014A1 (en) | 2010-05-04 | 2011-05-03 | Method for increasing the temperature homogeneity in a pit furnace |
KR1020127028923A KR20130075735A (ko) | 2010-05-04 | 2011-05-03 | 피트 노 내의 온도 균일성을 증가시키는 방법 |
UAA201213835A UA108103C2 (uk) | 2010-05-04 | 2011-05-03 | Спосіб підвищення однорідності температури в нагрівальній печі типу нагрівального колодязя |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE1050443A SE534717C2 (sv) | 2010-05-04 | 2010-05-04 | Förfarande för att öka värmehomogeniteten i en gropugn |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SE1050443A1 true SE1050443A1 (sv) | 2011-11-05 |
SE534717C2 SE534717C2 (sv) | 2011-11-29 |
Family
ID=44278948
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SE1050443A SE534717C2 (sv) | 2010-05-04 | 2010-05-04 | Förfarande för att öka värmehomogeniteten i en gropugn |
Country Status (10)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US20130203004A1 (sv) |
EP (1) | EP2566991B1 (sv) |
KR (1) | KR20130075735A (sv) |
CN (1) | CN102869797B (sv) |
AU (1) | AU2011250263B2 (sv) |
BR (1) | BR112012028087A2 (sv) |
RU (1) | RU2584098C2 (sv) |
SE (1) | SE534717C2 (sv) |
UA (1) | UA108103C2 (sv) |
WO (1) | WO2011138014A1 (sv) |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SE1050442A1 (sv) * | 2010-05-04 | 2011-04-26 | Linde Ag | Förfarande för att öka värmehomogeniteten i en gropugn |
Family Cites Families (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2420357A (en) * | 1942-11-20 | 1947-05-13 | Fred A Corbin | Apparatus for heating ingots |
US2478190A (en) * | 1945-03-08 | 1949-08-09 | Loftus Engineering Corp Inc | Pit type furnace |
DE1016731B (de) * | 1953-11-16 | 1957-10-03 | Brockmann & Bundt Ind Ofenbau | Ofen zum Waermen von aufrecht stehenden Bloecken |
GB1387391A (en) * | 1973-05-09 | 1975-03-19 | Dn Metall Inst | Burner |
US4480992A (en) * | 1981-10-17 | 1984-11-06 | Sanken Sangyo Kabushiki Kaisha | Method of heating a furnace |
FR2598438A1 (fr) * | 1984-12-28 | 1987-11-13 | Creusot Loire | Dispositif de rechauffage des produits dans les fours pits |
US6113386A (en) * | 1998-10-09 | 2000-09-05 | North American Manufacturing Company | Method and apparatus for uniformly heating a furnace |
FR2784449B1 (fr) * | 1998-10-13 | 2000-12-29 | Stein Heurtey | Bruleur a combustible fluide notamment pour fours de rechauffage de produits siderurgiques |
JP3721033B2 (ja) * | 1999-04-06 | 2005-11-30 | 新日本製鐵株式会社 | 蓄熱式バーナー |
US6748004B2 (en) * | 2002-07-25 | 2004-06-08 | Air Liquide America, L.P. | Methods and apparatus for improved energy efficient control of an electric arc furnace fume extraction system |
FR2853959B1 (fr) * | 2003-04-18 | 2005-06-24 | Stein Heurtey | Procede de controle de l'homogeneite de temperature des produits dans un four de rechauffage de siderurgie, et four de rechauffage |
CN2858665Y (zh) * | 2005-11-28 | 2007-01-17 | 河南中原特殊钢集团有限责任公司 | 一种燃气加热缓冷坑式炉 |
SE531957C2 (sv) * | 2006-06-09 | 2009-09-15 | Aga Ab | Förfarande för lansning av syrgas vid en industriugn med konventionell brännare |
UA100239C2 (uk) * | 2007-04-10 | 2012-12-10 | Фаньлі Мен | Піч |
-
2010
- 2010-05-04 SE SE1050443A patent/SE534717C2/sv not_active IP Right Cessation
-
2011
- 2011-05-03 BR BR112012028087A patent/BR112012028087A2/pt not_active IP Right Cessation
- 2011-05-03 AU AU2011250263A patent/AU2011250263B2/en not_active Ceased
- 2011-05-03 UA UAA201213835A patent/UA108103C2/uk unknown
- 2011-05-03 US US13/642,909 patent/US20130203004A1/en not_active Abandoned
- 2011-05-03 KR KR1020127028923A patent/KR20130075735A/ko not_active Application Discontinuation
- 2011-05-03 CN CN201180022220.9A patent/CN102869797B/zh not_active Expired - Fee Related
- 2011-05-03 EP EP11717506.7A patent/EP2566991B1/en not_active Not-in-force
- 2011-05-03 WO PCT/EP2011/002206 patent/WO2011138014A1/en active Application Filing
- 2011-05-03 RU RU2012151847/02A patent/RU2584098C2/ru not_active IP Right Cessation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
UA108103C2 (uk) | 2015-03-25 |
AU2011250263A1 (en) | 2012-10-18 |
RU2012151847A (ru) | 2014-06-10 |
RU2584098C2 (ru) | 2016-05-20 |
WO2011138014A1 (en) | 2011-11-10 |
US20130203004A1 (en) | 2013-08-08 |
CN102869797A (zh) | 2013-01-09 |
BR112012028087A2 (pt) | 2016-08-02 |
KR20130075735A (ko) | 2013-07-05 |
EP2566991A1 (en) | 2013-03-13 |
AU2011250263B2 (en) | 2014-01-09 |
EP2566991B1 (en) | 2015-06-24 |
CN102869797B (zh) | 2015-09-09 |
SE534717C2 (sv) | 2011-11-29 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN106024984B (zh) | 一种烘干烧结炉及烘干烧结方法 | |
JP6397308B2 (ja) | 焼却プラント | |
SE1050442A1 (sv) | Förfarande för att öka värmehomogeniteten i en gropugn | |
JP2009264663A (ja) | エコノマイザ及びボイラ | |
SE1050443A1 (sv) | Förfarande för att öka värmehomogeniteten i en gropugn | |
ES2684818T3 (es) | Método para homogeneizar la distribución de calor así como para disminuir la cantidad de NOx | |
JP4653689B2 (ja) | 連続鋼材加熱炉およびこれを用いた鋼材の加熱方法 | |
EP2071236A2 (en) | Method for burner and burner device | |
EP2762777A1 (en) | Boiler | |
SE535197C2 (sv) | Förfarande vid förbränning i en industriugn | |
CN201424495Y (zh) | 钢丝热处理明火加热炉 | |
RU2402716C1 (ru) | Универсальный теплонакопительный камин | |
CN101946654B (zh) | 自动控制燃生物质燃气塑料大棚供暖炉 | |
JP2001343104A (ja) | 加熱装置および加熱炉の操業方法 | |
SE532338C2 (sv) | Förfarande samt anordning för förbränning av bränsle i fast fas | |
CN102721068A (zh) | 一种水冷往复多级液压机械式炉排炉供风***的控制方法 | |
Lukacs | MANAGING GAS FLOW FOR OPTIMUM FIRING CONTROL | |
ES2925384T3 (es) | Dispositivo de calefacción | |
KR20130030995A (ko) | 이산화탄소 공급장치 | |
US79514A (en) | Frederick sulter | |
JP2737538B2 (ja) | ダクト内を流れるガスの昇温方法および装置 | |
CN116042240A (zh) | 一种可降低干法熄焦过程中焦炭烧损的*** | |
KR20240116779A (ko) | 냉각된 연도 가스 재순환을 갖는 저nox 가스 버너 | |
SE436791B (sv) | Fastbrenslepanna med sekunderforbrenning | |
UA74657C2 (en) | A method for heating the open-hearth furnace |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
NUG | Patent has lapsed |