SA517381216B1 - عملية لإنتاج حمض أسيتيك - Google Patents
عملية لإنتاج حمض أسيتيك Download PDFInfo
- Publication number
- SA517381216B1 SA517381216B1 SA517381216A SA517381216A SA517381216B1 SA 517381216 B1 SA517381216 B1 SA 517381216B1 SA 517381216 A SA517381216 A SA 517381216A SA 517381216 A SA517381216 A SA 517381216A SA 517381216 B1 SA517381216 B1 SA 517381216B1
- Authority
- SA
- Saudi Arabia
- Prior art keywords
- stream
- column
- acetic acid
- weight
- liquid
- Prior art date
Links
- QTBSBXVTEAMEQO-UHFFFAOYSA-N Acetic acid Chemical compound CC(O)=O QTBSBXVTEAMEQO-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 577
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 94
- 230000008569 process Effects 0.000 title claims abstract description 89
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims abstract description 123
- 239000012429 reaction media Substances 0.000 claims abstract description 92
- XBDQKXXYIPTUBI-UHFFFAOYSA-M Propionate Chemical compound CCC([O-])=O XBDQKXXYIPTUBI-UHFFFAOYSA-M 0.000 claims abstract description 63
- KXKVLQRXCPHEJC-UHFFFAOYSA-N acetic acid trimethyl ester Natural products COC(C)=O KXKVLQRXCPHEJC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 63
- INQOMBQAUSQDDS-UHFFFAOYSA-N iodomethane Chemical compound IC INQOMBQAUSQDDS-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 60
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 48
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims abstract description 21
- 239000000047 product Substances 0.000 claims description 171
- OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N Methanol Chemical compound OC OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 86
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 claims description 56
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 42
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 35
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 35
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 31
- XMBWDFGMSWQBCA-UHFFFAOYSA-M iodide Chemical compound [I-] XMBWDFGMSWQBCA-UHFFFAOYSA-M 0.000 claims description 30
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 25
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 claims description 22
- LCGLNKUTAGEVQW-UHFFFAOYSA-N Dimethyl ether Chemical compound COC LCGLNKUTAGEVQW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 16
- 238000000746 purification Methods 0.000 claims description 12
- 239000000376 reactant Substances 0.000 claims description 12
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 11
- 238000009833 condensation Methods 0.000 claims description 8
- 230000005494 condensation Effects 0.000 claims description 8
- 239000012263 liquid product Substances 0.000 claims description 8
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims description 8
- 125000002496 methyl group Chemical group [H]C([H])([H])* 0.000 claims description 7
- 238000013461 design Methods 0.000 claims description 4
- 241000196324 Embryophyta Species 0.000 claims description 2
- 239000012264 purified product Substances 0.000 claims description 2
- 101100149678 Caenorhabditis elegans snr-3 gene Proteins 0.000 claims 1
- 241000353097 Molva molva Species 0.000 claims 1
- BNCGHLKQLVJQCW-UHFFFAOYSA-N iodomethane;methyl acetate Chemical compound IC.COC(C)=O BNCGHLKQLVJQCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 235000020131 mattha Nutrition 0.000 claims 1
- HYIMSNHJOBLJNT-UHFFFAOYSA-N nifedipine Chemical compound COC(=O)C1=C(C)NC(C)=C(C(=O)OC)C1C1=CC=CC=C1[N+]([O-])=O HYIMSNHJOBLJNT-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 239000011800 void material Substances 0.000 claims 1
- 238000004821 distillation Methods 0.000 abstract description 47
- IKHGUXGNUITLKF-UHFFFAOYSA-N Acetaldehyde Chemical compound CC=O IKHGUXGNUITLKF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 71
- XMBWDFGMSWQBCA-UHFFFAOYSA-N hydrogen iodide Chemical compound I XMBWDFGMSWQBCA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 38
- 239000000306 component Substances 0.000 description 35
- XBDQKXXYIPTUBI-UHFFFAOYSA-N dimethylselenoniopropionate Natural products CCC(O)=O XBDQKXXYIPTUBI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 28
- XIXADJRWDQXREU-UHFFFAOYSA-M lithium acetate Chemical compound [Li+].CC([O-])=O XIXADJRWDQXREU-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 26
- 239000010948 rhodium Substances 0.000 description 26
- DKPFZGUDAPQIHT-UHFFFAOYSA-N Butyl acetate Natural products CCCCOC(C)=O DKPFZGUDAPQIHT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 25
- FUZZWVXGSFPDMH-UHFFFAOYSA-N hexanoic acid Chemical compound CCCCCC(O)=O FUZZWVXGSFPDMH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 25
- 229910052703 rhodium Inorganic materials 0.000 description 25
- MHOVAHRLVXNVSD-UHFFFAOYSA-N rhodium atom Chemical compound [Rh] MHOVAHRLVXNVSD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 25
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 22
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 22
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 21
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 21
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 18
- LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N Ethanol Chemical compound CCO LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 16
- 230000036961 partial effect Effects 0.000 description 16
- 239000000356 contaminant Substances 0.000 description 15
- 239000000463 material Substances 0.000 description 15
- 229910000043 hydrogen iodide Inorganic materials 0.000 description 14
- HSZCZNFXUDYRKD-UHFFFAOYSA-M lithium iodide Chemical group [Li+].[I-] HSZCZNFXUDYRKD-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 14
- 235000019260 propionic acid Nutrition 0.000 description 14
- IUVKMZGDUIUOCP-BTNSXGMBSA-N quinbolone Chemical compound O([C@H]1CC[C@H]2[C@H]3[C@@H]([C@]4(C=CC(=O)C=C4CC3)C)CC[C@@]21C)C1=CCCC1 IUVKMZGDUIUOCP-BTNSXGMBSA-N 0.000 description 14
- 238000005810 carbonylation reaction Methods 0.000 description 13
- HVTICUPFWKNHNG-UHFFFAOYSA-N iodoethane Chemical compound CCI HVTICUPFWKNHNG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 13
- 230000006315 carbonylation Effects 0.000 description 12
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 11
- -1 salt iodide Chemical class 0.000 description 11
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 150000001768 cations Chemical class 0.000 description 10
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 10
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 10
- 239000011347 resin Substances 0.000 description 10
- 229920005989 resin Polymers 0.000 description 10
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 9
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 9
- 150000002642 lithium compounds Chemical class 0.000 description 9
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 125000002915 carbonyl group Chemical group [*:2]C([*:1])=O 0.000 description 8
- 150000004694 iodide salts Chemical class 0.000 description 8
- 235000015076 Shorea robusta Nutrition 0.000 description 7
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 7
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 7
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 7
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 7
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 7
- 229940006461 iodide ion Drugs 0.000 description 7
- 238000004064 recycling Methods 0.000 description 7
- WMFOQBRAJBCJND-UHFFFAOYSA-M Lithium hydroxide Chemical compound [Li+].[OH-] WMFOQBRAJBCJND-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 6
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 6
- 239000003623 enhancer Substances 0.000 description 6
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 6
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 6
- 244000166071 Shorea robusta Species 0.000 description 5
- 150000001299 aldehydes Chemical class 0.000 description 5
- 239000006227 byproduct Substances 0.000 description 5
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 5
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 5
- 230000002829 reductive effect Effects 0.000 description 5
- QTBSBXVTEAMEQO-UHFFFAOYSA-M Acetate Chemical compound CC([O-])=O QTBSBXVTEAMEQO-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 4
- 101100234002 Drosophila melanogaster Shal gene Proteins 0.000 description 4
- 239000008346 aqueous phase Substances 0.000 description 4
- 150000001732 carboxylic acid derivatives Chemical class 0.000 description 4
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 4
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 4
- 150000004820 halides Chemical class 0.000 description 4
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 4
- 229910052744 lithium Inorganic materials 0.000 description 4
- ZWEHNKRNPOVVGH-UHFFFAOYSA-N 2-Butanone Chemical compound CCC(C)=O ZWEHNKRNPOVVGH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- XEKOWRVHYACXOJ-UHFFFAOYSA-N Ethyl acetate Chemical compound CCOC(C)=O XEKOWRVHYACXOJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 125000000218 acetic acid group Chemical group C(C)(=O)* 0.000 description 3
- 125000000217 alkyl group Chemical group 0.000 description 3
- 150000001350 alkyl halides Chemical group 0.000 description 3
- 239000002585 base Substances 0.000 description 3
- 230000005587 bubbling Effects 0.000 description 3
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 3
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 3
- 238000005202 decontamination Methods 0.000 description 3
- 230000003588 decontaminative effect Effects 0.000 description 3
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 3
- 239000003344 environmental pollutant Substances 0.000 description 3
- 238000005886 esterification reaction Methods 0.000 description 3
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 3
- 238000009472 formulation Methods 0.000 description 3
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 description 3
- 230000001965 increasing effect Effects 0.000 description 3
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 3
- 238000006386 neutralization reaction Methods 0.000 description 3
- 231100000719 pollutant Toxicity 0.000 description 3
- 239000011253 protective coating Substances 0.000 description 3
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 3
- FVAUCKIRQBBSSJ-UHFFFAOYSA-M sodium iodide Chemical compound [Na+].[I-] FVAUCKIRQBBSSJ-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 3
- 238000004448 titration Methods 0.000 description 3
- IQGZCSXWIRBTRW-ZZXKWVIFSA-N (2E)-2-ethyl-2-butenal Chemical compound CC\C(=C/C)C=O IQGZCSXWIRBTRW-ZZXKWVIFSA-N 0.000 description 2
- NWUYHJFMYQTDRP-UHFFFAOYSA-N 1,2-bis(ethenyl)benzene;1-ethenyl-2-ethylbenzene;styrene Chemical compound C=CC1=CC=CC=C1.CCC1=CC=CC=C1C=C.C=CC1=CC=CC=C1C=C NWUYHJFMYQTDRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- ANOOTOPTCJRUPK-UHFFFAOYSA-N 1-iodohexane Chemical compound CCCCCCI ANOOTOPTCJRUPK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- BLXSFCHWMBESKV-UHFFFAOYSA-N 1-iodopentane Chemical compound CCCCCI BLXSFCHWMBESKV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- CSCPPACGZOOCGX-UHFFFAOYSA-N Acetone Chemical compound CC(C)=O CSCPPACGZOOCGX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- MHAJPDPJQMAIIY-UHFFFAOYSA-N Hydrogen peroxide Chemical compound OO MHAJPDPJQMAIIY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910013594 LiOAc Inorganic materials 0.000 description 2
- WHXSMMKQMYFTQS-UHFFFAOYSA-N Lithium Chemical compound [Li] WHXSMMKQMYFTQS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 101150107869 Sarg gene Proteins 0.000 description 2
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- IKHGUXGNUITLKF-XPULMUKRSA-N acetaldehyde Chemical compound [14CH]([14CH3])=O IKHGUXGNUITLKF-XPULMUKRSA-N 0.000 description 2
- 150000001242 acetic acid derivatives Chemical class 0.000 description 2
- 238000005882 aldol condensation reaction Methods 0.000 description 2
- 150000001412 amines Chemical class 0.000 description 2
- KMGBZBJJOKUPIA-UHFFFAOYSA-N butyl iodide Chemical compound CCCCI KMGBZBJJOKUPIA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 description 2
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 2
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 2
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 description 2
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 2
- 239000012043 crude product Substances 0.000 description 2
- 230000032050 esterification Effects 0.000 description 2
- 150000002148 esters Chemical class 0.000 description 2
- 239000000284 extract Substances 0.000 description 2
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 2
- 229910052736 halogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 150000002367 halogens Chemical class 0.000 description 2
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 2
- 238000011065 in-situ storage Methods 0.000 description 2
- 239000003456 ion exchange resin Substances 0.000 description 2
- 229920003303 ion-exchange polymer Polymers 0.000 description 2
- 150000002500 ions Chemical class 0.000 description 2
- 229910052741 iridium Inorganic materials 0.000 description 2
- GKOZUEZYRPOHIO-UHFFFAOYSA-N iridium atom Chemical compound [Ir] GKOZUEZYRPOHIO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- XGZVUEUWXADBQD-UHFFFAOYSA-L lithium carbonate Chemical class [Li+].[Li+].[O-]C([O-])=O XGZVUEUWXADBQD-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 2
- 239000012074 organic phase Substances 0.000 description 2
- 238000006464 oxidative addition reaction Methods 0.000 description 2
- 230000037361 pathway Effects 0.000 description 2
- VLTRZXGMWDSKGL-UHFFFAOYSA-N perchloric acid Chemical compound OCl(=O)(=O)=O VLTRZXGMWDSKGL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 2
- 230000003134 recirculating effect Effects 0.000 description 2
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 2
- 238000010992 reflux Methods 0.000 description 2
- 238000005201 scrubbing Methods 0.000 description 2
- 239000003381 stabilizer Substances 0.000 description 2
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 2
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 2
- 229910052723 transition metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 150000003624 transition metals Chemical class 0.000 description 2
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 description 2
- UNNGUFMVYQJGTD-UHFFFAOYSA-N 2-Ethylbutanal Chemical compound CCC(CC)C=O UNNGUFMVYQJGTD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- ZTQSAGDEMFDKMZ-UHFFFAOYSA-N Butyraldehyde Chemical compound CCCC=O ZTQSAGDEMFDKMZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000640 Fe alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910004373 HOAc Inorganic materials 0.000 description 1
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 241000252067 Megalops atlanticus Species 0.000 description 1
- 229910001069 Ti alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000021736 acetylation Effects 0.000 description 1
- 238000006640 acetylation reaction Methods 0.000 description 1
- 238000002479 acid--base titration Methods 0.000 description 1
- 239000003463 adsorbent Substances 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 238000005054 agglomeration Methods 0.000 description 1
- 230000002776 aggregation Effects 0.000 description 1
- 229910052783 alkali metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001516 alkali metal iodide Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000001340 alkali metals Chemical class 0.000 description 1
- 150000001351 alkyl iodides Chemical class 0.000 description 1
- 125000003118 aryl group Chemical group 0.000 description 1
- 150000001502 aryl halides Chemical class 0.000 description 1
- 125000004429 atom Chemical group 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 description 1
- 125000004432 carbon atom Chemical group C* 0.000 description 1
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 1
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000001735 carboxylic acids Chemical class 0.000 description 1
- 238000003421 catalytic decomposition reaction Methods 0.000 description 1
- 238000006555 catalytic reaction Methods 0.000 description 1
- 125000002091 cationic group Chemical group 0.000 description 1
- 239000012295 chemical reaction liquid Substances 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 239000007859 condensation product Substances 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- MLUCVPSAIODCQM-NSCUHMNNSA-N crotonaldehyde Chemical compound C\C=C\C=O MLUCVPSAIODCQM-NSCUHMNNSA-N 0.000 description 1
- MLUCVPSAIODCQM-UHFFFAOYSA-N crotonaldehyde Natural products CC=CC=O MLUCVPSAIODCQM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 150000004683 dihydrates Chemical class 0.000 description 1
- 125000000118 dimethyl group Chemical group [H]C([H])([H])* 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000002708 enhancing effect Effects 0.000 description 1
- 125000001495 ethyl group Chemical group [H]C([H])([H])C([H])([H])* 0.000 description 1
- 238000011049 filling Methods 0.000 description 1
- 238000001914 filtration Methods 0.000 description 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- 238000007710 freezing Methods 0.000 description 1
- 230000008014 freezing Effects 0.000 description 1
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 1
- 150000002366 halogen compounds Chemical class 0.000 description 1
- 150000004677 hydrates Chemical class 0.000 description 1
- 229940071870 hydroiodic acid Drugs 0.000 description 1
- 230000002209 hydrophobic effect Effects 0.000 description 1
- 125000002887 hydroxy group Chemical group [H]O* 0.000 description 1
- 238000010348 incorporation Methods 0.000 description 1
- 238000003780 insertion Methods 0.000 description 1
- 230000037431 insertion Effects 0.000 description 1
- 238000006713 insertion reaction Methods 0.000 description 1
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 1
- ICIWUVCWSCSTAQ-UHFFFAOYSA-N iodic acid Chemical class OI(=O)=O ICIWUVCWSCSTAQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005342 ion exchange Methods 0.000 description 1
- 235000015110 jellies Nutrition 0.000 description 1
- 239000008274 jelly Substances 0.000 description 1
- 229910003002 lithium salt Inorganic materials 0.000 description 1
- 159000000002 lithium salts Chemical class 0.000 description 1
- IAQLJCYTGRMXMA-UHFFFAOYSA-M lithium;acetate;dihydrate Chemical group [Li+].O.O.CC([O-])=O IAQLJCYTGRMXMA-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 1
- 229910001511 metal iodide Inorganic materials 0.000 description 1
- MYWUZJCMWCOHBA-VIFPVBQESA-N methamphetamine Chemical compound CN[C@@H](C)CC1=CC=CC=C1 MYWUZJCMWCOHBA-VIFPVBQESA-N 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- PVWOIHVRPOBWPI-UHFFFAOYSA-N n-propyl iodide Chemical compound CCCI PVWOIHVRPOBWPI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910017464 nitrogen compound Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000002830 nitrogen compounds Chemical class 0.000 description 1
- 150000002892 organic cations Chemical class 0.000 description 1
- 210000004197 pelvis Anatomy 0.000 description 1
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 description 1
- 238000005191 phase separation Methods 0.000 description 1
- 150000003003 phosphines Chemical class 0.000 description 1
- 150000004714 phosphonium salts Chemical class 0.000 description 1
- 229910052573 porcelain Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000003918 potentiometric titration Methods 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 108090000623 proteins and genes Proteins 0.000 description 1
- 102000004169 proteins and genes Human genes 0.000 description 1
- 238000005086 pumping Methods 0.000 description 1
- 125000001453 quaternary ammonium group Chemical group 0.000 description 1
- 230000009257 reactivity Effects 0.000 description 1
- 239000011342 resin composition Substances 0.000 description 1
- 230000029058 respiratory gaseous exchange Effects 0.000 description 1
- 239000013049 sediment Substances 0.000 description 1
- 239000002002 slurry Substances 0.000 description 1
- 239000011734 sodium Substances 0.000 description 1
- 235000009518 sodium iodide Nutrition 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 239000002910 solid waste Substances 0.000 description 1
- 239000002904 solvent Substances 0.000 description 1
- 238000001179 sorption measurement Methods 0.000 description 1
- 238000004659 sterilization and disinfection Methods 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 238000011410 subtraction method Methods 0.000 description 1
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 1
- 238000003786 synthesis reaction Methods 0.000 description 1
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 1
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000009966 trimming Methods 0.000 description 1
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 description 1
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 1
- 230000035899 viability Effects 0.000 description 1
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C51/00—Preparation of carboxylic acids or their salts, halides or anhydrides
- C07C51/09—Preparation of carboxylic acids or their salts, halides or anhydrides from carboxylic acid esters or lactones
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C51/00—Preparation of carboxylic acids or their salts, halides or anhydrides
- C07C51/15—Preparation of carboxylic acids or their salts, halides or anhydrides by reaction of organic compounds with carbon dioxide, e.g. Kolbe-Schmitt synthesis
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C51/00—Preparation of carboxylic acids or their salts, halides or anhydrides
- C07C51/10—Preparation of carboxylic acids or their salts, halides or anhydrides by reaction with carbon monoxide
- C07C51/12—Preparation of carboxylic acids or their salts, halides or anhydrides by reaction with carbon monoxide on an oxygen-containing group in organic compounds, e.g. alcohols
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C51/00—Preparation of carboxylic acids or their salts, halides or anhydrides
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C51/00—Preparation of carboxylic acids or their salts, halides or anhydrides
- C07C51/42—Separation; Purification; Stabilisation; Use of additives
- C07C51/43—Separation; Purification; Stabilisation; Use of additives by change of the physical state, e.g. crystallisation
- C07C51/44—Separation; Purification; Stabilisation; Use of additives by change of the physical state, e.g. crystallisation by distillation
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C53/00—Saturated compounds having only one carboxyl group bound to an acyclic carbon atom or hydrogen
- C07C53/08—Acetic acid
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Low-Molecular Organic Synthesis Reactions Using Catalysts (AREA)
Abstract
يتعلق الاختراع الحالي بالكشف عن عملية لإنتاج حمض أسيتيك acetic acid يتم بها فصل وسط التفاعل إلى تيار إعادة تدوير سائل وتيار منتج بخار يشتمل على حمض أسيتيك acetic acid ويوديد ميثيل methyl iodide وأسيتات ميثيل methyl acetate وماء في وعاء تبخير فجائي. يتم تكثيف تيار المنتج إلى تيار سائل يتم تخصيبه بحمض أسيتيك ويتم إرسال التيار السائل liquid stream المذكور إلى أعمدة تقطير distillation columns لاستخلاص حمض أسيتيك. تؤدي العملية بشكل مفيد إلى تحسين قدرة إنتاج حمض الأسيتيك مع تقليل حمض الأسيتيك المعاد تدويره recycled. شكل 1.
Description
عملية لإنتاج حمض أسيتيك Process for Producing Acetic Acid الوصف الكامل خلفية الاختراع
من بين العمليات المستخدمة حالياً لتخليق حمض الأسيتيك acetic acid هناك المعالجة بالكريونيل الحفزي catalyzed carbonylation من الميثانول methanol وأول أكسيد الكربون carbon monoxide وهي العملية الأكثر فائدة من الناحية التجارية كما هو موضح في البراءة الأمريكية رقم 3/769.329 lly تم تضمينها هنا كمرجع بكاملها. يشتمل محفز المعالجة بالكريونيل على محفز فلزي مثل الروديوم rhodium والذي إما يتم تحلله أو يتم تشتيته في وسط التفاعل أو يتم حمله على sale صلبة خاملة inert solid مع معزز محفز يشتمل على هالوجين LS halogen تم توضيحه بواسطة يوديد ميثيل 00108 methyl . وعلى نحو أكثر نمطية وعلى نحو مفيد أيضاً فإن التفاعل يتم إجراؤه بواسطة غاز أول أكسيد الكريون الفقاعي bubbling carbon monoxide
0 985 خلال وسط التفاعل السائل والذي يتم فيه تحلل المحفز. يتم إدخال الميثانول methanol وأول أكسيد الكربون carbon monoxide إلى المفاعل في شكل خامات تغذية . يتم بشكل متصل سحب وسط التفاعل ودتم توصيله إلى وامض حيث أن المنتج تتم معالجته بشكل ومضى وبتم All] فى شكل بخار إلى سلسلة التنقية. تشتمل سلسلة التقنية على عمود أطراف خفيفة يقوم بإزالة المكونات "الخفيفة" أو مكونات نقطة الغليان المنخفضة في شكل 5 مكونات علوية ويوفر تيار جانبى خاص بالتنقية الإضافية. يمكن أن تشتمل سلسلة التنقية أيضاً على أعمدة لإزالة الهيدرات من التيار الجانبي أو لإزالة مكونات الغليان ALE أو التي لها نقطة غليان عالية مثل حمض بروبيونيك propionic acid من تيار جانبي. من المرغوب في عملية المعالجة بالكربونيل أن يتم تحضير حمض أسيتيك لتقليل عدد عمليات التقطير ولتقليل استخدام الطاقة في العملية. تكشف البراءة الأمريكية رقم 5/416.237 عن dle لإنتاج حمض أسيتيك بواسطة 0 المعالجة بالكربونيل من الميثانول في وجود محفز روديوم rhodium catalyst ويوديد Jue methyl iodide ووسيلة تثبيت ملح أيوديد salt 100108. إن التحشن طبقاً للبراءة رقم 237 يكون
في الحفاظ على تركيز نهائي من الماء يصل لحوالي 710 بالوزن وتركيز أسيتات ميثيل من على الأقل 72 بالوزن في تركيبة التفاعل السائل واستخلاص منتج حمض الأسيتيك بواسطة تمرير تركيبة التفاعل السائلة خلال المنطقة الومضية لإنتاج جزءِ بخار والذي يتم تمريره إلى عمود تقطير منفرد والذي يكون عبارة عن حمض أسيتيك تمت إزالته. تنطوي عيوب مراحل التقطير في مستوي النقاء التي يعاني منها المنتج. وعلى نحو خاص فإن أعمدة التقطير تتجه لإزالة مركبات اليوديد التي لها درجة غليان عالية وأيضاً منتجات ملوثة من ألديهيد. تؤثر كل من تلك الملوثات على القابلية التجارية للمنتج النهائي. تكشف البراءة الأمريكية رقم 6/657.078 عن عملية منخفضة الطاقة خاصة بإنتاج حمض أسيتيك بواسطة المعالجة بالكريونيل من الميثانول. تشتمل العملية على نظام حفزي بالروديوم يتم تشغيله عند 0 أقل من Joa 714 بالوزن من الماء باستخدام ما يصل إلى 2 من أعمدة التقطير distillation .columns تكشف البراءة الأمريكية رقم 2013/0116470 عن عملية لإنتاج حمض أسيتيك تشتمل على خطوة تفاعل متصلة تسمح بعضو واحد على الأقل تم اختياره من مجموعة مكونة من الميثانول» وداي ميثيل إيثر وأسيتات ميثيل للتفاعل مع أول أكسيد الكريون في النظام الحفزي المشتملة على Shae 5 روديوم وملح أيوديد وأيوديد ميثيل في وجود حمض أسيتيك وماء في الوحدة الصناعية التي تشتمل على التفاعل ووامض وعمود تقطير حيث أن ga من تيار متبخر يتم إدخاله في وسيلة التبادل الحراري. يتم تكثيف الجزءِ السائل من تيار متبخر إلى المفاعل لأغراض التبريد cooling ونتيجة للحاجة إلى تبريد المفاعل فإن العملية التي تم الكشف عنها في نشرة البراءة الأمريكية رقم 0 تزيد من عملية إعادة تدوير حمض الأسيتيك والتي تقلل من فعالية أول أكسيد 0 الكربون . تكون حدود الإنتاج المتكررة في جزءٍ تنقية حمض الأسيتيك هي عمود المنتجات الخفيفة. في عملية إدخال الكربونيل والميثانول إلى حمض أسيتيك النمطية يتم تقليل السائل عال الضغط الساخن من المفاعل في الضغط عبر صمام وبتم التطهير في dallas slog ومضية منخفض الضغط. يتم إدخال الأبخرة المتحررة من تلك الخطوة إلى الجزء cull من gall السفلي من عمود الأطراف الخفيفة. 5 تتم إزالة السوائل المكثفة المخصبة بحمض أسيتيك من الجزءٍ العلوي السائل وبتم الإدخال من التنقية
الإضافية بينما يتم تكثيف الأبخرة الخارجة من البرج العلوي وبتم إدخالها في وسيلة تصفية من سائل- سائل. يتم إرجاع الطور الخفيف من وسيلة التصفية إلى البرج ويتم إعادة تدوير الطور الثقيل إلى مادة تغذية من المفاعل. وبالتالي» فإن عمود الأطراف الخفيفة يستقبل تيار منتج أبخرة ساخنة من الوسيلة الومضية ويعمل على إزالة معظم أسيتات الميثيل ويوديد الميثيل من التيار قبل تيار المنتج والذي يم إدخاله بشكل أمامي فيما يتعلق بإزالة الماء. يقوم طلب البراءة رقم 8/173.076 بوصف الجهاز المحسن والطريقة الخاصة بإنتاج حمض الأسيتيك والتي تشتمل على تكثيف البخار العلوي لتوفير ارتجاع لعمود نواتج نهائية خفيفة وأيضاً البخار المتكثف من جزءِ من عمود الأطراف الخفيفة لزيادة القدرة. وبالتالي؛ يكون من المطلوب وجود تحسناً في عملية إنتاج حمض الأسيتيك والتي لا ينتج عنها زيادة 0 في ناتج إعادة التدوير من حمض الأسيتيك والتي تقوم بتحسين إنتاج عمود الأطراف الخفيفة. الوصف العام للاختراع في نموذج أول يتعلق الاختراع Jal بعملية لإنتاج حمض أسيتيك تشتمل على ادخال كربونيل لمادة تفاعل واحدة على الأقل مختارة من المجموعة المكونة من ميثانول؛ وإيثر داي ميثيل dimethyl ether وأسيتات ميثيل methyl acetate وخلائط منهاء في وجود 0.1 إلى 714 من الماء ومحفز 5 فازي ويوديد ميثيل وملح يوديد لتشكيل وسط تفاعل في المفاعل وفصل وسط التفاعل إلى ناتج sale] تدوير سائل وتيار منتج بخاري يشتمل على حمض أسيتيك ويوديد ميثيل وأسيتات ميثيل وماء. تشتمل العملية ايضاً على تكثيف ein أول من تيار منتج بخاري أين من 1 إلى 750 لتشكيل تيار سائل وتيار بخار وإدخال جزءِ ثان من تيار منتج البخارء أي؛ من 50 إلى 799 إلى العمود الأول وإدخال بعض أو كل التيار السائل ويفضل على الأقل 10 7 إلى العمود الأول وسحب التيار الجانبي 0 المشتمل على منتج حمض أسيتيك من العمود الأول. في أحد النماذج فإن العملية تشتمل على إدخال تيار جانبي إلى عمود ثاني للحصول على منتج تنقية لحمض أسيتيك. يمكن إدخال بعض تيار السائل إلى العمود الثاني. يمكن تخصيب التيار BL في حمض الأسيتيك بالمقارنة مع الجزء الثاني من تيار البخار ويشتمل على ما بين 65 إلى 795 بالوزن من حمض أسيتيك. في أحد النماذج فإن التيار السائل يتم إعادته إلى المفاعل والذي يكون له وحدة تبريد Jie حلقة دائرية بمضخة.
تحافظ العملية الخاصة بالاختراع الحالي على نحو مفيد على فعالية أول أكسيد الكريون في التفاعل والذي يتم الحفاظ عليه أعلى من 790. في نموذج ثان يتعلق الاختراع الحالي بعملية لإنتاج (mes أسيتيك تشتمل على المعالجة بكريونيل لمادة تفاعل واحدة على الأقل تم اختيارها من مجموعة تتكون من ميثانول وإيثر داي ميثيل وأسيتات ميثيل وخلائط منها في وجود 0.1 إلى 714 بالوزن من الماء ومحفز فلز وأيوديد ميثيل وملح أيودات لتشكيل وسط تفاعل في المفاعل وفصل وسط التفاعل إلى ناتج إعادة تدوير سائل وتيار منتج بخار يشتمل على حمض أسيتيك وأيوديد ميثيل واسيتات ميثيل وماء في وعاء تبخير فجائي به gis تنظيف علوي اختياري. تشتمل العملية أيضاً على تكثيف جزءٍ أول من تيار منتج بخار؛ على سبيل المثال؛ 1 إلى 750 لتشكيل تيار منتج سائل وتيار بخار وإدخال جزء ثاني من تيار منتج lan على سبيل (Jad 0 50 إلى 799 إلى عمود أول وسحب تيار جانبي يشتمل على منتج حمض أسيتيك من عمود أول إلى عمود ثاني وإدخال بعض أو كل تيار المنتج السائل dining 710 على الأقل إلى عمود ثاني والحصول على منتج منقى من حمض أسيتيك من عمود ثاني. في أحد النماذج؛ يمكن إدخال بعض التيار السائل إلى العمود الأول. يمكن تخصيب التيار السائل في حمض أسيتيك وبشتمل من 5 إلى 795 بالوزن من حمض أسيتيك. في بعض النماذج, فإن التيار السائل يشتمل على كمية 5 _مساوية أو أكثر من حمض الأسيتيك في التيار الجانبي؛ على سبيل المثال؛ أكثر من 790. في أحد النماذج؛ فإن التيار السائل لا يعود إلى المفاعل ويكون للمفاعل وحدة تبربد مثل حلقة دائرية بمضخة. تحافظ عملية الاختراع الحالي بشكل مفيد على أول أكسيد الكربون بشكل فعال في المفاعل بقيمة أكبر من 790. شرح مختصر للرسومات 0 يتم فهم الاختراع بشكل أفضل في ضوءٍ الأشكال غير الحصرية الملحقة؛ حيث: الشكل رقم 1: عبارة عن شكل تخطيطي لتيار منتج بخار متكثف للحصول على تيار سائل والذي يتم إدخاله إلى عمود أول طبقاً لنماذج العملية التي تم الكشف عنها هنا؛ و الشكل رقم 2: عبارة عن شكل تخطيطي لتيار منتج بخار مكثف للحصول على تيار سائل والذي تم إدخاله إلى عمود ثاني طبقاً لنموذج بديل تم الكشف عنه هنا.
الوصف التفصيلي:
المقدمة
وفي البداية يجب أن تتم ملاحظة أنه في عملية تطوير أي نموذج فعلي فإن هناك العديد من
التطبيقات والقرارات الخاصة التي يجب أن يتم أخذها لتحقيق أهداف خاصة بالمطور مثل التوافق
مع النظام shad) بالحالة والاشتراطات المتعلقة بالأعمال والتي سوف تختلف من أحد التطبيقات
لآخر. بالإضافة إلى ذلك فإن العمليات التي تم الكشف عنها هنا يمكن أن تشتمل على مكونات
خلاف تلك المذكورة أو التي يطلق عليها بشكل خاص هنا بأنها مكونات واضحة لذي المهارة العادية
أ و المتوسطة في المجال.
في ga الكشف عن الاختراع وفي الوصف التفصيلي فإن كل قيمة رقمية يجب أن تتم قراءتها كما 0 "تم تعديله بواسطة إضافة المصطلح "حوالي” (ما لم يتم توضيح خلاف ذلك صراحةٌ أو تعديله) وبعد
ذلك تتم القراءة مرة ثانية في شكل غير معدل ما لم يوضح السياق خلاف ذلك. وأيضاً وفي جزء
الكشف عن الاختراع والوصف التفصيلي ينبغي إدراك أن مدى التركيز يتراوح من المدى المذكور أو
الذي تم وصفه كما هو مفيد أو مناسب أو ما شابه ذلك والذي يقصد منه أن يكون عبارة عن أي
وكل تفكير مفيد تم وصفه أو مناسب أو ما شابه ذلك والذي يقصد منه أي وكل تركيز في المدى 5 با في ذلك النقاط الطرفية والتي يتم الأخذ في الاعتبار توضيحها كذلك. وعلى سبيل المثال فإن
المدى "من 1 إلى 10" يتم قراءته على أنه يوضح كل رقم محتمل في السلسلة المتصلة بين حوالي
1 وحولي 10. وبالتالي وإذا كان كل نقاط معينة للبيانات في المدى أو حتى عدم وجود نقاط بيانات
في المدى المذكور فإنه يتم توضيحها بشكل صريح أو تتم الإشارة إليها مع نقاط بيانات محددة
وينبغي إدراك أن المخترعين يدركون أن أي وكل نقاط البيانات الموضحة في المدى المذكور قد تم 0 أخذها في الاعتبار وتم تحديدها وأن المخترعين يملكون المعرفة الخاصة بكل أمداء البيانات وكل
النقاط في المدى.
على مدى المواصفة الحالية بكاملها؛ La في ذلك عناصر الحماية فإن المصطلحات التالية يكون لها
المعاني الموضحة ما لم يتم توضيح خلاف ذلك.
وكما تم استخدامه فى المواصفة وعناصر الحماية فإن المصطلح "قريب ! يشتمل على المصطلح Jae” يشير المصطلح 'و/أو" يبشكل حصري إلى حالة و وحالة "أو" ودتم استخدامه هنا لغرض الاختصار. على سبيل المثال؛ فإن الخليط يشتمل على حمض أسيتيك و/أو أسيتات ميثيل فإنه يمكن أن يشتمل على حمض الأسيتيك واحدة فقط أو أسيتات ميثيل بمفردها أو كل من حمض الأسيتيك وأسيتات الميثيل. تم التعبير عن كل النسب المئوية في شكل نسبة مئوية بالوزن (7 بالوزن) بالاعتماد على الوزن الكلى الخاص بتيار محدد أو تركيبة موجودة ما لم يتم ذلك خلاف ذلك. تكون درجة حرارة الغرفة هي 25 م ويكون الضغط الجوي عبارة عن 101.325 كيلو باسكال ما لم يتم توضيح خلاف ذلك. وللأغراض المذكورة هنا فإنه: 0 يمكن اختصار حمض الأسيتيك acetic acid فى شكل ACOH" ¢ Ka اختصار أسيتالديهيد acetaldehyde فى شكل ¢'AcH" يمكن اختصار أسيتات الميثيل methyl acetate ب "معطعاا "؛ يمكن اختصار ميثانول methanol فى شكل MeOH" ؛ يمكن اختصار يوديد ميثيل methyl iodide فى شكل Mel" ¢ (Sa 15 اختصار يوديد هيدروجين hydrogen iodide فى شكل HI" " يمكن اختصار أول أكسيد الكريون carbon monoxide في شكل CO" 5¢ يشير HI إلى أي من يوديد الهيدروجين أو حمض هيدرويك 8000 Lexichydriodic يتأين بشكل جزئي على الأقل في وسط قطبي وعلى نحو نمطي وسط يشتمل على بعض الماء على الأقل. وما لم يتم تحديد خلاف ذلك تتم الإشارة إلى الاثنين على نحو تبادلي. وما لم يتم تحديد خلاف ذلك فإن 0 التركيز يتم تحديده من خلال معايرة حمض -قاعدة باستخدام نقطة طرفية بفرق الجهد. وعلى نحو خاص فإن تركيز HI يتم تحديده من خلال المعايرة باستخدام محلول أسيتات ليثيوم lithium 386 قياسي لنقطة طرفية خاصة بفرق الجهد. يجب أن يتم الفهم لأغراض الاختراع الحالي هنا re التأكل cls لا يتم تحديده بواسطة طرح تركيز اليوديد المفترض بأنه مرتبط مع قياس HIE أن تركيز من يوديد أيوني إجمالي موجود في العينة. HY أخرى خلاف cations أو أي كاتيونات بشكل خاص إلى HIE لا يشير إلى تركيز أيون يوديد. يشير تركيز HE بجب أن يتم فهم أن تركيز كما تم تحديدها من خلال المعايرة بفرق الجهد. HI تركيزات لا يمكن الاعتماد على طريقة الطرح وهي أيضاً بمثابة طريقة غير موثوق بها وغير دقيقة في تحديد 5
التركيزات المنخفضة بشكل نسبي من HI (أي؛ أقل من حوالي 75 بالوزن) نتيجة الحقيقة التي تتمثل في أنه يفترض أن كل الكاتيونات cations خلاف Jig) + H- الكاتيونات من Cre Nic Fe ؛ (Mo قد تم ربطها مع اليوديد أيون اليوديد بشكل حصري. وفي الواقع فإن الجزءِ الهام من الكاتيونات الفلزية في هذه العملية يمكن أن يتم ربطها من خلال أنيون أسيتات. وعلى نحو إضافي فإن العديد
10 من الكاتيونات الفلزية يكون لها العديد من حالات التكافؤ والتي تضيف المزيد من عدم الاعتمادية على الافتراض المتعلق بكمية أنيون اليوديد الذي يمكن أن يتم ربطه مع الفلزات المذكورة. وفي النهاية فإن تلك الطريقة تزيد ايضاً من التحديد الذي لا يمكن الاعتماد عليه فميا يتعلق بتركيز HI الفعلي وعلى نحو خاص في ضوء القدرة على إجراء معايرة بسيطة بشكل مباشر والتي تكون موضحة لتركيز HI
وللأغراض المذكورة هنا فإن مصطلح "علوي" أو 'ناتج تقطير" من عمود التقطير يشير إلى واحد على الأقل من الأجزاء القابلة للتكثيف والتي لها نقطة غليان منخفضة والتي توجد عند أو بالقرب من ad) العلوي (على سبيل المثال؛ قرببة من القمة) الخاصة بعمود التقطير و/أو يتم تكثيفها من تيار أو تركيبة. وعلى نحو واضح فإن كل الأجزاء يتم تكثيفها بشكل lhe ولأغراض al هنا أيضاً فإن الأجزاء القابلة للتكثيف تكون قابلة للتكثيف تحت ظروف موجودة في العملية كما يتم فهمه
0 بشكل جيد من خلال الماهر في المجال. يمكن أن تشتمل أمثلة الأجزاء غير القابلة للتكثيف على النيتروجين؛ والهيدروجين وما شابه ذلك. وعلى نحو مشابه؛ يمكن أن يتم أخذ التيار العلوي بشكل جيد تحت gall العلوي الموجود من عمود التقطير» على سبيل المثال» حيث أن جزء الغليان المنخفض يكون عبارة عن تيار غير قابل للتكثيف أو يمثل تيار يتم تقليله كما يكن فهمه بسهولة بواسطة ذي المهارة المعتدلة في المجال.
يشير المصطلح shal سفلية' أو 'رواسب” من عمود التقطير إلى واحدة أو أكثر من shal نقطة الغليان العالية ally توجد عند أو بالقرب من عمود التقطير وبطلق عليها Lad بأنها التدفق من الحوض السفلي من العمود. ينبغي إدراك أن الراسب يمكن أن يتم أخذه من ial السفلي الخارج من عمود التقطير؛ على سبيل المثال» حيث أن gall السفلي يتم إنتاجه بواسطة عمود يكون Ble عن ملح أو قطران غير عادي أو منتج مخلفات مادة صلبة أو تيار الحد الأدنى والذي يجب أن يتم فهمه
بواسطة الماهر في المجال. وللأغراض المذكورة هناء فإن أعمدة التقطير تشتمل على منطقة تقطير ومنطقة حوض سفلي. تشتمل منطقة التقطير على كل ما هو فقو منطقة الحوض السفلي؛ أي؛ بين منطقة لاحضو السفلي والجزء العلوي من العمود. وللأغراض المذكورة هنا فإن منطقة الحوض السفلي تشير إلى gia منخفض من
0 عمود التقطير والذي يوجد به خزان سائل من مكونات غليان موجودة (على سبيل المثال» ga سفلي من عمود التقطير) والذي منه يتدفق التيار السفلي عند الخروج من العمود. يمكن أن تشتمل منطقة الحوض السفلي على وسائل إعادة الغليان وجهاز التحكم وما شابه ذلك. ينبغي إدراك أن المصطلح 'مسارات"؛ 'مسارات 380( 'مجاري تدفق" وما شابه ذلك في ارتباط مع المكونات الداخلية من عمود التقطير قد تم استخدامها على نحو تبادلي لكي تشير إلى ثقوب وأنابيب
5 وقنوات وشقوق وقنوات تصريف وما إلى ذلك والتي تم وضعها خلاف و/أو التي توفر مسار خاص بسائل و/أو بخار بحيث يتحرك من أحد الجوانب من المكون الداخلي إلى الجانب الآخر من المكون الداخلي. يمكن أن تكون أمثلة المسارات الموجود خلال البنية Jie وسيلة التوزيع السائلة من عمود التقطيرة مشتمل على ثقبو تصريف وأنابيب تصريف وشقوق تصريف وما إلى ذلك والتي تسمح للسائل بأن يتدفق خلال بنية من أحد الجوانب إلى الآخر.
0 تتم تحديد زمن المتبقي المتوسط في شكل مجموع إكمال لكل أحجام الإيقاف الخاص بالسائل لطور معين بداخل منطقة التقطير والتي تم تقسيمها بواسطة معدل التدفق الخاص بالطور خلال عمود التقطير. يمكن أن يشتمل الحجم الخاص بالإيقاف لطور معين على حجم سائل تم تضمينه في مكونات داخلقي متعددة من العمود والذي يشتمل على وسائل تجميع ووسائل توزيع وما شابه ذلك وأيضاً سائل يتم تضمينه على الصواني بداخل أركان سفلية و/أو بداخل أجزاء بنائية أو أجزاء سفلية
5 محشوة بشكل عشوائي
تم توجيه الكشف الحالي إلى عمليات خاصة إنتاج حمض أسيتيك وتقليل إعادة تدوير حمض أسيتيك إلى المفاعل. توفر العملية طريقة لإزالة حمض أسيتيك من gin مكثف؛ أي؛ تيار سائل من تيار نمتج بخار قبل أن يتم إعادته إلى المفاعل. تم تخصيب تيار Bll في حمض أسيتيك بالمقارنة مع تيار منتج البخار Milly فإنه يكون مفيداً لاستخلاص حمض أسيتيك بواسطة التغذية ببعض أو كل التيارات السائلة مع العمود الأول و/أو العمود الثاني. في بعض النماذج فإن بعض تيار السائل يمكن إعادته إلى المفاعل. وعلى نحو مفيد؛ وعن طريق إدخال تيار سائل حمض أسيتيك إلى العمود الأول و/أو العمود الثاني؛ فإن تشغيل تلك الأعمد المذكورة يمكن أن يتم تحسينها. ويصفة خاصة فإن
العمود الأول يمكن أن يتم إزالة اختناقاته بدون التغيير لتركيبة التيار الجانبي إلى حد كبير. في بعض النماذج فإن تيار السائل من منتج البخار المكثف يتم إدخاله غلى عمود أول. تشتمل
0 عملية إنتاج حمض الأسيتيك طبقاً لنموذج أول من الاختراع على إدخال الكربونيل لمادة تفاعل واحدة على الأقل تم اختيارها من مجموعة تتكون من ميثانول وإيثر داي ميثيل وأسيتات ميثيل وخلائط منها في وجود 0.1 غلى 714 بالوزن من الماء ومحفز فلزي ويوديد ميثيل وملح ايوديد لتشكيل وسط تفاعل في المفاعل؛ وفصل وسط التفاعل إلى منتج إعادة تدوير سائل وتيار منتج بخار يشتمل على حمض اسيتيك ويوديد ميثيل وأسيتات ميثيل وماء وتكثيف جزئ أول من تيار منتج البخار لتشكيل
5 تيار سائل وتيار بخار؛ وإدخال جزءِ ثاني من تيار منتج البخار إلى عمود أول؛ وإدخال بعض أو كل التيار السائل غلى العمود الأول؛ وسحب تيار جانبي يشتمل على منتج حمض الأسيتيك من عمود أول. وبدون الارتباط بنظرية معينة فإن الحمل الهيدروليكي (Sar ان يتم تقليله في العمود الأول العلوي حيث تتم إزالة التيار الجانبي. وعلى نحو مفيد فإن هذا يزيد من معدلات الإنتاج الخاصة بالعملية.
0 في بعض النماذج يتم إدخال التيار السائل من تيار منتج بخار متكثف إلى عمود ثاني بدون المرور خلال العمود الأول. وبالتالي فإن الحمل في العمود الأول يمكن أن يتم تقليله ويمكن أن يتم استخلاص الحمض في العمود الثاني. تشتمل عملية إنتاج حمض أسيتيك طبقاً للنماذج المذكورة على إدخال كريونيل sald تفاعل واحدة على الأقل مختارة من مجموعة مكونة من ميثانول؛ داي ميثيل Sl أسيتات ميثيل وخلائط منها في وجود من 0.1 إلى 714 بالوزن بالماء ومحفز فلزي ويوديد ميثيل
5 وملح أيوديد لتشكيل وسط التفاعل في المفاعل الذي يفضل وسط التفاعل إلى سائل يتم إعادة تدويره
وتيار منتج بخار يشتمل على حمض أسيتيك ويوديد ميثيل وأسيتات ميثيل وماء في وعاء معالجة ومضية به gh تنقية علوي اختياري say أول خاص بالتكثيف من تيار منتج البخار لتشكيل تيار منتج سائل وتيار بخار وإدخال جزءِ ثاني من تيار منتج البخار إلى عمود أول وسحب التيار الجانبي المشتمل على منتج حمض أسيتيك من العمود الأول إلى العمود الثاني وإدخال بعض أو كل تيار المنتج السائل إلى العمود الثاني والحصول على منتج منقى من حمض أسيتيك من العمود الثاني. وبشكل اختياري ونتيجة سحب المحفز وفازات التآكل الأخرى فيمكن أن يكون لوسيلة المعالجة الومضية pha تثقية. og نحو مفيد؛ فإن هذا زبيد من معدلات الإنتاج في العملية. في نموذج آخرء يمكن أن يكون هناك توليفة من مكون أول ومكون ثاني وتيار سائل يمكن تقسيمه وإدخال إلى كل من العمود الأول والثاني. يفضل أن تكون كمية من التيار السائل تم تقسيمها إلى 0 أكبر من كمية التيار السائل؛ إذا وجدت أي منهاء والتي يتم sale] تدويرها إلى المفاعل. يشتمل تيار منتج البخار من الوسيلة الومضية على حمض أسيتيك وأيوديد ميثيل وأسيتات ميثيل وماء وملوثات أخرى Jie أسيتات ألديهيد وكروتون ألديهيد وأسيتات ble ومركبات يوديد عضوية. يمكن أن يتراوح تركيز حمض الأسيتيك في تيار المنتج البخاري من 30 إلى 770 بالوزن؛ على سبيل المثال» من 40 إلى 760 بالوزن أو من 45 إلى 755 بالوزن. يقوم تيار منتج البخار بشكل 5 نمطي بنقل الحرارة الكامة من التفاعل إلى العمود الأول للتغلب على حمض الأسيتيك من تيار جانبي. يمكن أن تزيد الحرارة الكامنة من التفاعل عن متطلبات الطاقة الخاصة بالعمود الأول وبالتالي النماذج طبقاً للكشف الحالي والذي يعمل على التكثيف المفيد sal أول من تيار منتج البخار لكي يتم استخلاص تيار سائل مخصب لحمض أسيتيك. يتم إدخال الجزء المتبقي من منتج البخارء أي؛ الجزء الثاني إلى العمود الأول لكي تتم الإزالة الإضافية للملوثات ومكونات وسط التفاعل. يمكن أن 0 تتكون كمية تيار منتج البخار الذي تم تكثيفه عبارة عن أي كمية كافية والتي لا تؤثر على متطلبات الطقاة من العمود الأول. في تيار منتج البخار المتكثف, فإن التيار السائل (Ka تخصيبه في حمض أسيتيك بالمقارنة مع تيار منتج بخار. في أحد qr Mall فإن تركيبة حمض الأسيتيك في التيار السائل بالنسبة لتركيبة حمض الأسيتيك في تيار منتج البخار يكون على الاقل 75 مخصب؛ على سبيل (Jal) على الأقل 710 أو على الأقل 715. يمكن أن يكون تركيز حمض الأسيتيك في التيار
السائل من 65 7 إلى 795 بالوزن 7 من الحمض الأسيتيك؛ على سبيل المثال من 70 إلى 790 بالوزن من حمض الأسيتيك أو من 80 إلى 790 بالوزن من حمض الأسيتيك. إن تكثيف التيار السائل يمكنه إزالة المكونات المتفاعلة والملوثات من تيار البخار. يمكن إرسال تيار البخار إلى وسيلة تنقية الغاز أو عمود إزالة الملوثات لاستخلاص مكونات متفاعل وعلى نحو خاص يوديد ميثيل وأسيتات ميثيل. في نماذج coal فإن تيار البخار أو جزءِ die يمكن أن يتم تنظيفه كما هو مطلوب. وبمجرد أن يتم تبريده فإن هناك على الأقل 710 من التيار السائل يمكن أن يتم إدخاله إلى العمود الأول و/أو العمود الثاني. في أحد النماذج؛ يكون هناك على الأقل 725؛ على سبيل المثال» 750 أو على الأقل 775 أو على الأقل 790 من التيار السائل الذي يتم إدخاله في عمود أول و/أو عمود 0 ثاني. وعندما يتم الإدخال إلى عمود أول فإن التيار السائل يمكن إدخاله أعلى sale التغذية من الجزء الثاني من تيار منتج البخار وفي بعض النماذج أعلى التيار الجانبي. وعندما يتم الإدخال إلى عمود ثاني فإن التيار السائل يمكن إدخاله مع مادة التغذية من التيار الجانبي أو في جزءِ علوي من العمود SU وعلى الرغم من أن الموضع غير محدد بشكل خاص فإن التيار السائل يتم إدخاله إلى العمود الأول و/أو العمود الثاني عند الموضع الذي لا يقوم بإتلاف الخصائص الديناميكية للعمود. وعندما 5 .يم إدخال المزيد من التيار السائل غلى العمود الأول و/أو العمود الثاني فإن هناك حمض أسيتيك أقل يتم إعادة تدويره إلى المفاعل. وكما تم وصفه في البراءة الأمريكية رقم 2013/0116470؛ يتم إدخال تيار السائل إلى المفاعل لأغراض التبريد. ينطوي عيب في ذلك في أن حمض الأسيتيك يتم إعادة تدويره Sg تقليل فعالية أول أكسيد الكربون بسبب أن sale) التدوير الخاصة بالتيار السائل تؤدي إلى زيادة في التدفق الخاص بالتيار من المفاعل إلى الوسيلة الومضية والتي تشتمل على 0 غازات متحللة وغازات مخصبة وتشتمل بشكل رئيسي على أول أكسيد الكريون. يتم فقد الغازات المتحللة والغازات المسحوية بعد ذلك في فتحات التنفيس من مجموعة التنقية. وأيضاً وعن طريق إرجاع تيار سائل كبير يشتمل على حمض أسيتيك فإن تيار السائل يكون مطلوباً في الزيادة في الضغط بحيث يمكن إدخاله إلى المفاعل. يزيد حمض الأسيتيك الخاص بإعادة التدوير من دورات إعادة التدوير للمفاعل والضخ الإضافي الذي يكون مطلوباً والذي يؤثر على كل من الجهاز وتكاليف 5 التشغيل. يضع ذلك حدود إضافية على التيار السائل في شكل مادة مبردة خاصة بالمفاعل. في أحد
— 1 3 —
النماذج» فإن كل من التيار السائل يتم إدخاله إلى أي من العمود الأول و/أو العمود الثاني ولا يتم
sale) أي تيار سائل إلى المفاعل. في مثل هذا لانموذج فإن المفاعل يمكن ان يفصل نظام التبريد
والذي لا يتطلب إدخال خطوات إعادة التبريد لتبريد المفاعل. وعن طريق تجنب ضرورة Bale] التدوير
lal السائل غلى المفاعل في النماذج فإن العملية يمكن أن تحافظ على فعاليات أول أكسيد لاكريون
5 أعلى من 290؛ والتي تم تحديدها في شكل كمية من أول أكسيد الكربون والذي يتم تحويله إلى
حمض أسيتيك.
سوف يتم الآن وصف النماذج بالتفصيل من خلال الإشارة إلى الأشكال. أوضحت النماذج الموضحة
في الشكل رقم 1 ورقم 2 عملقي خاصة بإنتاج منتج حمض أسيتيك منقى من وسط سائل تم توليده
بواسطة تلاعف كريونيل متصل من مادة تفاعل ميانول في وجود محفز فلزي وميثيل يوديد slog 0 1 وملح أيوديد .
خطوة التفاعل
تم توضيح تفاعل توضيحي ونظام استخلاص حمض أسيتيك 100 في الشكل رقم 1 والشكل رقم
2. وكما هو موضح فإن تيار التغذية المشتمل على إيثانول 101 وتيار التغذية المشتمل على أول
أكسيد الكريون 102 قد تم توجيهمم إلى مفاعل معالجة بالكربونيل في الطور السائل 105 والذي يتم به تفاعل المعالجة بالكريونيل لتشكيل حمض أسيتيك.
يمكن أن يشتمل تيار التغذية المشتمل على مثانول 101 أيضاً على عضو واحد تم اختياره من
مجموعة مكونة من ميثانول وداي ميثيل إيثر وأسيتات ميثيل. يمكن اشتقاق تيار التغذية المشتمل
على ميثانول 101 في ea من تيار التغذية الجديد أو يمكن أن يتم إعادة التدوير من النظام. سوف
يتم تحويل in على الأقل من الميثانول و/أو مشتق متفاعل منه إلى؛ والذي يكون موجوداً بالتالي 0 أسيتات ميثيل في وسط سائل بواسطة تفاعل الأسترة مع حمض أسيتيك.
سوف تكون درجات حرارة التفاعل النمطية الخاصة بإدخال الكربونيل من 150 إلى 250 م و بمدى
من درجات الحرارة من 180 إلى 225 م والذي يكون بمثابة المدى المفضل. يمكن أن يتنوع الضغط
الجزئي لأول أكسيد الكريون في المفاعل بشكل واسع ولكنه يكون بشكل نمطي من 2 إلى 30 جوي؛
على سبيل المثال. من 3 إلى 10 جوي. يفضل أن يكون الضغط الجزئي للهيدروجين في التفاعل
من 0.05 إلى 2 جوي؛ على سبيل المثال؛ من 1 إلى 1.9 جوي. وبسبب الضغط الجزئي من المنتجات الثانوية من ضغط البخار من السوائل الموجودة فإن ضغط المفاعل الإجمالي سوف يتراوح من 15 إلى 40 جوي. يمكن أن يكون معدل الإنتاج من حمض الأسيتيك من 5 إلى 50 [she اللتر- الساعة؛ على سبيل Jbl من 10 غلى 40 مول/ لتر- الساعة وبفضل من 15 إلى 35 مول/ لتر - ساعة. يفضل أن يكون مفاعل إدخال الكربونيل 105 إما وعاء تقليب أو وعاء من نوع عمود تحضير فقاعات مع أو بدون وسيلة تقليب والذي يتم بداخله الحفاظ على السائل المتفاعل أو محتويات الملاط ويفضل أن يتم به تحديد المستوي بشكل مبكر وآلي حيث يفضل أن يظل المستوي ثابتاً إلى حد كبير أثناء عمليات التشغيل العادية. وفي مفاعل إدخال الكربونيل 105 يتم الإدخال المستمر لإيثانول 0 جديد؛ أول أكسيد الكربون»؛ وماء كافي عند الضرورة للحفاظ على تركيزات مناسبة في وسط التفاعل. يمكن أن يشتمل المحفز lal) على فلز من المجموعة VII . تشتمل محفزات المجموعة المناسبة من VII على محفزات الروديوم و/أو الإيريديوم. عندما يتم استخدام محفز الروديوم» فإن محفز الروديوم تتم إضافته في أي صورة مناسبة مثل الروديوم في محلول المحفز في شكل خليط متعادل يشتمل على [2ا40)00(2] - أنيون كما هو معروف في المجال. يتم الحفاظ على أملاح اليوديد 5 في WDA التفاعل من العمليات الموصوفة هنا ويمكن أن تكون في صورة ملح قابل للذويان من فلز أقلاء أو فلز أرضي قولي أو أمونيوم رباعي؛ ملح فوسفونيوم أو خلائط من ذلك. في نماذج معينة فإن المعزز المشترك للمحفز يكون عبارة عن يوديد ليثيوم؛ أسيتات ليثيوم؛ أو خلائط منها. يمكن إضافة المعزز المشترك للملح في شكل ملح خلاف اليويد والذي يمكن أن ينشاً ملح يوديد. يمكن إدخال المادة المثبتة من محفز اليوديد بشكل مباشر بداخل نظام التفاعل. وعلى نحو بديل فإن ملح 0 اليوديد يمكن أن يتم إنتاجه في الموضع حيث انه في ظل ظروف التفاعل الخاص بنظام التفاعل فإن هناك مدى واسع من المواد المنتجة من الملح خلاف اليوديد سوف تتفاعل مع يوديد الميثيل أو حمض هيدرو أيوديك في وسط التفاعل لإنشاء مادة مثبتة من ملح يوديد بمعزز مشترك مناظر. ولمزيد من التفاصيل Lad يتعلق بتحفيز الروديوم وإنتاج ملح اليوديد انظر البراءات الأمريكية أرقام 9 5/026.908 و5/144.068 و 7/005.541 والتي تم تضمينها هنا كمرج بكاملها. 5 تكون طريقة إدخال الكريونيل الخاصة بالميثانول الذي يستخدم محفز الإيريديوم معروفة في المجال
وتم وصفها بصفة عامة في البراءة الأمريكية رقم 5/942.460 و5/932.764 و5/883.295
و5/877.348 و5/877.347 5 5/696.284 والتي تم تضمينها هنا كمرجع بكاملها.
يتكون معزز محفز يشتمل على هالوجين من نظام المحفز المتكون من مركب الهالوجين الذي به
هاليد عضوي. وبالتالي يمكن استخدام ألكيل» أريل وألكيل ليس به استبدال أو هاليدات أريل. يفضل أن يكون معزز المحفز المشتمل على هالوجين موجوداً في صورة هاليد ألكيل. يفضل أيضاً أن يكون
معزز محفز مشتمل على هالوجين موجوداً في صورة هاليد ألكيل والذي يكون به هاليد ألكيل مناظراً
لشق ألكيل من كحول خاص بمادة تغذية والذي تتم معالجته بكربونيل. والتالي وفي عملية المعالجة
بالكربونيل لميثانول إلى حمض أسيتيك فإن معزز الهاليد سوف يشتمل على هاليد ميثيل ويفضل
i] يوديد ميثيل.
0 يتم الحفاظ على مكونات وسط التفاعل بداخل حدود محددة لضماءن الإنتاك الكافي لحمض أسيتيك. يشتمل وسط التفاعل على تركيز محفز ميثانول؛ على سبيل المثال؛ محفز روديوم بكمية من 200 إلى 3000 جزء في المليون بالوزن؛. على سبيل المثال. من 800 إلى 3000 جزء في المليون بالوزن أو من 900 إلى 1500 جزء في المليون بالوزن. تم الحفاظ على تركيز الماء في وسط التفاعل عند ما يصل إلى 714 بالوزنء على سبيل oJ من 0.1 # بالوزن إلى 714 بالوزن
5 ومن 0.2 7 بالوزن إلى 710 بالوزن أو من 0.25 7 بالوزن إلى 75 بالوزن. يفضل أن يتم إجراء التفاعل تحت ظروف بها كمية ماء منخفضة ويشتمل وسط التفاعل على ما بين 0.1 إلى 74.1 بالوزن من الماء؛ على سبيل المثال» من 0.1 إلى 3.1 7 بالوزن أو من 0.5 إلى 2.8 7 بالوزن. تم الحفاظ على تركيز يوديد الميثيل في وسط التفاعل عند ما بين 1 إلى 725 بالوزن؛ على سبيل (Jal) من 5 إلى 720 بالوزن ومن 4 إلى 13.9 7 بالوزن. يتم الحفاظ على تركيز ملح اليوديد؛
0 على سبيل المثال؛ يوديد اللليثيوم في وسط التفاعل بحيث يكون من 1 إلى 725 بالوزن؛ على سبيل (Jal من 2 إلى 20 7 بالوزن ومن 3 إلى 720 بالوزن. تم الحفاظ على تركيز أسيتات ميثيل في وسط التفاعل بحيث تكون من 0.5 إلى 730 بالوزن؛ على سبيل المثال» من 0.3 إلى 720 بالوزن ومن 0.6 إلى 4.1 7 بالوزن. تعتمد الكميات التالية على الوزن الإجمالي لوسط التفاعل. تشتمل الأمداء التي تم الكشف عنها في الطلب الحالي على النقاط الطرفية والأمداء الفرعية والقيم الفردية.
يكون تركيز حمض الأسيتيك في وسط التفاعل بصفة عامة أكثر من 730 بالوزن؛ على سبيل المثال» أكثر من 740 بالوزن أو أكثر من 750 بالوزن. في بعض النماذج؛ يتم الحصول على معدلات التفاعل المطلوية Ja عند تركيزات الماء المنخفضة بواسطة الحفاظ على وسط التفاعل به استر لحمض كريوكسيلي مطلوب وكحول وويتم استخدام الكحول المطلوب في عملية إدخال الكربونيل وأيون يوديد إضافي والذي يكون فوق وأعلى من أيون اليوديد والذي يوجد عند يوديد هيدروجين. يكون الإستر المطلوب عبارة عن أسيتات ميثيل. يكون أيون اليوديد الإضافي بشكل مطلوب عبارة عن ملح أيوديد مع أيوديد ليثيوم (انا) والذي يكون مفضلاً. تم اكتشاف وكما تم وصفه في نشرة البراءة الأمريكية رقم 5/001.259 أنه تحت تركيزات ماء منخفضة فإن أسيتات الميثيل ويوديد الليثيوم تعمل في شكل معززات للمعدل فقط عندما يكون 0 هناك تركيزات عالية من كل من المكونات التي تكون موجودة وأن هناك زيادة عالية عندما تكون كل من المكونات موجودة على نحو متكرر. يمكن إجراء تفاعل إدخال الكربونيل من الميثانول إلى منتج حمض أسيتيك بواسطة تلامس مادة تغذية بالميثانول مع أول أكسيد كربون غازي يتم به عمل فقاعات من خلال وسط تفاعل مذيب حمض أسيتيك به محفز روديوم ومعزز من يوديد ميثيل؛ وأسيتات ميثيل وملح يوديد قابل للذويان 5 إضافي عند حالات من درجات الحرارة والضغط المناسب لتشكيل منتج إدخال كربونيل. يتم التعرف بشكل عام على أن تركيز أيون اليوديد في نظام المحفز يكون مهماً ولكن ليس الكاتيون المرتبط مع اليوديد وأنه عند تركيز مولاري معين من اليوديد فغن طبيعة الكاتيون لا تكون مهمة كما هو الحال مع تأثير تركيز اليوديد. يمكن الحفاظ على أي ملح يوديد فليز أو أي ملح يوديد من أي كاتيون عضوي أو أي كاتيونات أخرى مثل تلك المعتمدة على الأمين أو مركبات الفوسفين (بشكل اختياري 0 كاتيونات ثلاثية أو (Rely في وسط التفاعل بشرط أن الملح يكون قابلاً للذويان بشكل كافي في وسط التفاعل لتوفير المستوي المطلوب من اليوديد. عندما يكون اليوديد عبارة عن ملح فلزي؛ يفضل أن يكون ملح اليوديد عبارة عن عضو من المجموعة المكون من الفلزات من المجموعة IA والمجموعة 8اا من الجدول الدوري كما تم توضيحه في " Handbook of Chemistry and Physics" منشور بواسطة CRC Press, Cleveland, Ohio, 2002-03 (83rd edition ". وبصفة 5 خاصة فإن مركبات أيوديد الفلز القلوي تكون مفيدة في يوديد الليثيوم الذي يكون مناسباً بشكل خاص.
في عملية إدخال الكريونيل التي يكون بها محتوي الماء SU فإن أيون اليوديد الإضافي يكون فوق وأعلى من أيون اليوديد الموجود في شكل ايوديد هيدروجين ويوجد بصفة عامة في محلول محفز في كميات بحيث أن تركيز ايون اليوديد الإجمالي يكون من 1 غلى 725 بالوزن وتكون أسيتات الميثيل بصفة عامة موجودة بكميات من 0.5 إلى 730 بالوزن ويكون يوديد الميثيل بصفة dale موجوداً بكميات من 1 إلى 25 7 بالوزن. يكون محفز الروديوم موجوداً بصفة عامة في الكميات من 200 إلى 3000 جزءِ في المليون بالوزن. لكي يتم التحكم في تفاعل إدخال الكربونيل الطارد للماء؛ فإن المفاعل يمكن أن يكون به نظام تبريد كافي. يقلل ذلك من الحاجة لتيار سائل خاص بإعادة التدوير لتوفير التبريد الضروري للمفاعل. في أحد النماذج يمكن أن يكون هناك حلقة دائرية بمضخة 103 خاصة بتبريد المفاعل. تعمل الحلقة 0 الدائرة بمضخة 103 على تبريد وسط التفاعل بواسطة التلامس غير المباشر مع مادة مبردة. تم وصف الحلقات الدائرية بمضخة المناسبة في البراءة الأمريكية رقم 8/530.696 والتي تم تضمينها هنا كمرجع بكاملها. في أحد النماذج يتم استخلاص حرارة التفاعل في Jolie دائري بمضخة 103 بواسطة وسيلة توليد بخاري. في عملية إدخال الكربونيل النمطية؛ يتم إدخال أول أكسيد الكربون بشكل منتظم إلى داخل مفاعل 5 إدخال الكريونيل والذي يكون بشكل مطلوب أقل من وسيلة التفاعل والتي يتم استخدامها لكي يتم تقليب المحتويات. يفضل أن تكون sale التغذية الغازية قد تم تشتيتها بشكل جيد خلال سائل التفاعل بواسطة وسائل التقليب المذكورة. يتم إخراج تيار التنظيف الغازي 106 بشكل مطلوب من المفاعل 5 لمنع تكتل المنتجات الثانوية الغازية للحفاظ على مجموعة الضغط الجزئي من أول أكسيد الكربون عند ضغط مفاعل إجمالي معين. يمكن التحكم في درجة حرارة المفاعل ويتم إدخال مادة 0 التغذية من أول أكسيد الكريون عند معدل كافي للحفاظ على ضغط المفاعل الإجمالي المطلوب. يشتمل التيار 113 على وسط تفاعل سائل يخرج من المفاعل 105. يفضل أن يشتمل نظام إنتاج حمض الأسيتيك على نظام الفصل 108 الذي يتم استخدامه لاستخلاص حمض الأسيتيك ويعيد تدوير المحفز الفلزي ويوديد الميثيل وأسيتات المثيث ومكونات نظام آخر بداخل العملية. يمكن دمج واحد او أكثر من تيارات إعادة التدوير قبل أن يتم الإدخال إلى المفاعل. 5 يفضل أن يتحكم نظام الفصل في محتوي الماء وحمض الأسيتيك في مفاعل المعالجة بالكريونيل
وأيضاً خلال النظام» ويسهل من إزالة مركب اختزال بيرمانجانات permanganate reducing PRC’) compound '). يمكن أن يشتمل PRC's على ألديهيد (aldehyde أسيتون acetone ٠ ميثيل Ji) كيتون methyl ethyl ketone « بيوتيل ألديهيد butylaldehyde ؛ كروتان ألديهيد crotonaldehyde » 2- إيقيل كروتون ألديهيد 2—-ethyl crotonaldehyde « 2- إيثيل بيوتيرالديهيد 2—ethyl butyraldehyde ؛ ومنتجات تكثيف ألدول aldol condensation منها. يتم سحب وسط التفاعل من مفاعل إدخال الكريونيل 105 عند معدل كافي للحفاظ على مستوي ثابت بداخله ويتم توفيره في شكل وسيلة ومضية 110 من خلال التيار 113. (Sa إجراء عملية الفصل الومضي عند درجة حرارة من 80 م إلى 200 م؛ وضغط مطلب من 1 إلى 10 جوي. يتم فصل وسط التفاعل في خطوة الفصل الومضية للحصول على تيار منتج بخار 112 يشتمل على 0 حمض اسيتيك ومادة إعادة تدوير سائلة 111 تشتمل على محلول به محفز. يمكن أن يكون المحلول المشتمل على محفز بشكل اساسي عبارة عن حمض أسيتيك يشتمل على روديوم وملح يوديد مع كميات أقل من أسيتات ميثيل ويوديد ميثيل وماء والذي يتم إعادة تدويره إلى المفاعل كما تمت مناقشته أعلاه. وقبل رجوع مادة إعادة التدوير إلى المفاعل» يمكن تمرير تيار إنزلاق خلال طبقة إزالة فلز التأكل مثل طبقة التبادل الأيوني لإزالة أي فلزات JST مسحوية كما تم وصفه في البراءة الأمريكية 5 رقم 5/731.252 التي تم تضمينها هنا كمرجع بكاملها. وأيضاً فإن طبقة إزالة فلز JST يمكن أن يتم استخدامها لإزالة مركبات النيتروجين مثل الأمينات كما تم وصفه في البراءة الأمريكية رقم 58 التي تم تضمينها هنا كمرجع بكاملها. بالإضافة إلى ذلك فإن حمض الأسيتيك وتيار منتج البخار 112 يشتملان أيضاً على يوديد ميثيل وأسيتات ميثيل وماء 5 PRC's ومركبات يوديد أخرى. تشتمل غازات متحللة خارجة من المفاعل 0 105 ووسيلة ومضية داخلة flasher 110 على gia من أول أكسيد الكريون وبمكن أن تشتمل على منتجات ثانوية غازية_مثل الميثان methane والهيدروجين hydrogen وثاني أكسيد .carbon dioxide ys Sl تكون الغازات المتحللة المذكورة الخارجة من الوسيلة الومضية 110 كجزء من تيار منتج البخار 112. في أحد النماذج فإن أولك أكسيد الكربون في تيار التنظيف الغازي 6 يمكن أن يتم إدخاله إلى قاعدة الوسيلة الومضية 110 لتحسين ثبات الروديوم. 5 تتكثيف تيار المنتج البخاري
كما هو موضح في الشكل رقم 1 ورقم 2؛ يكون تيار منتج البخار 112 قد تم تقسيمه إلى ern أول 0 وجزءٍ ثاني 141. تكون تلك الأجزاء عبارة عن أجزاء مساوية من تيار منتج بخار . يتم تكثيف الجزء الأول 140 بواسطة التبادل الحراري 142 لتشكيل تيار سائل 143 وتيار بخار 144. في أحد lal فإن تيار منتج البخار 112 يتم تكثيفه في شكل بروتين أول 140 والذي يمكن أن يكون من 1 إلى 750 من تيار منتج البخار 112 ؛ على سبيل (Jal يفضل أن يكون من 5 غلى 0 7 أو يفضل أكثر أن يكون من 10 إلى 35 7. يتم تبريد edad) الأول 140 باستخدام وسيلة تبادل حراري 142 إلى درجة حرارة من 20 م إلى 100 م على سبيل «JE من 20 م إلى 70 م أو يفضل أكثر من 20 م إلى 50 م. يمكن أن يكون تيار منتج البخار 112 الذي لم يتم تكثيفه وتم إدخاله إلى العمود 120 كجزءٍ ثاني 0 141 متراوحاً من 50 إلى 99 7 من تيار منتج البخار؛ على سبيل (Jil) يفضل من 60 إلى 95 # ويفضل أكثر من 65 إلى 1790. وكما هو موضح في الشكل رقم 1؛ aang أن يتم التبريد؛ يمكن أن يتم إدخال 710 من تيار سائل 3 إلى العمود الأول 120. في نموذج مفضل يمكن إدخال على الأقل 725 ؛ على سبيل المثال 0 على الأقل أو 775 على الأقل أو 790 على الأقل بالنسبة للعمود 120. يمكن إدخال ead) 5 المتبقي من التيار السائل ولكن ليس كما تم إدخاله إلى العمود الأول 120 والذي يفضل أن يتم الإدخال إلى العمود الثاني 125 أو يفضل يتم الإدخال إلى المفاعل 105 من خلال خط اختياري 5. ولتجنب sale) تدوير حمض أسيتيك للمفاعل 105؛ يمكن أن يتم إدخال المزيد من حمض أسيتيك من التيار السائل 143 إلى العمود الأول 120 و/أو العمود الثاني 125 بالمقارنة مع المفاعل 5. ويفضل أكثر أن يتم تقليل الحمل الهيدروليكي على العمود الأول 120 و يتم إدخال الجزء 0 الكامل من التيار السائل 143 أعلى sale التغذية للجزءِ الثاني 141 إلى العمود الأول 120. وكما هو موضح في الشكل رقم 1؛ وفي النماذج فإن تيار السائل 143 يتم إدخاله إلى العمود الأول 120 عند النقطة أعلى 141 ولكن يفضل أسفل التيار الجانبي 124 لمنع سحب المكونات الموجودة في التيار السائل 143 بداخل التيار الجانبي 124. وعلى نحو خاص يتم منع سحب محفز الروديوم المسحوب في تيار منتج البخار 112 إلى التيار 124 بواسطة تحديد موضع التيار السائل 143 5 أمسفل المستوي الذي يتم عنده إزالة التيار الجانبي 124 من العمود الأول 120.
في نموذج آخر وكما هو موضح في الشكل رقم 2؛ وبمجرد أن يتم التبريد؛ يمكن إدخال 710 من التيار السائل 143 إلى العمود الثاني 125. في أحد النماذج المفضلة؛ يمكن إدخال على الأقل ؛ على سبيل المثال؛ على الأقل 750؛ على الأقل 775 أو على الأقل 790 إلى العمود الثاني 125. وسبب أنها يمكن أن تكون في مستويات خاصة بالتحليل الحفزي المسحوب في تيار 5 منتج البخار 112 ويسبب أن العمود الأول 120 يمكن تخطيه فمن المطلوب أن يتم القضاء على المحفز المسحوب قبل تيار منتج البخار 112 الذي يترك الوسيلة الومضية 110. في الشكل رقم 2 لكي يتم تجنب إرسال محفز الفلز المسحوب إلى العمود الثاني 125 ؛ تم توفير جزء وسيلة تنقية 0 في الجزء العلوي من الوسيلة الومضية 110. يمكن إضافة وسيلة غسل 151 إلى جزء التنقية 0 لإزالة الفلزات التي تم سحبها. في أحد النماذج فإن وسيلة الغسل 151 تشتمل على واحد أو 0 أكثر من التيارات 133 و136 وتيار متبقي خاص بالغليان 121. ونتيجة لذلك؛ وفي أحد النماذج فإن العملية تشتمل بشكل إضافي على توجيه تيار منتجات سفلية من العمود الأول وتيار منتجات سفلية من العمود الثاني وتيار علوي من العمود الثاني أو توليفة منها في جزء وسيلة التنقية العلوي بكمية كافية لإزالة جزءِ على الأقل من المحفز الذي تم سحبه من تيار منتج البخار. في أحد النماذج؛ يكون تدفق وسيلة الغسل 151 كافياً لإزالة eis على الأقل من المحفز المسحوب في تيار منتج 5 البخار والذي يكون من 71 بالوزن إلى 750 بالوزن من تيار منتج البخار 112. يفضل أن يتم إدخال gall المتبقي من تيار السائل 143 غير المدخل إلى العمود الثاني 125 إلى العمود الأول 120 أو أقل تفضيلاً أن يتم إدخاله غلى المفاعل 105 من خلال الخط الاختياري 5. وبصفة هامة وفي أحد النماذج فإن gall المتبقي من تيار السائل 143 لا يتم إدخاله إلى وسيلة التنقية العلوية أو الوعاء العلوي المرتبط مع التيار 133. يشتمل التيار 143 على كمية إلى 0 حد كبير من حمض أسيتيك. وكما تم وصفه هنا فإن التيار 133 يمكن أن يتم فصله بشكل ثنائي الطور إلى الطور المائي الخفيف وطور أيوديد ميثيل ثقيل قبل أن تتم التنقية الإضافية وإزالة PRC's يمكن أن يؤثر حمض الأسيتيك الموجود في التيار 143 على عملية فصل الطور من التيار 133 وبالتالي يمكن أن يكون له Til كبيراً على العملية. إزالة حمض الأسيتيك
— 1 2 — لا يكون تقطير واستخلاص حمض الأسيتيك محصوراً بشكل خاص لأغراض الاختراع الحالي. وعلى النقيض من ذلك فإن الطرق السابقة التي تقوم على استخلاص حمض الأسيتيك من تيار المنتج الخام والعمليات التي تم الكشف عنها هنا تقوم على استخلاص حمض الأسيتيك من كل من تيار منتج البخار وتيار سائل مكتثف من تيار منتج البخار والذي يتم تخصيبه في حمض أسيتيك.
وكما هو موضح في الشكل رقم 1 ؛ فإن هناك جزء ثاني 141 من تيار منتج البخار 112 يتم توجيهه إلى العمود الأول 120 وتتم الإشارة إليه بأنه عمود منتجات خفيفة مع بعض أو كل التيار السائل 143. ينتج عن التقطير تيار بخار علوي بنقطة غليان منخفضة 122 ومنتج حمض أسيتيك منقى والذي يفضل أن تتم إزالته من خال تيار حمض 124 و تيار متبقي به نقطة غليان عالية 1. في أحد النماذج؛ فإن تيار البخار العلوي الذي له نقطة غليان منخفضة 122 يمكن أن يشتمل
0 على ما بين 40 إلى 780 بالوزن من الماء؛ أسيتات ميثيل؛ يوديد ميثيل؛ وملوثتات من الكريونيل. يمكن أن يشتمل التيار الجاني 124 على ما بين 90 إلى 798 بالوزن من حمض أسيتيك ومن 1 إلى 2.5 7 بالوزن من الماء ومن 0.1 إلى 75 بالوزن من يوديد الصوديوم ومن 0.1 إلى 75 بالوزن من أسيتات ميثيل. يفضل أن تتم تعريض حمض الأسيتيك المزال من خلال التيار الجانبي 4 إلى di إضافية مثلما هو الحال في العمود 125 وأيضاً تتم الإشارة إليه في شكل عمود 5 تجفيف وبتم فصل التيار الجانبي 124 إلى تيار علوي 126 يشتمل بشكل أساسي على ماء وتيارات سفلية 127 تشتمل بشكل أساسي على حمض أسيتيك. يمكن أن يشتمل التيار العلويي 126 على ما بين 50 إلى 775 بالوزن من الماء. تتم أيضاً إزالة أسيتات ميثيل ويوديد ميثيل من تيار جانبي وبتم التركيز في التيار العلوي. يفضل أن يشتمل تيار المنتجات السفلية لعمود التجفيف 127 على أو يتكون بشكل أساسي من حمض أسيتيك. في نماذج مفضلة فإن تيار المنتجات السفلية 127 يشتمل 0 على حمض أسيتيك بكمية أعلى من 790 بالوزن؛ على سبيل المثال؛ ألعى من 795 بالوزن أو أعلى من 798 بالوزن. يمكن المعالجة الإضافية لتيار المنتجات السفلية لعمود التجفيف 127؛ على سبيل المثال؛ من خلال التمرير خلال راتنج تبادل ايوني قبل أن يتم تخزينه ونقله للاستخدام التجاري. وكما هو موضح في الشكل رقم 2 فإن الجزء الثاني 141 من تيار منتج البخار 112 يتم توجيهه إلى العمود الأول 120. في هذا النموذج؛ فإن العمود الأول 120 يستقبل فقط sale تغذية بالبخار.
حمض أسيتيك وتيار متبقي له نقطة غليان عالية 121. تم تعريض التيار الجانبي 124 لتنقية إضافية مع بعض أو كل التيار السائل 143 في العمود الثاني 125. يعمل العمود الثاني 125 لفصل التيار الجانبي 124 والتيار السائثل 143 في تيار علوي 126 الذي تم تضمينه بشكل اساسي من الماء وتيار منتجات سفلية 127 يتم تضميناه بشكل أساسي في حمض أسيتيك. في أحد النماذج وتتيجة لتركيز حمض أسيتيك مخص من تيار السائل 143 وبالمقارنة مع تيار المنتج من البخار 2 فإن تيار السائل 143 يمكن أن يتم فصله في عمود ثاني بدون إتلاف ديناميكيات العمود. eg نحو مفيد فإن منتج حمض الأسيتيك يكون له نفس النقاء (ang أن يتم استبداله عندما يكون
التيار السائل 143 قد تم إدخاله إلى العمود الثاني 125. في بعض النماذج؛ يشتمل تيار منتج البخار 112 على حمض أسيتيك وبوديد ميثيل وأسيتات ميثيل وماء وأسيتالديهيد وويوديد هيدروجين. في بعض النماذج يشتمل تيار منتج البخار 112 على حمض أسيتيك بكمية من 45 إلى 775 بالوزن؛ ويوديد ميثيل بكمية من 20 إلى 750 بالوزن وأسيتات ميثيل بكمية أقل من أو مساوية ل 79 بالوزن وماء بكمية من اقل من أو مساوية لذ 715 بالوزن بالاعتماد على الوزن الإجمالي من تيار منتج البخار. في نماذج أخرى فإن تيار منتج البخار 112 يشتمل على حمض أسيتيك بكمية من 45 إلى 75 7 بالوزن من يوديد الميثيل وبكمية من 24 إلى 5 أقل من 736 بالوزن؛ وأسيتات ميثيل بكمية من أقل من أو مساوية ل 79 بالوزن؛ slag بكمية من أقل من أو مساوية ل 715 بالوزن بالاعتماد على الوزن الإجمالي لتيار منتج بخار الماء. في بعض النماذج فإن تيار المنتج 112 يشتمل على حمض أسيتيك بكمية من 55 غلى 775 بالوزن من يوديد inal) بكمية من 24 غلى 735 بالوزن؛ وأسيتات ميثيل بكمية من 0.5 إلى 78 بالوزن وماء بكمية من 0.5 إلى 714 بالوزن. في نماذج أخرى أيضاً فإن تيار منتج البخار 112 يشتمل على 0 حمض الأسيتيك بكمية من 60 إلى 770 بالوزن؛ ويوديد ميثيل بكمية من 25 إلى 735 «ell وأسيتات ميثيل بكمية من 0.5 إلى 6.5 7 بالوزن slag بكمية من 1 إلى 78 بالوزن. يمكن أن يكون تركيز أسيتالديهيد في تيار منتج البخار بكمية من 0.05 إلى 71 بالوزن بالاعتماد على الوزن الإجمالي لتيار منتج بخارء على سبيل المثال». من 0.01 إلى 0.8 7 بالوزن أو من 0.01 إلى 7 7 بالوزن. في بعض النماذج يمكن أن يكون أسيتالديديه موجوداً بكمية أقل من أو مساوية ل 5 70.01 بالوزن. يمكن أن يشتمل تيار منتج البخار 112 على يوديد هيدروجين بكمية أقل من أو
مساوية ل 71 بالوزن بالاعتماد على الوزن الإجمالي من تيار منتج بخار؛ على سبيل المثال؛ أقل أو مساوية ل 0.5 7 بالوزن أو اقل من أو مساوية ل 70.1 بالوزن. يفضل أن يكون تيار منتج البخار 2 خالياً إلى حد كبير من؛ أي؛ يشتمل على أقل من 70.0001 بالوزن من حمض بروبيونيك بالاعتماد على الوزن الإجمالي لتيار منتج البخار.
وعلى الرغم من ذلك وكما تمت مناقشته أعلاه؛ فإن تيار البخار 112 يمكن أن يشتمل إلى حد كبير على كمية من محفز الروديوم من خلال السحب أثناء عملية التبخير في الوسيلة الومضية 110. يمثل سحب المحفز تكلفة كبيرة نتيجة النفقات المرتبطة بمحفز الروديوم. بالإضافة إلى ذلك فإن سحب الروديوم يمكن أن يؤدي إلى الانسداد وأمور أخرى في التيار البعدي وأيضاً كنتيجة للتركيز القابل للقياس الخاص بالروديوم في منتج حمض أسيتيك. ونتيجة ذلك فإن وسيلة التنقية 150 و/أو
0 الموضع المناسب من التيار 134 بالنسبة لتيار بخار 141 وتيار سحب جانبي 124 الذي ينتج عنه تحسناً غير متوقعاً في المجال. يشتمل تيار sale) التدوير السائل 111 على حمض أسيتيك وحفز فلك وفلزات تآكل وأيضاً مركبات متنوعة أخرى. في أحد النماذج فإن تيار إعادة التدوير يشتمل على حمض أسيتيك بكمية من 60 إلى 790 بالوزن من المحفز الفلزي بكمية من 0.01 إلى 70.5 بالوزن وفلزات تأكل (على سبيل 5 المثال؛ النيكل؛ الحديد والكروم) بكمية من 10 إلى 2500 جزء في المليون بالوزن ويوديد ليثيوم بكمية من 5 إلى 720 بالوزن؛ ويوديد ميثيل بكمية من 0.5 إلى 75 بالوزن وأسيتات ميثيل بكمية من 0.1 إلى 75 بالوزن؛ وماء بكمية من 0.1 إلى 78 بالوزن وأسيتالديهيد بكمية من أقل من أو مساوية ل 71 بالوزن (على سبيل المثال. من 0.0001 إلى 71 بالوزن من أسيتالديهيد)؛ ويوديد هيدروجين بكمية اقل من أو مساوية ل 70.5 بالوزن (على سبيل المثال» من 0.0001 إلى 70.5 0 بالوزن من يوديد هيدروجين). تم فصل تيار بخار علوي له نقطة غليان منخفضة 122 من العمود الأول 120 الذي يشتمل على مكون تفاعل مثل يوديد ميثيل وأسيتات ميثيل وماء وبفضل أن يتم سحب مكونات التفاعل في العملية. يتم تكثيف تيار البخار العلوي الذي له نقطة غليان منخفضة 122 بواسطة التبالد الحراري في التيار 3 والذي يمكن أن يتم إعادة تدويره إلى المفاعل 105 و/أو يتم إرجاعه إلى العمود الأول 120. 5 يمكن إخراج مكون الغاز المنصرف من خلال الخط 132 من تيار المبخر العلوي الذي له غليان
منخفض 124. بالإضافة إلى ذلك فيمكن أن يكون هناك عملية خاصة بإزالة ملوثات الكريونيل مثل أسيتالديهيد Ally تفسد نوعية منتج حمض الأسيتيك ويمكن أن تتم إزالتها في أعمدة إزالة ملوثات مناسبة ونواتج استخلاص ومواد امتصاص ما تم وصفه في البراءة الأمريكية رقم 0 7/223.886:7/223.88346/339.1715/1؛ ¢7/884.237 7/855.306 ونشرة البراءة الأمريكية رقم 2006/0011462 ورقم 2011/0288333 التي تم تضمينها هنا كمرجع بكاملها. (Ka تفاعل ملوثات الكريونيل Jie أسيتالديهيد مع معززات محفز يوديد لتشكيل مركبات يوديد ألكيل؛ مثل أيوديد إيثيل وأيوديد بيوتيل وأيوديد بنتيل وأيوديد هيكسيل؛ إلخ. وأيضاً وسبب وجود العديد من الملوثات التي Las مع ألديهيد؛ فمن المطلوب أن تتم إزالة أسيتالديهيد من تيار البخار العلوي الذي تم able عند نقطة منخفضة والمكثف في التيار 133 قبل عودة التيار إلى المفاعل. 0 يمكن الإشارة إلى الملوثات هنا في شكل PRC's كما تم وصفها هنا. وعلى الرغم من عدم توضيح ha من تيار 133 فيمكن أن يتم التكثيف ing الفصل بشكل اساسي إلى طور سائل مائي خفيف و/أو طور سائل ثقيل يشتمل بشكل أساسي على يوديد ميثيل وبعد ذلك تم توجيهه إلى أسيتالديهيد أو نظام PRC al] لاستخلاص يوديد الميثيل وأسيتات الميثيل بينما تتم all) أسيتالديهيد. وكما هو موضح في الجدول رقم 1 ورقم 2؛ فإن الطور السائل الخفيف و/أو الطور 5 السائل Jl) يتم فصلهما من التيار 133 ويمكن أن تشتمل كل منها على PRC's ويمكن أن تشتمل العملية على إزالة ملوثات الكريونيل؛ Jie أسيتالديهيد lly تعمل على إفساد نوعية من حمض أسيتيك ويمكن إزالته في أعمدة إزالة الملوثات المناسبة ووسائل الامتصاص كما تم وصفه في البراءة الأمريكية رقم 7/223.88647/223.88346/339.1715/143.930 ورقم 7/855.306 ورقم 7 ورقم 8/889.904 والبراءة الأمريكية رقم 2006/0011462 lly تم تضمينها هنا 0 كماجع بكاملها. يمكن أن يتم تفاعل ملوثات Jie dig أسيتالديديه مع معززات محفز يوديد لتشكيل مركبات يوديد ألكيل؛ Jie أيوديد إيثيل وأيوديد بروبيل وأيوديد بيوتيل وأيوديد بنتيل وأيوديد هيكسيل؛ إلخ. وايضاً ويسبب أن العديد من الملوثات تنشاً من مركب أسيتالديهيد. من المرغوب أن تتم A) الملوثات من الكريونيل من طور خفيف سائل. يمكن أن يتنوع ed من التيار 133؛ أي؛ الطور المائي الخفيف و/أو الطور السائل الثقيل الذي تم 5 إدخاله إلى أسيتالديهيد أو نظام إزالة PRC الذي (Sa أن يتنوع من 71 إلى 799 من تدفق الكتلة
— 5 2 — من أي من الطور السائل الخفيف 5 off الطور السائل الثقيل؛ على سبيل المثالن من 1 إلى 50 من 2 إلى 745؛ ومن 5 إلى 740 ؛ من 5 إلى 30 7 أو من 5 إلى 720. وأيضاً في بعض النماذج فإن جزء من كل من الطور السائل الخفيف والطور السائل الثقيل يمكن أن يتم إدخاله إلى نظام أسيتالديهيد أو نظام إزالة (PRC يمكن ارتجاع oda من الطور السائل الخفيف لم يتم إدخاله إلى أسيتالديهيد أو نظام PRC all) إلى لاعمود الأول 120 أو يتم sale] تدويره إلى المفاعل 105 كما تم وصفه هنا. لا يتم إدخال oda من طور السائل الثقيل إلى نظام أسيتالديهيد أو نظام إزالة PRC إلى المفاعل 105. وعلى الرغم من ذلك فإن هناك gia من الطور السائل يمكن أن يتم إعادة تدويره إلى العمود الأول ويكون مرغوياً بشكل كبير بأن يعود إلى يوديد الميثيل من طولر سائل ثقيل مخصب إلى المفاعل. 0 وعلى الرغم من ذلك فإن التركيبات المحددة من الطور السائل الخفيف يمكن أن تتنوع بشكل واسع؛ وقد تم هنا فيما يلي توفير بعض التركيبات التوضيحية في الجدول رقم 1. الجدول رقم 1: طور سائل خفيف توضيحي من مكونات علوية بأطراف خفيفة المكون التركيز التركيز التركيز (#بالوزن (#بالوزن (#بالوزن 7570١ 57-50| 800
— 6 2 — في بعض النماذج؛ تم ترتيب وسيلة تنقية علوية من العمود الأول 120 وتم وضعها وانشاؤها للحفاظ على مستوي واجهة منخفض لمنع التوقف الزائد ليوديد ميثيل. وعلى الرغم من ذلك فإن التركبات لامعينة من الطور السائل الثقيل يمكن أن تتنوع بشكل سريع وقد تم توفير بعض التركيبات التوضيحية هنا فيما يلي في الجدول رقم 2. الجدول رقم 2: الطور السائل الثقيل التجريبي من التيار العلوي بأطراف خفيفة المكون التركيز التركيز التركيز (#بالوزن (بالوزن (#بالوزن 2-0.01 1-005 |0.9-0.1 25-1 20-05 |15-0.7 ّ| | 5 ّ 98-0 ١550و |85-60 تشتمل أعمدة التقطير والأوعية الأخرى المناسبة للاستخدام اعلى أعمدة تقطير clades على سبيل المثال» عمود مملوء ومواد أخرى. يمكن أن تشتمل الأعمدة المكونة من قضبان على ع مود مكون من قضيب مثقب وعمود بغطاء خاص بالفقاقيع وعمد بصينية من نوع Kittel وصينية أحادية الارتجاع أو عمود بصينية ثلاثية. يكون عمود التقطير غير محدداً ويمكن أن يشتمل على غازء فلز 0 أو خزف أو اي مادة مناسبة أخرى lly يمكن استخدامها. بالنسبة للعمود من قضبان فإن الرقم النظري الخاص بالقضبان لا يكون محدداً بشكل خاص ويعتمد على أنواع المكون المراد فصله ويمكن أن يعتمد على المكون الذي يمكن فصله وبمكن أن يشتمل على ما يصل إلى 50 إلى 80 لوح؛ على سبيل المثال؛ من 2 إلى 80 ومن 5 إلى 60 ومن 5 غلى 50 أو يفضل من 7 إلى 35. يمكن أن يشتمل عمود التقطير على توليفة من أجهزة التقيطر المختلفة على سبيل المثال» توليفة من
غمود بغطاء خاص بالفقاعات وعمود بلوح مثقب والذي يتم استخدامه أيضاً في شكل توليفة من عمود بلوح مثقب وعمود محشو. يمن اختيار درجة حرارة التقطير والضغط في نظام التقطير على نحو مناسب بالاعتماد على الظروف Jie أنواع الحمض carboxylic acid Luss Si المستهدف وأنواع عمود التقطير أو مستهدف الإزالة المختار من ملوثات نقطة الغليان المنخفضة وملوثات نقطة الغليان Wall طبقاً لتركيبات من التيار الخاص بالتغذية. على سبيل المثال؛ وفي الحالية التي تكون بها تنقية حمض الاسيتيك قد تم إجراؤها بواسطة عمود التقطير فإن الضغط الداخلي من عمود التقطير (بصفة عادية ضغط أعلى العمود) يمكن أن يكون من 0.01 إلى 1 ميجا باسكال؛ على سبيل «Jal من 0.02 إلى 0.7 ميجا باسكال ويفضل أكثر من 0.05 إلى 0.5 ميجا باسكال في سياق ضغط القياس. بالإضافة 0 إلى ذلك فإن درجة حرارة التقطير الخاصة بعمود التقطير وعلى نحو خاص درجة الحرارة الداخلية من العمود عند درجة حرارة الجزء العلوي من العمود؛ يمكن التحكم فيها بواسطة ضبط الضغط الداخلي من العمود وعلى سبيل المثال؛ يمكن أن تكون من 20 إلى 200 م؛ على سبيل المثال» من 0 إلى 180 م؛ وبفضل أكثر من حوالي 100 إلى 160 م. تكون مادة كل عضو أو وحدة مرتبطة مع نظام التقطير والذي يشتمل على أعمدة وصمامات ووسائل 5 تكثيف ومستقبلات ومضخات ووسائل إعادة غليان وأجزاء داخلية والخطوط المتعددة تتصل كل منها مع نظام التقطير والذي يمكن أن يكون Ble عن مادة مناسبة مثل ral الفلز أو الخزف أو توليفة منها ولا يكون محدوداً بشكل خاص بواحد معين. في أحد النماذج, فإن المادقم ن نظام التقطير الخارجي والعديد من السلاسل تكون عبارة عن فلز انتقالي أو سبيكة تعتمد على فلز انتقالي Jie سبيكة حديد؛ على سبيل (JB ضلب لا daar نيكل؛ أو سبيكة J زركونيوم؛ أو سبيكة 0 زركونيوم منه؛ تيتانيوم؛ أو سبيكة تيتانيوم منه أو سبيكة ألومنيوم. تشتمل سبيكة تعتمد على الحديد المناسب على أي سبيكة بها حديد كمكون رئيسي مثل الضلب الذي لا يصداً والذي يشتمل على الكروم والنيكل والمولبيديوم ومواد أخرى. تشتمل سبيكة تعتمد على النيكل مناسبة على سبيكة بها نيكل كمكون رئيسي وواحد أو أكثر من الكروم والحديد والكويالت والمولبيديود والتنجستين والمنجنيز ومواد أخرى مثل HASTELLOY™ و INCONEL™ يمكن أن تكون الفلزات المقاومة للتآكل 5 بشكل خاص مناسبة كمواد خاصة بنظام التقطير والخطوط المتعددة.
في أحد النماذج يتم إدخال جزءِ من الطور JL الخفيف و/أو الطور السائل الثقيل إلى عمود تقطير والذي يقوم بتخصيب hall العليو die بحيث يشتمل على اسيتالديهيد ويوديد ميثيل. وبالاعتماد على التصميم فيمكن أن يكون هناك أي اثنين من أعمدة التقطير المنفصلة وعمود التقطير العلوي الثاني قد تم تخصيبه في أسيتالديهيد وأيوديد ميثيل. يمكن أن يكون داي ميثيل إيثر الذي تم تشكيله في الموضع موجوداً في الجزءِ العلوي. يمكن أن يتم تعريض iad) العلوي إلى واحدة أو أكثر من مراحل الاستخلاص لإزالة الرافينات المخصبة في يوديد ميثيل وناتج الاستخلاص. يمكن إعادة ga من الرافينات إلى عمود التقطير والعمود الأول ووسيلة التنقية العلوية و/أو المفاعل. على سبيل المثتال» عندما تتم معالجة الطور السائل الثقيلة في نظام إزالة PRC فيمكن أن يكون من المرغوب أن تتم إعادته إلى gia من الرافينات لأي من أعمدة التقطير أو المفاعل. وأيضاً Jog سبيل المثال؛ 0 عندما تتم معالجة الطور السائل الخفيف في نظام PRC all) ؛ فيمكن أن يكون من المرغوب أن تتم إعادته إلى جزءٍ من الرافينات عند أي من العمود الأول أو وسيلة التنقية العلوية أو المفاعل. في بعض النماذج فإن ناتج الاستخلاص يمكن أن يتم تقطيره لكي تتم إزالة الماء والذي يتم إعادته إلى واحد أو أكثر من مراحل الاستخلاص والتي تشتمل بها على أكثر أسيتات ميثيل ويوديد ميثيل وطور سائل خفيف يمكن أن يتم إعادة تدويره إلى المفاعل 105 و/أو يتم إعادة تدويره غلى العمود الأول 5 120. ونتيجة لذلك؛ فإن تيار البخار العلوي المتكثف الذي له درجة غليان منخفض في التيار 133 يمكن أن يتم فصله إلى طور مائي وطور عضوي وأن هذه الأطور يمكن أن يتم إعادة تدويرها أو إرجاعها طبقاً لما هو مطلوب للحفاظ على التركيزات في وسط التفاعل. وأيضاً فإن الملوثات من الكريونيل يمكن إزالتها من تلك الأطوار. 0 وعلى نحو مشابه فإن التيار العلوي 126 من العمد الثاني 125 يشتمل على مكون تفاعل Jie يوديد الميثيل وأسيتات الميثيل slag وبفضل أن يحتفظ بمكونات التفاعل بداخل العملية. يتم تكثيف التيار العلوي 126 بواسطة المبالد الحراري غلى التيار 136 والذي يتم sale) تدويره إلى المفاعل 105 و/أو الارتجاع من العمود الثاني 125. يمكن تصريف مكون الغاز من خلال الخط 135 من تيار بخار علوي برقم غليان منخفض مكثف 126. وعلى نحو مشابه إلى تيار البخار العلوي برقم غليان 5 منخفض مكثف في 133؛ يمكن أن يتم فصل التيار العلوي المكثف في التيار 136 إلى الطور
المائي والطور العضوي ويمكن إعادة تدوير الأطوار المذكورة أو ارتجاعها طبقاً لما هو مطلوب للحفاظ على التركيزات في وسط التفاعل. لكي يتم استخلاص المكونات؛ يمكن إدخال مكونات تفاعل معينة من تيار التنفيس وعلى نحو خاص الخطوط 106 و132 و135 و144 إلى وسيلة تظهير ولاتي تعمل باستخدام ميثانول بارد و/أو حمض أسيتيك لكي يتم استخلاص أسيتات ميثيل ويوديد ميثيل والذي يتم إعادة تدويره بشكل مباشر أو بشكل غير مباشر إلى المفاعل. تم وصف وسيلة تطهير مناسبة في البراءة الأمريكية رقم 7 ولتي تم تضمينها كمرجع بكاملها. يمكن أن تكون أعمدة التقطير طبقاً للكشف الحالي عابرة عن عمود تقطير تقليدي؛ على سبيل المثال؛ عمود بطبق وعمود بحشوة ومواد أخرى. لا يتم تحديد عمود التقطير (Sarg أن يشتمل على زجاج 0 أو 38 أو خزف أو اي sale مناسبة أخرى يمكن استخدامها. بالنسبة لعمود الألواح» فإن الرقم النظري من الألواح يعتمد على مكون يتم فصله ويمكن أن يشتمل إلى ما يصل إلى 50 لوحاً؛ على سبيل Jal من 5 إلى 50 أو من 7 إلى 35. طبقة الحماية (Ka ملامسة تيارات حمض كربوكسيلي؛ على سبيل المثال؛ تيارات حمض أستيك والتي تم تلويثها 5 باستخدام هاليدات و/أو فلزات تأكل مع تركيبة راتنج بالتبادل الأيوني المبتكرة تحت مدى واسع من ظروف التشغيل. يفضل أن يتم توفير تركيبة راتنج تبادل أيوني في طبقة حماية. إن استخدام طبقات الحماية لتنقية تيارات الحمض الكريوكسيلي المسحوية قد تم توثيقه بشكل جيد في المجال؛ على سبيل المثال في البراءات الأمريكية أرقام: 4/615.806؛ 5/653.853؛ 5/731.252 5 6/225.498 والتي تم تضمينها هنا كمراجع بكاملها. dans عامة فغن تيار الحمض الكريوكسيلي السائل يتم 0 تلامسه مع تركيبة راتنج التبالد الأيوني ولاتي يفضل أن يتم وضعها في طبقة الحماية. إن الملوثات من called على سبيل المثال؛ ملوثات اليوديد delim مع الفلز لتشكيل مركبات أيوديد فلز. في بعض النماذج فإن shal الهيدروكريون» على سبيل (JB مجموعات الميثيل والتي يمكن أن ترتبط مع ايوديد (Sa أن يتم معالجتها بالأسترة لحمض كربوكسيلي. على سبيل (Jaa) وفي Ala حمض الأسيتيك الملوث بواسطة ميثيل يوديد أو أسيتات ميثيل فإنه يتم إنتاجه في شكل منتج ثانوي في
غزالة اليوديد. إن تشكيل منتج الأسترة المذكور لا يشتمل بشكل نمطي على التأثير المذكورة على تيار حمض كربوكسيلي تمت معالجته. يتم تحديد الضغط أثناء خطوة التلامس فقط بواسطة المقاومة الفيزيائية الخاصة بالراتنج. في أحد النماذج فإن الملامسة يتم إجراؤها عند ضغط يتراوح من 0.1 ميجا باسكال إلى 1 ميجا باسكال؛ على سبيل oJ من .1 ميجا باسكال إلى 0.8 ميجا باسكال أو من 0.1 ميجا باسكال غلى 0.5 ميجا باسكال. وعلى الرغم من ذلك وبالنسبة للموائمة يفضل أن يكون الضغط ودرجة الحرارة قد تم إنشاؤهما بحيث أن تيار الحمض الكريوكسيل تتم معالجته في شكل سائل. وبالتالي وعلى سبيل Jal) عندما يتم التشغيل عند ضغط جوي والذي يفضل أن يعتمد على اعتبارات اقتصادية فإن درجة الحرارة يمكن أن تتراوح من 170 م (نقطة التجميد الخاصة بحمض أسيتيك) و 118 م (نقطة 0 الغليان الخاصة بحمض أسيتيك). ويكون في مدى فهم الماهر في المجال أن يحدد الأمداء المشابهة الخاصة بتيارات المنتج المشتملة على مركبات حمض كريوكسيلي أخرى. يفضل أن يتم الحفاظ على درجة الحرارة الخاصة بخطوة التلامس منخفضة إلى حد كبير للحفاظ على تحلل الراتنج. في أحد النماذج» يتم shal الملامسة عند درجة Sha متراوحة من 25 م إلى 120 م؛ على سبيل المثال؛ من 25 م إلى 100 م أو م 50 م إلى 100 as. الراتتجات الشبكية الكبيرة الكاتيونية بشكل نمطي 5 في التحلل (من خلال آلية خاصة بإزالة السولفون العطري المحفز بالحمض) عند درجة حرارة من 0م. يكون للاحماض الكربوكسيلية ما يصل غلى 5 ذرات من الكربو؛ على سبيل المثال؛ ما يصل إلى 3 ذرات من الكربون التي تظل سائلة عند درجات الحرارة المذكورة. وبالتالي فإن درجة الحرارة أثناء التلامس يجب أن يتم الحفاظ عليها أقل من درجات حرارة التحلل الخاصة بالراتنج المستخدم. في بعض النماذج فإن درجة حرارة التشغيل يتم الحفاظ عليها أقل من حد درجة الحرارة 0 الخاصتب الرتنج lly تكون متوافقة مع تشغيل الطور السائل والحركيات المطلوية الخاصة AGL الهاليد. يمكن أن يتنوع تصميم طبقة الحماية بداخل مجموعة تنقية حمض الأسيتيك بشكل كبير. على سبيل (Jal فإن طبقة الحماية يمكن أن يتم تصميمها بعد عمود التجفيف. وعلى نحو اختياري أو على نحو إضافي فإن الحماية يمكن أن يتم تصميمها بعد عمود إزالة الأطراف الثقيلة أو عمود التشطيب. 5 يفضل أن يتم تصميم طبقة الحماية في موضع حيث أن درجة حرارة تيار منتج حمض الأسيتيك
تكون منخفضة؛ على سبيل Jal) أقل من 120 م أو أقل من 100 م. وفضلاً عن الميزات التي تمت مناقشتها أعلاه؛ فإن التشغيل في درجة الحرارة المنخفضة يوفر مقدار تآكل أقل بالمقارنة مع عمليات درجة الحرارة العالية. يوفر التشغيل عند درجة الحرارة المنخفضة تشكيل أقل فيما يتعلق بالملوثات الفلزية الخاصة بالتأكل والتي كما تمت مناقشتها أعلاه يمكن أن تقلل من فترة نصف العمر الكلية الخاصة بالراتنج. Lads وبسبب درجات الحرارة المنخفضة فإنها ينتج عنها تآكل أقل وتكون الأوعية مطلوية بشكل مفيد واقل من فلزات مقاومة التآكل غالية الثمن (Sarg استخدام فلزات بدرجة مخفضة؛ على سبيل المثال؛ مواد من الضلب اذي لا يصداً قياسية. في أحد النماذج؛ فإن معدل التدفق خلال طبقة الحماية يتراوح من 0.1 من حجم الطبقات في الساعة BVY) / الساعة') إلى 50 BV / الساعة ؛ على سبيل المثال» 1 BV /الساعة إلى 20 BV / 0 الساعة. يكون حجم الطبقة من الوسط العضوي عبارة عن حجم من وسط مساوي لحجم يتم شغله بواسطة طبقة الراتنج. يشير معدل التدفق من 1 BY / الساعة إلى أن كمية من السائل العضوي مساوية إلى حجم يتم شغله بواسطة طبقة الراتنج التي تمر خلال طبقة الراتنج في فترة زمنية مقدارها ساعة واحدة. لكي يتم تجنب استنزاف الراتنج مع منتج حمض أسيتيك منقى والذي يكون أعلى بالمقارنة مع تركيزات 5 يوديد إجمالية في أحد النماذج فإن منتج حمض الأسيتيك في تيار المنتجات السفلية 127 يتم تلامسه مع طبقة الحماية عندما يكون هناك تركيز خاص بمنتج حمض أسيتي منقى يكون أقل من 1 ga في المليون بالوزن. يشتمل تركيز اليوديد على يوديدي من كل من المصادر العضوية Ci إلى 014) يوديد ألكيل ومصادر عضوية مثل يوديد هيدروجين. تم الحصول على تركيقب حمض أسيتيك منقى كنتيجة لمعالجة طبقة الحماية. تشتمل تركيبة حمض الأسيتيك المنقى؛ في بعض النماذج على أقل 0 من 100 جزءِ في المليون بالوزن؛ على سبيل المثال؛ أقل من 90 ea في المليون بالوزن؛ وأقل من 0 جزء في المليون بالوزن أو أقل من 25 جزءِ في المليون بالوزن. في أحد النماذج» فإن تركيبة حمض أسيتيك ie تشتمل على أقل من 100 جزءِ في المليون بالوزن من فلزات التأكل؛ على سبيل المثلاء أقل من 750 جزءِ في المليون بالوزن أو اقل من 500 جزءٍ في المليون بالوزن أو أقل من 0 جزءِ في المليون بالوزن. Led يتعلق بالأمداء فإن تركيبة حمض الأسيتيك المنقاة يمكن أن 5 تشتمل على ما بين 0 إلى 100 جزءٍ في المليون بالوزن من مركبات يوديد؛ على سبيل المثال؛ من
1 إلى 50 جزءِ في المليون بالوزن؛ و/أو من 0 إلى 1000 جزءٍ في المليون بالوزن من فلزات
التآكل» على سبيل المثال» من 1 إلى 500 ea في المليون بالوزن. في نماذج أخرى فإن طبقة
الحماية تقوم بإزالة على الأقل 725 بالوزن من اليوديد من منتج حمض أسيتيك خام؛ على سبيل
Jal على الأقل 750 جزءِ في المليون بالوزن أو ع لى الأقل 775 جزء في المليون بالوزن. في
5 أحد النماذج» فإن طبقة الحماية تزيل على الاقل 725 من فازات SEI من منتج حمض الاسيتيك
ala على سبيل (Jd) على الاقل 750 جزء في المليون بالوزن أو على الأقل 775 جزءِ في
المليون بالوزن.
في أحد النماذج؛ فإن عملية إنتاج حمض الأسيتيك تشتمل أيضاً على إدخال مركب ليثيوم في
المفاعل للحفاظ على تركيز أسيتات ليثيوم بكمية من 0.3 إلى 0.7 7 بالوزن في وسط التفاعل. في 0 أحد النماذج فإن كمية مركب الليثيوم يتم إدخالها في المفاعل بحيث يتم الحفاظ على تركيز يوديد
الهيدروجين بكمية من 0.1 إلى 1.3 # بالوزن في وسط التفاعل. في أحد النماذج فإن تركيز محفز
الروديوم يتم الحفاظ عليه بكمية من 300 إلى 3000 جزء في المليون بالوزن في وسط التفاعل؛ يتم
الحفاظ على الماء بكمية من 0.1 إلى 4.1 7 بالوزن في وسط التفاعل وبتركيز من أسيتات الميثيل
يتم الحفاظ عليه من 0.6 إلى 4.1 7 بالوزن في وسط التفاعل بالاعتماد على وزن إجمالي من وسط التفاعل الموجود بداخل مفاعل المعالجة بإدخال كريونيل .
في أحد or Shall يتم اختيار مركب الليثيوم lithium الداخل إلى المفاعل من المجموعة المكونة من
أسيتات ليثيوم lithium acetate وكريوكسيلات ليثيوم lithium carboxylates وكريونات ليثيوم
lithium carbonates وهيدروكسيد ليثيوم lithium hydroxide وأملاح ail عضوية
organic lithium salts أخرى وخلائط منها. في بعض النماذج؛ فإن مركب الليثيوم يكون قابلاً للذويان في وسط التفاعل. في أحد النماذج فإن داي هيدرات أسيتات ليثيوم lithium acetate
oy dihydrate استخدامها كمصد لمركب الليثيوم.
تتفاعل أسيتات الليثيوم مع يوديد الهيدروجين hydrogen iodide طبقاً للتفاعل المتعادل التالي (I)
لتشكيل يوديد الليثيوم lithium iodide وحمض الأسيتيك:
LiOAc + HI = Lil + HOAc (1)
يعتقد أن أسيتات الليثيوم توفر تحكماً محسناً في تركيز يوديد الهيدروجين بالنسبة لأسيتات أخرى؛ مثل أسيتات المثيثيل الموجودة في وسط التفاعل. Gang التقيد بنظرية معينة؛ فإن أسيتات الليثيوم تكون عبارة عن قاعدة مترافق من حمض أسيتيك وبالتالي تكون فعالة نحو يدويد الهيدروجين من خلال Jeli حمض - قاعدة. يعتقد أن تلك الخاصة ناتجة عن التعادل الخاص بالتفاعل (ا) التي تحسن من منتجات التفاعل بالمقارنة مع تلك التي تم إنتاجها بواسطة التادل المناظر من أسيتات ميثيل وأيوديد هيدروجين. يكون التعادل المحسن مفيداً من خلال تركيزات الماء التي تكون أقل من 1 7 بالوزن في وسط التفاعل. بالإضافة إلى ذلك فإن قابلية التطاير المنخفضة بشكل نسبي لأسيتات الليثيوم عند مقارنتها مع أسيتات الميثيل والتي تسمح لاسيتات الليثيوم بأن تظل في وسط التفاعل باستثناء ما يتعلق بالفقد الناتج عن التطاير والكميات الصغيرة من السحب بداخل منتج الخام 0 من البخار. وعلى العكس من ذلك فإن قابلية التطاير العالية بشكل نسبي من أسيتات الميثيل تسمح للماء بأن يستقر بداخل سلسلة من التفاعلات وتقوم بتحويل أسيتات الميثيل إلى صورة أكثر صعوبة في التحكم بها. تكون أسيتات الليثيوم أكثر سهولة في الحافظ عليها والتحكم في العملية عند تركيزات منخفضة متوافقة من أيوديد الهيدروجين. ونتيجة لذلك فإن الكميات الصغيرة بشكل نسبي من أسيتات الليثيوم يمكن أن يتم استخدامها بالنسبة لكمية من أسيتات الميثيل المطلوية للتحكم في تركيزات أيوديد 5 الهيدروجين في وسط التفاعل. تم ايضاً اكتشاف أن أسيتات الليثيوم يكون بها ثلاثة فترات زمنية على الأقل أكثر فعالية من أسيتات الميثيل في تحسين الإضافة الخاصة بالأكسدة ليوديد الميثيل إلى معقد الروديوم 1[ في أحد النماذج فإن التركيز الخاص بأسيتات الليثيوم في وسط التفاعل يتم الحفاظ عليه عند أعلى من أو مساوباً ل 0.3 7 بالوزن وأعلى من أو مساوباً 3 0.35 7 بالوزن أو أعلى من أو مساوباً ل 0 0.4 7 بالوزن أو أعلى من أو مساوياً ل 0.45 7 بالوزن أو أعلى من أو مساوباً ل 0.5 7 بالوزن و/أو في نماذج أخرى فإن تركيز أسيتات الليثيوم في وسط التفاعل يتم الحفاظ عليه عند JB من أو مساوياً ل 70.7 الوزن أو أقل من أو مساوباً ل 0.65 7 بالزن أو أقل من أو مساوباً ل 0.6 7 بالوزن أو أقل من أو مساوياً ل 0.55 7 بالوزن عند التحديد طبقاً لمعايرة حمض بيركلوريك إلى نقطة طرفية خاصة بفرق الجهد.
تم اكتشاق أن الزيادة في اسيتات الليثيوم في وسط التفاعل يمكن أن تؤثر بشكل عكسي على مكونات أخرى في وسط التفاعل والتي تؤدي إلى نقص الإنتاجية. وعلى العكس من ذلك فإنه تم اكتشاف أن تركيز أسيتات الليثيوم في وسط التفاعل يكون أقل من حوالي 70.3 بالوزن وينتج die عدم القدرة
على التحكم على تركيزات يوديد الهيدروجين بداخل وسط التفاعل. في أحد النماذج؛ يمكن أن يتم إدخال مركب الليثيوم بشكل متصل أو بشكل متقط في وسط التفاعل. في بعض النماذج؛ يتم إدخال مركب الليثيوم أثناء بدء تشغيل المفاعل. في بعض النماذج يتم إدخال
مركب الليثيوم بشكل متقطع ليحل محل مقادير الفقد في السحب. تم إجراء سلسلة من التجارب لتوضيح التأثير السائد الخاص بأسيتات ليثيوم في مفاعل إدخال الكربونيل لتحديد تأثير أسيتات ليثيوم على إضافة بالأكسدة ليوديد ميثيل إلى معقد روديوم rhodium complex 0 ¢ [12)60(2اط>]نا تم التثبت منه مع تاثير سائد خاص بأسيتات ليثيوم على معدلات التفاعل. يكون هناك sal) خطية خاصة بمعدلات التفاعل متناسبة مع تركيزات أسيتات ليثيوم متزايدة تمت ملاحظتها. كان الارتباط المذكور عبارة عن مؤشر لتأثيرات تناسيبة من ترتب أول بين يوديد الميثيل 5 LI[RNI2(CO)2] . أوضحت تلك النتائج Load أن هناك gia معترض ليس له dad الصفر يثبت أن اسيتات الليثيوم لا تكون مطلوية لحدوث تفاعل Mel-Rh(l) ولكن أسيتات اليثيوم تعطي
5 تأثيراً محسناً كبيراً حتى عند التركيزات المنخفضة. في بعض النماذج؛ يمكن أن تشتمل العملية أيضاً على الحفاظ على تركيز أسيتات البيوتيل butyl 586 في منتج حمض الأسيتيك عند 10 جزء في المليون بالوزن أو اقل بدون الإزالة المباشرة لأسيتات بيوتيل من حمض أسيتيك منتج. في بعض النماذج يمكن الحفاظ على تركيز أسيتات بيوتيل في حمض أسيتيك منتج نهائي أقل من 10 جزءٍ في المليونب الوزن بواسطة إزالة أسيتالديهيد من 0 وسط التفاعل»؛ على سبيل (Jl) إزالة اسيتالديهيد من تيار تم اشتقاقه من وسط التفاعل و/أو عن طريق التحكم في درجة حرارة التفاعل و/أو الضغط الجزئي للهيدروجين و/أو محفز الفلز في وسط التفاعل. في بعض النماذج فإن تركيز اسيتات البيوتيل في منتج حمض الأسيتيك النهائي يتم الحفاظط عليه عن طريق التحكم في واحد أو أكثر من درجة حرارة التفاعل الخاصة بإدخال كريونيل من 0م إلى 250 م ويكون الضغط الجزئي من الهيدروجين في مفاعل المعالجة بالكربونيل من 0.3 5 إلى 2 جوي؛ يكون تركيز المحفز الفلزي من الروديوم في وسط التفاعل من 100 إلى 3000 ey
في المليون بالوزن بالاعتماد على الوزن الإجمالي الخاص بوسط التفاعل و/أو تركيز اسيتاليديهد 26 في وسط Jeli) عند 1500 لفة في الدقيقة أو أقل. في أحد النماذج يتم تشكيل منتج حمض الأسيتيك طبقاً لنموذج من العملية التي تم الكشف عنها هنا والتي بها تركيز أسيتات بيوتيل أقل من أو glue ل 10 جزءِ في المليون بالوزن أو اقل من أو مساوياً ل 9 جزءِ في المليون بالون أو أقل من أو مساوياً ل 8 جزءِ في المليون بالوزن أو اقل من أو مساوياً ل 6 جزءِ في المليون بالوزن أو اقل من أو مساوباً ل 2 جزء في المليون بالوزن بالاعتماد على الوزن الإجمالي لمنتج حمض أسيتيك. في بعض النماذج؛ فإن منتج حمض الأسيتيك يكون خالياً إلى حد كبير من أسيتات البيوتيل» أي؛ تركيز أسيتات بيوتيل من أقل من 0.05 جزءِ في المليون بالوزن أو بصورة غير ALE للاكتشاف بواسطة وسائل الاكتشاف المعروفة في المجال. في 0 بعض النماذج فإن منتج حمض الأسيتيك يمكن أن يشتمل على تركيز حمض بروبيونيك من أقل من 0 جزءٍ في المليون بالوزن أو اقل من 225 جزءٍ في المليون بالوزن أو اقل من 200 جزءِ في المليون بالوزن. في بعض النماذج؛ يمكن التحكم في تركيز أسيتات بيوتيل في منتج حمض أسيتيك بواسطة التحكم في تركيز أسيتالديهيد في وسط التفاعل. على الرغم من عدم الرغبة في التقيد بنظرية معينة فإن 5 أسيتات البيوتيل تكون بمثابة منتج ثانوي ناتجة عن تكثيف ألدول من أسسيتلديهيد. وقد اكتشف مقدمي الطلب كيفية الحفاظ على تركيز أسيتالديهيد في وسط التفاعل عند أقل من 1500 جزء في المليون بالوزن يمكن التحكم في تركيز اسيتات بيوتيل في منتج حمض أسيتيك نهائي عند أقل من eis 0 في المليون بالوزن. في بعض النماذج؛ يتم الحفاظ على تركيز أسيتالديهيد عند اقل من أو قيمة مساوية ل 1500 جزء في المليون بالوزن أو اقل من أو مساوية ل 900 جزء في المليون بالوزن 0 أو أقل من أو مساوية ل 500 جزء في المليونب الون أو اقل من أو مساوية ل 400 جزء في المليون بالوزن بالاعتماد على الوزن الإجمالي لوسط التفاعل. في بعض النماذج؛ يمكن التحكم في تركيز أسيتات بيوتيل في منتج حمض أسيتيك بواسطة التحكم في درجة حرارة التفاعل الخاصة بمفاعل معالجة بالكريونيل عند درجة حرارة el من أو مساوية ل 0م أو 180 م وأقل من أو مساوية ل 250 م أو 225 م و/أو ضغط جزئي من الهيدروجين في
مفاعل المعالجة بالكربونيل والذي يمكن التحكم فيه عند of من أو مساوباً ل 0.3 جوي أو 0.35 جوي أو 0.4 جوي أو 0.5 جوي وأقل من أو Lisle ل 2 جوي أو 1.5 جوي أو 1 جوي.
على الرغم من أن الضغط الجزئي للهيدروجين العالي بشكل نسبي ينتج عنه تحسناً في معدلات التفاعل» والانتقائية وتحسناً في نشاط المحفز ودرجات الحرارة المنفضة فإن مقدمي الطلب أكتشفوا
أن الضغط الجزئي للهيدروجين قد زاد مع زيادة إنتاج النفايات أيضا بما في ذلك أسيتات البيوتيل.
في أحد النماذج؛ فإن الضغط الجزئي من الهيدروجين يمكن أن يتم التحكم فيه بواسطة تعديل مقدار الهيدروجين الموجود في مصدر أول أكسيد الكريبون و/أو عن طريق الزيادة أو النقص في تدفقات التنفس الخاص بالمفاعل للحصول على ضغط جزئي من الهيدروجين المطلوب daly مفاعل المعالجة بالكريونيل.
0 .تم shal سلسلة من التجارب لتحديد تاثير ضغط الهيدروجين الجزئي وتركيز أسيتالديهيد في وسط التفاعل على تركيز أسيتات البيوتيل في منتج حمض أسيتيك. تم التثبت من التجارب في شكل ارتباط بين تركيزات معالج بأسيتيل منخفض في منتج حمض أسيتيك نهائي وتركيزات أستيالديهيد منخفضة بشكل نسبي في وسط التفاعل و/أو أنواع ضغط (is منخفض من الهيدروجين في مفاعل معالجة بإدخال الكربونيل. تم الحفاظ على التجارب Ally بها تركيز من أسيتالديهيد acetaldehyde
5 المفاعل أسفل 1500 جزءٍ في المليون بالوزن وضغط (Hin من مفاعل الهيدروجين والذي يتم الحفاظ عليه اقل 0.6 جزي ينتج die مستيوات أسيتات بيوتيل اقل من 10 جزءٍ في المليون بالوزن في منتج حمض أسيتيك نهائي. أظهرت التجارب الأخرى أن تركيز اسيتالديهيد في المفاعل أقل من 1500 جزء في المليون بالوزن وضغط جزئي للهيدروجين من 0.46 جوي ينتج die تركيز أسيتات بيوتيل من أقل من 8 on في المليون بالوزن في منتج حمض أسيتيك نهائي. كانت الظروف المشابهة
0 والتي يكون بها ضغط هيدروجين هو 0.30 جوي ينتج عنه مستويات أسيتات بيوتيل اقل من 6 جزءٍ في المليون وضغط جزئي م الهيدروجين من 0.60 جوي ينتج عنها تركيزات أسيتات بيوتيل أقل من 2 جزءٍ في المليون بالوزن في منتج حمض أسيتيك نهائي. وعلى الرغم من ذلك فإنه في التجارب المقارنة يكون به ضغط (Ha من الهيدروجين كان 0.4 و 0.3 على الترتيب ولكن في غياب نظام إزالة ألديهيد مثل تركيزات أسيتالديهيد في المفاعل الي يزيد عن 1500 جزءٍ في المليون بالوزن والذي
ينتج عنه منتج حمض أسيتيك نهائي والذي يشتمل على مستويات أسيتات من 13 جزءٍ في المليون
بالوزن و16 جزء في المليون بالوزن على الترتيب. اكتشف مقدم الطلب أن تركيز حمض بروبيونيك propionic acid في منتج حمض الأسيتيك النهائي يمكن أن يتم التأثير عليه بواسطة تركيز أسيتات بيوتيل في منتج حمض أسيتيك. ونتيجة لذلك eg طريق التحكم في تركيزات أسيتات البيوتيل في منتج حمض أسيتيك نهائي إلى 10 ga في المليون بالوزن أو اقل ؛ يمكن أن يتم التحكم في تركيز حمض بروبيونيك في منتج حمض أسيتيك نهائي بحيث يكون أقل من 250 edn في المليون بالوزن أو أقل من 225 جزءِ في المليون بالوزن أو أقل من 200 جزءٍ في المليون بالوزن. وعلى نحو مشابه وعن طريق التحكم في محتوي الإيثانول في مادة تغذية خاصة بالتفاعل والتي يمكن أن تكون موجودة في شكل ملوثات ي مصدر الميثانول؛
0 يمكن أن يتم التحكم في حمض بروبيونيك وتركيزات أسيتات البيوتيل في منتج حمض أسيتيك نهائي. في أحد النماذج يتم التحكم في تركيز الإيثانول في مادة تغذية من الميثانول بالنسبة لتفاعل المعالجة بالكريونيل إلى اقل من أو مساوي 150 gia في المليون بالوزن. في أحد النماذج؛ إذا كان موجوداً؛ فإن تركيز الإيثانول في مادة التغذية من الميثانول الخاصة بالمفاعل يكون اقل من أو مساوياً ل 100 جزء في المليون بالوزن أو 50 جزءِ في المليون بالوزن أو 25 جزءٍ في المليون بالوزن.
5 اكتشف مقدم الطلب Lad أن تشكيل يوديد الإيثيل يمكن أن يتم إجراؤه بواسطة العديد من الصور المتغيرة المختلفة المشتملة على تركيز أسيتالديهيد؛ وأسيتات إيثيل وأسيتات ميثيل وأيوديد ميثيل في وسط التفاعل. وعلى نحو إضافي فقد تم اكتشاف محتوي الإيثانول في مصدر الميثانول وضغط جزئي من الهيدروجين ومحتوي الهيدروجين في مصدر أول اكسيد الكربون للتأثير على تركيز أيوديد إيثيل في وسط التفاعل؛ وتبعاً لذلك؛ تركيز حمض بروبيونيك في منتج حمض أسيتيك نهائي.
0 في بعض النماذج؛ فإن تركيز يوديد إيثيل في وسط التفاعل يتم الحفاظ عليه / التحكم فيه بحيث يكون أقل من أو يساوي 752 جزءِ في المليون بالوزن أو أقل من أو يساوي 650 جزءِ في المليون بالوزن أو أقل من أو يساوي 550 جزءِ في المليون بالوزن أو أقل من أو يساوي 450 جزء في المليون بالوزن أو أقل من أو يساوي 350 ea في المليون بالوزن. في نموذج بديل فإن التركيز من يوديد الميثيل في وسط التفاعل يتم الحفاظ عليه / التحكم به عند أعلى من أو يساوي 1 جزءِ في
5 المليونب الوزن أو 5 جزءِ في المليون بالوزن أو 10 جزءٍ في المليون بالوزن أو 20 جزءِ في المليون
— 3 8 —
بالوزن أو 25 جزءٍ في المليونب الوزن واقل من أو يساوي 650 جزءٍ في المليون بالوزن أو 550
جزء في المليون بالوزن أو 450 جزء في المليونب الوزن أو 350 جزءِ في المليون بالوزن.
في أحد التماذ ‘z يمكن BAP] على تركيز حمض بروبيونيك في منتج حمض أسيتيك أقل من 250
جزء في المليون بالوزن عن طريق الحفاظ على تركيز يوديد إيثيل في وسط التفاعل عند أقل من أو يساوي 750 es في المليون بالوزن بدون إزالة حمض بروبيونيك من منتج حمض أسيتيك.
في بعض النماذج» يمكن أن يكون تركيز أيوديد إيثيل في وسط التفاعل وحمض بروبيونيك في منتج
حمض اسيتيك موجوداً في نسبة وزنية من 1:3 إلى 2:1 أو من 2:5 إلى 2:1 أو من 1:2
إلى 1: 2. في بعض النماذج يتم الحفاظ على تركيز أسيتالديهيد : أيوديد إيثيل في وسط التفاعل
عند نسبة وزنية من 2: 1 إلى 20: 1 أو من 15: 1 إلى 2: 1 أو من 9: 1 إلى 1:2.
0 في بعض النماذج؛ يمكن الحفاظ على تركيز يوديد الميثيل بواسطة التحكم عند ضغط جزئي على JB) من ضغط جزئي من الهيدروجين وتركيز أسيتات ميثيل وتركيز يوديد ميثيل و/أو تركيز أسيتالديهيد فى وسط Je lal) . تم إجراء سلسلة من التجارب لتحديد تأثير اسيتالديهيد وظروف تفاعل أخرى على تشكيل الإيثيل الذي يوضح علاقة بين تركيز أسيتالديهيد وتركيز أيوديد إيثيل في وسط التفاعل وأيضاً العلاقة بين تركيز
5 المفاعل الخاص بأيوديد الإيثيل والتركيز الخاص بحمض بروبيونيك في منتج حمض أسيتيك نهائي. بصفة عامة فإن تركيز أيوديد الإيثيل يكون على الأقل من 750 ein في المليون بالوزن وتركيز اسيتالديهيد من أقل من 1500 esa في المليون بالوزن في وسط التفاعل الذي ينتج die تركيزات حمض بروبيونيك من أقل من 250 ein في المليون بالوزن من منتج حمض أسيتيك. وكما هو موضح من الأشكال والنص الذي تم عرضه أعلاه فقد تم استخدام مجموعة من النماذج هنا
0 أعلاه. النموذ z -1, عملية لإنتاج حمض أسيتيك تشتمل على :
— 9 3 — المعالجة بالكريونيل لمادة تفاعل واحدة على الأقل مختارة من المجموعة المكونة من ميثانول؛ إيثر داي ميثيل؛ أسيتات ميثيل» وخلائط منهاء في وجود 0.1 إلى 14 7# بالوزن من cele محفز ميثيل؛ أيوديد ميثيل وملح أيوديد لتشكيل وسط تفاعل في مفاعل؛ فصل وسط التفاعل إلى تيار إعادة تدوير سائل وتيار منتج بخار يشتمل على حمض أسيتيك؛ أيوديد ميثيل؛ أسيتات ميثيل وماء؛
تكثيف جزءِ أول من تيار منتج بخار لتشكيل تيار سائل؛ إدخال ga ثاني من تيار منتج بخار إلى عمود أول؛ إدخال gin على الأقل من تيار السائل إلى العمود الأول؛ و سحب تيار جانبي من العمود الأول يشتمل على منتج حمض أسيتيك.
0 النموذج 2. العملية طبقاً للنموذج رقم 1؛ حيث يتم تكثيف من 1 إلى 50 7 بالوزن من تيار منتج البخار لتشكيل تيار السائل؛ وحيث يتم إدخال 50 إلى 99 7 بالوزن من تيار منتج البخار إلى العمود الأول. النموذج رقم 3. العملية طبقاً للنموذج رقم 1 أو النموذج 2؛ حيث يتم إدخال 10 7 على الأقل بالوزن من تيار السائل إلى العمود الأول.
5 النموذج رقم 4. العملية طبقاً لأي من النماذج من 1 إلى النموذج 3؛ التي تشتمل أيضاً على: إدخال التيار الجانبي المشتمل على منتج حمض أسيتيك إلى عمود ثاني للحصول على منتج حمض اسيتيك منقى. النموذج 5: العملية طبقاً للنموذج رقم 4؛ حيث يتم إدخال eda على الأقل من تيار السائل إلى العمود الثاني النموذج: 6.
0 النموذج رقم 6 العملية طبقاً لأي من النماذج من 1 إلى النموذج 5؛ حيث يتم إجراء التفاعل بينما يتم الحفاظ على وسط التفاعل عند تركيز من 1 إلى 25 7 بالوزن من ملح أيوديد؛ 1 إلى 25 7
— 0 4 — بالوزن من أيوديد ميثيل؛ 0.5 إلى 30 7 بالوزن من أسيتات ميثيل؛ و 0.1 إلى 714 بالوزن من ماء. النموذج 7. العملية طبقاً لأي من النماذج من 1 إلى النموذج 6؛ حيث يشتمل المفاعل ايضاً على وحدة تبريد . النموذج: 8. العملية طبقاً لأي من النماذج من 1 إلى النموذج 7 حيث يشتمل تيار السائل على ما بين 65 إلى 95 7 بالوزن من حمض أسيتيك. النموذج رقم 9. العملية طبقاً لأي من النماذج من 1 إلى النموذج 8؛ حيث يتم تخصيب تيار السائل في حمض أسيتيك بالمقارنة مع جزءٍ ثاني من تيار منتج بخار. النتموذج رقم 10. العملية طبقاً لأي من النماذج من 1 إلى النموذج 9؛ حيث يتم إدخال تيار السائل 0 إلى العمود الأول أعلاه الخاص بمادة التغذية من جزءٍ ثاني من تيار منتج بخار. النموذج رقم 11: العملية Tada لأي من النماذج من 1 إلى النموذج 10؛ حيث يتم إدخال تيار السائل إلى العمود الأول تحت النقطة التي يتم عندها سحب التيار الجانبي المشتمل على منتج حمض أسيتيك من العمود الأول. النموذج رقم 12. العملية طبقاً لأي من النماذج من 1 إلى النموذج 11؛ حيث يتم الحفاظ على 5 فعالية أول أكسيد الكربون في المفاعل أعلى من 90> 7. النموذ z : 13. عملية لإنتاج حمض أسيتيك تشتمل على : المعالجة بالكربونيل لمادة تفاعل واحدة على الأقل مختارة من المجموعة المكونة من ميثانول» داي إيثر ميثيل؛ أسيتات (ine وخلائط منها في وجود 0.1 إلى 14 7 بالوزن من ماء؛ محفز ميثيل؛ أيوديد ميثيل وملح أيوديد لتشكيل وسط تفاعل في مفاعل؛ 0 فصل وسط التفاعل إلى تيار إعادة تدوير سائل وتيار منتج بخار يشتمل على حمض أسيتيك؛ أيوديد (dine أسيتات ميثيل وماء في slog تبخير فجائي به جزء تنقية علوية اختياري؛
— 1 4 — تكثيف جزءٍ أول من تيار منتج بخار لتشكيل تيار منتج سائل؛ إدخال جزءِ ثاني من تيار منتج بخار إلى عمود أول؛ سحب تيار جانبي يشتمل على منتج حمض أسيتيك من العمود الأول؛ إدخال تيار جانبي إلى عمود ثاني؛ إدخال gia على الأقل من تيار منتج السائل إلى العمود الثاني؛ و الحصول على منتج منقى من حمض أسيتيك من العمود الثاني. النموذ z رقم 14: العملية طبقاً للنموذ z رقم 13« حيث يتم تكثيف 1 إلى 50 A بالوزن من تيار منتج البخار لتشكيل تيار السائل وحيث يتم إدخال 50 إلى 99 7 بالوزن من تيار منتج البخار Jie الجزء الثانى إلى العمود الأول. النموذج رقم 15. العملية طبقاً للنموذج رقم 13 أو النموذج 14؛ حيث يتم إدخال 10 7 بالوزن على 0 الأقل من تيار السائل إلى العمود الثاني. النموذج: 16. العملية طبقاً لأي من النماذج من 13 إلى النموذج 15( حيث يتم إدخال على الأقل eda من تيار السائل بداخل العمود الأول. النموذج رقم 17. العملية طبقاً لأي من النماذج من 13 إلى النموذج 16؛ التي تشتمل أيضاً على توجيه تيار سفلي من العمود الأول؛ تيار سفلي من العمود الثاني؛ تيار علوي من العمود الثاني ؛ 5 أو توليفة منها بداخل ohn وسيلة التنقية العلوي بمقدار كافي لإزالة جزء على الأقل من المحفز الموجود في تيار منتج بخار. النموذج رقم 18. العملية طبقاً لأي من النماذج من 13 إلى النموذج 17( حيث يشتمل تيار السائل على ما بين 65 إلى 95 7 بالوزن من حمض أسيتيك. النموذج رقم 19. العملية طبقاً لأي من النماذج من 13 إلى النموذج 18؛ حيث يشتمل تيار السائل 0 على كمية مساوية أو أكبر من كمية حمض الأسيتيك في التيار الجانبي. النموذج 20. العملية طبقاً لأي من النماذج من 13 إلى النموذج 19( حيث يتم إدخال تيار السائل إلى العمود الثاني أعلى مادة التغذية من التيار الجانبي.
— 2 4 — النموذج 21. العملية طبقاً لأي من النماذج من 1 إلى النموذج 20 حيث يتم التحكم في تركيز الماء فى وسط التفاعل بمقدار من 0.1 إلى 5 #7 بالوزن ؛ بالاعتماد على المقدار الإجمالى من وسط Je tal) الموجود . النموذج 22. العملية طبقاً لأي من النماذج من 1 إلى النموذج 21 التي تشتمل أيضاً على إدخال مركب ليثيوم مختار من المجموعة المكونة من أسيتات ليثيوم lithium acetate ؛ ليثيوم
كريوكسيلات lithium carboxylates ؛ كريونات ليثيوم lithium carbonates ؛ هيدروكسيد «lithium hydroxide asi وخلائط منها في المفاعل للحفاظ على تركيز أسيتات ليثيوم من 3 إلى 0.7 7 بالوزن فى وسط التفاعل reaction medium النموذج 23. العملية طبقاً للنموذج رقم 22؛ التي تشتمل أيضاً على:
BAP] 1 0 على تركيز يوديد هيدروجين بمقدار من 1 . 0 إلى 3 . 1 A بالوزن في وسط Je Lal) ¢ الحفاظ على تركيز محفز الروديوم من 300 و 3000 جزءِ في المليون بالوزن في وسط التفاعل؛ الحفاظ على تريكيز الماء من 0.1 إلى 4.1 7 بالوزن في وسط التفاعل؛ الحفاظ على تركيز أسيتات الميثيل بمقدار من 0.6 إلى 4.1 7 بالوزن فى وسط التفاعل؛ أو توليفة منها.
5 النموذج 24. العملية طبقاً لأي من النماذج من 1 إلى النموذج 23؛ التي تشتمل أيضاً على التحكم في تركيز أسيتات بيوتيل في منتج حمض أسيتيك عند 10 جزءٍ في المليون بالوزن أو أقل بدون الإزالة المباشرة لأسيتات بيوتيل من منتج حمض أسيتيك. النموذج 25: العملية طبقاً للنموذج رقم 24 حيث يتم التحكم في تركيز اسيات البيوتيل بواسطة الحفاظ على أسيتيل ألديهيد عند 1500 جزءٍ في المليون أو اقل في وسط التفاعل.
0 النموذج 26: العملية طبقاً للنموذج 24 أو النموذج 25 حيث أن تركيز أسيتات البيوتيل يتم التحكم فيه بواسطة التحكم في درجة الحاررة الخاصة بالمفاعل من 150 إلى 250 م.
— 4 3 —
النموذج 27: العملية طبقاً لأي من النماذج من 25 إلى النموذج 26 حيث أن تركيز اسيتات البيوتيل
يتم التحكم فيه من خلال التحكم في ضغط الهيدروجين الجزئي في المفاعل من 0.3 إلى 2 جوي.
النموذج 28. العملية طبقاً ل لأي من النماذج 24 إلى النموذج 27؛ حيث يتم التحكم في تركيز
أسيتات بيوتيل بواسطة التحكم في تركيز محفز الروديوم من 100 إلى 3000 جزء في المليون
بالوزن في وسط التفاعل .
النموذج 29. العملية طبقاً لأي من النماذج من 1 إلى النموذج 28؛ التي تشتمل Lad على
التحكم في تركيز أيوديد الإيثيل في وسط التفاعل عند أقل من أو مساوياً ل 750 جزء في المليون
بالوزن.
النموذج 30: العملية طبقاً للنموذج رقم 29؛ حيث يكون تركيز حمض البروبيونيك في حمض أسيتيك 0 خاص بالمنتج اقل من 250 جزءٍ في المليون بالوزن بدون الإزالة المباشرة لحمض بروبيونيك من
حمض أسيتيك المنتج.
النموذج 31: العملية طبقاً للنموذج 29 أو 30 حيث أن يوديد الإيثيل في وسط التفاعل وحمض
البروبيونيك في منتج حمض الأسيتيك يكون موجوداً في نسبة موزنية من 3: 1 إلى 1: 2؛
النموذج 32: العملية طبقاً لأي من النموذج من 29 إلى 31 حيث أن أسيتالديهيد وأيوديد الإيثيل 5 يكون موجوداً في وسط التفاعل في نسبة وزنية من 2: 1 إلى 20: 1؛
النموذج 33: العملية طبقاً لأي من النماذج من 29 إلى 32 حيث أن تركيز الإيثانول في مادة
التغذية من الميثانول في التفاعل تكون أقل من 150 جزءٍ في المليون؛ أو توليفة منها.
النموذج 34: العملية طبقاً لأي من النماذج من النموذج 29 إلى النموذج 33 حيث أن تركيز اليوديد 0 في مفاعل المعالجة بالكربونيل؛ تركيز أسيتات الميثيل في وسط التفاعل وتركيز أيوديد الميثيل في
0 Je lal) وسط
— 4 4 — على الرغم من أن الاختراع قد تم وصفه بالتفصيل هنا فإنه هناك تعديلات سوف تكون في فحوى ومجال ١ لاختراع الحالى وتكون واضحة بسهولة So المهارة فى المجال . فى ضوء المناقشة السابقة؛ فإن المعرفة ذات الصلة في المجال والإشارات التي تمت مناقشتها أعلاه في ارتباط مع الخلفية التقنية والوصف التفصيلي وأنواع الكشف الحالي يتم تضمينها هنا كمرجع. بالإضافة إلى ذلك ينبغي إدراك أن سمات من الاختراع وأجزاء من النماذج المختلفة والسمات المتعددة هنا فيما يلي و/أو في عناصر الحماية اللاحقة يمكن أن يتم دمجها أو يتم إحلال أحدها محل غيره بشكل كلي أو بشكل جزئي. في الوصف السابق للعديد من النماذج فإن تلك النماذج تتم الإشارة إليها هنا مع نماذج أخرى يتم أخذها في الاعتبار مع نماذج أخرى كما يمكن أخذها في الاعتبار بواسطة الماهر في المجال. بالإضافة إلى ذلك فإن ذوي المهارة العادية في المجال سوف يدركون أن الوصف السابق تم توضيحه في شكل 0 أمثلة فقط ولا يقصد die تحديد مجال الاختراع.
Claims (1)
- عناصر الحماية dle 1 لإنتاج حمض أسيتيك acetic acid تشتمل على: المعالجة بالكريونيل carbonylating لمادة تفاعل مختارة من المجموعة المكونة من ميثانول methanol « إيثر gh ميثيل dimethyl ether « أسيتات ميثيل methyl acetate « وخلائط منهاء في وجود 0.1 إلى 14 7 بالوزن من cole محفز ميثيل metal catalyst « أيوديد ميثيل methyl iodide 5 وملح أيوديد iodide لتشكيل وسط تفاعل في مفاعل؛ فصل وسط التفاعل إلى تيار إعادة تدوير سائل وتيار منتج بخار يشتمل على حمض أسيتيك acetic acid ¢ أيوديد ميقيل methyl iodide « أسيتات methyl acetate Jiu. وماء؛ تكثيف ea أول من تيار منتج بخار لتشكيل تيار سائل؛ إدخال جزءٍ ثاني من تيار منتج بخار إلى عمود column أول؛ 0 إدخال gia من تيار السائل liquid stream إلى العمود الأول؛ و سحب تيار جانبي من العمود الأول المشتمل على منتج حمض أسيتيك acetic acid ؛ Cua تتم التغذية بالتيار السائل liquid stream إلى العمود الأول أعلى تيار التغذية gall الثاني لتيار منتج البخار وبحيث تتم التغذية بالتيار السائل liquid stream إلى العمود الأول تحت النقطة التي يتم عندها سحب التيار الجانبي المشتمل على منتج حمض الأسيتيك acetic acid من العمود الأول. 2- العملية طبقاً لعنصر الحماية 1؛ حيث يتم تكثيف 1 إلى 50 7 بالوزن من تيار منتج بخار لتشكيل تيار السائل liquid stream ؛ وحيث يتم إدخال 50 إلى 99 # بالوزن من تيار منتج بخار إلى العمود الأول.3- العملية طبقاً لعنصر الحماية 1؛ حيث يتم إدخال من 10 7 بالوزن إلى 100 7 بالوزن من تيار السائل liquid stream إلى العمود الأول. 4- العملية طبقاً لعنصر الحماية 1؛ التي تشتمل أيضاً على:— 4 6 — إدخال التيار الجانبي المشتمل على منتج حمض أسيتيك acetic acid إلى عمود ثاني للحصول على منتج منقى من حمض أسيتيك acetic acid .5. العملية طبقاً لعنصر الحماية 4؛ حيث يتم إدخال eda من تيار السائل liquid stream إلى العمود الثانى. 6- العملية lads لعنصر الحماية 1 حيث يتم إجراء التفاعل مع الحفاظ على وسط التفاعل عند تركيز من 1 إلى 25 7 بالوزن من ملح أيوديد iodide » 1 إلى 25 7 بالوزن من أيوديد ميثيل methyl iodide « 0.5 إلى 30 7 بالوزن من أسيتات ميثيل methyl acetate و 0.1 إلى A 14 10 بالوزن من ماء . 7- العملية طبقاً لعنصر الحماية 1؛ حيث يشتمل المفاعل أيضاً على وحدة تبريد .cooling unit 8- العملية طبقاً لعنصر الحماية 1؛ حيث يشتمل تيار السائل liquid stream على ما بين 65 5 إلى 95 7 بالوزن من حمض أسيتيك acetic acid . 9- العملية طبقاً لعنصر الحماية 1؛ حيث يكون تيار السائل liquid stream غنياً بحمض أسيتيك acetic acid مقارنة بالجزء الثاني من تيار منتج بخار. 0 10- العملية طبقاً لعنصر الحماية 1؛ حيث يتم الحفاظ على كفاءة أول أكسيد الكربون carbon.9690 من ef monoxide 1- عملية لإنتاج حمض أسيتيك acetic acid تشتمل على: المعالجة بالكريونيل لمادة تفاعل مختارة من المجموعة المكونة من ميثانول methanol ؛ إيثر داي 5 ميثيل dimethyl ether « أسيتات ميثيل methyl acetate ؛ وخلائط منها فى وجود 0.1 إلى4 7 بالوزن من cole محفز معدن metal catalyst ؛ أيوديد methyl iodide (iw وملح أيوديد iodide لتشكيل وسط تفاعل في مفاعل؛ فصل وسط التفاعل إلى تيار إعادة تدوير سائل وتيار منتج بخار يشتمل على حمض أسيتيك acetic 0 ؛ أيوديد ميثيل methyl iodide ؛ أسيتات ميثيل elegy Methyl acetate وعاء تبخير فجائي به جزء تنقية علوية اختياري؛ تكثيف ea أول من تيار منتج بخار لتشكيل تيار منتج سائل؛ إدخال جزءِ ثاني من تيار منتج بخار إلى عمود أول؛ سحب تيار جانبي يشتمل على منتج حمض أسيتيك acetic acid من العمود الأول؛ وإدخال تيار جائبي إلى عمود ثاني؛ 0 تغذية ge من تيار المنتج السائل إلى العمود الثاني؛ و الحصول على منتج منقى من حمض أسيتيك Ge acetic acid العمود الثاني؛ حيث تتم التغذية بالتيار السائل liquid stream إلى العمود الثاني أعلى تيار التغذية بالتيار الجانبي وبحيث تتم التغذية بالتيار السائل liquid stream إلى العمود الثاني Jind قمة العمود الثاني. 5 12- العملية طبقاً لعنصر الحماية 11؛ حيث يتم تكثيف من 1 إلى 50 7 بالوزن من تيار منتج بخار لتشكيل تيار السائل liquid stream وحيث يتم إدخال 50 إلى 99 # بالوزن من تيار منتج بخار بوصفه الجزء الثاني إلى العمود الأول. 3- العملية طبقاً لعنصر الحماية 11؛ حيث يتم إدخال من 10 7 بالوزن إلى 7100 بالوزن من 0 تيار السائل liquid stream إلى العمود الثاني. 4- العملية طبقاً لعنصر الحماية 11( حيث يتم إدخال ia من تيار السائل liquid stream إلى العمود الأول.— 4 8 —5- العملية طبقاً لعنصر الحماية 11 التى تشتمل Load على توجيه تيار سفلى من العمود الأول؛lig سفلي من العمود الثاني؛ وتيار علوي من العمود SEN أو توليفة منها إلى ern وسيلة التنقيةالعلوي بمقدار كافي لإزالة جزء من المحفز الموجود في تيار منتج بخار. 16- العملية طبقاً لعنصر الحماية 11؛ حيث يشتمل تيار السائل liquid stream على ما بين5 إلى 95 7 بالوزن من حمض أسيتيك acetic acid .7- العملية طبقاً لعنصر الحماية 11 Cus يشتمل تيار السائل liquid stream على كمية منحمض الأسيتيك acetic acid مساوية أو تزيد عن كميته في التيار الجانبي.جر ل on3 . a TR er % ِ ب ES الت اح الت ني اد تح الت ا 2 + + 1 i 1 a } - 8 0 5 LS x E BSN : اليا Co HS > te n CER IRR EC 8 IN - A - ب : ب" 8 := NF 3 5 > 3 1 ال i با yt i ~ N H H ا ا ا ل ل § H SE RE 5 : ٠ H خا H EIR Hy IF FS x H الال ا JE SRNR Fs 8 5 ا 40 & HE 8 ¢ م oF 5 Ng 8 = > اح ا الم لاسن الا ا ا : LE 8 ب N N 3 3 3 3 1 * x 1 N عي N 3 N N Ny 0 ES 0 N SV ب $a 8 = - 3 1 1 ا تن لت تت مح ٠ ا 1 H i 8 H § 1 بو3 . N i 0 ~ = Ea 8 u NN H Ny > ?1 N H N ~ ¥ 3 N § % y 8 : N i 8 Ny . ا Reh k N 5 - RE E ال » > اتا ااا أ ا لهي TY HN ER Ea ™ “= = i ANE FS H % ااي ليا 200 3 CANES d SE HE FET - EAR 3 0 YN { FIER + 3 3 & 8 بمة E i N i Ih 3 ا i H 3 H on 8 ال H 8 H محرت x 8: 3 3 3 4 ا او 3 م Hy HN i 5 لين ا با N + Fa a و ER Lod vod 5 ¥ ® الست يي لي اي 1 EN Mad de FSIS ge ااا io § © الات 1 Ed : i i : نا مر 0 RE م م 1 اا 0 - ! | اع 1 م SE EE ال Ewan : 5 * ل 0 0 he Bh 3 ب i 1 ل 2 BR N الي AY ل ال اي OW 8 H 1 : Con NE HH wn : oY 3 Ea ¥en = هر = ak i To 0 ا 1 8 8 x Ad i جا ال« 3 يي ea J 0 3 = Ua 1 hes ! Neneh i )& } : اوس سس سس سي N > > 1 N المست تست 8 م 8 A 8 RN 1 £3 : JETT ATRVR UATE! RY 3 اي 8 الا 3 N ما 2 3 8 ّ وج لين bo yd 3 NERS اج : ESS 3 N ليا N : 8 3 اجر Yd N : NE N عي N ال Td N NE N 2 ES “8 N SC $ + ا ججح A 3 ا > 2 Na . i A 3 5 RA خم : م H fs N PR tS 3 tS N 5 H N 5 N ¥ 9 ERR N 3 i Leng 8 ES 3 i N Bee 1 3 N : - 8 Ra > 1: N : م : i N N 3 a 8 N N ا tees N 8 3 © ee $1 Th N Fi 1 8 0 ar FE aa Fas 0 ا in | ar LA: HE er ب "م ا يه EE i 0[ Yo ار 8 | 3 FURL [PV 1 Ih 1.8 IRIN EET 5 5 ATE V3 3 i : ا Bienen pee AN x ,= بخ ل i 3 b> 5 Fa HN N “ + 3 : 53 yo i N مح اي & أجل ا باب 1 FE SNR 3 frend a اا الا on AWRY > > حك— 5 0 — = ١ * ب ٍ 1 ° 1 3 NA oN ايا 3 َ A ذا م Wi ro pe A. . 0 pt 3 : : 5 ا a > ْ: لب اب لاسي الس الهم وا FE | : A } 7 BE ا ot : + x iY : ran a : en 1 0 ل | \ ل + 2 ل ال | 1 i All 3 : 0 *« ا حجر I Sr اصLE. ~ : 3 i Te EY > SE td i : I= 1 Pal = ع ْ rE ) : i ’ > X \ م JN 8 0 1 ee eo ‘ - ْ F « Ro i : 2 it” N 4 ال <7 af 1# FT x a ra i | 4 ا yo ) + ثم 7 1 : 2 ١ 7لاله الهيلة السعودية الملضية الفكرية ا Sued Authority for intallentual Property RE .¥ + \ ا 0 § 8 Ss o + < م SNE اج > عي كي الج TE I UN BE Ca a ةا ww جيثة > Ld Ed H Ed - 2 Ld وذلك بشرط تسديد المقابل المالي السنوي للبراءة وعدم بطلانها of سقوطها لمخالفتها ع لأي من أحكام نظام براءات الاختراع والتصميمات التخطيطية للدارات المتكاملة والأصناف ع النباتية والنماذج الصناعية أو لائحته التنفيذية. Ad صادرة عن + ب ب ٠. ب الهيئة السعودية للملكية الفكرية > > > فهذا ص ب 101١ .| لريا 1*١ v= ؛ المملكة | لعربية | لسعودية [email protected]
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US201462058936P | 2014-10-02 | 2014-10-02 | |
| PCT/US2015/053886 WO2016054608A1 (en) | 2014-10-02 | 2015-10-02 | Process for producing acetic acid |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SA517381216B1 true SA517381216B1 (ar) | 2021-04-11 |
Family
ID=54330072
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SA517381216A SA517381216B1 (ar) | 2014-10-02 | 2017-03-30 | عملية لإنتاج حمض أسيتيك |
Country Status (12)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US9505691B2 (ar) |
| EP (1) | EP3201165B1 (ar) |
| JP (1) | JP6139024B2 (ar) |
| KR (1) | KR102432615B1 (ar) |
| CN (1) | CN106715379B (ar) |
| ES (1) | ES2751276T3 (ar) |
| MX (1) | MX2017004287A (ar) |
| MY (1) | MY179084A (ar) |
| RS (1) | RS59574B1 (ar) |
| SA (1) | SA517381216B1 (ar) |
| SG (1) | SG11201702408UA (ar) |
| WO (1) | WO2016054608A1 (ar) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110248921B (zh) * | 2017-03-08 | 2022-12-09 | 株式会社大赛璐 | 乙酸的制备方法 |
| US10550058B2 (en) | 2017-03-08 | 2020-02-04 | Daicel Corporation | Method for producing acetic acid |
| ES2761850T3 (es) * | 2017-03-22 | 2020-05-21 | Daicel Corp | Método para producir ácido acético |
| US10428005B2 (en) | 2017-03-22 | 2019-10-01 | Daicel Corporation | Method for producing acetic acid |
Family Cites Families (83)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3769329A (en) | 1970-03-12 | 1973-10-30 | Monsanto Co | Production of carboxylic acids and esters |
| US3791935A (en) | 1971-11-10 | 1974-02-12 | Monsanto Co | Purification of carboxylic acids |
| BE791577A (fr) | 1971-11-19 | 1973-05-17 | Monsanto Co | Purification de courants d'acide carboxylique |
| US4039395A (en) | 1975-08-11 | 1977-08-02 | Monsanto Company | Purification of acetic acid |
| US4139688A (en) | 1977-06-24 | 1979-02-13 | Gaf Corporation | Preparation of insoluble polyvinylpyrrolidone |
| US4255591A (en) | 1978-11-20 | 1981-03-10 | Monsanto Company | Carbonylation process |
| US5391821A (en) | 1983-09-02 | 1995-02-21 | Daicel Chemical Industries, Ltd. | Process for producing carboxylic acids |
| US5001259A (en) | 1984-05-03 | 1991-03-19 | Hoechst Celanese Corporation | Methanol carbonylation process |
| US5144068A (en) | 1984-05-03 | 1992-09-01 | Hoechst Celanese Corporation | Methanol carbonylation process |
| US5026908A (en) | 1984-05-03 | 1991-06-25 | Hoechst Celanese Corporation | Methanol carbonylation process |
| CA1228867A (en) | 1984-05-03 | 1987-11-03 | G. Paull Torrence | Methanol carbonylation process |
| US4615806B1 (en) | 1985-03-07 | 1994-05-03 | Hoechst Co American | Removal of iodide compounds from non-aqueous organic media |
| DE3532747A1 (de) | 1985-09-13 | 1987-03-26 | Basf Ag | Verfahren zur herstellung von polyvinylpyrrolidon |
| CA1299195C (en) | 1986-06-16 | 1992-04-21 | G. Paull Torrence | Addition of hydrogen to carbon monoxide feed gas in producing acetic acid by carbonylation of methanol |
| US5139981A (en) | 1987-06-24 | 1992-08-18 | Union Carbide Chemicals & Plastics Technology Corporation | Process for preparing silver(I)-exchanged resins |
| US5237097A (en) | 1990-02-09 | 1993-08-17 | Quantum Chemical Corporation | Catalytic carbonylation process |
| GB9023634D0 (en) | 1990-10-31 | 1990-12-12 | British Petroleum Co Plc | Process for purifying acetic acid and/or acetic anhydride |
| US5220058A (en) | 1991-09-30 | 1993-06-15 | Union Carbide Chemicals & Plastics Technology Corporation | Iodide removal process |
| GB9120902D0 (en) | 1991-10-02 | 1991-11-13 | Bp Chem Int Ltd | Purification process |
| US5334755A (en) | 1992-04-24 | 1994-08-02 | Chiyoda Corporation | Process for the production of acetic acid from methanol and carbon monoxide using supported rhodium catalyst |
| GB9211671D0 (en) | 1992-06-02 | 1992-07-15 | Bp Chem Int Ltd | Process |
| US5281359A (en) | 1992-08-31 | 1994-01-25 | Hoechst Celanese Corporation | Polymeric carbonylation catalyst system |
| US5286826A (en) | 1993-03-05 | 1994-02-15 | Isp Investments Inc. | Process for making highly crosslinked polyvinylpyrrolidone having a low swell volume |
| US5672743A (en) | 1993-09-10 | 1997-09-30 | Bp Chemicals Limited | Process for the production of acetic acid |
| JP3377555B2 (ja) | 1993-05-31 | 2003-02-17 | ダイセル化学工業株式会社 | カルボニル化反応生成物に含有されるヨウ素化合物の除去方法 |
| DE69500905T2 (de) | 1994-05-31 | 1998-02-12 | Eastman Chem Co | Verfahren zur Entfernung von Jod enthaltenden Verbindungen aus Essigsäure |
| JP3308392B2 (ja) | 1994-06-02 | 2002-07-29 | ダイセル化学工業株式会社 | カルボニル化反応方法 |
| US5625095A (en) | 1994-06-15 | 1997-04-29 | Daicel Chemical Industries, Ltd. | Process for producing high purity acetic acid |
| JP3332594B2 (ja) | 1994-08-12 | 2002-10-07 | ダイセル化学工業株式会社 | 酢酸の精製方法 |
| KR100403367B1 (ko) | 1995-04-27 | 2004-03-26 | 다이셀 가가꾸 고교 가부시끼가이샤 | 아세트산제조법 |
| DE19519197A1 (de) | 1995-05-24 | 1996-11-28 | Linde Ag | Verfahren zum Rückgewinnen von Kohlenmonoxid aus einem wenigstens Kohlenmonoxid, Stickstoff und Wasserstoff enthaltenden Purgegas der Essigsäuresynthese |
| US5696284A (en) | 1995-06-21 | 1997-12-09 | Bp Chemicals Limited | Process for the carbonylation of alkyl alcohols and/or reactive derivatives thereof |
| CA2234853C (en) | 1995-10-27 | 2005-01-11 | Hoechst Celanese Corporation | Process for improving productivity of a carbonylation catalyst solution by removing corrosion metals |
| JP3281258B2 (ja) | 1996-04-26 | 2002-05-13 | ダイセル化学工業株式会社 | 有機媒質中に含まれるヨウ素化合物を除去する際の運転方法 |
| US6339171B1 (en) | 1996-10-18 | 2002-01-15 | Celanese International Corporation | Removal or reduction of permanganate reducing compounds and alkyl iodides from a carbonylation process stream |
| IN192600B (ar) | 1996-10-18 | 2004-05-08 | Hoechst Celanese Corp | |
| US5831120A (en) | 1996-11-19 | 1998-11-03 | Watson; Derrick John | Process for the production of acetic acid |
| GB9625335D0 (en) | 1996-12-05 | 1997-01-22 | Bp Chem Int Ltd | Process |
| GB9626429D0 (en) | 1996-12-19 | 1997-02-05 | Bp Chem Int Ltd | Process |
| GB9626428D0 (en) | 1996-12-19 | 1997-02-05 | Bp Chem Int Ltd | Process |
| GB9626317D0 (en) | 1996-12-19 | 1997-02-05 | Bp Chem Int Ltd | Process |
| SG65716A1 (en) | 1996-12-30 | 1999-06-22 | Chiyoda Chem Eng Construct Co | Process for the production of carbonyl compound |
| US5962735A (en) | 1998-03-06 | 1999-10-05 | Uop Llc | Method for treating an organic liquid contaminated with an iodide compound |
| JP4242952B2 (ja) | 1998-08-31 | 2009-03-25 | ダイセル化学工業株式会社 | 酢酸の製造方法 |
| GB9819079D0 (en) | 1998-09-03 | 1998-10-28 | Bp Chem Int Ltd | Carbonylation process |
| US6225498B1 (en) | 2000-03-24 | 2001-05-01 | Celanese International Corporation | Method of removing organic iodides from organic media |
| US6627770B1 (en) | 2000-08-24 | 2003-09-30 | Celanese International Corporation | Method and apparatus for sequesting entrained and volatile catalyst species in a carbonylation process |
| CN1117628C (zh) | 2000-10-24 | 2003-08-13 | 中国科学院化学研究所 | 均相甲醇羰基化反应双金属催化剂及其制法 |
| US6657078B2 (en) | 2001-02-07 | 2003-12-02 | Celanese International Corporation | Low energy carbonylation process |
| CN1285614C (zh) | 2001-03-14 | 2006-11-22 | 大世吕化学工业株式会社 | 乙酸纤维素的乙酰基取代度的调整方法 |
| JP2004131389A (ja) | 2002-10-08 | 2004-04-30 | Daicel Chem Ind Ltd | カルボン酸の製造方法及び製造システム |
| US7005541B2 (en) | 2002-12-23 | 2006-02-28 | Celanese International Corporation | Low water methanol carbonylation process for high acetic acid production and for water balance control |
| CN100430363C (zh) * | 2003-10-30 | 2008-11-05 | 上海吴泾化工有限公司 | 一种羰基化生产醋酸的改进方法及其装置 |
| CN1640843A (zh) | 2004-01-09 | 2005-07-20 | 上海市建筑科学研究院 | 以脱硫灰渣为缓凝剂的水泥的制造方法 |
| US7223886B2 (en) | 2004-03-02 | 2007-05-29 | Celanese International Corporation | Removal of permanganate reducing compounds from methanol carbonylation process stream |
| US7208624B2 (en) | 2004-03-02 | 2007-04-24 | Celanese International Corporation | Process for producing acetic acid |
| US7223883B2 (en) | 2004-03-02 | 2007-05-29 | Celanese International Corporation | Removal of permanganate reducing compounds from methanol carbonylation process stream |
| US7271293B2 (en) | 2004-03-02 | 2007-09-18 | Celanese International Corporation | Control method for process of removing permanganate reducing compounds from methanol carbonylation process |
| JP5075336B2 (ja) | 2004-12-20 | 2012-11-21 | 株式会社ダイセル | 酢酸の製造方法 |
| JP4526381B2 (ja) | 2004-12-27 | 2010-08-18 | ダイセル化学工業株式会社 | 酢酸の製造方法 |
| US7855306B2 (en) | 2005-04-28 | 2010-12-21 | Celanese International Corporation | Process for the production of acetic acid |
| KR101300960B1 (ko) | 2005-07-14 | 2013-08-27 | 가부시끼가이샤 다이셀 | 카르복실산의 제조 방법 |
| CN100411738C (zh) | 2006-04-10 | 2008-08-20 | 中国科学院化学研究所 | 有机金属锂盐为配体的铑催化剂 |
| JP4995522B2 (ja) | 2006-09-25 | 2012-08-08 | 千代田化工建設株式会社 | 有機酸からのヨウ素化合物除去方法 |
| US7989659B2 (en) | 2007-05-17 | 2011-08-02 | Celanese International Corporation | Method and apparatus for making acetic acid with improved light ends column productivity |
| RU2469783C2 (ru) | 2008-04-29 | 2012-12-20 | Селаниз Интернэшнл Корпорейшн | Устройство для карбонилирования метанола, имеющее абсорбер с возможностью выбора из нескольких растворителей |
| US7884237B2 (en) | 2008-11-07 | 2011-02-08 | Celanese International Corp. | Methanol carbonylation with improved aldehyde removal |
| JP5461099B2 (ja) | 2009-08-05 | 2014-04-02 | 株式会社ダイセル | 新規な露出結晶面を有するルチル型二酸化チタンナノ粒子とその製造方法 |
| EP2559720A4 (en) | 2010-04-16 | 2014-05-21 | Daicel Corp | RETICULATED COMPOSITION |
| CN102971284B (zh) | 2010-05-18 | 2016-01-27 | 国际人造丝公司 | 生产乙酸的方法 |
| EP2598467B1 (en) * | 2010-07-26 | 2017-09-06 | Daicel Corporation | Process for producing acetic acid |
| US8530696B2 (en) | 2010-09-24 | 2013-09-10 | Celanese International Corporation | Pump around reactor for production of acetic acid |
| US8394988B2 (en) | 2010-09-28 | 2013-03-12 | Celanese International Corporation | Production of acetic acid with high conversion rate |
| SG189063A1 (en) | 2010-10-06 | 2013-05-31 | Daicel Corp | Process for producing acetic acid |
| RS58729B1 (sr) | 2010-10-13 | 2019-06-28 | Celanese Int Corp | Postupak za obnavljanje halogenih promotera i uklanjanje jedinjenja koja redukuju permanganat |
| CN103154723B (zh) | 2010-10-13 | 2015-11-25 | 株式会社大赛璐 | 层析用分离剂 |
| JP5914358B2 (ja) | 2010-12-15 | 2016-05-11 | 株式会社ダイセル | 酢酸の製造方法 |
| MY161203A (en) | 2010-12-15 | 2017-04-14 | Daicel Corp | Process for producing acetic acid |
| MX338850B (es) | 2010-12-24 | 2016-05-02 | Daicel Corp | Procedimiento para producir acido acetico. |
| US8697908B2 (en) | 2011-05-05 | 2014-04-15 | Celanese International Corporation | Removal of amine compounds from carbonylation process stream containing corrosion metal contaminants |
| TWI547477B (zh) * | 2012-03-14 | 2016-09-01 | 大賽璐股份有限公司 | 醋酸之製造方法 |
| CN103012103B (zh) * | 2012-12-20 | 2015-03-25 | 上海华谊（集团）公司 | 通过催化羰基化反应制备乙酸的方法 |
| MX356188B (es) | 2012-12-21 | 2018-05-16 | Daicel Corp | Procedimiento para producir acido acetico. |
-
2015
- 2015-10-02 US US14/874,369 patent/US9505691B2/en active Active
- 2015-10-02 ES ES15781531T patent/ES2751276T3/es active Active
- 2015-10-02 JP JP2016516076A patent/JP6139024B2/ja active Active
- 2015-10-02 MX MX2017004287A patent/MX2017004287A/es active IP Right Grant
- 2015-10-02 CN CN201580053323.XA patent/CN106715379B/zh active Active
- 2015-10-02 SG SG11201702408UA patent/SG11201702408UA/en unknown
- 2015-10-02 KR KR1020177011811A patent/KR102432615B1/ko active IP Right Grant
- 2015-10-02 MY MYPI2017701097A patent/MY179084A/en unknown
- 2015-10-02 EP EP15781531.7A patent/EP3201165B1/en active Active
- 2015-10-02 WO PCT/US2015/053886 patent/WO2016054608A1/en active Application Filing
- 2015-10-02 RS RS20191436A patent/RS59574B1/sr unknown
-
2017
- 2017-03-30 SA SA517381216A patent/SA517381216B1/ar unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP3201165A1 (en) | 2017-08-09 |
| KR102432615B1 (ko) | 2022-08-12 |
| SG11201702408UA (en) | 2017-04-27 |
| EP3201165B1 (en) | 2019-08-21 |
| ES2751276T3 (es) | 2020-03-31 |
| WO2016054608A1 (en) | 2016-04-07 |
| US20160102036A1 (en) | 2016-04-14 |
| CN106715379A (zh) | 2017-05-24 |
| MX2017004287A (es) | 2017-07-19 |
| KR20170063905A (ko) | 2017-06-08 |
| US9505691B2 (en) | 2016-11-29 |
| CN106715379B (zh) | 2020-05-19 |
| RS59574B1 (sr) | 2019-12-31 |
| MY179084A (en) | 2020-10-27 |
| JP6139024B2 (ja) | 2017-05-31 |
| JP2016539078A (ja) | 2016-12-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| SA517381216B1 (ar) | عملية لإنتاج حمض أسيتيك | |
| EP3218344B1 (en) | Processes for producing an acetic acid product having low butyl acetate content | |
| EP2598467A1 (en) | Process for producing acetic acid | |
| US9540304B2 (en) | Processes for producing an acetic acid product having low butyl acetate content | |
| CN117105766A (zh) | 在羰基化方法中减少碘化氢含量 | |
| EP3317244B1 (en) | Process for producing acetic acid | |
| JP6039781B2 (ja) | 低いヨウ化エチル含量を有する反応媒体から酢酸を製造する方法 | |
| KR102669186B1 (ko) | 아세트산을 정제하고 무수물을 수화시키기 위한 공정 | |
| SA517390641B1 (ar) | عملية لتعريض وسط تفاعل لوميض | |
| US9580377B2 (en) | Process for producing acetic acid by introducing a lithium compound | |
| SA517381517B1 (ar) | عملية ومض وسط تفاعل يشتمل على أسيتات الليثيوم | |
| US9382183B1 (en) | Process for flashing a reaction medium | |
| US9340481B1 (en) | Process for flashing a reaction medium comprising lithium acetate | |
| WO2016076970A1 (en) | Processes for producing acetic acid from a reaction medium having low ethyl iodide content | |
| CN108137468B (zh) | 使用水的再循环生产乙酸的方法 | |
| KR20210005196A (ko) | 아세트산의 제조 방법 |