RU46677U1 - DEVICE FOR EXTRACTION AND SEPARATION SEPARATION - Google Patents
DEVICE FOR EXTRACTION AND SEPARATION SEPARATION Download PDFInfo
- Publication number
- RU46677U1 RU46677U1 RU2005106300/22U RU2005106300U RU46677U1 RU 46677 U1 RU46677 U1 RU 46677U1 RU 2005106300/22 U RU2005106300/22 U RU 2005106300/22U RU 2005106300 U RU2005106300 U RU 2005106300U RU 46677 U1 RU46677 U1 RU 46677U1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- separation
- extraction
- housing
- sump
- organic
- Prior art date
Links
Landscapes
- Extraction Or Liquid Replacement (AREA)
Abstract
Полезная модель относится к химическому машиностроению, а именно к аппаратам для экстракционной очистки с концентрированием вещества и с сепарационным разделением фаз от микроэмульсий и может быть использовано в химической, гидрометаллургической, медицинской и других отраслях промышленности. Задачей, на решение которой направлена предлагаемая полезная модель, является создание устройства для проведения экстракционного массообмена из растворов, при контактировании которых происходит интенсивное газовыделение и одновременная сепарациция выходящих фаз. Техническим результатом является концентрированно выделяемого вещества в 10-50 раз при соотношении органическая фаза/водная фаза (о/в), равном 10/50 или 0,02/0,1. Для решения поставленной задачи предложено устройство для экстракционного и сепарационного разделения, включающее вертикальный цилиндрический корпус с термостатитирующей рубашкой, снабженный крышкой и заполненный твердой зернистой насадкой, размещенной на перфорированной перегородке, расположенной в нижней части корпуса, под крышкой на цилиндрической поверхности корпуса выполнены отверстия, закрытые с внутренней стороны корпуса сеткой, при этом верхняя часть корпуса размещена в отстойнике, в нижней части корпуса расположены штуцера ввода органической и водной фаз, а отстойник соединен со штуцерами вывода органической и водной фаз через гидрозатворы.The utility model relates to chemical engineering, namely to devices for extraction cleaning with concentration of substances and with separation separation of phases from microemulsions and can be used in chemical, hydrometallurgical, medical and other industries. The task to which the proposed utility model is directed is to create a device for carrying out extraction mass transfer from solutions, upon contact of which intense gas evolution and simultaneous separation of the outgoing phases occur. The technical result is a concentrated substance 10-50 times with the ratio of the organic phase / water phase (o / in) equal to 10/50 or 0.02 / 0.1. To solve this problem, a device is proposed for extraction and separation separation, including a vertical cylindrical body with a thermostatic jacket, equipped with a lid and filled with a solid granular nozzle located on a perforated partition located in the lower part of the housing, openings are made under the lid on the cylindrical surface of the housing, closed with the inner side of the casing with a mesh, while the upper part of the casing is placed in the sump, in the lower part of the casing there are pieces pa input the organic and aqueous phases, and sump is connected to the output chokes organic and aqueous phases through hydraulic locks.
Description
Полезная модель относится к химическому машиностроению, а именно к аппаратам для экстракционной очистки с концентрированием вещества и с сепарационным разделением фаз от микроэмульсий и может быть использовано в химической, гидрометаллургической, медицинской и других отраслях промышленности.The utility model relates to chemical engineering, namely to devices for extraction treatment with concentration of substances and with separation separation of phases from microemulsions and can be used in chemical, hydrometallurgical, medical and other industries.
Разделение фаз в экстракционной технологии является необходимым условием высокой взаимной очистки, но осложняется наличием микроэмульсий в потоках. Выходящие из экстракторов потоки захватывают капли микроэмульсий дисперсной фазы (с размером частиц до 10 микрон). Наличие микроимульсий приводит к потерям экстрагента, снижает коэфициенты очистки конечных продуктов, загрязняет конечный продукт, например, фосфором, который содержится в экстрагенте.Phase separation in extraction technology is a prerequisite for high mutual purification, but is complicated by the presence of microemulsions in the streams. The streams leaving the extractors capture droplets of dispersed phase microemulsions (with a particle size of up to 10 microns). The presence of microimpulsions leads to loss of extractant, reduces the cleaning coefficients of the final products, and pollutes the final product, for example, phosphorus, which is contained in the extractant.
В настоящее время широко применяются различные аппараты для разделения двухфазных жидких систем. В большинстве из них очищаемый поток, содержащий микроэмульсию, пропускают через пористый слой с последующим гравитационным разделением укрупнившихся (до 1-5 мм) капель дисперсной фазы. В этих аппаратах укрупнение капель дисперсной фазы происходит при прохождении очищаемого потока сквозь пористый слой за счет межкапельной коалесценции в порах и (или) коалесценции капель на поверхности пор с последующим вытеснением капель из пористого тела движущимся потоком.Currently, various apparatuses are widely used for the separation of two-phase liquid systems. In most of them, the cleaned stream containing the microemulsion is passed through a porous layer, followed by gravitational separation of enlarged (up to 1-5 mm) droplets of the dispersed phase. In these devices, coarsening of droplets of the dispersed phase occurs when the cleaned stream passes through the porous layer due to inter-droplet coalescence in the pores and (or) coalescence of the droplets on the pore surface, followed by the dropping of droplets from the porous body by a moving stream.
Известно устройство, в котором двухфазный поток пропускают через пористое тело с увеличивающимися по ходу движения потока размерами пор. (патент Франции №2249699, 1975 г.).A device is known in which a two-phase flow is passed through a porous body with pore sizes increasing along the flow. (French patent No. 2249699, 1975).
Однако в данном устройстве реализуется способ, характеризующийся низкой степенью эффективности коалесценции микроэмульсий с объемной концентрацией до 0,5% и малыми, до 100 мкм, размерами капель.However, this device implements a method characterized by a low degree of efficiency of coalescence of microemulsions with a volume concentration of up to 0.5% and small, up to 100 μm, droplet sizes.
Известно устройство, в котором двухфазный поток пропускают через слой зернистого материала, состоящего из смеси угля и алюминия для увеличения эффективности коалесценции эмульсии (Water Pollution Control Federation Journal, vol 47, №8, 1975 г.).A device is known in which a two-phase flow is passed through a layer of granular material consisting of a mixture of coal and aluminum to increase the emulsion coalescence efficiency (Water Pollution Control Federation Journal, vol 47, No. 8, 1975).
Недостатком данного устройства для коалесценции является низкая коррозионная стойкость и механическая прочность используемых зернистых материалов и, вследствие этого, его ограниченная применимость для разделения экстракционных потоков радиохимических производств.The disadvantage of this device for coalescence is the low corrosion resistance and mechanical strength of the used granular materials and, therefore, its limited applicability for the separation of extraction streams of radiochemical industries.
Известен аппарат для фильтрования растворов, содержащий корпус, заполненный зернистым материалом, патрубки для подачи исходного раствора и отвода фильтрата (А.с. СССР №611643, 1976 г.).A known apparatus for filtering solutions containing a housing filled with granular material, nozzles for supplying the initial solution and drainage of the filtrate (AS USSR No. 611643, 1976).
Недостатком указанного аппарата является невозможность перерабатывания в нем растворов, при контактировании которых идет интенсивное гозовы деление.The disadvantage of this apparatus is the inability to process solutions in it, upon contact of which there is an intensive goose division.
Также известно, что в стационарном зернистом слое происходит интенсивный тепло- и массообмен (Аэров М.Е., Тодес О.М. Гидравлические и тепловые основы работы аппаратов со стационарным и кипящим зернистым слоем. - Л., Химия, 1968 г., «Тепло- и массообмен в стационарном зернистом слое» стр.330-425).It is also known that in the stationary granular layer there is intense heat and mass transfer (Aerov M.E., Todes OM.Hydraulic and thermal fundamentals of the apparatus with the stationary and boiling granular layer. - L., Chemistry, 1968, “ Heat and mass transfer in a stationary granular layer (p. 330-425).
Задачей, на решение которой направлена предлагаемая полезная модель, является создание устройства для проведения экстракционного The problem to which the proposed utility model is directed is to create a device for conducting extraction
массообмена из растворов, при контактировании которых происходит интенсивное газовыделение с одновременной сепарацицией выходящих фаз.mass transfer from solutions, upon contact of which intense gas evolution occurs with the simultaneous separation of the outgoing phases.
Техническим результатом является концентрирование выделяемого вещества в 10-50 раз при соотношении органическая фаза/водная фаза (о/в), равном 10/50 или 0,02/0,1.The technical result is the concentration of the emitted substance in 10-50 times with a ratio of organic phase / water phase (o / in) equal to 10/50 or 0.02 / 0.1.
Для решения поставленной задачи предложено устройство для экстракционного и сепарационного разделения, включающее вертикальный цилиндрический корпус с термостатитирующей рубашкой, снабженный крышкой и заполненный твердой зернистой насадкой, размещенной на перфорированной перегородке, расположенной в нижней части корпуса, под крышкой на цилиндрической поверхности корпуса выполнены отверстия, закрытые с внутренней стороны корпуса сеткой, при этом верхняя часть корпуса размещена в отстойнике, в нижней части корпуса расположены штуцера ввода органической и водной фаз, а отстойник соединен со штуцерами вывода органической и водной фаз через гидрозатворы.To solve this problem, a device is proposed for extraction and separation separation, including a vertical cylindrical body with a thermostatic jacket, equipped with a lid and filled with a solid granular nozzle located on a perforated partition located in the lower part of the housing, openings are made under the lid on the cylindrical surface of the housing, closed with the inner side of the casing with a mesh, while the upper part of the casing is placed in the sump, in the lower part of the casing there are pieces pa input the organic and aqueous phases, and sump is connected to the output chokes organic and aqueous phases through hydraulic locks.
В частном варианте зернистая насадка выполнена из химически инертного твердого сферического материала с крупностью зерна 0,25 - 1,2 мм.In a particular embodiment, the granular nozzle is made of a chemically inert solid spherical material with a grain size of 0.25 - 1.2 mm.
В другом частном варианте высота зернистой насадки составляет не менее 350 мм.In another particular embodiment, the height of the granular nozzle is at least 350 mm.
В другом частном варианте площадь поперечного сечения корпуса рассчитывают из соотношенияIn another particular embodiment, the cross-sectional area of the housing is calculated from the ratio
F=Q/q, м2,F = Q / q, m 2 ,
где Q - суммарный поток, м3/ч;where Q is the total flow, m 3 / h;
q - удельная нагрузка, равная 1-5 м3/м2/ч.q is the specific load equal to 1-5 m 3 / m 2 / h.
В другом частном варианте высота верхней части корпуса, размещенной в отстойнике, равна 0,2-3,0 его диаметра.In another particular embodiment, the height of the upper part of the housing located in the sump is equal to 0.2-3.0 of its diameter.
В другом частном варианте крышка корпуса выполнена в виде конуса, с углом при вершине 90°-120°, а диаметр основания крышки равен 1,1-1,3 диаметра корпуса.In another particular embodiment, the housing cover is made in the form of a cone, with an angle at the apex of 90 ° -120 °, and the diameter of the base of the cover is 1.1-1.3 of the diameter of the housing.
В другом частном варианте суммарная площадь отверстий больше или равна площади поперечного сечения корпуса.In another particular embodiment, the total area of the holes is greater than or equal to the cross-sectional area of the housing.
В другом частном варианте в нижней части корпуса расположены штуцера ввода органической и водной фаз разного сечения.In another particular embodiment, in the lower part of the housing are fittings for introducing organic and aqueous phases of different sections.
В другом частном варианте перегородкой в термостатирующей рубашке установлен змеевик, нижняя часть которого подсоединена к штуцеру ввода фаз большего сечения.In another particular embodiment, a partition is installed in the thermostatic jacket by a coil, the lower part of which is connected to a larger phase inlet fitting.
В другом частном варианте штуцер вывода органической фазы расположен выше крышки отстойника на величину 0,5-2,0 диаметра отстойника.In another particular embodiment, the outlet connector of the organic phase is located above the cover of the sump by a value of 0.5-2.0 of the diameter of the sump.
В другом частном варианте сечение гидрозатвора выше штуцера вывода органической фазы, выполнено в 3-4 раза большим сечения этого штуцера.In another particular embodiment, the cross-section of the water seal above the outlet fitting of the organic phase is 3-4 times larger than the cross-section of this fitting.
В другом частном варианте в гидрозатворе выше штуцера вывода органической фазы установлен каплеотбойник.In another particular embodiment, a droplet eliminator is installed in the water seal above the outlet fitting of the organic phase.
Сущность полезной модели поясняется на фигуре, где схематически представлен разрез колонного массообменного аппарата.The essence of the utility model is illustrated in the figure, which schematically shows a section of the column mass transfer apparatus.
Колонный массообменный аппарат содержит вертикальный цилиндр 1 с рубашкой для термостатитирования 2, заполненный твердой зернистой насадкой 3, помещенной на перфорированную перегородку 4, расположенную в верхней части цилиндрического корпуса, отстойник 5, соединенный с цилиндрическим корпусом, штуцера ввода органической и водной фаз 6 и 7, которые могут быть выполнены с поперечным сечением разного диаметра, расположенные в нижней части цилиндрического корпуса, Column mass transfer apparatus contains a vertical cylinder 1 with a jacket for thermostatting 2, filled with a solid granular nozzle 3, placed on a perforated baffle 4, located in the upper part of the cylindrical body, a sump 5 connected to the cylindrical body, the inlet fitting for organic and aqueous phases 6 and 7, which can be made with a cross section of different diameters located in the lower part of the cylindrical body,
и штуцера вывода органической фазы 8 и водной фазы 9, соединенные с отстойником через гидрозатворы 10 и 11 в крышке 12 и у днища 13 отстойника соответственно. Верхняя часть цилиндрического корпуса размещена в отстойнике и закрыта крышкой 14, под которой на цилиндрическом корпусе выполнены отверстия 15, закрытые с внутренней стороны сеткой 16. Верхняя часть цилиндрического корпуса размещена выше днища отстойника на величину, равную 0,2-3,0 диаметра сечения цилиндрического корпуса. Крышка цилиндрического корпуса выполнена в виде конуса, с углом 90°-120° при вершине, направленной вверх, причем диаметр основания крышки равен 1,1-1,3 диаметра сечения цилиндрического корпуса. Суммарная площадь отверстий больше или равна площади сечения цилиндрического корпуса. Большую по потоку фазу подают в верхний патрубок 17 змеевика 18, установленного в термостатирующей рубашке. Нижний патрубок 19 змеевика подсоединен к штуцеру ввода фаз большего сечения. В гидрозатворе установлен каплеотбойник 20 для органической фазы, а выше каплеотбойника - штуцер сдувки 21.and an outlet fitting for the organic phase 8 and the aqueous phase 9, connected to the sump through the hydraulic locks 10 and 11 in the lid 12 and at the bottom 13 of the sump, respectively. The upper part of the cylindrical body is placed in the sump and closed by a cover 14, under which holes 15 are made on the cylindrical body, closed on the inside by a mesh 16. The upper part of the cylindrical body is placed above the bottom of the sump by an amount equal to 0.2-3.0 of the cross-sectional diameter of the cylindrical corps. The cover of the cylindrical body is made in the form of a cone, with an angle of 90 ° -120 ° with the top pointing upward, and the diameter of the base of the cover is 1.1-1.3 of the cross-sectional diameter of the cylindrical body. The total area of the holes is greater than or equal to the cross-sectional area of the cylindrical body. A large flow phase is fed into the upper pipe 17 of the coil 18 installed in a thermostatic jacket. The lower pipe 19 of the coil is connected to the phase inlet fitting of a larger cross section. A droplet eliminator 20 for the organic phase is installed in the hydraulic lock, and a blow-off nozzle 21 is installed above the droplet eliminator.
Устройство работает следующим образом. Органическую и водную фазы с заданным соотношением о/в подают в штуцера ввода фаз 6 и 7 цилиндрического корпуса под перфорированную перегородку 4. Фазы совместно поднимаются вверх в слое зенистой насадки 3, контактируют между собой в поровых каналах насадки, при этом происходит массопередача вещества, его концентрированно в одной из фаз и газовыделение. Фазы в виде крупнодисперсной эмульсии вместе с газом выходят через отверстия 15 закрытые сеткой 16 в отстойник 5. В отстойнике эмульсия разделяется на фазы, которые раздельно выходят через штуцера 8 и 9. Границу раздела фаз устанавливают положением гидрозатвора 11 на выходе водной фазы у днища 13 отстойника. Газовая фаза поднимается, The device operates as follows. The organic and aqueous phases with a predetermined r / w ratio are fed into the inlets of the phases 6 and 7 of the cylindrical body under the perforated partition 4. The phases together rise upward in the layer of the foamy nozzle 3, contact each other in the pore channels of the nozzle, and the mass transfer of the substance concentrated in one of the phases and gas evolution. The phases in the form of a coarse emulsion together with the gas exit through the openings 15 closed by a grid 16 into the sump 5. In the sump, the emulsion is divided into phases, which separate exit through the nozzles 8 and 9. The phase boundary is established by the position of the water seal 11 at the outlet of the aqueous phase at the bottom 13 of the sump . The gas phase rises
обходит края конусной крышки 14 и выходит через гидрозатвор 10 у крышки 12, теряет скорость подъема в расширенной части гидрозатвора, ударяется об каплеотбойник 20. Унесенные вместе с газом капли органической фазы падают вниз, так как газ совершает разворот и далее выходит в штуцер сдувки 21. При необходимости проведения процесса с термостатированием, например, с нагревом, в рубашку для термостатирования 2 подают теплоноситель, большую по потоку фазу подают в верхний патрубок 17 змеевика 18, а нижний патрубок 19 змеевика подсоединен к штуцеру ввода фаз 6 большего сечения.bypasses the edges of the conical cover 14 and exits through the hydraulic lock 10 at the cover 12, loses the lifting speed in the expanded part of the hydraulic lock, hits the drop eliminator 20. The drops of the organic phase carried away with the gas fall down, as the gas makes a turn and then leaves the blow-off nozzle 21. If it is necessary to carry out a process with temperature control, for example, with heating, a coolant is supplied to the temperature control jacket 2, a large phase is fed to the upper pipe 17 of the coil 18, and the lower pipe 19 of the coil is connected to the inlet Phase 6 larger cross-section.
Высота гидрозатвора, соединенного с отстойником, равна 0,5-2,0 диаметра сечения отстойника. Диаметр сечения гидрозатвора, соединенного с крышкой отстойника, выше штуцера вывода фаз, в 2-3 раза больше диаметра сечения этого штуцера.The height of the water seal connected to the sump is equal to 0.5-2.0 of the cross-sectional diameter of the sump. The diameter of the cross-section of the valve, connected to the cover of the sump, is higher than the phase inlet fitting, 2-3 times larger than the diameter of the cross-section of this fitting.
Была изготовлена лабораторная модель устройства со следующими размерами: диаметр цилиндрического корпуса 26 мм; высота цилиндрического корпуса 400 мм; диаметр отстойника 48 мм; высота отстойника 120 мм; верхняя часть цилиндра размещена выше днища отстойника на 80 мм; цилиндрический корпус заполнен нержавеющими шариками диаметром 0,26-0,63 мм или стеклянными шариками диаметром 0,9-1,2 мм; высота зернистой насадки 360 мм.A laboratory model of the device was made with the following dimensions: diameter of a cylindrical body 26 mm; height of the cylindrical body 400 mm; sump diameter 48 mm; sump height 120 mm; the upper part of the cylinder is placed above the bottom of the sump by 80 mm; the cylindrical body is filled with stainless balls with a diameter of 0.26-0.63 mm or glass balls with a diameter of 0.9-1.2 mm; granular nozzle height 360 mm.
Пример 1Example 1
В колонный массообменный аппарат, при соотношении фаз о/в равном 50:1, непрерывно подавали органический раствор {30% трибутилфосфат (ТБФ) в синтине, НNО3 - 0,05 моль/л, дибутилфосфорная кислота (ДБФК) - 100 мг/л с микроуносом водной фазы 0,05%} с расходом 1,0 л/час, и водный раствор соды (Na2СО3 - 10% весовых) с расходом 0,02 л/час.An organic solution of {30% tributyl phosphate (TBP) in synthine, НNО 3 — 0.05 mol / L, dibutyl phosphoric acid (DBPK) —100 mg / L was continuously fed into the column mass transfer apparatus, with an o / w phase ratio of 50: 1. with microunos of the aqueous phase 0.05%} with a flow rate of 1.0 l / h, and an aqueous solution of soda (Na 2 CO 3 - 10% by weight) with a flow rate of 0.02 l / h.
Первый опыт проводили при температуре 20°С, второй опыт проводили при температуре 50°С. Во время проведения опытов происходило выделение углекислого газа до 0,6 л/час.The first experiment was carried out at a temperature of 20 ° C, the second experiment was carried out at a temperature of 50 ° C. During the experiments, the release of carbon dioxide up to 0.6 l / h.
В результате на выходе получили, в выходящем водном растворе концентрацию ДБФК в первом опыте - 4,8 г/л., во втором опыте - 4,9 г/л. При этом унос водной фазы с органической и унос органической фазы с водной составил менее 0,005% объемных в обоих опытах, что соответствует уровню растворимости 100-150 мг/л.As a result, the output obtained, in the outgoing aqueous solution, the concentration of DBPC in the first experiment was 4.8 g / l., In the second experiment - 4.9 g / l. Moreover, the ablation of the aqueous phase from the organic and the ablation of the organic phase from the aqueous amounted to less than 0.005% by volume in both experiments, which corresponds to a solubility level of 100-150 mg / L.
Проведение на лабораторной модели массообмена между несмешивающимися растворами, контактирование которых происходит с интенсивным газовыделением, позволило достичь пятидесятикратного концентрирования выделяемого вещества в водную фазу и одновременно очистку выходящих обеих фаз от микроуноса.Carrying out a mass transfer between immiscible solutions on a laboratory model, the contacting of which occurs with intense gas evolution, it was possible to achieve fifty-fold concentration of the released substance in the aqueous phase and, at the same time, purification of both phases emerging from microunos.
Пример 2.Example 2
В колонный массообменный аппарат под слой неподвижной зернистой насадки (стекляные шарики диаметром 0,9-1,2 мм) при соотношении о/в равным 1:30 непрерывно подавали водный раствор (U - 150,0 мг/л, HNO3 - 1 моль/л, сумма катионов кальция и натрия - 5 г/л, сумма анионов сульфат-иона и фтор-иона - 10,0 г/л, с микроуносом органической фазы - 0,1% объемных) с расходом 1,0 л/час, и органический раствор (25% ТБФ и 2-3% ди2этилгексилфосфорная кислота - Д2ЭГФК в синтине) с расходом 0,033 л/час. В результате, на выходе получили в выходящем органическом растворе U - 3,8 г/л, в выходящем водном растворе U - 15,0 мг/л. При этом унос водной фазы с органической и унос органической фазы с водной составил менее 0,005% объемных, что соответствует уровню растворимости 100-150 мг/л.An aqueous solution (U - 150.0 mg / L, HNO 3 - 1 mol) was continuously fed into the columnar mass transfer apparatus under a layer of a fixed granular packing (glass balls with a diameter of 0.9-1.2 mm) at an o / w ratio of 1:30 / l, the sum of the cations of calcium and sodium - 5 g / l, the sum of the anions of the sulfate ion and fluorine ion - 10.0 g / l, with microunos of the organic phase - 0.1% volume) with a flow rate of 1.0 l / hour and an organic solution (25% TBP and 2-3% di2ethylhexylphosphoric acid - D2EGFK in synthine) with a flow rate of 0.033 l / h. As a result, the output obtained was 3.8 g / L in the outgoing organic solution, and 15.0 mg / L in the outgoing aqueous solution U. Moreover, the entrainment of the aqueous phase from the organic and the entrainment of the organic phase from the aqueous amounted to less than 0.005% by volume, which corresponds to a solubility level of 100-150 mg / l.
Проведение на лабораторной модели массообмена между несмешивающимися растворами позволило достичь тридцатикратного концентрирования металла в органическую фазу и одновременно очистку выходящих обеих фаз от микроуноса.Carrying out a mass transfer between immiscible solutions on a laboratory model made it possible to achieve thirty-fold metal concentration in the organic phase and, at the same time, to clear microunos emerging from both phases.
Claims (12)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2005106300/22U RU46677U1 (en) | 2005-03-05 | 2005-03-05 | DEVICE FOR EXTRACTION AND SEPARATION SEPARATION |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2005106300/22U RU46677U1 (en) | 2005-03-05 | 2005-03-05 | DEVICE FOR EXTRACTION AND SEPARATION SEPARATION |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU46677U1 true RU46677U1 (en) | 2005-07-27 |
Family
ID=35843880
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2005106300/22U RU46677U1 (en) | 2005-03-05 | 2005-03-05 | DEVICE FOR EXTRACTION AND SEPARATION SEPARATION |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU46677U1 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2454270C1 (en) * | 2010-12-15 | 2012-06-27 | Открытое акционерное общество "Высокотехнологический научно-исследовательский институт неорганических материалов имени академика А.А. Бочвара" | Method of mass exchange in system of two immiscible fluids and device to this end |
| CN114522444A (en) * | 2021-12-25 | 2022-05-24 | 湖南金牛化工有限公司 | Extraction equipment for hydrogen peroxide by anthraquinone process |
-
2005
- 2005-03-05 RU RU2005106300/22U patent/RU46677U1/en active IP Right Revival
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2454270C1 (en) * | 2010-12-15 | 2012-06-27 | Открытое акционерное общество "Высокотехнологический научно-исследовательский институт неорганических материалов имени академика А.А. Бочвара" | Method of mass exchange in system of two immiscible fluids and device to this end |
| CN114522444A (en) * | 2021-12-25 | 2022-05-24 | 湖南金牛化工有限公司 | Extraction equipment for hydrogen peroxide by anthraquinone process |
| CN114522444B (en) * | 2021-12-25 | 2024-02-20 | 湖南金牛化工有限公司 | Extraction equipment for anthraquinone process hydrogen peroxide |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP2136897B1 (en) | Systems and methods for liquid separation | |
| DE2735608C2 (en) | ||
| CN104667579B (en) | Method and device for strengthening oil-water separation and coupled desalting functions in cold low pressure separator | |
| RU2611513C2 (en) | Extraction column and method for use thereof | |
| US5110325A (en) | Recycle spray gas-liquid contactor | |
| US20190232192A1 (en) | Static Internal, Use of One or More Static Internal, Agitated Liquid-Liquid Contactor and use of an Agitated Liquid-Liquid Contactor | |
| US9889390B2 (en) | Liquid-liquid extraction system and process for use thereof | |
| WO2011152762A1 (en) | Method and apparatus for conducting mass transfer processes | |
| US3255574A (en) | Methods and means for treating oil well emulsions | |
| WO2008141734A1 (en) | Multi-phase reactor sump | |
| RU46677U1 (en) | DEVICE FOR EXTRACTION AND SEPARATION SEPARATION | |
| CN204447409U (en) | Water-oil separating and coupling demineralizer in a kind of strengthening cold low separator | |
| US5549794A (en) | Continuous linear-toroidal extraction-distillation apparatus | |
| JP2010082531A (en) | Countercurrent emulsion flow continuous liquid-liquid extraction apparatus | |
| DE1084241B (en) | Method and device for treating liquids with ion exchangers | |
| AU2021392007A1 (en) | A method of separation | |
| US20190233959A1 (en) | Extraction and recovery of lithium from brine | |
| JP6845242B2 (en) | System for contacting gas and liquid | |
| CA2040840C (en) | Recycle spray gas-liquid contactor | |
| US4160647A (en) | Continuous operation extractor | |
| RU50428U1 (en) | DEVICE FOR SEPARATION AND EXTRACTION CLEANING | |
| CA1168028A (en) | Liquid-liquid contacting apparatus | |
| CN202526941U (en) | High-efficiency oil liquid purifying device using density bubble migration effect | |
| CN202786135U (en) | Super heavy oil steam treatment device | |
| RU2361164C1 (en) | Method of conducting heat exchange and apparatus to this end |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM1K | Utility model has become invalid (non-payment of fees) |
Effective date: 20110306 |
|
| NF1K | Reinstatement of utility model |
Effective date: 20131020 |