RU2821805C1 - Burner of gas-discharge electrodeless lamp - Google Patents
Burner of gas-discharge electrodeless lamp Download PDFInfo
- Publication number
- RU2821805C1 RU2821805C1 RU2023133103A RU2023133103A RU2821805C1 RU 2821805 C1 RU2821805 C1 RU 2821805C1 RU 2023133103 A RU2023133103 A RU 2023133103A RU 2023133103 A RU2023133103 A RU 2023133103A RU 2821805 C1 RU2821805 C1 RU 2821805C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- discharge
- sharpener
- burner according
- burner
- rod
- Prior art date
Links
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 21
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 19
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 14
- 239000010980 sapphire Substances 0.000 claims description 12
- 229910052594 sapphire Inorganic materials 0.000 claims description 12
- 230000010287 polarization Effects 0.000 claims description 10
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims description 9
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 239000004568 cement Substances 0.000 claims description 7
- 239000011521 glass Substances 0.000 claims description 7
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 claims description 7
- 229910018072 Al 2 O 3 Inorganic materials 0.000 claims description 6
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims description 5
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 claims description 4
- 239000008187 granular material Substances 0.000 claims description 3
- 238000009434 installation Methods 0.000 claims description 3
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 abstract description 13
- 230000000977 initiatory effect Effects 0.000 abstract description 10
- 230000005534 acoustic noise Effects 0.000 abstract description 5
- 230000005855 radiation Effects 0.000 abstract description 5
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 3
- 238000010891 electric arc Methods 0.000 abstract description 3
- 238000004870 electrical engineering Methods 0.000 abstract description 3
- 230000003071 parasitic effect Effects 0.000 abstract description 3
- 230000003595 spectral effect Effects 0.000 abstract description 3
- 230000005672 electromagnetic field Effects 0.000 abstract description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 10
- 238000000034 method Methods 0.000 description 7
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 238000013461 design Methods 0.000 description 6
- 230000008569 process Effects 0.000 description 6
- 238000000295 emission spectrum Methods 0.000 description 4
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 4
- 239000010453 quartz Substances 0.000 description 4
- 238000005476 soldering Methods 0.000 description 4
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 3
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 3
- 229910000679 solder Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 3
- 238000001228 spectrum Methods 0.000 description 3
- 229910000497 Amalgam Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910004298 SiO 2 Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052729 chemical element Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 2
- 230000005284 excitation Effects 0.000 description 2
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 2
- 238000000752 ionisation method Methods 0.000 description 2
- 230000005012 migration Effects 0.000 description 2
- 238000013508 migration Methods 0.000 description 2
- 238000013021 overheating Methods 0.000 description 2
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 2
- 230000002195 synergetic effect Effects 0.000 description 2
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- PSNPEOOEWZZFPJ-UHFFFAOYSA-N alumane;yttrium Chemical compound [AlH3].[Y] PSNPEOOEWZZFPJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 1
- 230000037237 body shape Effects 0.000 description 1
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 1
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 1
- 230000007646 directional migration Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000005496 eutectics Effects 0.000 description 1
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 1
- 239000002241 glass-ceramic Substances 0.000 description 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 1
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 1
- 230000007774 longterm Effects 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 229910052755 nonmetal Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000010355 oscillation Effects 0.000 description 1
- 239000011224 oxide ceramic Substances 0.000 description 1
- 229910052574 oxide ceramic Inorganic materials 0.000 description 1
- TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Al]O[Al]=O TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000010587 phase diagram Methods 0.000 description 1
- 230000021715 photosynthesis, light harvesting Effects 0.000 description 1
- 238000005086 pumping Methods 0.000 description 1
- 238000009877 rendering Methods 0.000 description 1
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 1
- 230000006641 stabilisation Effects 0.000 description 1
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 description 1
- 125000004434 sulfur atom Chemical group 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
- 238000009827 uniform distribution Methods 0.000 description 1
- 229910052724 xenon Inorganic materials 0.000 description 1
- FHNFHKCVQCLJFQ-UHFFFAOYSA-N xenon atom Chemical compound [Xe] FHNFHKCVQCLJFQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Abstract
Description
Область техникиTechnical field
Изобретение относится к электротехнике, а именно к горелкам газоразрядных безэлектродных ламп и может быть использовано в газоразрядных безэлектродных лампах в широком спектральном диапазоне излучения при возбуждении электромагнитным полем сверх высокой частоты (ЭМП СВЧ).The invention relates to electrical engineering, namely to burners of gas-discharge electrodeless lamps and can be used in gas-discharge electrodeless lamps in a wide spectral range of radiation when excited by an electromagnetic field of super high frequency (EMF microwave).
Уровень техникиState of the art
Из уровня техники известна горелка газоразрядной безэлектродной лампы для микроволновой плазмы (CN108054077A, МПК H01J61/36, H01J65/04, опубликовано 18.05.2018), состоящая из выполненных заодно сферической полой разрядной колбы с размещённым в ней плазмообразующим составом и штенгеля с продольным каналом, в котором плотно установлена заглушка, соответствующая длине штенгеля. Недостатком известного технического решения является длительное время инициирования разряда и розжига плазмы в горелке.A burner of a gas-discharge electrodeless lamp for microwave plasma is known from the prior art (CN108054077A, IPC H01J61/36, H01J65/04, published on May 18, 2018), consisting of an integral spherical hollow discharge flask with a plasma-forming composition placed in it and a rod with a longitudinal channel, in in which a plug corresponding to the length of the rod is tightly installed. The disadvantage of the known technical solution is the long time it takes to initiate the discharge and ignite the plasma in the burner.
Из уровня техники известна горелка газоразрядной безэлектродной лампы (WO2008139186A1; МПК H01J61/30, H01J61/36, H01J65/04, H01J9/40; опубликовано 20.11.2008), состоящая из полой цилиндрической разрядной колбы, оснащённой крышкой и размещённым в ней плазмообразующим составом, и штенгеля с продольным каналом, одна сторона которого соединена с разрядной колбой, а другая сторона закрыта продолговатой заглушкой. На этапе изготовления горелки промежуток между заглушкой и стенкой канала заполняют фриттой из алюмоиттриевого кремнезёма (Y2О3 - Al2О3 - SiO2), которую затем плавят и таким образом герметизируют колбу. Колба и штенгель выполнены из монокристаллического сапфира (лейкосапфира). Недостатком известного технического решения также является длительное время инициирования разряда и розжига плазмы в горелке.From the level of technology, the burner of the gas -discharge unextrous lamp is known (WO2008139186A1; MPK H01J61/30, H01J61/36, H01J65/04, H01J9/40; Published on 11/20/2008), consisting of a hollow discharge flask, equipped with a equipped lid and placed in it as a composer -forming composition Wom, and a rod with a longitudinal channel, one side of which is connected to the discharge flask, and the other side is closed with an oblong plug. At the burner manufacturing stage, the gap between the plug and the channel wall is filled with a yttrium-aluminum silica frit (Y 2 O 3 - Al 2 O 3 - SiO 2 ), which is then melted and thus seals the flask. The bulb and stem are made of monocrystalline sapphire (leucosapphire). A disadvantage of the known technical solution is also the long time it takes to initiate the discharge and ignite the plasma in the burner.
Наиболее близким по технической сущности к заявленному изобретению является горелка безэлектродной лампы излучения ЭМП СВЧ (JP2001250512A; H01J65/04; опубликовано 14.09.2001), состоящая из выполненных заодно сферической полой разрядной колбы с размещённым в ней плазмообразующим составом и штенгеля с продольным каналом, при этом колба и штенгель выполнены из полупрозрачной керамики из оксида алюминия. Внутри штенгеля соосно указанному каналу размещён обостритель разрядного напряжения и зафиксирован посредством заглушки на конце штенгеля. Заглушка выполнена из стеклоцемента (Dy2O3 - Al2О3 - SiO2) и зафиксирована в штенгеле посредством спекания с возможностью фиксации в посадочном узле указанной лампы. Между обострителем и стенкой канала образован разрядный промежуток (пространство) в виде зазора.The closest in technical essence to the claimed invention is a burner for an electrodeless microwave EMF radiation lamp (JP2001250512A; H01J65/04; published on September 14, 2001), consisting of an integral spherical hollow discharge flask with a plasma-forming composition placed in it and a rod with a longitudinal channel, while The bulb and stem are made of translucent aluminum oxide ceramic. Inside the rod, a discharge voltage sharpener is placed coaxially with the specified channel and is fixed by means of a plug at the end of the rod. The plug is made of glass cement (Dy 2 O 3 - Al 2 O 3 - SiO 2 ) and is fixed in the rod by sintering with the possibility of fixing it in the mounting assembly of the specified lamp. A discharge gap (space) in the form of a gap is formed between the sharpener and the channel wall.
Недостатками технического решения являются сложность конструкции, значительный акустический шум, сопутствующий эксплуатации горелки, и высокие энергетические затраты, обусловленные необходимостью дополнительного охлаждения посредством двигателя вращения горелки; кроме того, известная горелка также характеризуется длительным временем инициирования разряда и розжига плазмы.The disadvantages of the technical solution are the complexity of the design, significant acoustic noise accompanying the operation of the burner, and high energy costs due to the need for additional cooling through the burner rotation motor; In addition, the known torch is also characterized by a long time for initiation of the discharge and ignition of the plasma.
Технической проблемой является устранение указанных недостатков и создание устройства, позволяющего обеспечить долгосрочную эксплуатацию горелки с высокой скоростью первичного и повторного зажигания плазмы, без дополнительного охлаждения и акустического шума.The technical problem is to eliminate these shortcomings and create a device that allows long-term operation of the torch with a high rate of primary and re-ignition of the plasma, without additional cooling and acoustic noise.
Технические результаты заявляемого изобретения: увеличение скорости инициирования разряда и розжига плазмы, уменьшение износа деталей горелки и повышение срока её эксплуатационной пригодности.Technical results of the claimed invention: increasing the speed of discharge initiation and plasma ignition, reducing wear of burner parts and increasing its service life.
Раскрытие сущности изобретения Disclosure of the invention
Указанная проблема решается, а технический результат достигается тем, что горелка газоразрядной безэлектродной лампы состоит из полой разрядной колбы и штенгеля с продольным каналом, одна сторона которого соединена с разрядной колбой, образуя полость, в которой размещён плазмообразующий состав, а другая сторона закрыта заглушкой, выполненной с возможностью фиксации в посадочном узле указанной лампы, при этом внутри штенгеля соосно указанному каналу размещён обостритель разрядного напряжения и зафиксирован с помощью заглушки так, что между обострителем и внутренней стенкой штенгеля образован разрядное пространство в виде зазора шириной d, при этом на поверхности обострителя и/или на внутренней стенке штенгеля выполнено по меньшей мере одно углубление.This problem is solved, and the technical result is achieved by the fact that the burner of a gas-discharge electrodeless lamp consists of a hollow discharge flask and a rod with a longitudinal channel, one side of which is connected to the discharge flask, forming a cavity in which the plasma-forming composition is placed, and the other side is closed with a plug made with the possibility of fixing in the mounting assembly of the specified lamp, while inside the rod, coaxially to the specified channel, a discharge voltage sharpener is placed and fixed with a plug so that between the sharpener and the inner wall of the rod, a discharge space is formed in the form of a gap of width d , while on the surface of the sharpener and/ or at least one recess is made on the inner wall of the rod.
Углубления предпочтительно выполнены глубиной l=(0,1-0,5)·d, а общий объём углублений составляет 30-70% объёма зазора. Углубления могут быть выполнены продольными и/или винтовыми и предпочтительно расположены симметрично относительно оси канала. В наилучшем варианте осуществления изобретения углубления на поверхности обострителя выполнены винтовыми, а углубления на внутренней стенке штенгеля выполнены продольными.The recesses are preferably made with a depth of l= (0.1-0.5) · d , and the total volume of the recesses is 30-70% of the gap volume. The recesses can be made longitudinal and/or helical and are preferably located symmetrically relative to the channel axis. In the best embodiment of the invention, the recesses on the surface of the sharpener are made screw-shaped, and the recesses on the inner wall of the rod are made longitudinal.
Обостритель предпочтительно выполнен длиной, не превышающей длину штенгеля и равной 0,7-0,9 длины штенгеля. Обостритель предпочтительно сужен в направлении разрядной колбы, выполнен и установлен так, что образованный зазор имеет кольцевую форму. Вместе с этим целесообразно выполнять обостритель из материала, обладающего большим временем релаксации от насыщения поляризацией, чем время релаксации от насыщения поляризацией материала разрядной колбы и штенгеля.The sharpener is preferably made with a length not exceeding the length of the rod and equal to 0.7-0.9 times the length of the rod. The sharpener is preferably narrowed in the direction of the discharge bulb, and is designed and installed so that the resulting gap has an annular shape. At the same time, it is advisable to make the sharpener from a material that has a longer relaxation time from polarization saturation than the relaxation time from polarization saturation of the material of the discharge flask and rod.
Разрядная колба предпочтительно образована сосудом с плоским или округлым дном и крышкой с установочным отверстием для штенгеля, выполненными с возможностью вакуумирования полости разрядной колбы, при этом целесообразно выполнение ответных обнизок по краям дна и крышки.The discharge flask is preferably formed by a vessel with a flat or rounded bottom and a lid with an installation hole for the rod, made with the possibility of evacuating the cavity of the discharge flask, and it is advisable to make reciprocal edges along the edges of the bottom and lid.
Разрядная колба, и/или штенгель, и/или обостритель предпочтительно выполнены из диэлектрического светопроницаемого материала, в качестве которого могут быть использованы сапфир, керамика или поликор. Заглушка может быть выполнена из стеклоцемента и зафиксирована в штенгеле, при этом в качестве стеклоцемента может быть использован материал состава MgO - Al2O3 - CaO.The discharge bulb, and/or the stem, and/or the sharpener are preferably made of a dielectric, light-transmitting material, which can be sapphire, ceramics or polycor. The plug can be made of glass cement and fixed in the rod, while a material with the composition MgO - Al 2 O 3 - CaO can be used as glass cement.
Плазмообразующий состав предпочтительно содержит инертный газ и по меньшей мере один твёрдый или жидкий дополнительный компонент. В качестве инертного газа целесообразно использовать аргон, а в качестве дополнительного твёрдого компонента - серу, при этом указанный дополнительный твёрдый компонент может быть выполнен в виде гранулы.The plasma-forming composition preferably contains an inert gas and at least one solid or liquid additional component. It is advisable to use argon as an inert gas, and sulfur as an additional solid component, and this additional solid component can be made in the form of a granule.
Краткое описание чертежейBrief description of drawings
На фиг. 1 представлено продольное сечение предлагаемой горелки со сферической колбой;In fig. 1 shows a longitudinal section of the proposed burner with a spherical flask;
на фиг. 2 - поперечное сечение А-А по фиг. 1 для случая обострителя с винтовым углублением на его поверхности;in fig. 2 - cross section A-A according to FIG. 1 for the case of a sharpener with a screw recess on its surface;
на фиг. 3 - продольное сечение предлагаемой горелки с цилиндрической колбой и плоским дном;in fig. 3 - longitudinal section of the proposed burner with a cylindrical flask and a flat bottom;
на фиг. 4 - поперечное сечение А-А по фиг. 3 для случая штенгеля с продольными углублениями на внутренней стенке штенгеля;in fig. 4 - cross section A-A according to FIG. 3 for the case of a rod with longitudinal recesses on the inner wall of the rod;
на фиг. 5 - продольное сечение предлагаемой горелки с цилиндрической колбой и округлым дном;in fig. 5 - longitudinal section of the proposed burner with a cylindrical flask and a rounded bottom;
на фиг. 6 - внешний вид обострителя с винтовым углублением на поверхности;in fig. 6 - appearance of the sharpener with a screw recess on the surface;
на фиг. 7 - внешний вид обострителя с продольными углублениями на его поверхности;in fig. 7 - appearance of the sharpener with longitudinal recesses on its surface;
на фиг. 8 - внешний вид обострителя с поперечными кольцевыми углублениями на поверхности.in fig. 8 - appearance of the sharpener with transverse annular recesses on the surface.
Осуществление изобретенияCarrying out the invention
В газоразрядных безэлектродных лампах процесс инициирования разряда в газе зависит от различных факторов: давления и состава газа, напряжённости и частоты ЭМП, а также размера и формы разрядного пространства в месте инициирования разряда. Геометрия разрядного пространства определяет общую динамику формирования в нём областей концентрации напряжённости ЭМП, создавая необходимые условия для возбуждения молекул газа. Тесные разрядные пространства ограничивают свободу движения молекул возбуждённого газа, которые в результате упругих столкновений друг с другом переходят в стадию лавинообразной ионизации, в результате чего сокращается время инициирования разряда. В настоящем изобретении использован этот эффект и увеличена общая площадь тесных разрядных пространств.In gas-discharge electrodeless lamps, the process of initiating a discharge in a gas depends on various factors: gas pressure and composition, EMF intensity and frequency, as well as the size and shape of the discharge space at the point of discharge initiation. The geometry of the discharge space determines the general dynamics of the formation of areas of concentration of EMF intensity in it, creating the necessary conditions for excitation of gas molecules. Tight discharge spaces limit the freedom of movement of excited gas molecules, which, as a result of elastic collisions with each other, enter the stage of avalanche-like ionization, as a result of which the discharge initiation time is reduced. The present invention takes advantage of this effect and increases the total area of the tight discharge spaces.
Предлагаемая горелка 1 газоразрядной безэлектродной лампы состоит из полой разрядной колбы 2 и штенгеля 3 с продольным каналом 4. Одна сторона канала 4 соединена с разрядной колбой 2, образуя единую полость, в которой размещён плазмообразующий состав 5, а другая сторона закрыта заглушкой 6, выполненной с возможностью фиксации в посадочном узле 7 лампы. Внутри штенгеля 3 соосно каналу 4 размещён обостритель 8 разрядного напряжения и зафиксирован с помощью заглушки 6 так, что между обострителем 8 и внутренней стенкой штенгеля 3 образовано разрядное пространство (промежуток) в виде зазора 9 шириной d и предпочтительно кольцевой формы. В случае образования зазора 9 иной неравномерной формы, шириной d считать кратчайшее расстояние между обострителем 8 и внутренней стенкой штенгеля 3.The proposed burner 1 of a gas-discharge electrodeless lamp consists of a hollow discharge flask 2 and a rod 3 with a longitudinal channel 4. One side of the channel 4 is connected to the discharge flask 2, forming a single cavity in which the plasma-forming composition 5 is located, and the other side is closed by a plug 6 made with possibility of fixing lamp 7 in the mounting unit. Inside the rod 3, coaxially with channel 4, a discharge voltage sharpener 8 is placed and fixed with a plug 6 so that between the sharpener 8 and the inner wall of the rod 3, a discharge space (gap) is formed in the form of a gap 9 with a width d and preferably an annular shape. In the case of the formation of a gap 9 of a different uneven shape, the width d is considered to be the shortest distance between the sharpener 8 and the inner wall of the rod 3.
Для увеличения области инициирования разряда на поверхности обострителя 8 и/или на внутренней стенке штенгеля 3 выполнено по меньшей мере одно углубление 10. Наличие углублений 10, а также их геометрия (форма и глубина) играют ключевую роль в динамике образования и миграции (в частном случае) коронного разряда. Вместе с этим предлагаемая в предпочтительных вариантах заявленного изобретения специфика выполнения углублений 10 способствует формированию условий стабилизации разряда, что в конечном итоге значительно продлевает срок эксплуатационной пригодности горелки.To increase the area of discharge initiation, at least one recess 10 is made on the surface of the sharpener 8 and/or on the inner wall of the rod 3. The presence of recesses 10, as well as their geometry (shape and depth) play a key role in the dynamics of formation and migration (in the particular case ) corona discharge. At the same time, the specific design of the recesses 10 proposed in the preferred embodiments of the claimed invention contributes to the formation of discharge stabilization conditions, which ultimately significantly extends the service life of the burner.
Углубления 10 на наружной поверхности обострителя 8 и на внутренней стенке штенгеля 3 могут различаться по глубине и/или по форме, например, могут быть выполнены продольными или винтовыми (винтовые углубления могут быть многозаходными), с v-образным или прямоугольным сечением нарезки. Углубления 10 могут быть выполнены как по всей длине обострителя 8 и/или штенгеля 3 и иметь сквозной выход в колбу 2, так и покрывать соответствующие поверхности частично. В предпочтительном варианте для уменьшения износа деталей горелки 1 и повышения срока её эксплуатационной пригодности углубления 10 выполняют симметрично относительно оси канала 4 (осевая симметрия) для равномерного распределения нагрузки на эти детали.The recesses 10 on the outer surface of the sharpener 8 and on the inner wall of the rod 3 can vary in depth and/or shape, for example, they can be made longitudinal or screw (screw recesses can be multi-entry), with a v-shaped or rectangular cutting section. The recesses 10 can be made either along the entire length of the sharpener 8 and/or the rod 3 and have a through exit into the flask 2, or partially cover the corresponding surfaces. In the preferred embodiment, to reduce wear on burner parts 1 and increase its service life, the recesses 10 are made symmetrically relative to the axis of the channel 4 (axial symmetry) to evenly distribute the load on these parts.
При размещении горелки 1 в ЭМП СВЧ в углублениях 10 (тесных разрядных пространствах) возникают области повышенной концентрации напряжённости ЭМП. При этом чем меньше углубления 10, тем больше интенсивность взаимодействия ЭМП и разрядных промежутков, а значит, выше скорость возбуждения и ионизации молекул газа, в результате чего требуется меньше времени для инициирования разряда. Однако следует избегать слишком малых размеров разрядных пространств, поскольку таковые могут привести к возникновению препятствующих условий образования разряда.When burner 1 is placed in a microwave EMF in recesses 10 (tight discharge spaces), areas of increased concentration of EMF intensity appear. Moreover, the smaller the depression 10, the greater the intensity of interaction between the EMF and the discharge gaps, and therefore the higher the rate of excitation and ionization of gas molecules, as a result of which less time is required to initiate the discharge. However, too small dimensions of discharge spaces should be avoided, since they can lead to the occurrence of impeding conditions for the formation of a discharge.
Кроме того, углубления 10 увеличивают рабочую площадь общего разрядного пространства, что способствует более равномерному распределению и поддержанию разряда. При этом глубина l углублений 10 должна быть достаточной для концентрации ЭМП, но в то же время не слишком большой, чтобы избежать чрезмерных потерь энергии ЭМП. Экспериментальным путём было показано, что достигаемые изобретением технические результаты наилучшим образом наблюдаемы при l=(0,1-0,5)⋅d и общем объёме углублений 30-70% объёма зазора 9.In addition, the recesses 10 increase the working area of the total discharge space, which contributes to a more uniform distribution and maintenance of the discharge. In this case, the depth l of the recesses 10 should be sufficient for the concentration of EMF, but at the same time not too large in order to avoid excessive losses of EMF energy. It was experimentally shown that the technical results achieved by the invention are best observed at l = (0.1-0.5)⋅ d and the total volume of the recesses is 30-70% of the volume of the gap 9.
Геометрия разрядных пространств при использовании продольной и винтовой форм углублений 10 обеспечивает равномерное распределение тепла, что важно для предотвращения перегрева и повышения долговечности горелки 1, и формирует чёткое направление миграции разряда в зазоре 9 в сторону колбы 2, что сокращает время образования плазмы.The geometry of the discharge spaces when using longitudinal and helical shapes of the recesses 10 ensures uniform heat distribution, which is important to prevent overheating and increase the durability of the burner 1, and forms a clear direction of discharge migration in the gap 9 towards the flask 2, which reduces the time of plasma formation.
В некоторых вариантах осуществления изобретения в процессе работы газоразрядной безэлектродной лампы в продольных углублениях 10 может возникать тлеющий разряд, в то время как в винтовых углублениях 10 - коронный разряд. Сочетание двух разрядов обеспечивает синергетический эффект и дополнительно ускоряет розжиг плазмы. С другой стороны, в некоторых вариантах осуществления изобретения выполнение углублений 10 схожей формы на поверхности обострителя 8 и внутренней стенки штенгеля 3 также может обеспечить синергетический эффект и дополнительно ускорить розжиг плазмы коронным разрядом.In some embodiments of the invention, during operation of a gas-discharge electrodeless lamp, a glow discharge may occur in the longitudinal recesses 10, while a corona discharge may occur in the helical recesses 10. The combination of two discharges provides a synergistic effect and further accelerates plasma ignition. On the other hand, in some embodiments of the invention, making recesses 10 of a similar shape on the surface of the sharpener 8 and the inner wall of the rod 3 can also provide a synergistic effect and further accelerate the ignition of the plasma by the corona discharge.
Таким образом, предлагаемые особенности выполнения углублений 10 позволяют обеспечить баланс между стабильностью разряда и высокой скоростью его инициирования, а также ускорение процесса образования плазмы в горелке 1 при снижении вероятности возникновения мерцания и образования паразитного дугового разряда.Thus, the proposed features of the design of the recesses 10 make it possible to ensure a balance between the stability of the discharge and the high speed of its initiation, as well as accelerating the process of plasma formation in the burner 1 while reducing the likelihood of flickering and the formation of a parasitic arc discharge.
Обостритель 8 предпочтительно устанавливают так, чтобы образованный зазор 9 имел кольцевую форму. Длина обострителя 8 не должна превышать длину штенгеля 3 и предпочтительно составлять 0,7-0,9 длины штенгеля 3, что позволяет исключить возникновение трещин в горелке 1 при её эксплуатации и ускорить процесс розжига плазмы в горелке 1 посредством образования на конце обострителя 8 в процессе ионизации области концентрации разряда в ограниченном пространстве штенгеля 3. Конкретная длина обострителя 8 соответствует определённым глубине l и количеству углублений 10.The sharpener 8 is preferably installed so that the formed gap 9 has an annular shape. The length of the sharpener 8 should not exceed the length of the rod 3 and preferably be 0.7-0.9 of the length of the rod 3, which eliminates the occurrence of cracks in the burner 1 during its operation and speeds up the process of igniting the plasma in the burner 1 by forming a sharpener 8 at the end of the process. ionization of the discharge concentration region in the limited space of the rod 3. The specific length of the sharpener 8 corresponds to a certain depth l and the number of recesses 10.
Целесообразно сужать обостритель 8 в направлении разрядной колбы 2, поскольку суженная (заострённая) форма обуславливает увеличение напряжённости ЭМП в этой области и создаёт условия для чётко направленной миграции зарядов, что порождает лавинообразный процесс ионизации, и тем самым обеспечивает увеличение скорости инициирования разряда и розжига плазмы в горелке 1. Вместе с этим рационально выполнять обостритель 8 из материала, обладающего большим временем релаксации от насыщения поляризацией, чем время релаксации от насыщения поляризацией материала разрядной колбы 2 и штенгеля 3.It is advisable to narrow the sharpener 8 in the direction of the discharge flask 2, since the narrowed (pointed) shape causes an increase in the EMF intensity in this area and creates conditions for a clearly directed migration of charges, which generates an avalanche-like ionization process, and thereby ensures an increase in the rate of discharge initiation and plasma ignition in burner 1. At the same time, it is rational to make the sharpener 8 from a material that has a longer relaxation time from polarization saturation than the relaxation time from polarization saturation of the material of the discharge flask 2 and rod 3.
Разрядная колба 2 образована сосудом с плоским или округлым дном 11 и крышкой 12 с установочным отверстием 13 для штенгеля 3. Для надёжного герметичного соединения по краям колбы 2 и крышки 12 выполняют ответные обнизки 14. Пайку корпусных деталей горелки 1 выполняют с высокотемпературным стеклокерамическим припоем (стеклоцементом) в среде аргона. Порошковые оксиды припоя подвергают сушке в сушильном шкафу при температуре 200°С до полной стабилизации веса. Соотношение оксидов припоя - MgO : Al2O3 : CaO = 6:49:45 вес. %, соответствующих эвтектике в диаграмме состояния. Оптимальный режим пайки - температурный интервал от 1400 до 1450°С.The discharge flask 2 is formed by a vessel with a flat or rounded bottom 11 and a lid 12 with an installation hole 13 for the rod 3. For a reliable sealed connection, reciprocal edges 14 are made along the edges of the flask 2 and the lid 12. Soldering of the body parts of the burner 1 is performed with high-temperature glass-ceramic solder (glass cement ) in an argon environment. Powdered solder oxides are dried in an oven at a temperature of 200°C until the weight is completely stabilized. The ratio of solder oxides is MgO: Al 2 O 3 : CaO = 6:49:45 wt. % corresponding to the eutectic in the phase diagram. The optimal soldering mode is a temperature range from 1400 to 1450°C.
После осуществления пайки корпусных деталей в единой полости разрядной колбы 2 и штенгеля 3 с продольным каналом 4 последовательно обеспечивают образование вакуума, закачку в неё инертного газа (возможна смесь газов) и помещение рабочего тела - твёрдого и/или жидкого дополнительного компонента 15. Для упрощения сборки твёрдый компонент предварительно прессуют в гранулу. В качестве дополнительного компонента 15 могут быть использованы металл, и/или неметалл, и/или сплав, и/или амальгама. В предпочтительном варианте плазмообразующего состава 5 в качестве инертного газа используют аргон, а в качестве дополнительного твёрдого компонента 15 - серу.After soldering the body parts in a single cavity of the discharge flask 2 and the rod 3 with the longitudinal channel 4, the formation of a vacuum is sequentially ensured, the injection of an inert gas into it (a mixture of gases is possible) and the placement of the working fluid - solid and/or liquid additional component 15. To simplify assembly the solid component is pre-compressed into a granule. As additional component 15, a metal and/or a non-metal and/or an alloy and/or an amalgam can be used. In the preferred embodiment of the plasma-forming composition 5, argon is used as an inert gas, and sulfur is used as an additional solid component 15.
Предлагаемая конструкция обеспечивает формирование в горелке 1 рабочего давления, при котором процессы горения разрядов не сопровождаются характерным звучанием, что в совокупности с отсутствием необходимости дополнительного охлаждения горелки 1 позволяет снизить акустический шум.The proposed design ensures the formation of a working pressure in burner 1, at which the burning processes of discharges are not accompanied by a characteristic sound, which, together with the absence of the need for additional cooling of burner 1, makes it possible to reduce acoustic noise.
После пайки основный деталей горелки 1 в штенгель 3 соосно каналу 4 помещают обостритель 8, обеспечивая минимальный газовый балласт в образуемом зазоре 9. Свободный конец штенгеля 3 закрывают заглушкой 6, неподвижно фиксируя её 6 и обостритель 8 посредством спекания. Заглушку 6 выполняют из стеклоцемента аналогичного состава - MgO : Al2O3 : CaO, например, в виде колпачка или коронки. Описанный способ сборки деталей позволяет обеспечить должную герметичность горелки 1 для обеспечения продолжительного срока эксплуатационной пригодности.After soldering the main parts of the burner 1, a sharpener 8 is placed in the rod 3 coaxially with the channel 4, providing minimal gas ballast in the gap 9 formed. The free end of the rod 3 is closed with a plug 6, immovably fixing it 6 and the sharpener 8 by sintering. The plug 6 is made of glass cement of a similar composition - MgO: Al 2 O 3 : CaO, for example, in the form of a cap or crown. The described method of assembling parts makes it possible to ensure proper tightness of the burner 1 to ensure a long service life.
Разрядную колбу 2, штенгель 3, обостритель 8 предпочтительно выполняют из диэлектрического светопроницаемого материала, в качестве которого используют сапфир, светопрозрачную керамику или поликор. Такой выбор материалов обусловлен их высокой теплопроводностью для отведения тепла от зоны разряда и предотвращения перегрева, а также химической стойкостью, необходимой для предотвращения разрушения материала под воздействием плазмы.The discharge flask 2, stem 3, sharpener 8 are preferably made of dielectric translucent material, which is used as sapphire, translucent ceramics or polycor. This choice of materials is due to their high thermal conductivity to remove heat from the discharge zone and prevent overheating, as well as chemical resistance necessary to prevent destruction of the material under the influence of plasma.
Предлагаемое устройство работает следующим образом.The proposed device works as follows.
В газоразрядной безэлектродной лампе реализовано каскадное преобразование потребляемого переменного тока в электропитание генератора ЭМП СВЧ. Первый каскад - источник (не указан на чертежах) электропитания, второй каскад - магнетрон 16 (источник ЭМП) в светопроницаемом резонаторе 17. In a gas-discharge electrodeless lamp, a cascade conversion of the consumed alternating current into the power supply of a microwave EMF generator is implemented. The first stage is a source (not indicated in the drawings) of power supply, the second stage is a magnetron 16 (EMF source) in a translucent resonator 17.
В зоне максимума концентрации мощности ЭМП СВЧ размещают горелку 1 и включают магнетрон 16. В процессе диссипации энергии ЭМП СВЧ быстро возрастает температура газа в горелке 1, что приводит к испарению дополнительного компонента 15 и его рассредоточению по всему объёму горелки 1. Поскольку процесс ионизации распространяется по пути наименьшего сопротивления, как только амплитуда колебаний ЭМП СВЧ в резонаторе 17 достигает потенциала зажигания, в углублениях 10, заполненных смесью инертного газа и паров дополнительного компонента 15, возникает коронный разряд. Затем ионизация молекул газа лавинообразно мигрирует в направлении колбы 2 с последующим образованием в ней 2 объёмного плазменного разряда.In the zone of maximum power concentration of the microwave EMF, burner 1 is placed and the magnetron 16 is turned on. In the process of energy dissipation of the microwave EMF, the gas temperature in the burner 1 quickly increases, which leads to the evaporation of the additional component 15 and its distribution throughout the entire volume of the burner 1. Since the ionization process spreads throughout path of least resistance, as soon as the amplitude of oscillations of the microwave EMF in the resonator 17 reaches the ignition potential, a corona discharge occurs in the recesses 10 filled with a mixture of inert gas and vapor of the additional component 15. Then the ionization of gas molecules migrates like an avalanche in the direction of flask 2 with the subsequent formation of a volumetric plasma discharge in it 2.
В случае срыва плазменного разряда в колбе 2 высокая скорость повторного образования в ней 2 плазменного разряда обеспечена горением коронного разряда в зазоре 9, который под воздействием электромагнитных импульсов магнетрона 16 немедля мигрирует в колбу 2, образуя повторное зажигание плазменного разряда. Дополнительно в продольных углублениях 10 штенгеля 3 могут возникать тлеющие разряды, что в совокупности с горением коронного разряда в зазоре 9 обеспечивает поддержку горения плазмы в горелке 1, как дополнительный виртуальный катод, препятствуя возникновению мерцания плазмы. Этот эффект особенно заметен, если обостритель 8 выполнен из материала, обладающего большим временем релаксации от насыщения поляризацией ЭМП СВЧ, чем время релаксации насыщения поляризацией материала разрядной колбы 2 и штенгеля 3.In the event of a breakdown of the plasma discharge in the flask 2, the high rate of re-formation of the plasma discharge in it 2 is ensured by the combustion of the corona discharge in the gap 9, which, under the influence of electromagnetic pulses of the magnetron 16, immediately migrates into the flask 2, forming the re-ignition of the plasma discharge. Additionally, glow discharges may occur in the longitudinal recesses 10 of the rod 3, which, together with the combustion of the corona discharge in the gap 9, provides support for the combustion of the plasma in the burner 1, as an additional virtual cathode, preventing the occurrence of plasma flickering. This effect is especially noticeable if the sharpener 8 is made of a material that has a longer relaxation time from saturation with polarization of the microwave EMF than the relaxation time of polarization saturation of the material of the discharge flask 2 and rod 3.
При использовании указанного выше предпочтительного плазмообразующего состава 5 на начальной стадии оптический спектр излучения горелки 1 обусловлен энергетическим переходом атомов аргона и серы, для которых характерно наличие линий ультрафиолетового (УФ) и инфракрасного (ИК) диапазонов.When using the above-mentioned preferred plasma-forming composition 5 at the initial stage, the optical emission spectrum of the burner 1 is due to the energy transition of argon and sulfur atoms, which are characterized by the presence of lines in the ultraviolet (UV) and infrared (IR) ranges.
В установившемся режиме за счёт активного взаимодействия компонентов разогретой плазмы спектральные линии значительно уширяются и спектр излучения горелки 1 становится практически сплошным. За счёт подбора компонентов плазмообразующего состава 6 оптический спектр горелки 1 возможно максимально приблизить к солнечному спектру, при этом излучения в УФ и ИК диапазонах будут составлять малую часть. В альтернативном варианте спектр оптического излучения можно расширить в УФ и ИК области. Такой спектр излучения без дисконтов и сплошность свечения сохраняются при изменениях мощности ЭМП СВЧ.In steady state, due to the active interaction of the components of the heated plasma, the spectral lines broaden significantly and the emission spectrum of burner 1 becomes almost continuous. By selecting the components of the plasma-forming composition 6, the optical spectrum of the burner 1 can be brought as close as possible to the solar spectrum, while radiation in the UV and IR ranges will make up a small part. Alternatively, the spectrum of optical radiation can be expanded into the UV and IR regions. This emission spectrum without discounts and the continuity of the glow are preserved with changes in the microwave EMF power.
Таким образом, предлагаемая горелка может быть использована для освещения помещений различного назначения, а также походит для эксплуатации на открытых пространствах.Thus, the proposed burner can be used to illuminate rooms for various purposes, and is also suitable for use in open spaces.
Предложенная конструкция горелки газоразрядной безэлектродной лампы позволяет увеличить скорость розжига плазмы в горелке за счёт выполнения дополнительных тесных разрядных пространств в виде углублений на поверхности обострителя и/или на внутренней стенке штенгеля, а также выполнения обострителя суженным в направлении разрядной колбы и длиной, равной 0,7-0,9 длины штенгеля. Вместе с этим предложенная конструкция позволяет снизить вероятность возникновения мерцания и образования паразитного дугового разряда за счёт выполнения обострителя из материала, обладающего большим временем релаксации от насыщения поляризацией, чем время релаксации от насыщения поляризацией материала разрядной колбы и штенгеля. Кроме того, предлагаемая горелка позволяет уменьшить износ её деталей и повысить срок эксплуатационной пригодности за счёт выполнения обострителя длиной, не превышающей длину штенгеля; а также за счёт высокой скорости инициирования разряда и розжига плазмы, особенно при повторных зажиганиях, так как высокая скорость розжига исключает значительные температурные колебания горелки, ускоряющие износ её деталей.The proposed design of the burner of a gas-discharge electrodeless lamp makes it possible to increase the speed of plasma ignition in the burner due to the creation of additional close discharge spaces in the form of recesses on the surface of the sharpener and/or on the inner wall of the rod, as well as by making the sharpener narrowed in the direction of the discharge bulb and a length equal to 0.7 -0.9 rod length. At the same time, the proposed design makes it possible to reduce the likelihood of flickering and the formation of a parasitic arc discharge by making the sharpener from a material that has a longer relaxation time from polarization saturation than the relaxation time from polarization saturation of the material of the discharge bulb and rod. In addition, the proposed burner makes it possible to reduce the wear of its parts and increase its service life by making the sharpener with a length not exceeding the length of the stem; and also due to the high speed of discharge initiation and plasma ignition, especially during repeated ignitions, since the high ignition speed eliminates significant temperature fluctuations of the burner, which accelerate wear of its parts.
Пример 1.Example 1.
В одном из вариантов осуществления изобретения (фиг. 1, 2, 6) горелка газоразрядной безэлектродной лампы содержит сферическую разрядную колбу (с округлым дном) и обостритель длиной, равной 0,7 длины штенгеля. Обостритель снабжён винтовым углублением глубиной l=0,1⋅d. Разрядная колба и штенгель выполнены из сапфира, а обостритель из керамики. Плазмообразующий состав содержит аргон и серу. In one of the embodiments of the invention (Fig. 1, 2, 6), the burner of a gas-discharge electrodeless lamp contains a spherical discharge flask (with a rounded bottom) and a sharpener with a length equal to 0.7 of the length of the stem. The sharpener is equipped with a screw recess with a depth of l= 0.1⋅d. The discharge bulb and stem are made of sapphire, and the sharpener is made of ceramic. The plasma-forming composition contains argon and sulfur.
Пример 2.Example 2.
В одном из вариантов осуществления изобретения (фиг. 3, 4, 7) горелка газоразрядной безэлектродной лампы содержит цилиндрическую разрядную колбу, выполненную в виде трубки круглого поперечного сечения с плоским дном (торцом), и обостритель длиной, равной 0,9 длины штенгеля. Штенгель снабжён продольными углубления на внутренней стенке глубиной l=0,5⋅d. Разрядная колба и штенгель выполнены из сапфира, а обостритель из поликора. Плазмообразующий состав содержит ксенон, серу и дополнительный химического элемента (ZnI). In one of the embodiments of the invention (Fig. 3, 4, 7), the burner of a gas-discharge electrodeless lamp contains a cylindrical discharge flask, made in the form of a tube of circular cross-section with a flat bottom (end), and a sharpener with a length equal to 0.9 times the length of the rod. The rod is equipped with longitudinal recesses on the inner wall with a depth of l= 0.5⋅d. The discharge bulb and stem are made of sapphire, and the sharpener is made of polycor. The plasma-forming composition contains xenon, sulfur and an additional chemical element (ZnI).
Пример 3.Example 3.
В одном из вариантов осуществления изобретения (фиг. 5) горелка газоразрядной безэлектродной лампы содержит разрядную колбу, выполненную в виде трубки прямоугольного поперечного сечения с округлым дном (торцом), и обостритель длиной, равной 0,8 длины штенгеля. Обостритель снабжён поперечными кольцевыми углублениями глубиной l=0,3⋅d. Разрядная колба, штенгель и обостритель выполнены из сапфира. Плазмообразующий состав содержит аргон и амальгаму на основе химического элемента (Zn).In one of the embodiments of the invention (Fig. 5), the burner of a gas-discharge electrodeless lamp contains a discharge flask made in the form of a tube of rectangular cross-section with a rounded bottom (end), and a sharpener with a length equal to 0.8 of the length of the rod. The sharpener is equipped with transverse annular recesses with a depth of l= 0.3⋅d. The discharge bulb, stem and sharpener are made of sapphire. The plasma-forming composition contains argon and an amalgam based on the chemical element (Zn).
В таблице 1 представлены основные характеристики следующих горелок:Table 1 shows the main characteristics of the following burners:
горелки по прототипу без каких-либо углублений на поверхностях обострителя и штенгеля (столбец 2);burners according to the prototype without any recesses on the surfaces of the sharpener and the stem (column 2);
по Примеру 1 (столбец 3);according to Example 1 (column 3);
по Примеру 2 (столбец 4);according to Example 2 (column 4);
по Примеру 3 (столбец 5);according to Example 3 (column 5);
иных горелок-аналогов, присутствующих на рынке (столбцы 6-8).other analogue burners available on the market (columns 6-8).
1. Характеристики горелок из сапфира и кварца1. Characteristics of sapphire and quartz burners
(прототип)Burner
(prototype)
(Пример 1)Burner
(Example 1)
(Пример 2)Burner
(Example 2)
(Пример 3)Burner
(Example 3)
2000 гг.Swaton
2000
1998 г.Svetoch-SV
1998
1997 г.Svetoch-PRO
1997
Claims (22)
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2821805C1 true RU2821805C1 (en) | 2024-06-26 |
Family
ID=
Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1624561A1 (en) * | 1988-08-30 | 1991-01-30 | Всесоюзный научно-исследовательский, проектно-конструкторский и технологический институт источников света им.А.Н.Лодыгина | Flat electrodeless gas dischatge valve |
| SU1697141A1 (en) * | 1989-12-26 | 1991-12-07 | Особое Конструкторское Бюро При Владикавказском Заводе Газоразрядных Приборов | Gaseous-discharge no-electrode high frequency lamp and method of its manufacture |
| JP2001250512A (en) * | 2000-03-07 | 2001-09-14 | Japan Storage Battery Co Ltd | Microwave driven electrodeless ceramic lamp |
| KR20030063524A (en) * | 2002-01-22 | 2003-07-31 | 엘지전자 주식회사 | Apparatus for exciting discharge in plasma lighting system |
| JP2007115534A (en) * | 2005-10-20 | 2007-05-10 | National Univ Corp Shizuoka Univ | Discharge lamp device, discharge lamp and discharge lamp lighting device |
| JP2008159436A (en) * | 2006-12-25 | 2008-07-10 | Matsushita Electric Works Ltd | Electrodeless discharge lamp and luminaire |
| WO2008139186A1 (en) * | 2007-05-15 | 2008-11-20 | Ceravision Limited | Electrodeless bulb |
Patent Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1624561A1 (en) * | 1988-08-30 | 1991-01-30 | Всесоюзный научно-исследовательский, проектно-конструкторский и технологический институт источников света им.А.Н.Лодыгина | Flat electrodeless gas dischatge valve |
| SU1697141A1 (en) * | 1989-12-26 | 1991-12-07 | Особое Конструкторское Бюро При Владикавказском Заводе Газоразрядных Приборов | Gaseous-discharge no-electrode high frequency lamp and method of its manufacture |
| JP2001250512A (en) * | 2000-03-07 | 2001-09-14 | Japan Storage Battery Co Ltd | Microwave driven electrodeless ceramic lamp |
| KR20030063524A (en) * | 2002-01-22 | 2003-07-31 | 엘지전자 주식회사 | Apparatus for exciting discharge in plasma lighting system |
| JP2007115534A (en) * | 2005-10-20 | 2007-05-10 | National Univ Corp Shizuoka Univ | Discharge lamp device, discharge lamp and discharge lamp lighting device |
| JP2008159436A (en) * | 2006-12-25 | 2008-07-10 | Matsushita Electric Works Ltd | Electrodeless discharge lamp and luminaire |
| WO2008139186A1 (en) * | 2007-05-15 | 2008-11-20 | Ceravision Limited | Electrodeless bulb |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US3259777A (en) | Metal halide vapor discharge lamp with near molten tip electrodes | |
| KR100237859B1 (en) | High power lamp | |
| HU218401B (en) | Low-power high pressure sodium discarge lamp | |
| US6400087B2 (en) | Unit comprising a high-pressure discharge lamp and an ignition antenna | |
| KR20010049771A (en) | Gas discharge lamp | |
| RU2821805C1 (en) | Burner of gas-discharge electrodeless lamp | |
| US5150015A (en) | Electrodeless high intensity discharge lamp having an intergral quartz outer jacket | |
| KR19980080496A (en) | Dielectric barrier discharge lamp and dielectric barrier discharge lamp | |
| JP2008545233A (en) | Low pressure discharge lamp with molecular emitter and additive | |
| RU200241U1 (en) | Radiation source | |
| JP4872454B2 (en) | Electromagnetic excitation light source device | |
| JPH06243842A (en) | No-electrode type luminous intensity discharge lamp | |
| SU1140189A2 (en) | Gaseous-discharge spectroscopic lamp | |
| RU2673062C1 (en) | Pulsed ultraviolet gas-discharge lamp | |
| RU2672672C1 (en) | Source of uv radiation with helium-containing filling | |
| JP2004227820A (en) | Discharge lamp | |
| SU1677738A1 (en) | Gas discharge lamp | |
| RU2096863C1 (en) | High-power glow-discharge tube | |
| SU275259A1 (en) | IMPULSE GAS-DISCHARGE LAMP PUMP OF OPTICAL QUANTUM GENERATORS | |
| SU855783A1 (en) | Method of manufacturing heavy-duty gas-discharge light sources | |
| SU760237A1 (en) | High-pressure mercury gas-discharge tube | |
| KR20060035780A (en) | Operating method for a high-pressure discharge lamp | |
| SU680083A1 (en) | High-pressure mercury tube | |
| SU369648A1 (en) | DISCHARGE LAMP | |
| RU2324257C1 (en) | Discharge lamp |