RU2821182C2 - Coated steel sheet and part from high-strength, hardened by pressing steel and method of their manufacturing - Google Patents

Abstract

FIELD: metallurgy.

SUBSTANCE: invention relates to coated steel sheets and to parts made from high-strength compaction. Coated steel sheet is made of steel containing, wt %: C 0.26–0.40, Mn 0.5–1.8, Si 0.1–1.25, Al 0.01–0.1, Cr 0.1–1.0, Ti 0.01–0.1, B 0.001–0.004, P ≤ 0.020, S ≤ 0.010, N ≤ 0.010, optionally, one or more of the following elements: Ni ≤ 0.5, Mo ≤ 0.40, Nb ≤ 0.08 and Ca ≤ 0.1, the rest of the composition is iron and unavoidable impurities formed as a result of melting. Coated steel sheet comprises from main part to surface of coated steel sheet: main part with microstructure, containing in fractions of surface 60–90 % of ferrite, remaining part is made up of martensite-austenite islands, pearlite or bainite, wherein said main part is covered with a decarbonized layer containing in the upper part a layer of ferrite with thickness of 1–100 mcm, and a coating layer of aluminum or aluminum alloy.

EFFECT: coated steel sheet is characterized by combination of high mechanical properties with tensile strength exceeding 1,500 MPa, bending angle exceeding 70°, as well as with yield strength exceeding 1,250 MPa.

7 cl, 10 dwg, 5 tbl, 1 ex

Description

Настоящее изобретение относится к стальным листам с покрытием и к деталям из упрочнённой прессованием высокопрочной стали, обладающим подходящими свойствами сгибаемости.The present invention relates to coated steel sheets and press-hardened high-strength steel parts having suitable bending properties.

Упрочнённые прессованием высокопрочные детали могут использоваться в качестве конструктивных элементов в автомобильных транспортных средствах для защиты от проникновения или поглощения энергии.Compression-strengthened, high-strength parts can be used as structural components in automotive vehicles for ingress protection or energy absorption.

Для таких применений желательно производить стальные детали, которые сочетают высокую механическую прочность, высокую ударопрочность и подходящую коррозионную стойкость. Кроме того, одной из основных задач в автомобильной промышленности является снижение веса транспортных средств с целью повышения их топливной экономичности с учётом глобального сохранения окружающей среды, не пренебрегая при этом требованиями безопасности.For such applications, it is desirable to produce steel parts that combine high mechanical strength, high impact resistance and suitable corrosion resistance. In addition, one of the main challenges in the automotive industry is to reduce the weight of vehicles in order to improve their fuel efficiency, taking into account global environmental conservation, without neglecting safety requirements.

Это снижение веса может быть достигнуто, в частности, благодаря использованию стальных деталей с мартенситной или бейнитно-мартенситной микроструктурой.This weight reduction can be achieved, in particular, by using steel parts with a martensitic or bainitic-martensitic microstructure.

W02016104881 относится к детали, формируемой горячим прессованием, используемой в качестве конструктивной детали транспортного средства или тому подобному, требующей ударопрочности и, в частности, имеющей предел прочности при растяжении 1300 МПа или выше, и способу её изготовления путём нагревания стального материала до температуры, при которой может образоваться только аустенитная фаза, и её закалки и горячей формовки с использованием пресс-формы. Для получения таких свойств основной стальной лист включает тонкий слой феррита толщиной менее 50 мкм на поверхности, а размер и плотность карбидов необходимо контролировать. Этот слой феррита в подложке позволяет препятствовать распространению мелких трещин, образовавшихся на слое покрытия, к основанию, но приводит к низкой сгибаемости с углом изгиба менее 70°.W02016104881 relates to a hot-press formed part used as a structural part of a vehicle or the like, requiring impact resistance and, in particular, having a tensile strength of 1300 MPa or higher, and a method for producing the same by heating a steel material to a temperature at which Only the austenite phase can be formed, and it is quenched and hot formed using a mold. To achieve these properties, the base steel sheet includes a thin layer of ferrite less than 50 microns thick on the surface, and the size and density of the carbides must be controlled. This layer of ferrite in the substrate helps prevent small cracks formed in the coating layer from propagating to the substrate, but results in low bendability with a bend angle of less than 70°.

WO 2018179839 относится к горячештампованной детали, полученной путём горячего прессования стального листа, имеющего микроструктуру, изменяющуюся в направлении толщины, с мягким слоем, состоящим, по меньшей мере, на 90% из феррита, переходным слоем, состоящим из феррита и мартенсита, и основном мартенситным твёрдым слоем, и обладающего как высокой прочностью, так и высокой сгибаемостью. Для получения таких свойств холоднокатаный стальной лист отжигают в атмосфере с температурой точки росы 50-90°C, что может быть вредным для покрытия из алюминиевого сплава.WO 2018179839 relates to a hot-formed part obtained by hot pressing of a steel sheet having a microstructure varying in the thickness direction, with a soft layer consisting of at least 90% ferrite, a transition layer consisting of ferrite and martensite, and mainly martensitic hard layer, and having both high strength and high bendability. To obtain these properties, cold-rolled steel sheet is annealed in an atmosphere with a dew point temperature of 50-90°C, which can be harmful to the aluminum alloy coating.

Таким образом, задачей изобретения является решение вышеупомянутой проблемы и создание детали из упрочнённой прессованием стали, обладающей сочетанием высоких механических свойств с пределом прочности при растяжении TS выше или равным 1500 МПа и углом изгиба выше 70°. Предпочтительно деталь из упрочнённой прессованием стали, согласно изобретению, имеет предел текучести YS выше или равный 1250 МПа.It is therefore an object of the invention to solve the above problem and to provide a press-hardened steel part having a combination of high mechanical properties with a tensile strength TS greater than or equal to 1500 MPa and a bending angle greater than 70°. Preferably, the press-hardened steel part according to the invention has a yield strength YS greater than or equal to 1250 MPa.

Другой задачей изобретения является получение стального листа с покрытием, который может быть переработан путём горячего формования в такую упрочнённую прессованием стальную деталь.Another object of the invention is to provide a coated steel sheet that can be thermoformed into such a compression-hardened steel part.

Задача настоящего изобретения достигается путём получения стального листа по пункту 1. Другая цель достигается путём разработки способа по пункту 2. Другая цель настоящего изобретения достигается путём создания детали из упрочнённой прессованием стали по пункту 3. Стальная деталь также может иметь характеристики по любому из пунктов. 4-6. Другая цель достигается за счёт разработки способа по пункту 7.The object of the present invention is achieved by producing a steel sheet according to point 1. Another goal is achieved by developing a method according to point 2. Another goal of the present invention is achieved by creating a part made of press-hardened steel according to point 3. The steel part can also have the characteristics of any of the points. 4-6. Another goal is achieved by developing the method according to point 7.

Далее изобретение будет подробно описано и проиллюстрировано примерами без введения ограничений со ссылкой на прилагаемые чертежи:The invention will now be described in detail and illustrated by examples without limitation with reference to the accompanying drawings:

Фиг. 1а иллюстрирует схематический разрез стального листа с покрытием испытания 4, который не соответствует настоящему изобретению, где показаны покрытие (1) и основная часть (2).Fig. 1a illustrates a schematic sectional view of a coated steel sheet of Test 4, which is not in accordance with the present invention, showing the coating (1) and the body (2).

Фиг. 1b представляет схематический разрез детали из упрочнённой прессованием стали из испытания 4, которое не соответствует настоящему изобретению, где показаны покрытие (5), слой встречной диффузии (6) и основная часть (7).Fig. 1b is a schematic sectional view of a press-hardened steel part from Test 4, which is not in accordance with the present invention, showing the coating (5), the counter-diffusion layer (6) and the body (7).

Фиг. 2а иллюстрирует схематический разрез стального листа с покрытием испытания 3, который не соответствует настоящему изобретению, где показаны покрытие (1), основная часть (2) и обезуглероженный слой (3).Fig. 2a illustrates a schematic sectional view of a coated steel sheet of Test 3, which is not in accordance with the present invention, showing the coating (1), the body (2) and the decarburized layer (3).

Фиг. 2b представляет схематический разрез детали из упрочнённой прессованием стали испытания 3, которая не соответствует настоящему изобретению, где показаны покрытие (5), слой встречной диффузии (6) и основная часть (7).Fig. 2b is a schematic sectional view of a test 3 press-hardened steel part that does not conform to the present invention, showing the coating (5), the counter-diffusion layer (6), and the body (7).

Фиг. 3а иллюстрирует схематический разрез стального листа с покрытием испытания 2, который соответствует изобретению, где показаны покрытие (1), основная часть (2) и обезуглероженный слой (3), содержащий в верхней части слой феррита (4).Fig. 3a illustrates a schematic cross-section of a test 2 coated steel sheet according to the invention, showing the coating (1), the body (2) and the decarburized layer (3) containing a ferrite layer (4) at the top.

Фиг. 3b представляет схематический разрез детали из упрочнённой прессованием стали испытания 2 в соответствии с изобретением, где показаны покрытие (5), слой встречной диффузии (6) и основная часть (7).Fig. 3b is a schematic sectional view of a test 2 press-hardened steel part in accordance with the invention, showing the coating (5), the counter-diffusion layer (6) and the body (7).

Фиг. 4а иллюстрирует схематический разрез стального листа с покрытием испытания 1, который соответствует изобретению, где показаны покрытие (1), основная часть (2) и обезуглероженный слой (3), содержащий в верхней части слой феррита (4).Fig. 4a illustrates a schematic cross-section of a coated steel sheet of Test 1 which corresponds to the invention, showing the coating (1), the body (2) and the decarburized layer (3) containing a ferrite layer (4) at the top.

Фиг. 4b представляет схематический разрез детали из упрочнённой прессованием стали испытания 1, которая соответствует настоящему изобретению, где показаны покрытие (5), слой встречной диффузии (6), основная часть (7) и слой мартенсита с градиентом содержания углерода (8).Fig. 4b is a schematic sectional view of a test 1 extrusion-hardened steel part in accordance with the present invention, showing a coating (5), a counter-diffusion layer (6), a body (7), and a carbon gradient martensite layer (8).

Фиг. 5а иллюстрирует схематический разрез стального листа с покрытием испытания 5, который не соответствует настоящему изобретению, где показаны покрытие (1), основная часть (2) и обезуглероженный слой (3), содержащий слой феррита (4).Fig. 5a illustrates a schematic sectional view of a coated steel sheet of Test 5, which is not in accordance with the present invention, showing the coating (1), the body (2), and the decarburized layer (3) containing the ferrite layer (4).

Фиг. 5b представляет схематический разрез детали из упрочнённой прессованием стали испытания 5, которое не соответствует настоящему изобретению, где показаны покрытие (5), слой встречной диффузии (6), основная часть (7) и покрытый слоем феррита многофазный слой (8).Fig. 5b is a schematic sectional view of a press-hardened steel part of Test 5, which is not in accordance with the present invention, showing a coating (5), a counter-diffusion layer (6), a body (7), and a ferrite-coated multiphase layer (8).

Теперь будет описан состав стали согласно изобретению, содержание в котором выражено в массовых процентах.The composition of the steel according to the invention will now be described, the content of which is expressed as percentage by weight.

Согласно изобретению, содержание углерода составляет 0,26-0,40% для обеспечения удовлетворительной прочности. Свыше 0,40% углерода свариваемость и сгибаемость стального листа могут быть снижены. Если содержание углерода ниже 0,26%, предел прочности при растяжении не достигнет целевого значения.According to the invention, the carbon content is 0.26-0.40% to ensure satisfactory strength. Above 0.40% carbon, the weldability and bendability of the steel sheet may be reduced. If the carbon content is below 0.26%, the tensile strength will not reach the target value.

Содержание марганца составляет 0,5-1,8%. При добавлении выше 1,8% возрастает риск осевой ликвации в ущерб способности к изгибу. Ниже 0,5% упрочняемость стального листа снижается. Предпочтительно содержание марганца составляет 0,5-1,3%.The manganese content is 0.5-1.8%. Additions above 1.8% increase the risk of axial segregation at the expense of flexural properties. Below 0.5%, the hardness of the steel sheet decreases. Preferably, the manganese content is 0.5-1.3%.

Согласно изобретению, содержание кремния составляет 0,1-1,25%. Кремний является элементом, участвующим в твёрдо-растворном упрочнении. Кремний добавляется для ограничения образования карбидов. При содержании выше 1,25 % на поверхности образуются оксиды кремния, что ухудшает способность стали к покрытию. Кроме того, может быть снижена свариваемость стального листа. Предпочтительно содержание кремния составляет 0,2-1,25%. Более предпочтительно содержание кремния составляет 0,3-1,25%. Более предпочтительно содержание кремния составляет 0,3-1%.According to the invention, the silicon content is 0.1-1.25%. Silicon is an element involved in solid-solution strengthening. Silicon is added to limit the formation of carbides. At contents above 1.25%, silicon oxides are formed on the surface, which impairs the coating ability of the steel. In addition, the weldability of the steel sheet may be reduced. Preferably the silicon content is 0.2-1.25%. More preferably, the silicon content is 0.3-1.25%. More preferably, the silicon content is 0.3-1%.

Содержание алюминия составляет 0,01-0,1%, поскольку он является очень эффективным элементом для раскисления стали в жидкой фазе во время обработки. Алюминий может защитить бор, если содержания титана недостаточно. Содержание алюминия находится ниже 0,1%, чтобы избежать проблем с окислением и образованием феррита во время упрочнения прессованием. Предпочтительно содержание алюминия составляет 0,01-0,05%.The aluminum content is 0.01-0.1% because it is a very effective element for deoxidizing steel in the liquid phase during processing. Aluminum can protect boron if the titanium content is insufficient. The aluminum content is kept below 0.1% to avoid problems with oxidation and ferrite formation during press hardening. Preferably the aluminum content is 0.01-0.05%.

Согласно изобретению, содержание хрома составляет 0,1-1,0%. Хром является элементом, участвующим в твёрдо-растворном упрочнении, и его содержание должно быть выше 0,1%. Содержание хрома находится ниже 1,0%, чтобы ограничить проблемы с технологичностью и стоимость.According to the invention, the chromium content is 0.1-1.0%. Chromium is an element involved in solid solution strengthening and its content should be above 0.1%. The chromium content is kept below 1.0% to limit processability issues and cost.

Содержание титана составляет 0,01-0,1% для защиты бора от образования BN. Содержание титана ограничено 0,1%, чтобы избежать образования TiN.The titanium content is 0.01-0.1% to protect boron from BN formation. Titanium content is limited to 0.1% to avoid TiN formation.

Согласно изобретению, содержание бора составляет 0,001-0,004%. Бор улучшает упрочняемость стали. Содержание бора не превышает 0,004 % во избежание риска разрушения сляба при непрерывной разливке.According to the invention, the boron content is 0.001-0.004%. Boron improves the hardening of steel. The boron content does not exceed 0.004% to avoid the risk of slab destruction during continuous casting.

Некоторые элементы могут быть добавлены при необходимости.Some elements can be added if necessary.

Никель может быть добавлен в качестве дополнительного элемента в количестве до 0,5%, так как он может существенно снизить чувствительность к замедленному разрушению.Nickel can be added as an additional element in amounts up to 0.5%, as it can significantly reduce the sensitivity to delayed fracture.

Содержание молибдена необязательно может быть доведено до 0,40%. Как и бор, молибден улучшает упрочняемость стали. Содержание молибдена не выше 0,40% для ограничения стоимости.The molybdenum content may optionally be adjusted to 0.40%. Like boron, molybdenum improves the hardening properties of steel. Molybdenum content is not higher than 0.40% to limit cost.

В соответствии с изобретением ниобий необязательно может быть добавлен до 0,08% для улучшения пластичности стали. При добавлении выше 0,08% возрастает риск образования карбидов NbC или Nb(C,N) в ущерб способности к изгибу. Предпочтительно содержание ниобия ниже или равно 0,05%.According to the invention, niobium may optionally be added up to 0.08% to improve the ductility of the steel. Additions above 0.08% increase the risk of NbC or Nb(C,N) carbides forming to the detriment of flexural properties. Preferably the niobium content is less than or equal to 0.05%.

Кальций также может быть добавлен как необязательный элемент до 0,1%. Добавление Ca в жидкую фазу позволяет создавать тонкие оксиды, которые улучшают литейные свойства при непрерывной разливке.Calcium can also be added as an optional element up to 0.1%. The addition of Ca to the liquid phase allows the creation of thin oxides that improve castability during continuous casting.

Остальную часть состава стали составляют железо и примеси, образовавшиеся в результате плавки. В этом отношении P, S и N, по меньшей мере, считаются остаточными элементами, которые являются неизбежными примесями. Их содержание менее составляет 0,010% S, менее 0,020% P и менее 0,010% N.The rest of the steel composition is made up of iron and impurities formed as a result of smelting. In this regard, P, S and N are at least considered to be residual elements that are unavoidable impurities. Their content is less than 0.010% S, less than 0.020% P and less than 0.010% N.

Теперь будет описана микроструктура стального листа с покрытием согласно изобретению.The microstructure of the coated steel sheet according to the invention will now be described.

Сечение стального листа с покрытием согласно изобретению схематически представлено на фиг.3а и фиг.4а. Стальной лист с покрытием включает основную часть (2), покрытую обезуглероженным слоем (3), включающим в верхней части слой феррита толщиной 1-100 мкм (4), и слой покрытия (1). Предпочтительно толщина слоя феррита составляет 20-100 мкм. Более предпочтительно толщина слоя феррита составляет 25-100 мкм. Более предпочтительно толщина слоя феррита составляет от 30-80 мкм.A cross-section of a coated steel sheet according to the invention is shown schematically in Fig. 3a and Fig. 4a. The coated steel sheet includes a main part (2) coated with a decarburized layer (3) including a ferrite layer with a thickness of 1-100 μm (4) in the upper part, and a coating layer (1). Preferably, the thickness of the ferrite layer is 20-100 μm. More preferably, the thickness of the ferrite layer is 25-100 µm. More preferably, the thickness of the ferrite layer is from 30-80 μm.

Основная часть покрытого стального листа (2) имеет микроструктуру, включающую в поверхностной части 60-90% феррита, а остальную часть составляют мартенситно-аустенитные островки, перлит или бейнит.The main part of the coated steel sheet (2) has a microstructure that includes 60-90% ferrite in the surface part, and the rest consists of martensitic-austenitic islands, pearlite or bainite.

Этот феррит образуется во время межкритического отжига холоднокатаного стального листа. Остальной микроструктурой является аустенит в конце выдержки, который при охлаждении стального листа превращается в мартенситно-аустенитные островки, перлит или бейнит.This ferrite is formed during intercritical annealing of cold rolled steel sheet. The remaining microstructure is austenite at the end of exposure, which, when the steel sheet cools, turns into martensitic-austenitic islands, pearlite or bainite.

Обезуглероженный слой, присутствующий на основной части, получается во время отжига холоднокатаного стального листа благодаря контролю атмосферы в печи для поддержания температуры точки росы строго выше -10°C и ниже или равной 20°C.The decarburized layer present on the main body is obtained during annealing of the cold rolled steel sheet by controlling the atmosphere in the furnace to maintain the dew point temperature strictly above -10°C and below or equal to 20°C.

Стальной лист с покрытием в соответствии с изобретением может быть изготовлен любым подходящим способом изготовления, и специалист в данной области может определить его. Однако предпочтительно использовать способ согласно изобретению, включающий следующие стадии:The coated steel sheet according to the invention can be manufactured by any suitable manufacturing method and can be determined by one skilled in the art. However, it is preferable to use the method according to the invention, comprising the following steps:

Готовят полуфабрикат, пригодный для дальнейшей горячей прокатки, с составом стали, описанным выше. Полуфабрикат повторно нагревают при температуре 1150-1300°С.A semi-finished product is prepared, suitable for further hot rolling, with the steel composition described above. The semi-finished product is reheated at a temperature of 1150-1300°C.

Затем стальной лист подвергают горячей прокатке при конечной температуре горячей прокатки 800-950°С.The steel sheet is then hot rolled at a final hot rolling temperature of 800-950°C.

Затем горячекатаную сталь охлаждают и сматывают в рулон при температуре T_coil ниже 670°C и, необязательно, травят для удаления продуктов окисления.The hot rolled steel is then cooled and coiled at a T _coil temperature below 670°C and optionally pickled to remove oxidation products.

Затем смотанный стальной лист необязательно подвергают холодной прокатке для получения холоднокатаного стального листа. Степень обжатия при холодной прокатке предпочтительно составляет 20-80%. Ниже 20% рекристаллизация при последующей термообработке неблагоприятна, что может ухудшить пластичность стального листа. Свыше 80% существует риск растрескивания кромок при холодной прокатке.Then, the coiled steel sheet is optionally subjected to cold rolling to obtain a cold-rolled steel sheet. The cold rolling reduction ratio is preferably 20-80%. Below 20%, recrystallization during subsequent heat treatment is unfavorable, which may deteriorate the ductility of the steel sheet. There is over 80% risk of edge cracking during cold rolling.

Затем стальной лист отжигают в атмосфере HNx с содержанием 0-15% Н₂ при температуре отжига Т_А 700-850°С и выдерживают при указанной температуре отжига Т_А в течение времени выдержки t_А 10-1200 с, чтобы получить отожжённый стальной лист. Ниже 700°С кинетика образования обезуглероженного слоя слишком медленная для получения слоя феррита в его верхней части. Время выдержки t_A более или равно 10 с, чтобы позволить сформироваться ферритовому слою, и менее или равно 1200 с, чтобы ограничить толщину этого слоя феррита.Then, the steel sheet is annealed in an HNx atmosphere containing 0-15% H ₂ at an annealing temperature T _A of 700-850°C and maintained at the specified annealing temperature T _A for a holding time t _A of 10-1200 s to obtain an annealed steel sheet. Below 700°C, the kinetics of formation of the decarburized layer is too slow to obtain a ferrite layer in its upper part. The dwell time t _A is greater than or equal to 10 s to allow the ferrite layer to form, and less than or equal to 1200 s to limit the thickness of this ferrite layer.

Во время этого отжига атмосферу в печи регулируют так, чтобы температура точки росы T_DP1 была строго выше -10°C и ниже или равна +20°C, чтобы сформировать обезуглероженный слой согласно изобретению. Если T_DP1 ниже или равна -10°С, образование обезуглероженного слоя замедляется, а слой феррита в его верхней части не образуется. Сгибаемость стальной детали будет слишком низкой. Если T_DP1 выше 20°C, поверхность стального листа может полностью окислиться, что ухудшит покрываемость и механические свойства листа.During this annealing, the atmosphere in the furnace is adjusted so that the dew point temperature T _DP1 is strictly above -10°C and below or equal to +20°C in order to form a decarburized layer according to the invention. If T _DP1 is lower than or equal to -10°C, the formation of the decarburized layer slows down, and the ferrite layer in its upper part does not form. The bendability of the steel part will be too low. If T _DP1 is higher than 20°C, the surface of the steel sheet may be completely oxidized, which will deteriorate the coating ability and mechanical properties of the sheet.

В осуществлении изобретения отожжённый стальной лист нагревают до температуры отжига Т₂, составляющей 700-850°С, и выдерживают при указанной температуре Т₂ в течение времени выдержки t₂, составляющего 10-1200 с, при этом атмосфера имеет точку росы T_DP. строго выше -10°C и ниже или равна +20°C. Затем на стальной лист наносится покрытие из алюминиевого сплава.In the implementation of the invention, the annealed steel sheet is heated to an annealing temperature T ₂ of 700-850°C, and maintained at the specified temperature T ₂ for a holding time t ₂ of 10-1200 s, while the atmosphere has a dew point T _DP . strictly above -10°C and below or equal to +20°C. Then an aluminum alloy coating is applied to the steel sheet.

Теперь будет описана микроструктура детали из упрочнённой прессованием стали согласно изобретению. Сечение детали из упрочнённой прессованием стали схематически представлено на фиг. 3b и фиг. 4b.The microstructure of the press-hardened steel part according to the invention will now be described. The cross-section of a part made of press-hardened steel is shown schematically in Fig. 3b and fig. 4b.

Стальная деталь включает последовательно от основной части к поверхности стальной детали:The steel part includes sequentially from the main part to the surface of the steel part:

- основную часть (7), имеющую микроструктуру, включающую в долях поверхности более 95% мартенсита и менее 5% бейнита,- the main part (7), having a microstructure that includes, in surface fractions, more than 95% martensite and less than 5% bainite,

- слой встречной диффузии феррита (6),- layer of counter-diffusion ferrite (6),

- слой покрытия (5) на основе алюминия.- coating layer (5) based on aluminum.

При нагреве стальной заготовки, вырезанной из стального листа по изобретению, все микроструктурные элементы основной части превращаются в аустенит, а феррит обезуглероженного слоя в аустенит с более широким зерном, чем аустенит основной части. После горячего формования стальная деталь подвергается закалке. Слой встречной диффузии вырастает из прежнего слоя широкозернистого аустенита, таким образом, получая большую ширину зерна, чем прежний размер зерна аустенита в основной части. Отношение ширины зерна феррита в слое встречной диффузии GW_int к размеру исходного зерна аустенита в основной части PAGS_bulk удовлетворяет следующему уравнению:When a steel billet cut from a steel sheet according to the invention is heated, all the microstructural elements of the main body are transformed into austenite, and the ferrite of the decarburized layer is transformed into austenite with a wider grain than the austenite of the main body. After hot forming, the steel part is hardened. The counter-diffusion layer grows from the previous layer of wide-grained austenite, thus obtaining a larger grain width than the previous austenite grain size in the main part. The ratio of the ferrite grain width in the counter-diffusion layer GW _int to the size of the initial austenite grain in the main part of the PAGS _bulk satisfies the following equation:

(GW_int/PAGS_bulk) -1 ≥ 30%(GW _int /PAGS _bulk ) -1 ≥ 30%

для улучшения сгибаемости стального листа без ухудшения механических свойств.to improve the bendability of steel sheet without compromising the mechanical properties.

Ширина зерна феррита представляет среднее расстояние между двумя параллельными границами зёрен слоя встречной диффузии, причём границы зёрен ориентированы в направлении толщины листа. Сочетание температуры отжига T_A, времени отжига t_A и температуры точки росы T_DP1, согласно изобретению, способствует формированию зёрен большой ширины GW_int в слое встречной диффузии. Кроме того, термическая обработка стальной заготовки перед штамповкой обуславливает рост зерна аустенита и, следовательно, PAGS в основной части.Ferrite grain width represents the average distance between two parallel grain boundaries of the counter-diffusion layer, with the grain boundaries oriented in the direction of the sheet thickness. The combination of annealing temperature T _A , annealing time t _A and dew point temperature T _DP1 , according to the invention, promotes the formation of grains of large width GW _int in the counter-diffusion layer. In addition, heat treatment of the steel workpiece before stamping causes the growth of austenite grains and therefore PAGS in the main part.

В осуществлении стальная деталь, упрочнённая прессованием, может дополнительно включать слой мартенсита с градиентом содержания углерода между основной частью и слоем встречной диффузии, как показано (8) на фиг. 4b. При нагреве стальной заготовки углерод диффундирует из основной части к поверхности. Ферритная верхняя часть обезуглероженного слоя затем превращается в слой аустенита с градиентом содержания углерода. Во время закалки этот слой аустенита с градиентом содержания углерода превращается в слой мартенсита с градиентом содержания углерода.In an embodiment, the compression-hardened steel part may further include a carbon gradient martensite layer between the main body and the counter-diffusion layer, as shown (8) in FIG. 4b. When a steel billet is heated, carbon diffuses from the main part to the surface. The ferritic top of the decarburized layer then transforms into an austenite layer with a carbon gradient. During quenching, this carbon gradient austenite layer transforms into a carbon gradient martensite layer.

Деталь из упрочнённой прессованием стали, согласно изобретению, имеет предел прочности при растяжении TS выше или равный 1500 МПа и угол изгиба выше 70°. Угол изгиба определяют на упрочнённых прессованием деталях по методике Стандарта гибки VDA238-100 (с нормированием на толщину 1,5 мм).The press-hardened steel part according to the invention has a tensile strength TS greater than or equal to 1500 MPa and a bending angle greater than 70°. The bending angle is determined on parts strengthened by pressing according to the method of the Bending Standard VDA238-100 (with normalization for a thickness of 1.5 mm).

В предпочтительном осуществлении изобретения предел текучести YS выше или равен 1250 МПа. TS и YS измеряются в соответствии со стандартом ISO 6892-1.In a preferred embodiment of the invention, the yield strength YS is greater than or equal to 1250 MPa. TS and YS are measured according to the ISO 6892-1 standard.

Деталь из упрочнённой прессованием стали в соответствии с изобретением может быть изготовлена любым подходящим способом изготовления, и специалист в данной области техники может определить один из них. Однако предпочтительно использовать способ согласно изобретению, включающий следующие стадии:The press-hardened steel part of the invention may be manufactured by any suitable manufacturing method, and one of these may be determined by one skilled in the art. However, it is preferable to use the method according to the invention, comprising the following steps:

Стальной лист с покрытием в соответствии с изобретением разрезают по определённой форме, чтобы получить стальную заготовку. Затем стальную заготовку нагревают до температуры 880-950°С в течение 10-900 с, чтобы получить нагретую стальную заготовку. Затем нагретую заготовку передают на формовочный пресс перед горячей формовкой и закалкой.The coated steel sheet according to the invention is cut into a specific shape to obtain a steel blank. Then the steel billet is heated to a temperature of 880-950°C for 10-900 s to obtain a heated steel billet. The heated billet is then transferred to a molding press before hot forming and quenching.

Теперь изобретение будет проиллюстрировано следующими примерами, которые никоим образом не ограничивают объём его притязаний.The invention will now be illustrated by the following examples, which in no way limit the scope of its claims.

ПримерExample

6 марок стали, составы которых представлены в таблице 1, отливают в полуфабрикаты и перерабатывают в стальные листы, затем стальные детали в соответствии с параметрами процесса, представленными в таблице 2.6 grades of steel, the compositions of which are presented in Table 1, are cast into semi-finished products and processed into steel sheets, then steel parts in accordance with the process parameters presented in Table 2.

Таблица 1. СоставыTable 1. Compositions

Испытуемые составы представлены в следующей таблице, в которой содержание элементов выражено в массовых процентах.The tested compositions are presented in the following table, in which the content of elements is expressed in mass percent.

Стали A-D соответствуют изобретению.Steels A-D correspond to the invention.

Подчёркнутые значения: не соответствует изобретениюUnderlined values: does not correspond to the invention

Таблица 2. Параметры процессаTable 2. Process parameters

Стальные полуфабрикаты после отливки подвергают повторному нагреву до 1200°С, горячей прокатке с конечной температурой горячей прокатки 800-950°С, намотке в рулон при 550°С и холодной прокатке со степенью обжатия 60%. Затем стальные листы нагревают до температуры T_A и выдерживают при указанной температуре в течение времени t_A в атмосфере HNx с 5% H₂, имеющей регулируемую точку росы. Затем стальные листы охлаждали до температуры 560-700°С, а затем покрывают погружением в расплав алюминиево-кремниевым покрытием, включающим 10% кремния.After casting, semi-finished steel products are subjected to reheating to 1200°C, hot rolling with a final hot rolling temperature of 800-950°C, coiling at 550°C and cold rolling with a reduction rate of 60%. The steel sheets are then heated to a temperature T _A and maintained at said temperature for a time t _A in an HNx atmosphere of 5% H ₂ having a controlled dew point. The steel sheets were then cooled to a temperature of 560-700°C and then molten-dipped with an aluminum-silicon coating containing 10% silicon.

Образцы 1, 2, 5 и 6 подвергают второму отжигу при температуре T₂ перед нанесением покрытия, при этом стальной лист выдерживают при указанной температуре T₂ в течение времени t₂ в атмосфере HNx с 5% H₂ и контролируемой точкой росы. Применяют следующие конкретные условия:Samples 1, 2, 5 and 6 are subjected to a second annealing at a temperature T ₂ before coating, the steel sheet being maintained at the specified temperature T ₂ for a time t ₂ in an HNx atmosphere of 5% H ₂ and a controlled dew point. The following specific conditions apply:

Подчёркнутые значения: не соответствуют изобретениюUnderlined values: do not correspond to the invention

Стальные листы с покрытием анализируют и соответствующие свойства обезуглероженного слоя представлены в таблице 3.The coated steel sheets are analyzed and the corresponding properties of the decarburized layer are presented in Table 3.

Таблица 3. Свойства обезуглероженного слоя стального листа с покрытиемTable 3. Properties of decarburized layer of coated steel sheet

Подчёркнутые значения: не соответствуют изобретениюUnderlined values: do not correspond to the invention

Затем стальные листы с покрытием разрезают на стальную заготовку, нагревают при 900°С в течение 6 минут и подвергают горячей штамповке. Стальные детали анализируют, и соответствующая микроструктура, ширина зерна феррита в слое встречной диффузии GW_int и размер исходного зерна аустенита в основной части PAGS_bulk представлены в таблице 4. Механические свойства представлены в таблице 5.The coated steel sheets are then cut into a steel billet, heated at 900°C for 6 minutes, and hot stamped. The steel parts are analyzed, and the corresponding microstructure, ferrite grain width in the counter-diffusion layer GW _int and the original austenite grain size in the main body of PAGS _bulk are presented in Table 4. The mechanical properties are presented in Table 5.

Таблица 4. Микроструктура детали из упрочнённой прессованием сталиTable 4. Microstructure of a part made of press-hardened steel

Подчёркнутые значения: не соответствуют изобретению,Underlined values: do not correspond to the invention,

н.о.: не определено.n.a.: not defined.

Доли поверхности, ширину зерна феррита в слое встречной диффузии и PAGS определяют следующим методом: из упрочнённой прессованием стальной детали вырезают образец, полируют и травят известным реагентом для выявления микроструктуры. Затем срез исследуют через оптический или сканирующий электронный микроскоп, например, с помощью сканирующего электронного микроскопа с полевой эмиссионной пушкой («FEG-SEM») при увеличении более 5000x, соединённого с устройством BSE (обратнорассеянные электроны).The surface fraction, ferrite grain width in the counter-diffusion layer and PAGS are determined by the following method: a sample is cut out of a press-hardened steel part, polished and etched with a known reagent to reveal the microstructure. The section is then examined through an optical or scanning electron microscope, such as a field emission gun scanning electron microscope (“FEG-SEM”) at greater than 5000x magnification coupled to a BSE (backscattered electron) device.

Таблица 5. Механические свойства стальной детали, упрочнённой прессованиемTable 5. Mechanical properties of steel parts strengthened by pressing

Механические свойства испытуемых образцов определены и представлены в следующей таблице:The mechanical properties of the test samples are determined and presented in the following table:

Подчёркнутые значения: не соответствуют целевым значениямUnderlined values: do not match target values

Примеры показывают, что стальные детали согласно изобретению, а именно примеры 1 - 2, являются единственными, которые демонстрируют все целевые свойства благодаря их специфическому составу и микроструктуре.The examples show that the steel parts according to the invention, namely examples 1 - 2, are the only ones that demonstrate all the desired properties due to their specific composition and microstructure.

Фиг. 3а представляет схематический разрез стального листа с покрытием испытания 2. Сочетание параметров процесса по изобретению, температуры отжига T_A, времени отжига t_A и температуры точки росы T_DP1 позволяет получить обезуглероженный слой (3), в котором слой феррита образуется в верхней части (4).Fig. 3a is a schematic cross-section of the coated steel sheet of Test 2. The combination of the process parameters of the invention, the annealing temperature T _A , the annealing time t _A and the dew point temperature T _DP1 produces a decarburized layer (3) in which a layer of ferrite is formed at the top (4 ).

Затем стальной лист с покрытием подвергают горячей штамповке. Фиг. 3b представляет схематический разрез детали из упрочнённой прессованием стали испытания 2.The coated steel sheet is then hot stamped. Fig. 3b is a schematic cross-section of the press-hardened steel part of Test 2.

Ширина зерна феррита, образующегося в слое встречной диффузии (5), обусловлена предшествующим присутствием слоя чистого феррита, в котором при нагреве происходит образование аустенита с более крупным размером зерна. На этом крупном зерне аустенита растёт слой встречной диффузии. В этом случае ширина зерна феррита в слое встречной диффузии (6) больше, чем размер исходного зерна аустенита в основной части (7), что приводит к соответствующей способности к изгибу с углом изгиба выше 70°.The grain width of the ferrite formed in the counter-diffusion layer (5) is determined by the previous presence of a layer of pure ferrite, in which, upon heating, austenite with a larger grain size is formed. A counter-diffusion layer grows on this large austenite grain. In this case, the ferrite grain width in the counter-diffusion layer (6) is larger than the original austenite grain size in the main part (7), resulting in corresponding bending ability with a bending angle higher than 70°.

Фиг. 4а представляет схематический разрез стального листа с покрытием испытания 1. Сочетание параметров процесса согласно изобретению, температуры отжига T_A, времени отжига t_A и температуры точки росы T_DP1 позволяет получить обезуглероженный слой (3), в котором слой феррита образуется в верхней части (4), толще, чем в испытании 1, из-за более высокого содержания углерода.Fig. 4a is a schematic cross-section of the coated steel sheet of test 1. The combination of the process parameters according to the invention, the annealing temperature T _A , the annealing time t _A and the dew point temperature T _DP1 produces a decarburized layer (3) in which a layer of ferrite is formed in the upper part (4 ), thicker than in trial 1 due to the higher carbon content.

Затем стальной лист с покрытием подвергают горячей штамповке. На фиг. 4b представлен схематический разрез детали из упрочнённой прессованием стали испытания 1.The coated steel sheet is then hot stamped. In fig. Figure 4b shows a schematic section through the press-hardened steel part of Test 1.

Ширина зерна феррита, образующегося в слое встречной диффузии (6), обусловлена предшествующим присутствием слоя чистого феррита, в котором при нагреве происходит образование аустенита с более крупным размером зерна. На этом крупном зерне аустенита растёт слой встречной диффузии. В этом случае ширина зерна феррита в слое встречной диффузии (6) больше, чем размер исходного зерна аустенита в основной части (7), что приводит к соответствующей способности к изгибу с углом изгиба выше 70°. Кроме того, из-за толстого ферритного слоя (4) в стальном листе с покрытием между основной частью и слоем встречной диффузии в упрочнённой прессованием стальной детали образуется слой мартенсита с градиентом содержания углерода, что приводит к пределу прочности при растяжении выше 1500 МПа.The grain width of the ferrite formed in the counter-diffusion layer (6) is determined by the previous presence of a layer of pure ferrite, in which, upon heating, austenite with a larger grain size is formed. A counter-diffusion layer grows on this large austenite grain. In this case, the ferrite grain width in the counter-diffusion layer (6) is larger than the original austenite grain size in the main part (7), resulting in corresponding bending ability with a bending angle higher than 70°. In addition, due to the thick ferrite layer (4) in the coated steel sheet between the main body and the counter-diffusion layer, a carbon gradient martensite layer is formed in the press-strengthened steel part, resulting in a tensile strength higher than 1500 MPa.

В испытании 3 стальной лист с покрытием имеет обезуглероженный слой (3) без слоя феррита в верхней части, как схематично показано на фиг. 2а. Отсутствие слоя феррита связано с низкой температурой точки росы T_DP1, равной -10°C, что замедляет кинетику обезуглероживания.In Test 3, the coated steel sheet has a decarburized layer (3) without a ferrite layer at the top, as schematically shown in FIG. 2a. The absence of a ferrite layer is associated with a low dew point temperature T _DP1 of -10°C, which slows down the decarburization kinetics.

Затем стальной лист с покрытием подвергают горячей штамповке. На фиг. 2b представлен схематический разрез детали из упрочнённой прессованием стали испытания 3. Из-за отсутствия ферритного слоя ширина зерна феррита в слое встречной диффузии (6) в этом случае эквивалентна первоначальному размеру зерна аустенита в основной части (7). , что приводит к низкому значению угла изгиба, ниже 70°.The coated steel sheet is then hot stamped. In fig. Figure 2b shows a schematic cross-section of the press-hardened steel part of test 3. Due to the absence of a ferrite layer, the ferrite grain width in the counter-diffusion layer (6) in this case is equivalent to the original austenite grain size in the main part (7). , which leads to a low bending angle, below 70°.

В испытании 4 низкая температура точки росы T_DP1, равная -40°C, означает отсутствие обезуглероженного слоя и слоя феррита в стальном листе с покрытием.In Test 4, the low dew point temperature T _DP1 of -40°C means that there is no decarburization layer and no ferrite layer in the coated steel sheet.

На фиг. 1а представлено схематическое сечение стального листа с покрытием в этом испытании со слоем покрытия (1) и основной частью (2).In fig. 1a is a schematic cross-section of the coated steel sheet in this test with the coating layer (1) and the body (2).

Затем стальной лист с покрытием подвергают горячей штамповке. На фиг. 1b представлен схематический разрез детали из упрочнённой прессованием стали испытания 4. Из-за отсутствия слоя феррита ширина зерна феррита в слое встречной диффузии (6) эквивалентна размеру исходного зерна аустенита в основной части (7), что приводит к низкому значению угла изгиба, ниже 70°.The coated steel sheet is then hot stamped. In fig. Figure 1b shows a schematic cross-section of the press-hardened steel part of test 4. Due to the absence of a ferrite layer, the ferrite grain width in the counter-diffusion layer (6) is equivalent to the size of the original austenite grain in the main part (7), which leads to a low bending angle value, below 70 °.

В испытании 5 стальной лист выдерживают в течение 10800 с при температуре выдержки, что приводит к формированию в стальном листе с покрытием более толстого слоя феррита в обезуглероженном слое, чем в предыдущих испытаниях. На фиг. 5а представлен схематический разрез стального листа с покрытием испытания 5 со слоем покрытия (1), обезуглероженным слоем (3), более толстым слоем феррита (4) с более крупным размером зерна и основной частью (2).In Test 5, the steel sheet is held for 10,800 s at the holding temperature, which causes the coated steel sheet to form a thicker layer of ferrite in the decarburized layer than in the previous tests. In fig. 5a is a schematic cross-section of the coated steel sheet of test 5 with the coating layer (1), the decarburized layer (3), the thicker ferrite layer (4) with a larger grain size, and the main part (2).

Затем стальной лист с покрытием подвергают горячей штамповке, и на фиг. 5b схематично показано сечение детали из упрочнённой прессованием стали испытания 5. Во время нагрева стальной детали микроструктура основной части становится аустенитной, а толстый слой феррита превращается в слой аустенита с градиентом содержания углерода. Но из-за толщины слоя феррита более 100 мкм слой феррита между слоем встречной диффузии и слоем аустенита с градиентом содержания углерода остаётся слой феррита.Then, the coated steel sheet is hot stamped, and FIG. Figure 5b is a schematic cross-section of the press-hardened steel part of test 5. During heating of the steel part, the microstructure of the main part becomes austenitic, and the thick ferrite layer turns into a carbon gradient austenite layer. But due to the thickness of the ferrite layer being more than 100 μm, a ferrite layer remains between the counter-diffusion layer and the austenite layer with a carbon content gradient.

Во время закалки стальной детали слой феррита все ещё присутствует, а слой аустенита с градиентом содержания углерода превращается в слой мартенсита с градиентом содержания углерода, что приводит к многофазному слою. Это вызывает снижение предела текучести.During quenching of a steel part, the ferrite layer is still present, and the carbon gradient austenite layer transforms into a carbon gradient martensite layer, resulting in a multiphase layer. This causes a decrease in the yield strength.

В испытании 6 стальной лист имеет низкое содержание углерода 0,21%. Это низкое содержание углерода в сочетании с параметрами процесса приводит к обезуглероживанию стального листа с покрытием и слоем феррита. Тем не менее, предел текучести и предел прочности при растяжении детали из упрочнённой прессованием стали не достигаются из-за низкого содержания углерода.In test 6, the steel sheet has a low carbon content of 0.21%. This low carbon content, combined with the process parameters, results in decarburization of the coated steel sheet with a ferrite layer. However, the yield strength and tensile strength of the press-hardened steel part are not achieved due to the low carbon content.

Claims (42)

1. Стальной лист с покрытием, выполненный из стали, имеющей химический состав, включающий, мас.%:1. Coated steel sheet made of steel having a chemical composition including, wt.%: СWITH 0,26-0,40 0.26-0.40 МnMn 0,5-1,8 0.5-1.8 SiSi 0,1-1,25 0.1-1.25 AlAl 0,01-0,1 0.01-0.1 CrCr 0,1-1,0 0.1-1.0 TiTi 0,01-0,1 0.01-0.1 ВIN 0,001-0,004 0.001-0.004 РR ≤ 0,020 ≤ 0.020 SS ≤ 0,010 ≤ 0.010 NN ≤ 0,010, ≤ 0.010, включающий, необязательно, один или более из следующих элементов, мас.%:optionally including one or more of the following elements, wt.%: NiNi ≤ 0,5 ≤ 0.5 MoMo ≤ 0,40 ≤ 0.40 NbNb ≤ 0,08 ≤ 0.08 СаSa ≤ 0,1, ≤ 0.1, остальная часть состава представляет железо и неизбежные примеси, образующиеся в результате плавки,the rest of the composition consists of iron and the inevitable impurities resulting from smelting, указанный стальной лист с покрытием содержит от основной части до поверхности стального листа с покрытием:said coated steel sheet contains from the main part to the surface of the coated steel sheet: основную часть с микроструктурой, содержащей в долях поверхности 60-90% феррита, остальную часть составляют мартенситно-аустенитные островки, перлит или бейнит, причем указанная основная часть покрыта обезуглероженным слоем, содержащим в верхней части слой феррита толщиной 1-100 мкм, иthe main part with a microstructure containing 60-90% ferrite in surface fractions, the remaining part consists of martensitic-austenitic islands, pearlite or bainite, and this main part is covered with a decarburized layer containing in the upper part a layer of ferrite 1-100 microns thick, and слой покрытия из алюминия или алюминиевого сплава.coating layer made of aluminum or aluminum alloy. 2. Способ изготовления стального листа с покрытием, включающий следующие последовательные стадии:2. A method for producing coated steel sheet, comprising the following sequential steps: разливка стали для получения сляба, при этом указанная сталь имеет состав по п. 1,casting steel to produce a slab, wherein said steel has the composition according to claim 1, нагрев сляба при температуре T_reheat 1100-1300°C,heating the slab at a temperature T _reheat 1100-1300°C, горячая прокатка нагретого сляба при температуре конечной горячей прокатки 800-950°С,hot rolling of a heated slab at a final hot rolling temperature of 800-950°C, сматывание горячекатаного стального листа в рулон при температуре намотки T_coil ниже 670°C для получения смотанного стального листа,coiling the hot-rolled steel sheet at a winding temperature T _coil below 670°C to obtain a coiled steel sheet, необязательно травление смотанного стального листа,optional etching of the coiled steel sheet, необязательно холодная прокатка смотанного стального листа для получения холоднокатаного стального листа,optionally cold rolling the coiled steel sheet to obtain cold rolled steel sheet, нагрев горячекатаного стального листа или холоднокатаного стального листа до температуры отжига Т_А, составляющей 700-850°С, и выдержка стального листа при указанной температуре Т_А в течение времени выдержки t_А, составляющего 10-1200 с, для получения отожжённого стального листа, в атмосфере, содержащей 0-15% H₂ и имеющей точку росы T_DP1 строго выше -10°C и ниже или равную +20°C,heating the hot-rolled steel sheet or cold-rolled steel sheet to an annealing temperature T _A of 700-850°C, and holding the steel sheet at the specified temperature T _A for a holding time t _A of 10-1200 s to obtain an annealed steel sheet, in an atmosphere containing 0-15% H ₂ and having a dew point T _DP1 strictly above -10°C and below or equal to +20°C, охлаждение указанного отожжённого стального листа до температуры в диапазоне 560-700°С,cooling said annealed steel sheet to a temperature in the range of 560-700°C, покрытие отожжённого стального листа алюминием или покрытием из алюминиевого сплава,coating of annealed steel sheet with aluminum or aluminum alloy coating, охлаждение стального листа с покрытием до комнатной температуры.cooling the coated steel sheet to room temperature. 3. Деталь из упрочнённой прессованием стали, имеющая состав, содержащий, мас.%:3. A part made of steel strengthened by pressing, having a composition containing, wt.%: СWITH 0,26-0,40 0.26-0.40 МnMn 0,5-1,8 0.5-1.8 SiSi 0,1-1,25 0.1-1.25 AlAl 0,01-0,1 0.01-0.1 CrCr 0,1-1,0 0.1-1.0 TiTi 0,01-0,1 0.01-0.1 ВIN 0,001-0,004 0.001-0.004 РR ≤ 0,020 ≤ 0.020 SS ≤ 0,010 ≤ 0.010 NN ≤ 0,010 ≤ 0.010 и содержащий, необязательно, один или более из следующих элементов, мас.%: and optionally containing one or more of the following elements, wt.%: Ni ≤ 0,5Ni ≤ 0.5 Mo ≤ 0,40Mo ≤ 0.40 Nb ≤ 0,08Nb ≤ 0.08 Са ≤ 0,1,Ca ≤ 0.1, остальная часть состава представляет собой железо и неизбежные примеси, образующиеся в результате плавки,the rest of the composition is iron and the inevitable impurities resulting from smelting, указанная стальная деталь содержит последовательно от основной части к поверхности стальной детали:said steel part contains sequentially from the main part to the surface of the steel part: основную часть, имеющую микроструктуру, содержащую в долях поверхности более 95% мартенсита и менее 5% бейнита,the main part having a microstructure containing in surface fractions more than 95% martensite and less than 5% bainite, ферритный слой встречной диффузии и слой покрытия на основе алюминия,ferrite counter-diffusion layer and aluminum-based coating layer, при этом отношение ширины зерна феррита в указанном слое встречной диффузии GW_int к исходному размеру зерна аустенита в основной части PAGS_bulk удовлетворяет следующему уравнениюin this case, the ratio of the ferrite grain width in the specified counter-diffusion layer GW _int to the initial austenite grain size in the main part of PAGS _bulk satisfies the following equation (GW_int/PAGS_bulk) -1 ≥ 30%.(GW _int /PAGS _bulk ) -1 ≥ 30%. 4. Деталь по п. 3, в которой содержится слой мартенсита с градиентом содержания углерода между указанной основой частью и указанным ферритным слоем встречной диффузии.4. The part according to claim 3, which contains a layer of martensite with a gradient of carbon content between the specified base part and the specified counter-diffusion ferrite layer. 5. Деталь по п. 3 или 4, имеющая предел прочности при растяжении TS выше или равный 1500 МПа и угол изгиба выше 70°.5. A part according to claim 3 or 4, having a tensile strength TS greater than or equal to 1500 MPa and a bending angle greater than 70°. 6. Деталь по п. 5, имеющая предел текучести YS выше или равный 1250 МПа.6. Part according to claim 5, having a yield strength YS greater than or equal to 1250 MPa. 7. Способ изготовления детали из упрочнённой прессованием стали по любому из пп. 3-6, включающий следующие последовательные стадии:7. A method for manufacturing a part from press-hardened steel according to any one of claims. 3-6, including the following sequential stages: обеспечение стального листа, имеющего химический состав в соответствии с п. 1, или стального листа, который получен в соответствии со способом по п. 2,providing a steel sheet having a chemical composition in accordance with claim 1, or a steel sheet that is obtained in accordance with the method of claim 2, резка указанного стального листа до заданной формы для получения стальной заготовки,cutting said steel sheet to a given shape to produce a steel billet, нагрев стальной заготовки до температуры 880-950°С в течение 10-900 с для получения нагретой стальной заготовки,heating a steel billet to a temperature of 880-950°C for 10-900 s to obtain a heated steel billet, передача нагретой стальной заготовки на формовочный пресс,transfer of the heated steel billet to the forming press, горячее формование нагретой стальной заготовки в формовочном прессе для получения формованной стальной детали иthermoforming a heated steel billet in a forming press to produce a formed steel part and закалка формованной стальной детали в формовочном прессе.hardening of a formed steel part in a molding press.