RU2818096C1 - Способ защиты лопаток и соплового аппарата газовых турбин - Google Patents
Способ защиты лопаток и соплового аппарата газовых турбин Download PDFInfo
- Publication number
- RU2818096C1 RU2818096C1 RU2023120952A RU2023120952A RU2818096C1 RU 2818096 C1 RU2818096 C1 RU 2818096C1 RU 2023120952 A RU2023120952 A RU 2023120952A RU 2023120952 A RU2023120952 A RU 2023120952A RU 2818096 C1 RU2818096 C1 RU 2818096C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- gas turbine
- aluminum
- layer
- heat
- coating
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 38
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims abstract description 44
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims abstract description 34
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 26
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 26
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims abstract description 19
- 229910000990 Ni alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 14
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 13
- 229910000951 Aluminide Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 238000000151 deposition Methods 0.000 claims description 16
- 230000008021 deposition Effects 0.000 claims description 16
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 5
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 claims description 5
- 230000008439 repair process Effects 0.000 claims description 4
- 230000004584 weight gain Effects 0.000 claims 3
- 235000019786 weight gain Nutrition 0.000 claims 3
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 claims 1
- 238000004544 sputter deposition Methods 0.000 claims 1
- 125000004122 cyclic group Chemical group 0.000 abstract description 5
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 abstract description 5
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 abstract description 5
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 2
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 abstract 3
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 30
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 18
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 9
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 9
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 9
- 229910052715 tantalum Inorganic materials 0.000 description 6
- GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N tantalum atom Chemical compound [Ta] GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 6
- 229910052727 yttrium Inorganic materials 0.000 description 6
- VWQVUPCCIRVNHF-UHFFFAOYSA-N yttrium atom Chemical compound [Y] VWQVUPCCIRVNHF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 5
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 5
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 5
- 230000007774 longterm Effects 0.000 description 4
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 4
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 4
- 229910052702 rhenium Inorganic materials 0.000 description 4
- WUAPFZMCVAUBPE-UHFFFAOYSA-N rhenium atom Chemical compound [Re] WUAPFZMCVAUBPE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 3
- 239000010953 base metal Substances 0.000 description 3
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 3
- 238000005269 aluminizing Methods 0.000 description 2
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 description 2
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 description 2
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 238000007750 plasma spraying Methods 0.000 description 2
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 description 2
- 238000001771 vacuum deposition Methods 0.000 description 2
- 229910003310 Ni-Al Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004616 Pyrometry Methods 0.000 description 1
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 1
- 230000004913 activation Effects 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 239000008199 coating composition Substances 0.000 description 1
- 239000011247 coating layer Substances 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 1
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 1
- 238000012790 confirmation Methods 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 230000002950 deficient Effects 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 238000005566 electron beam evaporation Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 238000010304 firing Methods 0.000 description 1
- 239000003779 heat-resistant material Substances 0.000 description 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 1
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 description 1
- 239000011325 microbead Substances 0.000 description 1
- 229910000907 nickel aluminide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004886 process control Methods 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 239000011253 protective coating Substances 0.000 description 1
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 1
- 238000003908 quality control method Methods 0.000 description 1
- 239000003870 refractory metal Substances 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 238000010517 secondary reaction Methods 0.000 description 1
- 239000002356 single layer Substances 0.000 description 1
- 238000005476 soldering Methods 0.000 description 1
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 1
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 1
Abstract
Изобретение относится к способу защиты лопаток газовой турбины или соплового аппарата газовой турбины из жаропрочного литейного никелевого сплава. Проводят последовательное осаждение на внешнюю поверхность пера лопаток газовой турбины или соплового аппарата газовой турбины плазменного покрытия из интерметаллидного никелевого сплава с содержанием алюминия не менее 20 мас. %, осаждают материал на основе алюминия и осуществляют вакуумный отжиг. В процессе вакуумного отжига формируют двухслойное жаростойкое покрытие, содержащее внешний пористый алюминидный слой и внутренний беспористый слой с содержанием алюминия не менее 30 мас. %. Обеспечивается защита от высокотемпературного окисления внешней поверхности пера упомянутых лопаток, при которой сохраняется жаропрочность основного защищаемого материала и повышается уровень термической циклической долговечности и жаростойкости. 4 з.п. ф-лы, 6 ил., 1 пр.
Description
Изобретение относится к области металлургии, а именно к способам получения комбинированных жаростойких покрытий, и может быть использовано в авиационном и энергетическом турбостроении для защиты рабочих лопаток турбин или сопловых аппаратов из никелевых жаропрочных сплавов.
В авиационном двигателестроении широко известны способы защиты рабочих лопаток турбин с помощью нанесения на профильную часть рабочих лопаток покрытий, обладающих высокой жаростойкостью, термической стабильностью и необходимым комплексом физико-химических свойств в контакте с жаропрочными сплавами на никелевой основе. Покрытия применяются как в однослойном варианте с использованием для их осаждения сплавов, содержащих различные легирующие добавки, так и в виде двухслойной композиции с внешним слоем на основе алюминидов никеля.
Известен способ защиты внешней поверхности пера лопаток газовых турбин от высокотемпературного окисления (US 3874901), включающий последовательное осаждение в вакууме на внешнюю поверхность пера лопатки первого слоя конденсированного покрытия из никелевого сплава, содержащего хром, алюминий, иттрий, последующее осаждение второго слоя на основе алюминия и вакуумный отжиг. Недостатком данного способа является сравнительно небольшой ресурс работы лопаток в условиях интенсивных теплосмен и низкая термостойкость композиции сплав-покрытие, что не позволяет использовать данный способ защиты поверхности пера рабочих лопаток из жаропрочных никелевых сплавов, легированных танталом, которые используются в конструкции турбин высокого давления современных высокоприемистых авиационных двигателей.
Известен (RU 2033474) способ защиты поверхности пера рабочих лопаток от высокотемпературного окисления, включающий последовательное осаждение в вакууме на внешнюю поверхность пера лопатки первого слоя конденсированного покрытия из никелевого сплава, содержащего хром, алюминий, иттрий, последующее осаждение второго слоя на основе алюминия и вакуумный отжиг, осаждение первого слоя покрытия производят из никелевого сплава, дополнительно легированного танталом при следующем соотношении компонентов, масс %: Хром 6-14 Алюминий 10-13,5 Тантал 1,5-4,5 Иттрий 0,1-0,8, Никель Остальное.
Недостатком данного способа является необходимость использования вакуумных процессов нанесения и отжига, а также использование тантала в качестве легирующего элемента.
Известен (RU 2065505) способ нанесения жаростойкого покрытия в два этапа, причем подслой, наносимый первым этапом, содержит кобальта 10-11%, хрома 22-24%, алюминия 4-5%, иттрия 0,25-0,3%, никеля - остальное. После нанесения жаростойкого покрытия проводят последовательно вакуумный диффузионный отжиг, обработку микрошариками, абразивно-жидкостную обработку, наносят керамический слой методом конденсации и испарения в вакууме, проводят 2-й вакуумный диффузионный отжиг, окислительный отжиг, термическое оплавление керамического слоя высокотемпературной импульсной плазмой и заканчивают обработку вторым окислительным отжигом.
Недостатком данного способа является сложность формирования покрытия в вакууме после нанесения (электронно-лучевое испарение в вакууме) и отжига, а также использование дополнительного наружного керамического слоя с необходимостью дважды выполнять окислительный отжиг.
Известен (RU 2078148) способ создания 3-слойного теплозащитного покрытия, в котором в первый слой на никелевой основе вводят дополнительно легирующий элемент кобальт 7-9%, второй слой образован на алюминиевой основе, легированный никелем 13-16% и иттрием 1,5-1,8%, причем 1-й и 2-й слои минимальные по толщине, а также введение в техпроцесс таких операций, как виброшлифование и обдувка шлифпорошком перед образованием 3-го керамического слоя с последующими дополнительным диффузионным вакуумным отжигом и окислительным отжигом.
Недостатком данного способа является необходимость использования вакуумных процессов нанесения (вакуумно-плазменная обработка высоких энергий) и отжига, а также использование дополнительного наружного керамического слоя, что усложняет технологический процесс и контроль качества покрытия в целом.
Известен (RU 2310551) способ ремонта поверхностных дефектов лопаток ГТД, включающий нанесение на дефектный участок после зачистки и разделки посредством микроплазменного напыления подслоя из расплавленного порошкового материала, на который затем плазменным методом напыляют слой жаростойкого материала ВКНА с последующей термообработкой, при которой происходит «спаивание» с металлом основы.
Одним из основных недостатков данного технического решения является возможное накопление остаточных напряжений в жаростойком слое ВКНА из-за недостаточно плотной структуры, что может привести к отслаиванию покрытий и возникновению поверхностных микротрещин в основном металле при циклических теплосменах.
Наиболее близким аналогом, взятым за прототип, является способ защиты лопаток газовых турбин, включающий последовательное осаждение в вакууме на внешнюю поверхность пера лопатки первого слоя конденсированного покрытия из никелевого сплава, содержащего хром, алюминий, тантал, иттрий, вольфрам, рений, последующее осаждение второго слоя на основе алюминия и вакуумный отжиг (патент РФ №2190691 С2 от 10.10.2002). Недостатком известного способа является относительная дороговизна и ограниченная доступность вакуумного технологического оборудования и испаряемых материалов, содержащих такие элементы, как тантал, вольфрам, рений. Кроме того, при использовании рений-содержащих жаропрочных никелевых сплавов под покрытием может формироваться вторичная реакционная зона (ВРЗ), содержащая топологически плотно упакованные фазы (ТПУ-фазы) в виде соединений рения с тугоплавкими металлами, протяженностью до 100 мкм, что ограничивает область использования покрытий по термоциклической долговечности.
Технической задачей изобретения является разработка технологичного способа нанесения покрытий для защиты от высокотемпературного окисления наружной поверхности лопаток турбин или сопловых аппаратов из никелевых жаропрочных сплавов, при котором сохраняется жаропрочность основного защищаемого материала и повышается уровень термической циклической долговечности и жаростойкости.
Техническая задача достигается тем, что предложен способ защиты лопаток газовых турбин или сопловых аппаратов из жаропрочных литейных никелевых сплавов, включающий последовательное плазменное напыление наружной поверхности детали высоко жаростойким никелевым интерметаллидным покрытием с содержанием алюминия свыше 20 мас.%, последующее осаждение материала на основе алюминия и вакуумный отжиг. Высокотемпературный вакуумный отжиг проводится для формирования плотного защитного двухслойного жаростойкого покрытия с дополнительным пористым наружным алюминидным слоем, с содержанием алюминия не менее 30 мас.% для защиты от высокотемпературного окисления поверхности лопаток турбин или сопловых аппаратов из никелевых жаропрочных сплавов.
В частных случаях осуществления изобретения осаждение материала на основе алюминия проводят шликерным, диффузионным или ионно-плазменным способом со степенью насыщения 15-60 г/м2.
Формирование упомянутого двухслойного жаростойкого покрытия проводят для ремонта, в том числе локального, указанных лопаток газовой турбины или соплового аппарата после их эксплуатационной наработки.
Начало процесса формирования покрытия с осаждения порошкового плазменного слоя с содержанием алюминия не менее 20 мас.%, вместо конденсированного многокомпонентного покрытия, не снижает жаростойкости покрытия в целом, т.к. при последующим насыщении алюминием содержание его в покрытии превышает 30 мас.% Образования в конечном итоге двухслойного алюминидного покрытия с внешней микропористой структурой наружного слоя и беспористого внутреннего слоя позволяет увеличить жаростойкость и термическую циклическую долговечность комбинированного покрытия в целом при сохранении жаропрочности защищаемого материала.
Пример осуществления
На образцы из никелевого сплава ЖС6К для испытаний на длительную прочность с диаметром рабочей части 5 мм и на полые образцы для испытаний на термостойкость с внешним диаметром 10 мм на промышленной установке Sulzer Metco плазменным методом были нанесены два вида покрытий с использованием порошкового никелевого сплава ВКНА. Первый вид покрытия включал плазменный метод нанесения основного жаростойкого слоя покрытий, второй вид покрытия включал комбинацию плазменного напыления с технологиями шликерного алитирования и ионно-плазменного нанесения покрытия ВСДП-11 для формирования алюминидного двухслойного покрытия.
Структура покрытий плазменное ВКНА, плазменное ВКНА + шликерное алитирование, а также покрытия плазменное ВКНА + ионно-плазменное ВСДП-11 показаны, соответственно, на фиг. 1, фиг. 2 (включая данные фиг. 3).
Для оценки уровня свойств образцов с покрытием было выбрано два вида испытаний - длительная прочность и термическая усталость (фиг. 4). Испытания на длительную прочность проводились согласно ГОСТ 10145-81 на стандартных образцах с покрытием и без него до разрушения.
Для оценки термической усталости была разработана специальная форма конструктивно-подобного образца (фиг.5), которая была апробирована на образцах сплавов с разными покрытиями и без них. Метод заключается в осуществлении циклических возвратно-поступательных движений образцов в термическую печь с заданной температурой термоцикла 950↔20°С. Охлаждение производится до заданной температуры, контроль температуры охлаждения пирометрический. Дополнительно для подтверждения проводился капиллярный, фрактографический и металлографический контроль.
Жаростойкость деталей с покрытием на примере соплового аппарата ТНД из сплава ЖС6К с покрытием ВКНА + алитирование оценивалась на огневом стенде ЦНИИМ при фиксированной температуре 1100°С, при этом допускались кратковременные инерционные забросы температур до 1200°С, контроль температур пирометрический. Визуально и металлографическими методами исследовано состояние покрытия в поле пятна нагрева. Установлено, что при 10 минутном (600 сек) постоянном нагреве в атмосфере кислорода никаких существенных внешних и структурных изменений на деталях с покрытием не происходит (фиг. 6).
Испытаниями и исследованиями установлено, что в отличие от аналогов разработанное покрытие обладает следующими преимуществами:
- позволяет жаропрочному сплаву более длительное время сохранять свой элементный и фазовый состав, а значит и жаропрочные свойства в целом;
- внешний слой покрытия содержит повышенное количество алюминия (до 35 мас.%, что соответствует содержанию алюминия в интерметаллидной алюминидной β-фазе сплава Ni-Al), что способствует повышению жаростойкости в целом;
- при удовлетворительной в соответствии с НД длительной прочности, повышается термостойкость образцов с покрытиями за счет «срабатывания» дополнительного наружного пористого слоя, не менее чем на 14%, без видимых микротрещин основного металла по границе сплав-покрытие.
Способ экономичен и доступен в части оборудования и материалов, и может применяться как для основного производства, так и для ремонта.
Claims (5)
1. Способ защиты лопаток газовой турбины или соплового аппарата газовой турбины из жаропрочного литейного никелевого сплава, включающий последовательное осаждение на внешнюю поверхность пера упомянутых лопаток газовой турбины или соплового аппарата газовой турбины плазменного покрытия из интерметаллидного никелевого сплава, осаждение материала на основе алюминия и вакуумный отжиг, отличающийся тем, что плазменное покрытие из интерметаллидного никелевого сплава содержит не менее 20 мас. % алюминия, а в процессе вакуумного отжига формируется двухслойное жаростойкое покрытие, содержащее внешний пористый алюминидный слой и внутренний беспористый слой с содержанием алюминия не менее 30 мас. %.
2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что осаждение материала на основе алюминия проводят шликерным методом до получения удельного привеса на внешней поверхности пера упомянутых лопаток 15-60 г/м2.
3. Способ по п. 1, отличающийся тем, что осаждение материала на основе алюминия проводят диффузионным методом до получения удельного привеса на внешней поверхности пера упомянутых лопаток 15-60 г/м2.
4. Способ по п. 1, отличающийся тем, что осаждение материала на основе алюминия проводят ионно-плазменным методом, распылением катода из алюминиевого сплава в вакууме, до получения удельного привеса на внешней поверхности пера упомянутых лопаток 15-60 г/м2.
5. Способ по любому из пп. 1-4, отличающийся тем, что формирование упомянутого двухслойного жаростойкого покрытия проводят для ремонта, в том числе локального, указанных лопаток газовой турбины или соплового аппарата после их эксплуатационной наработки.
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2818096C1 true RU2818096C1 (ru) | 2024-04-24 |
Family
ID=
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE69615012D1 (de) * | 1995-04-06 | 2001-10-11 | Siemens Ag | Erosions-korrosionsschutzschicht für hochtemperaturbauteile |
| RU2190691C2 (ru) * | 2000-12-07 | 2002-10-10 | Государственное предприятие Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов | Способ защиты лопаток газовых турбин |
| RU2264480C2 (ru) * | 2000-04-10 | 2005-11-20 | Падеров Анатолий Николаевич | Способ нанесения защитных покрытий на детали из жаропрочных сплавов |
| RU2452793C1 (ru) * | 2011-06-22 | 2012-06-10 | Российская Федерация в лице Министерства промышленности и торговли Российской Федерации (Минпромторг России) | Способ защиты деталей газовых турбин из никелевых сплавов |
| RU2585599C1 (ru) * | 2015-03-02 | 2016-05-27 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Уфимский государственный авиационный технический университет" | Способ защиты лопаток турбомашин из легированных сталей от эрозии и солевой коррозии |
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE69615012D1 (de) * | 1995-04-06 | 2001-10-11 | Siemens Ag | Erosions-korrosionsschutzschicht für hochtemperaturbauteile |
| RU2264480C2 (ru) * | 2000-04-10 | 2005-11-20 | Падеров Анатолий Николаевич | Способ нанесения защитных покрытий на детали из жаропрочных сплавов |
| RU2190691C2 (ru) * | 2000-12-07 | 2002-10-10 | Государственное предприятие Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов | Способ защиты лопаток газовых турбин |
| RU2452793C1 (ru) * | 2011-06-22 | 2012-06-10 | Российская Федерация в лице Министерства промышленности и торговли Российской Федерации (Минпромторг России) | Способ защиты деталей газовых турбин из никелевых сплавов |
| RU2585599C1 (ru) * | 2015-03-02 | 2016-05-27 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Уфимский государственный авиационный технический университет" | Способ защиты лопаток турбомашин из легированных сталей от эрозии и солевой коррозии |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5334017B2 (ja) | 耐熱部材 | |
| US9382605B2 (en) | Economic oxidation and fatigue resistant metallic coating | |
| US4714624A (en) | High temperature oxidation/corrosion resistant coatings | |
| US20070065675A1 (en) | Protective layer for protecting a component against corrosion and oxidation at high temperatures, and component | |
| JP2010126812A (ja) | Ｔｂｃ被覆タービン構成部品のための補修方法 | |
| JP5905336B2 (ja) | 発電用ガスタービン翼、発電用ガスタービン | |
| EP1897966A2 (en) | Method for applying a high temperature anti-fretting wear coating | |
| JP2019537672A (ja) | ニッケルをベースとする超合金、単結晶ブレード、およびターボマシン | |
| US6861157B2 (en) | Article for high temperature service and method for manufacture | |
| US6168875B1 (en) | Coatings for turbine components | |
| JPS63118059A (ja) | 断熱コーティング法及びガスタービン燃焼器 | |
| RU2423551C2 (ru) | Способ формирования теплозащитного покрытия | |
| JP2001288554A (ja) | 補修材料、耐熱合金部材の補修方法および本方法により補修された高温部品 | |
| RU2818096C1 (ru) | Способ защиты лопаток и соплового аппарата газовых турбин | |
| JP2934599B2 (ja) | 高温耐食性複合表面処理方法 | |
| EP1790825B1 (en) | Method for applying a bond coat and a thermal barrier coating over an aluminided surface | |
| Gravanis et al. | Ceramic coatings and laser treatment | |
| RU2770263C2 (ru) | Деталь турбины из суперсплава с содержанием рения и способ её изготовления | |
| US9932665B2 (en) | Corrosion resistant coating application method | |
| RU2818539C1 (ru) | Способ защиты деталей газовых турбин | |
| US11248476B2 (en) | Turbine part made of superalloy comprising rhenium and/or ruthenium and associated manufacturing method | |
| JPS6132392B2 (ru) | ||
| RU2033474C1 (ru) | Способ защиты лопаток газовых турбин от высокотемпературной коррозии | |
| US20140287260A1 (en) | Treated coated article and process of treating a coated article | |
| RU2777682C2 (ru) | Деталь турбины из суперсплава с содержанием рения и/или рутения и способ её изготовления |