RU2815427C1 - Способ получения проводника из сплава системы Al-Fe - Google Patents
Способ получения проводника из сплава системы Al-Fe Download PDFInfo
- Publication number
- RU2815427C1 RU2815427C1 RU2022132494A RU2022132494A RU2815427C1 RU 2815427 C1 RU2815427 C1 RU 2815427C1 RU 2022132494 A RU2022132494 A RU 2022132494A RU 2022132494 A RU2022132494 A RU 2022132494A RU 2815427 C1 RU2815427 C1 RU 2815427C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- aluminum
- iron
- conductor
- alloy
- temperature
- Prior art date
Links
- 239000004020 conductor Substances 0.000 title claims abstract description 42
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 36
- 239000000956 alloy Substances 0.000 title claims abstract description 36
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 16
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 47
- 229910018084 Al-Fe Inorganic materials 0.000 claims abstract description 28
- 229910018192 Al—Fe Inorganic materials 0.000 claims abstract description 28
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 24
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 23
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 22
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims abstract description 15
- KCZFLPPCFOHPNI-UHFFFAOYSA-N alumane;iron Chemical compound [AlH3].[Fe] KCZFLPPCFOHPNI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 12
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims abstract description 11
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 claims abstract description 9
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims abstract description 8
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 claims abstract description 8
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 7
- 238000009827 uniform distribution Methods 0.000 claims abstract description 5
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 claims description 13
- 238000000034 method Methods 0.000 abstract description 47
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 2
- 238000004870 electrical engineering Methods 0.000 abstract description 2
- 230000007774 longterm Effects 0.000 abstract description 2
- 238000009856 non-ferrous metallurgy Methods 0.000 abstract description 2
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 abstract 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 9
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 6
- 239000000047 product Substances 0.000 description 5
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 4
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 4
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 4
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 3
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 3
- 102220253765 rs141230910 Human genes 0.000 description 3
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 3
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- 230000005496 eutectics Effects 0.000 description 2
- 239000000835 fiber Substances 0.000 description 2
- 238000009776 industrial production Methods 0.000 description 2
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 2
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 238000004663 powder metallurgy Methods 0.000 description 2
- 238000003672 processing method Methods 0.000 description 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 2
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 2
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000010622 cold drawing Methods 0.000 description 1
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 210000004443 dendritic cell Anatomy 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 238000002149 energy-dispersive X-ray emission spectroscopy Methods 0.000 description 1
- 238000013467 fragmentation Methods 0.000 description 1
- 238000006062 fragmentation reaction Methods 0.000 description 1
- 239000008187 granular material Substances 0.000 description 1
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- 238000004321 preservation Methods 0.000 description 1
- 229910052709 silver Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 1
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 1
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 description 1
Abstract
Изобретение относится к области цветной металлургии и электротехники, а именно к способам получения высокопрочных сплавов системы Al-Fe, используемых для производства проводников в виде проволок, пластин и шин, предназначенных для использования в электротехнических изделиях, эксплуатирующихся при высоких механических нагрузках с максимально допустимой непрерывной рабочей температурой в 150°C. Способ включает получение расплава железа в алюминии, литье и холодную деформацию литой заготовки, при этом получение расплава железа в алюминии проводят при температуре 850-900°C, превышающей температуру ликвидуса для данных сплавов, получение литой заготовки в виде прутка диаметром от 8 до 16 мм осуществляют методом непрерывного литья в электромагнитном кристаллизаторе со скоростью охлаждения 1000-3000°C/с, обеспечивающей образование и равномерное распределение в алюминиевой матрице высокодисперсных интерметаллидных частиц железоалюминиевой фазы, средний размер которых не превышает 180 нм, по крайней мере, в одном направлении, а последующую холодную деформацию прутка выполняют волочением. Технический результат - повышение механической прочности при сохранении высоких значений электропроводности и термостойкости при температуре длительной эксплуатации в диапазоне температур до 150°C. 2 ил., 1 табл., 1 пр.
Description
Изобретение относится к области цветной металлургии и электротехники, а именно к способам получения высокопрочных сплавов системы Al-Fe, используемых для производства проводников в виде проволок, пластин и шин, предназначенных для использования в электротехнических изделиях, эксплуатирующихся при высоких механических нагрузках с максимально допустимой непрерывной рабочей температурой в 150°С.
Известны проводники из сплавов системы Al-Fe, например марок 8176 и 8030, предназначенные для применения в кабельно-проводниковой продукции, содержащие (масс. %) 0.4-1.0 Fe, 0.03-0.15 Si и 0.3-0.8 Fe, 0.15-0.3 Cu, 0.10 Si соответственно, выпускаемые как за рубежом [1], так и в России [2]. Проводники изданных сплавов изготавливают способом, включающим последовательно методы непрерывного литья и прокатки или методом совмещенного непрерывного литья и прокатки-прессования, и холодное волочение [2, 3].
К недостаткам известного способа получения проводников (проволок) из указанных сплавов следует отнести то, что на верхнем пределе содержания легирующих элементов, прежде всего по железу, не обеспечивается необходимая технологическая пластичность при деформационной обработке волочением из-за формирования относительно грубых интерметаллидных частиц железосодержащих фаз, что приводит к повышенной обрывности при получении тонкой проволоки, а при низком содержании железа - недостаточный уровень прочностных характеристик [1, 2]. К недостаткам проводников, полученных из этих сплавов, относится их низкая прочность (предел прочности не более 152 МПа) и низкая термостойкость из-за разупрочнения при нагревах свыше 100°С.
Известны способы получения сплавов, содержащих железо в качестве основного легирующего элемента, направленные на улучшение комплекса свойств проводников, выполненных из них. В изобретении [4] предложен способ получения электрического проводника из сплава Al-Fe с содержанием железа от 0.5 до 5 масс. % с использованием порошковой металлургии. Проводники получают путем прессования/экструзии гранул в интервале температур 350-550°С, изготовленных центробежным распылением жидкого расплава металла. После дополнительной холодной прокатки проводник сплава Al-Fe c содержанием железа 2.9 масс. % Fe демонстрирует предел прочности 246 МПа, электропроводность 56,9% IACS и термическую стабильность прочностных характеристик после отжига при температуре 240°С, 4 часа, что соответствует требованиям, предъявляемым к термостойким проводникам из алюминиевых сплавов типа AT1 и АТ2 согласно [5]. Основным недостатком известного способа получения проводника из сплава Al-Fe является то, что он включает сложную и дорогую технологию порошковой металлургии. Недостатком проводника является его низкая механическая прочность.
Известно изобретение, направленное на расширение номенклатуры проводниковых сплавов системы Al-Fe c содержанием Fe 0.4-0.6 масс. % и добавками Zr 0.05-0.10 масс. % и Si до 0.07 масс. % [6]. Способ получения проводника в виде проволоки включает получение исходной прутковой заготовки - катанки диаметром от 8 до 16 мм либо на прокатном стане, либо из расплавленного металла совмещенным методом непрерывного литья и прокатки-прессования, либо совмещенным методом из твердой заготовки по схеме прокатки-прессования, либо с использованием любого другого, работающего по схеме с интенсивной пластической деформацией, последующий отжиг по специальным режимам для повышения технологической пластичности катанки перед волочением и волочение. В результате реализации известного способа сплав Al-Fe имеет структуру, состоящую из алюминиевой матрицы и вторичных выделений эвтектической фазы, причем алюминиевая матрица содержит Si и Zr, а эвтектическая фаза со средним поперечным размером не более 3 мкм - по меньшей мере один из элементов из группы, содержащей Si и Fe. Проводник (проволока) из сплава Al-Fe, полученный предложенным способом, демонстрирует предел прочности 170 МПа, относительное удлинение 5%, электропроводность 59.9% IACS и термостойкость до температуры 150°С.
Недостатком известного способа является сложность обработки, совмещающей две или три операции для получения исходных прутковых заготовок - катанки, а также необходимость проведения специального отжига катанки перед волочением. Недостатком известного способа также является низкая прочность проводника/проволоки из сплава Al-Fe, уступающая прочности термостойких проводников типа AT1 и АТ2 [5].
Известен способ получения проволоки из алюминиевого сплава, содержащего до 2.2 масс. % Fe и не менее 0.005 и не более 1.0 масс. % по меньшей мере, одного из элементов, выбранных из Mg, Si, Cu, Zn, Ni, Mn, Ag, Cr и Zr, изготавливаемая путем последовательных этапов литья, прокатки, волочения и термической обработки - отжига [7]. Проволока из алюминиевого сплава по данному способу имеет предел прочности при растяжении не менее 110 МПа и не более 200 МПа и электропроводность не менее 58% IACS. Температура эксплуатации проволоки, полученной в результате реализации известного способа, не указана.
Недостатком известного способа является необходимость проведения после литья операции прокатки и отжига после операции волочения, что увеличивает время и усложняет его реализацию. Кроме того, недостатком известного способа является низкая механическая прочность проволоки, полученной в результате его реализации.
Наиболее близким к предложенному является способ получения проводника из сплава системы Al-Fe, c содержанием железа от более чем 1 до примерно 3 масс. % [8] который включает получение гомогенного расплава железа в алюминии, литье со скоростью охлаждения, гарантирующей образование и равномерное распределение в алюминиевой матрице дисперсных частиц железоалюминиевой фазы размером от 1 до 5 мкм, отжиг при температуре от 260 до 485°С и холодную деформацию. В результате реализации описанного способа в проводнике обеспечивается достижение предела прочности 202 МПа и электропроводность 59% IACS. Температура эксплуатации проводника, полученного в результате реализации данного способа, не указана.
Недостатком известного способа является необходимость проведения отжига литой заготовки, что не позволяет проводить сразу ее холодную деформацию, тем самым увеличивается время и усложняется его реализация. Кроме того, недостатком известного способа является низкая механическая прочность проволоки, полученной в результате его реализации.
Задачей предложенного изобретения является разработка простого и экономичного способа получения проводников из сплава системы Al-Fe в виде проволок, пластин или шин, обеспечивающего высокую механическую прочность и адаптивность к условиям промышленного производства продукции электротехнического назначения.
Техническим результатом изобретения является повышение механической прочности (предел прочности на разрыв не менее 290 МПа) при сохранении высоких значений электропроводности (не менее 52% IACS) и термостойкости при температуре длительной эксплуатации в диапазоне температур до 150°С проводников из сплавов системы Al-Fe.
Технический результат достигается способом получения проводника из алюминиевого сплава системы Al-Fe c содержанием железа от 1.0 до 2.2 масс. %, включающим последовательно приготовление расплава железа в алюминии, литье, холодную деформацию для получения проводника из литой заготовки, отличающимся от прототипа тем, что получение расплава проводят при температуре, превышающей температуру ликвидуса, получение литой заготовки в виде прутка диаметром 8-16 мм осуществляют методом непрерывного литья в электромагнитном кристаллизаторе со скоростью охлаждения не менее 1000°С/с, обеспечивающей образование и равномерное распределение в алюминиевой матрице высокодисперсных интерметаллидных частиц железоалюминиевой фазы, имеющих форму стержней шириной не более 180 нм.
Технический результат достигается благодаря следующему. Известно, что использование непрерывного литья в электромагнитном кристаллизаторе обеспечивает формирование высокодисперсных интерметаллидных частиц железоалюминиевой фазы близкого к нанометрическому диапазону размера в сплавах на основе алюминия, в том числе легированных элементами, имеющими практически нулевую растворимость в нем в твердом состоянии, как и в сплавах Al-Fe, за счет высокой скорости охлаждения расплава, превышающей 1000°С/с [9,10]. Использование данного метода литья при реализации предлагаемого способа, в отличие от прототипа, позволило сформировать высокодисперсные интерметаллидные частицы железоалюминиевой фазы с размерами, обеспечившими достижение при последующей деформационной обработке более высокий уровень прочностных свойств, чем в ранее предложенных способах, в том числе и в способе по прототипу. Гомогенное/однородное распределение в объеме алюминиевой литой заготовки близких к нанометрическому размеру интерметаллидных частиц железоалюминиевой фазы, которое удалось реализовать, позволило исключить из способа получения проводника из сплава системы Al-Fe операции отжига перед холодной деформацией, используемой в выбранном прототипе. Наряду с образованием волокнистой субструктуры и повышенной плотности дислокаций, которая формируется во всех сплавах на основе алюминия в результате холодной деформации и обеспечивает их упрочнение [11], дополнительная фрагментация (измельчение) высокодисперсных интерметаллидных частиц железоалюминиевой фазы, образовавшихся при реализации литья в электромагнитном кристаллизаторе, в результате холодной деформации позволила достичь повышения механической прочности в проводнике сплава системы Al-Fe в сравнении со способом, заявленном в прототипе. Наличие термически стабильных высокодисперсных частиц железоалюминиевой фазы обеспечило устойчивость сформированной в алюминиевой матрице микроструктуры, что привело к сохранению высокой механической прочности проводника из сплава Al-Fe в диапазоне температур до 150°С.
Также известно, что железо имеет практически нулевую растворимость в алюминии [12] и по этой причине его отсутствие в алюминиевом твердом растворе сплава на всех этапах реализации предлагаемого способа не оказывает заметного влияния на электропроводность, позволяя сохранять ее на высоком уровне.
При диаметре литой заготовки менее 8 мм невозможно реализовать необходимую степень деформации при получении проводника для достижения требуемого уровня механической прочности. При диаметре литой заготовки более 16 мм происходит огрубление интерметаллидных частиц железоалюминиевой фазы вследствие снижения скорости охлаждения расплава при кристаллизации.
Сущность изобретения поясняется иллюстрация микроструктуры проводника из сплава системы Al-Fe, полученного по предложенному способу где Фиг.1 и Фиг. 2.
На Фиг. 1 (а-в) представлена микроструктура заготовки из сплава системы Аl-Fе, полученной литьем по предложенному способу, обеспечивающим кристаллизацию высокодисперсных интерметаллидных частиц железоалюминиевой фазы (1), размеры и распределение которых в алюминии (2) придают ему повышенный уровень механической прочности, при сохранении хорошей электропроводности и термостойкостью до максимально допустимой непрерывной рабочей температуры в 150°С при последующей деформационной обработке литой заготовки. Природу образовавшихся интерметаллидных фаз иллюстрирует изображение микроструктуры на Фиг.1в, полученное методом энергодисперсионной рентгеновской спектроскопии. На нем видно, что в состав высокодисперсных интерметаллидных частиц входит железо (3).
На Фиг. 2(а, б) представлена микроструктура проводника в виде проволоки, полученного по предложенному способу из сплава системы Al-Fe, после холодной деформации. Видно (Фиг. 2а), что после деформации в алюминиевой матрице высокодисперсные частицы интерметаллидной фазы, содержащей железо, фрагментируются и измельчаются, образовывая компактные дисперсоиды размером не более 180 нм (2). В результате деформации в алюминиевой матрице также формируется волокнистая микроструктура, в которой волокна (4) ориентированы в направлении деформации (Фиг. 2б). Тип дифракционной картины (5) свидетельствует о том, что в результате деформационной обработки волокна образованы субзернами, имеющими малоугловую разориентацию границ.
Из представленных иллюстраций следует, что предложенный способ обработки приводит к формированию микроструктуры, обеспечивающей более высокий уровень механической прочности в проводнике из сплава системы Al-Fe в сравнении с известными способами при сохранении хорошей электропроводности и термостойкости.
Пример осуществления изобретения.
В опытно-промышленных условиях ООО «НПЦ Магнитной гидродинамики» (http://www.npcmgd.com.) сплав системы Al-Fec содержанием железа 1.7 масс. % получали методом непрерывного литья в электромагнитный кристаллизатор. Расплав готовили на основе алюминия марки А85 (ГОСТ 11069-2001). Плавка велась в следующей последовательности. После расплавления алюминия вводили мастер-сплав/шихту Fe80Al20 в пропорциях, подобранных для соответствия требуемой концентрации железа. Расплав заливали в электромагнитный кристаллизатор, получая литую прутковую заготовку диаметром 12 мм. Температура литья была выше 840°С, т.е. выше температуры ликвидуса. Скорость охлаждения при кристаллизации заготовки была не менее 1000°С/с (определялась по диаметру дендритной ячейки [13]). Полученная микроструктура заготовки представлена на Фиг. 1.
Литую заготовку подвергли волочению при комнатной температуре на лабораторном цепном волочильном стане за 8 технологических переходов с суммарной деформацией (обжатием) 94%. Степень вытяжки 16. В результате проведенной деформационной обработки получили проволоку диаметром 3 мм. Из полученной проволоки были изготовлены образцы для исследований механических свойств, электропроводности и термостойкости. Механические испытания образцов осуществляли в соответствии с требованиями ГОСТ 10446-80 «Проволока. Метод испытания на растяжение» [14]. Удельное электрическое сопротивление (R20) образцов определяли в соответствии с требованиями ГОСТ 7229-76 «Кабели, провода и шнуры, метод определения электрического сопротивления токопроводящих жил и проводников» [15]. Величину R20 переводили в единицы % IACS. Термостойкость образцов оценивали по требованиям [5].
Сформированная в ходе реализации предложенного способа обработки микроструктура проводника в виде проволоки из сплава Al-Fe представлена на Фиг. 2. Она образована вытянутыми субзернами и содержит компактные частицы железоалюминиевой фазы со средним размером не более 180 нм.
В таблице 1 представлены результаты механических испытаний и измерений электропроводности проводника в виде проволоки, полученной из сплава Al-Fe по предложенному способу.
Также в таблице 1 приведены механические свойства и значения электропроводности проводника, полученные по предложенному способу после оценки уровня их термостойкости в соответствие с требованиями [5], а именно после отжига при температуре 230 и 280°С в течение 1 часа.
Из представленных в таблице данных видно, что по сравнению с выбранным прототипом проводник из сплава системы Al-Fe, полученный по заявленному способу, имеет значение прочности больше на 40%, и демонстрирует хорошую электропроводность. Из представленных в таблице данных также видно, что проводник из сплава системы Al-Fe, полученный по заявленному способу после отжига при 230°С, 1 час демонстрирует стабильность свойств, соответствующую требованиям [5], и может эксплуатироваться непрерывно с максимально допустимой температурой эксплуатации в 150°С.
Технико-экономическая эффективность предложенного изобретения, как показывают результаты апробации, состоит в возможности получения материала электротехнического назначения из алюминиевого сплава, обладающего повышенной прочностью при хорошей электропроводности и термостойкости, с помощью способа, адаптированного к условиям промышленного производства. Алюминиевые сплавы системы Al-Fe, обработанные предложенным способом, с получением заявленного уровня свойств, могут быть использованы для производства изделий электротехнического назначения, работающих при повышенных механических нагрузках и температурах в процессе эксплуатации, что дает возможность повысить их надежность и срок службы, а также снизить стоимость их обслуживания. Это позволяет отнести заявляемое изобретение к импортозамещающим технологиям.
Список используемых источников информации
1. ASTM B800-00 Standard Specification for 8000 Series Aluminum Alloy Wire for Electrical Purposes - Annealed and Intermediate Tempers
2. ГОСТ P 58019-2017 Катанка из алюминиевых сплавов марок 8176 и 8030
3. Д.И. Белый. Алюминиевые сплавы для токопроводящих жил кабельных изделий // Кабели и провода, 2012, №1(332) С.8-15
4. US 4,127,426 МПК С22С 1/04, В21С 23/00, опубл. 28.11.1978
5. IEC 62004:2007 Thermal-resistant aluminum alloy wire for overhead line conductor
6. Патент РФ №2729281 МПК C22C 21/00; C22F 1/04, опубл. 05.08.2020
7. US 10,304,581 В2 МПК С22С 21/00, C22F 1/00, опубл. 28.05.2019
8. US 3,827,917 МПК С22С 21/00, C22F 1/04, опубл. 06.08. 1974
9. N. Belov, Т. Akopyan, N. Korotkova, М. Murashkin, V. Timofeev and A. Fortuna, Structure and properties of Ca and Zr containing heat resistant wire aluminum alloy manufactured by electromagnetic casting // Metals, 2021, 11, 236 https://doi.org/10.3390/met11020236
10. H.О. Короткова, H.А. Белов, В.H. Тимофеев, М.М. Мотков, С.О. Черкасов, Влияние режимов термической обработки на структуру и свойства проводникового алюминиевого сплава Al-7%РЗМ, полученного литьем в электромагнитном кристаллизаторе // ФММ, 2020, Т. 121, №2, С.200-206.
11. Структура и свойства полуфабрикатов из алюминиевых сплавов: Справ, изд./ Арчакова З.Н., Балахонцев Г.А., Басова И.Г. М.: Металлургия, 1984 - 408 с., см. стр. 15.
12. Мондольфо Л.Ф Структура и свойства алюминиевых сплавов. М.: Металлургия, 1979 - 640 с., см. стр. 67.
13. Золоторевский В.С., Белов Н.А. Металловедение литейных алюминиевых сплавов - М.: МИСиС, 2005 - 376 с., см. стр. 122.
14. ГОСТ 10446-80 «Проволока. Метод испытания на растяжение».
15. ГОСТ 7229-76 «Кабели, провода и шнуры, метод определения электрического сопротивления токопроводящих жил и проводников».
Claims (1)
- Способ получения проводника из алюминиевого сплава системы Al-Fe, с содержанием железа от 1,0 до 2,2 мас.%, включающий получение расплава железа в алюминии, литье и холодную деформацию литой заготовки, отличающийся тем, что получение расплава железа в алюминии проводят при температуре 850-900°С, превышающей температуру ликвидуса для данных сплавов, получение литой заготовки в виде прутка диаметром от 8 до 16 мм осуществляют методом непрерывного литья в электромагнитном кристаллизаторе со скоростью охлаждения 1000-3000°С/с, обеспечивающей образование и равномерное распределение в алюминиевой матрице высокодисперсных интерметаллидных частиц железоалюминиевой фазы, средний размер которых не превышает 180 нм, по крайней мере, в одном направлении, а последующую холодную деформацию прутка выполняют волочением.
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2815427C1 true RU2815427C1 (ru) | 2024-03-14 |
Family
ID=
Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3512221A (en) * | 1969-04-07 | 1970-05-19 | Southwire Co | Aluminum alloy wire |
| US3827917A (en) * | 1969-06-18 | 1974-08-06 | Kaiser Aluminium Chem Corp | Aluminum electrical conductor and process for making the same |
| FR2717827A1 (fr) * | 1994-03-28 | 1995-09-29 | Collin Jean Pierre | Alliage d'aluminium à hautes teneurs en Scandium et procédé de fabrication de cet alliage. |
| CN103021501A (zh) * | 2012-12-19 | 2013-04-03 | 浙江格雷电工有限公司 | 一种铜包铝合金复合导线及其制备方法 |
| CN103996427A (zh) * | 2014-05-30 | 2014-08-20 | 湖南金龙国际铜业有限公司 | 一种非热处理中强度铝合金导线及其生产工艺 |
| CN104485152A (zh) * | 2014-12-03 | 2015-04-01 | 浙江东晟新材料有限公司 | 一种铝合金导线及其生产工艺 |
| RU2729281C1 (ru) * | 2020-01-20 | 2020-08-05 | Общество с ограниченной ответственностью "Объединенная Компания РУСАЛ Инженерно-технологический центр" | Алюминиевый сплав электротехнического назначения |
Patent Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3512221A (en) * | 1969-04-07 | 1970-05-19 | Southwire Co | Aluminum alloy wire |
| US3827917A (en) * | 1969-06-18 | 1974-08-06 | Kaiser Aluminium Chem Corp | Aluminum electrical conductor and process for making the same |
| FR2717827A1 (fr) * | 1994-03-28 | 1995-09-29 | Collin Jean Pierre | Alliage d'aluminium à hautes teneurs en Scandium et procédé de fabrication de cet alliage. |
| CN103021501A (zh) * | 2012-12-19 | 2013-04-03 | 浙江格雷电工有限公司 | 一种铜包铝合金复合导线及其制备方法 |
| CN103996427A (zh) * | 2014-05-30 | 2014-08-20 | 湖南金龙国际铜业有限公司 | 一种非热处理中强度铝合金导线及其生产工艺 |
| CN104485152A (zh) * | 2014-12-03 | 2015-04-01 | 浙江东晟新材料有限公司 | 一种铝合金导线及其生产工艺 |
| RU2729281C1 (ru) * | 2020-01-20 | 2020-08-05 | Общество с ограниченной ответственностью "Объединенная Компания РУСАЛ Инженерно-технологический центр" | Алюминиевый сплав электротехнического назначения |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| МЕДВЕДЕВ А.Е. и др. Influence of morphology of intermetallic particles on the microstructure and properties evolution in severely deformed Al-Fe alloys Metals, MDPI, Vol. 11(5), 2021. * |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP2540848B1 (en) | Aluminum alloy conductor | |
| RU2446222C1 (ru) | Термостойкий сплав на основе алюминия и способ получения из него деформированных полуфабрикатов | |
| EP2540849B1 (en) | Aluminum alloy conductor | |
| JP6569531B2 (ja) | マグネシウム合金及びその製造方法 | |
| JP6126235B2 (ja) | 耐熱性アルミニウムベース合金を変形させてなる半製品およびその製造方法 | |
| CN101942585B (zh) | 铝合金和柴油机活塞 | |
| KR20140042942A (ko) | 피삭성 구리계 합금 및 이의 제조 방법 | |
| CN110468306B (zh) | 铝合金线材及其制造方法 | |
| JP2016505713A5 (ru) | ||
| EP2540850B1 (en) | Aluminum alloy conductor | |
| RU2815427C1 (ru) | Способ получения проводника из сплава системы Al-Fe | |
| RU2667271C1 (ru) | Термостойкий проводниковый ультрамелкозернистый алюминиевый сплав и способ его получения | |
| Liu et al. | Effects of iron-rich intermetallics on tensile deformation of Al-Cu 206 cast alloys | |
| Shao et al. | Development of thermal-resistant Al–Zr based conductor alloys via microalloying with Sc and manipulating thermomechanical processing | |
| RU2441090C2 (ru) | Проводниковый термостойкий сплав на основе алюминия | |
| Zaki et al. | Effect of metallurgical parameters on the performance of Al-2% Cu-based alloys | |
| JP2020516777A (ja) | ケーブル導体用アルミニウム合金 | |
| Phongphisutthinan et al. | Caliber rolling process and mechanical properties of high Fe-containing Al–Mg–Si alloys | |
| RU2648339C2 (ru) | Проводниковый алюминиевый сплав и изделие из него | |
| RU2616316C1 (ru) | Проводниковый ультрамелкозернистый алюминиевый сплав и способ его получения | |
| Yoo et al. | The Effect of Mn and Ca Addition on the Microstructure and Mechanical Properties of the Al–Cu–Fe–Si–Zn Based Alloys | |
| RU2743499C1 (ru) | Термостойкий электропроводный алюминиевый сплав (варианты) | |
| JP6473465B2 (ja) | アルミニウム合金導体電線及びその製造方法 | |
| RU2573463C1 (ru) | Теплопрочный электропроводный сплав на основе алюминия | |
| Yoo et al. | Microstructural, ElEctrical and MEchanical ProPErtiEs of thE al-Zn-Mg-Mn alloy with strontiuM addition |