RU2811330C1 - Method for producing blanks of parts and assembly units of industrial engines using selective laser melting of metal powder - Google Patents
Method for producing blanks of parts and assembly units of industrial engines using selective laser melting of metal powder Download PDFInfo
- Publication number
- RU2811330C1 RU2811330C1 RU2022129925A RU2022129925A RU2811330C1 RU 2811330 C1 RU2811330 C1 RU 2811330C1 RU 2022129925 A RU2022129925 A RU 2022129925A RU 2022129925 A RU2022129925 A RU 2022129925A RU 2811330 C1 RU2811330 C1 RU 2811330C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- selective laser
- khn58mbyu
- alloy
- laser melting
- workpiece
- Prior art date
Links
- 239000000843 powder Substances 0.000 title claims abstract description 28
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 20
- 238000002844 melting Methods 0.000 title abstract description 8
- 230000008018 melting Effects 0.000 title abstract description 8
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 title description 16
- 239000002184 metal Substances 0.000 title description 16
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 31
- 230000004927 fusion Effects 0.000 claims abstract description 9
- 229910000990 Ni alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 13
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 13
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 claims description 9
- 238000012937 correction Methods 0.000 claims description 8
- 238000005275 alloying Methods 0.000 claims description 6
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 claims description 6
- 230000008030 elimination Effects 0.000 claims description 4
- 238000003379 elimination reaction Methods 0.000 claims description 4
- 238000012360 testing method Methods 0.000 claims description 4
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 claims description 3
- 238000005259 measurement Methods 0.000 claims description 3
- 238000005457 optimization Methods 0.000 claims description 3
- 230000005855 radiation Effects 0.000 claims description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 abstract description 9
- 239000000463 material Substances 0.000 abstract description 9
- 239000000654 additive Substances 0.000 abstract description 5
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 abstract description 5
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 abstract description 5
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 5
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 3
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 3
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 3
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 3
- 238000001513 hot isostatic pressing Methods 0.000 description 3
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 3
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 2
- 230000009897 systematic effect Effects 0.000 description 2
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 2
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910001069 Ti alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000032683 aging Effects 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 238000007872 degassing Methods 0.000 description 1
- 239000012634 fragment Substances 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 230000007774 longterm Effects 0.000 description 1
- 239000012299 nitrogen atmosphere Substances 0.000 description 1
- TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Al]O[Al]=O TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 229920001296 polysiloxane Polymers 0.000 description 1
- 230000008092 positive effect Effects 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 1
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 1
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 1
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 1
- 239000013598 vector Substances 0.000 description 1
Abstract
Description
Изобретение относится к аддитивным технологиям, а именно к изготовлению заготовок деталей и сборочных единиц (ДСЕ) технологией селективного лазерного сплавления (СЛС) металлического порошка структурно-стабильного жаропрочного сплава, и может использоваться для производства деталей и узлов индустриальных двигателей.The invention relates to additive technologies, namely to the production of blanks of parts and assembly units (DSE) using selective laser melting (SLM) technology of metal powder of a structurally stable heat-resistant alloy, and can be used for the production of parts and components of industrial engines.
Известен способ изготовления деталей послойным лазерным сплавлением металлических порошков жаропрочных сплавов на основе никеля (патент РФ №2623537, МПК B23K 26/342, B23K 26/60, B22F 3/105, С23С 4/12, С23С 4/18, B33Y 10/00, опубл. 27.06.2017). В качестве металлического порошка в данном способе используется порошок хромсодержащего жаропрочного сплава на основе никеля с содержанием кислорода менее 0,01 мас. % марки ЭП648. Осуществляют нанесение слоя порошка на подложку, формирование первого слоя детали посредством селективного сплавления порошка лазерным лучом, повторное выполнение вышеуказанных операций для формирования последующих слоев детали. Проводят горячее изостатическое прессование в среде аргона и термическую обработку полученной детали. Металлический порошок хромсодержащего жаропрочного сплава на основе никеля предварительно подвергают газодинамической сепарации с последующей дегазацией. Процесс сплавления порошка лазерным лучом проводят в защитной атмосфере азота. Перед горячим изостатическим прессованием деталь помещают в среду электрокорунда и стружки титана или титанового сплава таким образом, чтобы деталь и указанная стружка не соприкасались.There is a known method for manufacturing parts by layer-by-layer laser fusion of metal powders of heat-resistant nickel-based alloys (RF patent No. 2623537, MPK B23K 26/342, B23K 26/60, B22F 3/105, C23C 4/12, C23C 4/18, B33Y 10/00 , published June 27, 2017). The metal powder used in this method is a powder of a chromium-containing heat-resistant nickel-based alloy with an oxygen content of less than 0.01 wt. % grade EP648. A layer of powder is applied to the substrate, the first layer of the part is formed by selectively fusing the powder with a laser beam, and the above operations are repeated to form subsequent layers of the part. Hot isostatic pressing is carried out in an argon environment and heat treatment of the resulting part is carried out. Metal powder of a chromium-containing heat-resistant nickel-based alloy is preliminarily subjected to gas-dynamic separation followed by degassing. The process of fusing the powder with a laser beam is carried out in a protective nitrogen atmosphere. Before hot isostatic pressing, the part is placed in an environment of electrocorundum and titanium or titanium alloy chips so that the part and said chips do not come into contact.
Недостатком данного способа является высокое содержание хрома в сплаве, что обуславливает низкую фазовую стабильность и недостаточно высокую длительную прочность синтезированного материала. А также необходимость проведения горячего изостатического прессования (ГИП) с последующим старением сплава.The disadvantage of this method is the high chromium content in the alloy, which causes low phase stability and insufficiently high long-term strength of the synthesized material. And also the need for hot isostatic pressing (HIP) with subsequent aging of the alloy.
Наиболее близким аналогом является способ получения деталей из жаропрочных никелевых сплавов, включающий технологию СЛС и термическую обработку (патент РФ №2674685, МПК B23K 26/144, B23K 26/70, B33Y 30/00, опубл. 13.12.2018). В качестве металлического порошка в данном способе используется порошок марки ВВ751П. Деталь получают путем СЛС с мощностью лазерного излучения от 280 до 320 Вт, скоростью сканирования от 700 до 760 мм/с, толщиной слоя 50 мкм и шагом сканирования 0,12 мм. Процесс изготовления деталей технологией селективного лазерного сплавления происходит внутри герметичной камеры в среде защитного газа. Затем проводят термическую обработку при температуре 1000±100°С в течение 2 часов. Нагрев детали осуществляют постепенно с выдержкой в течение 2 часов при температурах 200°С, 400°С, 600°С, 800°С. Охлаждение детали проводят совместно с печкой.The closest analogue is a method for producing parts from heat-resistant nickel alloys, including SLS technology and heat treatment (RF patent No. 2674685, IPC B23K 26/144, B23K 26/70, B33Y 30/00, published 12/13/2018). BB751P powder is used as a metal powder in this method. The part is produced by SLM with a laser power from 280 to 320 W, a scanning speed from 700 to 760 mm/s, a layer thickness of 50 μm and a scanning step of 0.12 mm. The process of manufacturing parts using selective laser melting technology takes place inside a sealed chamber in a protective gas environment. Then heat treatment is carried out at a temperature of 1000±100°C for 2 hours. The part is heated gradually with exposure for 2 hours at temperatures of 200°C, 400°C, 600°C, 800°C. The part is cooled together with the stove.
Недостатком данного способа при изготовлении заготовок ДСЕ камеры сгорания индустриального двигателя, а именно горелочных устройств, является: повышенная шероховатость, в частности, в топливных каналах основной и дежурной зоны; нестабильность расходных характеристик; локальные зоны неспекания выращиваемых слоев на корпусе горелочного устройства; сложность извлечения металлического порошка из замкнутых труднодоступных полостей по ходу выращивания.The disadvantage of this method in the manufacture of DSU blanks for the combustion chamber of an industrial engine, namely burner devices, is: increased roughness, in particular, in the fuel channels of the main and duty zones; instability of consumption characteristics; local non-sintering zones of the grown layers on the body of the burner device; the difficulty of extracting metal powder from closed, hard-to-reach cavities during cultivation.
Аналогом материла ЭП648 для изготовления ДСЕ камер сгорания индустриальных двигателей методом СЛС является сплав ХН58МБЮ-ИД. Данный сплав относится к первой группе сплавов, применяемых при аддитивном производстве, с содержанием алюминия до 2,7% и титана до 3,7%. Сплав ХН58МБЮ-ИД за счет сбалансированного легирования обладает повышенным комплексом механических свойств и высокой стойкостью против образования трещин, что позволяет использовать его для изготовления горелочных устройств камер сгорания индустриальных двигателей аддитивными технологиями.An analogue of the EP648 material for the manufacture of DSE combustion chambers of industrial engines using the SLS method is the KhN58MBYU-ID alloy. This alloy belongs to the first group of alloys used in additive manufacturing, with aluminum content up to 2.7% and titanium up to 3.7%. Due to balanced alloying, the KhN58MBYu-ID alloy has an increased set of mechanical properties and high resistance to cracking, which allows it to be used for the manufacture of burner devices for combustion chambers of industrial engines using additive technologies.
Технический результат заключается в увеличении механических характеристик заготовок, плотности синтезированного материала, достигаемых за счет применения оптимальных технологических параметров обработки, а также в уменьшении уровня остаточных напряжений в заготовках и, как следствие, высокая точность геометрических размеров и расположения поверхностей, существенное повышение коэффициента использования материала (КИМ) заготовок ДСЕ.The technical result consists in increasing the mechanical characteristics of the workpieces, the density of the synthesized material, achieved through the use of optimal technological processing parameters, as well as reducing the level of residual stresses in the workpieces and, as a consequence, high accuracy of geometric dimensions and surface arrangement, a significant increase in the material utilization factor ( CMM) DSE blanks.
Технический результат достигается за счет того, что согласно способу получения деталей из жаропрочного никелевого сплава, включающему технологию селективного лазерного сплавления металлического порошка, изготовление деталей осуществляют технологией селективного лазерного сплавления из никелевого сплава ХН58МБЮ-ИД при мощности лазерного излучения от 148 до 331 Вт, скорости сканирования от 480 до 660 мм/с, шаге сканирования от 0,11 до 0,14 мм и толщине слоя от 50 до 60 мкм, причем перед изготовлением деталей производят прогноз деформации заготовки и искажений в генеративных процессах на основе метода конечных элементов цифровой модели технологического процесса селективного лазерного сплавления, который включает оптимизацию режимных параметров по критериям достижения требуемых механических свойств, калибровку свойств металлического порошка ХН58МБЮ-ИД на тестовых образцах для последующего расчета возникновения поводок от действия остаточных напряжений при сплавлении в CAE-системе, уточняющую калибровку CAE-системы на конструктивно подобном детали образце, имитирующем условия выращивания по технологическому процессу натурной заготовки детали, автоматизированный расчет 3D-функции погрешностей конечно-элементного анализа при выполнении операций коррекции STL-файла заготовки детали в CAE-системе путем сравнения результатов измерения выращенного образца и номинальной модели, автоматизированную корректировку STL-файла натурной детали по результатам расчета в «калиброванной» ранее системе с последующим устранением погрешности конечно-элементного анализа дополнительным смещением узлов геометрической модели детали на основе рассчитанной ранее 3D-функции погрешности.The technical result is achieved due to the fact that according to the method of producing parts from a heat-resistant nickel alloy, including the technology of selective laser alloying of metal powder, the production of parts is carried out by the technology of selective laser alloying from the nickel alloy KHN58MBYu-ID at a laser radiation power of 148 to 331 W, scanning speed from 480 to 660 mm/s, scanning step from 0.11 to 0.14 mm and layer thickness from 50 to 60 μm, and before the manufacture of parts, the workpiece deformation and distortions in generative processes are predicted based on the finite element method of a digital model of the technological process selective laser alloying, which includes optimization of operating parameters according to the criteria for achieving the required mechanical properties, calibration of the properties of metal powder KhN58MBYu-ID on test samples for subsequent calculation of the occurrence of a lead from the action of residual stresses during fusion in the CAE system, clarifying calibration of the CAE system on a structurally similar parts sample, simulating the growth conditions according to the technological process of a full-scale workpiece of a part, automated calculation of the 3D error function of finite element analysis when performing correction operations of the STL file of a workpiece part in a CAE system by comparing the measurement results of the grown sample and the nominal model, automated correction of the STL- file of a full-scale part based on the calculation results in a previously “calibrated” system, followed by elimination of the finite element analysis error by additional displacement of the nodes of the geometric model of the part based on the previously calculated 3D error function.
Рациональные свойства металлического порошка ХН58МБЮ-ИД и режимные параметры ТП СЛС, подобранные согласно критериям достижения требуемых механических свойств обеспечивает высокую плотность материала. Металлический порошок фракции (-50) мкм, состоящий не менее чем на 70,0% из частиц размерами от 22 до 50 мкм, округлой формы, не имеет острых кромок и сателлитов, одинаков по цвету и качеству, сухой и свободный от агломератированных масс.Rational properties of metal powder KHN58MBYu-ID and operating parameters of the SLS TP, selected according to the criteria for achieving the required mechanical properties, ensure high density of the material. Metal powder of the (-50) micron fraction, consisting of at least 70.0% of particles ranging in size from 22 to 50 microns, round in shape, has no sharp edges or satellites, identical in color and quality, dry and free from agglomerated masses.
Указанные технологические режимы позволяют полностью сплавлять металлический порошок ХН58МБЮ-ИД, создавая зону перекрытия между векторами сканирования на уровне 30…45%, что положительно сказывается на механических свойствах материала и его плотности.The specified technological modes make it possible to completely fuse the metal powder KhN58MBYu-ID, creating an overlap zone between scanning vectors at the level of 30...45%, which has a positive effect on the mechanical properties of the material and its density.
Низкий уровень остаточных напряжений достигается за счет прогнозирования деформации заготовки и искажений ДСЕ в генеративных процессах на основе метода конечных элементов (МКЭ) цифровой модели технологического процесса селективного лазерного сплавления (ТП СЛС) по следующим этапам:A low level of residual stresses is achieved by predicting workpiece deformation and DSE distortions in generative processes based on the finite element method (FEM) of a digital model of the technological process of selective laser melting (TP SLM) according to the following stages:
- оптимизация режимных параметров ТП СЛС по критериям достижения требуемых механических свойств;- optimization of operating parameters of SLS TP according to the criteria for achieving the required mechanical properties;
- калибровка свойств металлического порошка ХН58МБЮ-ИД на тестовых образцах для последующего расчета возникновения поводок от действия остаточных напряжений при сплавлении в САЕ-системе;- calibration of the properties of metal powder KhN58MBYu-ID on test samples for subsequent calculation of the occurrence of stresses from the action of residual stresses during fusion in the SAE system;
- уточняющая калибровка CAE-системы на конструктивно подобном ДСЕ образце, имитирующем условия выращивания по ТП СЛС натурной заготовки ДСЕ, с целью минимизации специально рассчитываемой для этого класса деталей функции погрешности свойств материала (выявление и устранение систематической погрешности определения свойств материала для конкретных условий выращивания);- clarifying calibration of the CAE system on a sample structurally similar to the DSU, simulating the growing conditions of a full-scale DSU workpiece using TP SLS, in order to minimize the material properties error function specially calculated for this class of parts (identification and elimination of systematic errors in determining the properties of the material for specific growing conditions);
- автоматизированный расчет 3D-функции погрешностей конечно-элементного (КЭ) анализа при выполнении операций коррекции STL-файла заготовки ДСЕ в САЕ-системе путем сравнения результатов измерения выращенного образца и номинальной модели (последнее представляет собой выявление систематической погрешности моделирования с целью выполнения операции коррекции в САЕ-системе);- automated calculation of the 3D error function of finite element (FE) analysis when performing correction operations on the STL file of the DSE workpiece in the SAE system by comparing the measurement results of the grown sample and the nominal model (the latter is the identification of a systematic modeling error in order to perform a correction operation in CAE system);
- автоматизированная корректировка STL-файла натурной ДСЕ по результатам расчета в «калиброванной» ранее системе с последующим устранением погрешности КЭ-анализа дополнительным смещением узлов геометрической модели ДСЕ на основе рассчитанной ранее 3D функции погрешности.- automated correction of the STL file of the full-scale DSE based on the calculation results in a previously “calibrated” system with the subsequent elimination of the FE analysis error by additional displacement of the nodes of the geometric model of the DSE based on the previously calculated 3D error function.
После цифрового моделирования процесса ТП СЛС и коррекции геометрических параметров заготовок ДСЕ были изготовлены полномасштабные цилиндрические образцы для испытаний на одноосное растяжение.After digital modeling of the SLS TP process and correction of the geometric parameters of the DSE workpieces, full-scale cylindrical samples were manufactured for uniaxial tensile testing.
Для осуществления изобретения образцы изготавливались из жаропрочного никелевого сплава ХН58МБЮ-ИД фракцией до 50 мкм.To implement the invention, samples were made from heat-resistant nickel alloy KhN58MBYu-ID with a fraction of up to 50 microns.
Процесс изготовления деталей технологией селективного лазерного сплавления происходил внутри герметичной камеры в среде защитного газа при следующих режимах.The process of manufacturing parts using selective laser melting technology took place inside a sealed chamber in a protective gas environment under the following conditions.
I образец: мощность лазерного сплавления - 148 Вт, скорость сканирования - 480 мм/с, шаг сканирования - 0,11 мм и толщина слоя - 50 мкм.Sample I: laser fusion power - 148 W, scanning speed - 480 mm/s, scanning step - 0.11 mm and layer thickness - 50 μm.
II образец: мощность лазерного сплавления - 218 Вт, скорость сканирования - 540 мм/с, шаг сканирования - 0,12 мм и толщина слоя - 60 мкм.Sample II: laser fusion power - 218 W, scanning speed - 540 mm/s, scanning step - 0.12 mm and layer thickness - 60 μm.
III образец: мощность лазерного сплавления - 331 Вт, скорость сканирования - 660 мм/с, шаг сканирования - 0,14 мм и толщина слоя - 60 мкм.III sample: laser fusion power - 331 W, scanning speed - 660 mm/s, scanning step - 0.14 mm and layer thickness - 60 μm.
Также осуществлялся предварительный нагрев платформы построения до температуры 180°С.The construction platform was also preheated to a temperature of 180°C.
Процесс СЛС заключался в разбиении цифровой трехмерной CAD модели на слои толщиной 50 мкм. Затем при помощи программного обеспечения Magics RP были назначены режимные параметры (мощность лазерного излучения, скорость сканирования и т.д.). Затем все данные были переданы в установку аддитивного производства для начала процесса построения. Из бака, в котором содержался металлический порошок при помощи шнека исходный материал порционно подавался в дозатор (рекоутер). Дозатор, перемещаясь в горизонтальном направлении доставлял металлический порошок на платформу построения и при помощи силиконового ножа разравнивал его. После того как слой порошка был выравнен в работу вступал лазер и при помощи системы зеркал выборочно сплавлял металлический порошок. При воздействии лазерного излучения порошок нагревался, а при приложении необходимой энергии, плавился образуя жидкую ванну. Затем жидкая ванна быстро затвердевала тем самым образуя фрагмент детали. После того как селективное лазерное сканирование текущего слоя было закончено, платформа построения при помощи поршня опускалась по оси Z на величину слоя, и насыпался новый слой порошка. Процесс являлся циклическим и повторяется до тех пор, пока деталь не была полностью закончена.The SLS process consisted of dividing a digital 3D CAD model into layers 50 microns thick. Then, using the Magics RP software, mode parameters were assigned (laser power, scanning speed, etc.). All data was then transferred to the additive manufacturing facility to begin the construction process. From the tank containing the metal powder, the starting material was fed in portions into the dispenser (recouter) using a screw. The dispenser, moving horizontally, delivered the metal powder to the construction platform and leveled it using a silicone knife. After the layer of powder was leveled, the laser came into operation and, using a system of mirrors, selectively fused the metal powder. When exposed to laser radiation, the powder was heated, and when the necessary energy was applied, it melted, forming a liquid bath. Then the liquid bath quickly solidified, thereby forming a fragment of the part. After selective laser scanning of the current layer was completed, the build platform was lowered along the Z axis by the amount of the layer using a piston, and a new layer of powder was poured. The process was cyclical and repeated until the part was completely finished.
Результаты испытаний механических свойств образцов, изготовленных предлагаемым способом, представлены в таблице 1.The test results of the mechanical properties of samples manufactured by the proposed method are presented in Table 1.
Таким образом, предлагаемый способ позволяет изготавливать функциональные заготовки ДСЕ индустриальных ГТД с достаточным уровнем механических свойств, высокой плотностью и низким КИМ.Thus, the proposed method makes it possible to produce functional DSE blanks for industrial gas turbine engines with a sufficient level of mechanical properties, high density and low CMM.
В результате этого применение предлагаемого способа изготовления ДСЕ камер сгорания индустриальных двигателей позволит повысить КИМ, снизить затраты на изготовление технологической оснастки, сократить время изготовления подобных деталей в несколько раз.As a result, the use of the proposed method for manufacturing DSE of combustion chambers of industrial engines will improve CMM, reduce the cost of manufacturing tooling, and reduce the manufacturing time of such parts by several times.
Claims (1)
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2811330C1 true RU2811330C1 (en) | 2024-01-11 |
Family
ID=
Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP3120953A1 (en) * | 2015-07-21 | 2017-01-25 | General Electric Technology GmbH | High temperature nickel-base superalloy for use in powder based manufacturing process |
| RU2674685C1 (en) * | 2018-06-05 | 2018-12-13 | федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Самарский национальный исследовательский университет имени академика С.П. Королёва" | Method for producing parts from heat-resistant nickel alloys, including technology of selective laser alloys and heat treatment |
| RU2677033C1 (en) * | 2017-12-27 | 2019-01-15 | Станислав Викторович Евсеев | Method for treating of titanium nickelide alloy surface |
| RU2713255C1 (en) * | 2019-09-23 | 2020-02-04 | федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Самарский национальный исследовательский университет имени академика С.П. Королёва" | Method of forming composite material by selective laser melting of refractory nickel alloy powder on a substrate from titanium alloy |
| RU2760020C1 (en) * | 2020-09-10 | 2021-11-22 | Российская Федерация, от имени которой выступает ФОНД ПЕРСПЕКТИВНЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ | Method for creating parts using additive-subtractive-hardening technology |
| RU2767968C1 (en) * | 2021-05-19 | 2022-03-22 | Российская Федерация, от имени которой выступает ФОНД ПЕРСПЕКТИВНЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ | METHOD OF PRODUCING PARTS OF SMALL-SIZE GAS TURBINE ENGINE WITH THRUST OF UP TO 150 kgf BY SELECTIVE LASER FUSION |
| RU2772811C1 (en) * | 2021-01-11 | 2022-05-25 | Российская Федерация, от имени которой выступает Государственная корпорация по атомной энергии "Росатом" | METHOD FOR PRODUCING TiNi ALLOY WITH PREDICTABLE PROPERTIES USING ADDITIVE TECHNOLOGIES |
Patent Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP3120953A1 (en) * | 2015-07-21 | 2017-01-25 | General Electric Technology GmbH | High temperature nickel-base superalloy for use in powder based manufacturing process |
| RU2677033C1 (en) * | 2017-12-27 | 2019-01-15 | Станислав Викторович Евсеев | Method for treating of titanium nickelide alloy surface |
| RU2674685C1 (en) * | 2018-06-05 | 2018-12-13 | федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Самарский национальный исследовательский университет имени академика С.П. Королёва" | Method for producing parts from heat-resistant nickel alloys, including technology of selective laser alloys and heat treatment |
| RU2713255C1 (en) * | 2019-09-23 | 2020-02-04 | федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Самарский национальный исследовательский университет имени академика С.П. Королёва" | Method of forming composite material by selective laser melting of refractory nickel alloy powder on a substrate from titanium alloy |
| RU2760020C1 (en) * | 2020-09-10 | 2021-11-22 | Российская Федерация, от имени которой выступает ФОНД ПЕРСПЕКТИВНЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ | Method for creating parts using additive-subtractive-hardening technology |
| RU2772811C1 (en) * | 2021-01-11 | 2022-05-25 | Российская Федерация, от имени которой выступает Государственная корпорация по атомной энергии "Росатом" | METHOD FOR PRODUCING TiNi ALLOY WITH PREDICTABLE PROPERTIES USING ADDITIVE TECHNOLOGIES |
| RU2767968C1 (en) * | 2021-05-19 | 2022-03-22 | Российская Федерация, от имени которой выступает ФОНД ПЕРСПЕКТИВНЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ | METHOD OF PRODUCING PARTS OF SMALL-SIZE GAS TURBINE ENGINE WITH THRUST OF UP TO 150 kgf BY SELECTIVE LASER FUSION |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Shrivastava et al. | Remanufacturing of nickel-based aero-engine components using metal additive manufacturing technology | |
| CA2794015C (en) | A process for the production of articles made of a gamma-prime precipitation-strengthened nickel-base superalloy by selective laser melting (slm) | |
| CN105154701A (en) | Method for preparing high temperature titanium alloy by adopting selective laser melting rapid formation technique | |
| Yang et al. | Densification, surface morphology, microstructure and mechanical properties of 316L fabricated by hybrid manufacturing | |
| US20170021453A1 (en) | Gamma prime precipitation strengthened nickel-base superalloy for use in powder based additive manufacturing process | |
| CN110976830B (en) | Control method for casting defects of aluminum alloy gear shifting hub | |
| CN109317675A (en) | A kind of pure molybdenum precinct laser fusion preparation method of high-compactness | |
| Long et al. | Numerical simulation of thermal behavior during laser metal deposition shaping | |
| Nugraha et al. | First-rate manufacturing process of primary air fan (PAF) coal power plant in Indonesia using laser powder bed fusion (LPBF) technology | |
| Aleshin et al. | The classification of flaws of metal materials synthesized by the selective laser melting method and the capabilities of nondestructive testing methods for their detection | |
| Agapovichev et al. | The investigation of microstructure and mechanical properties of tool steel produced by selective laser melting technology | |
| CN110785246A (en) | Additive manufacturing techniques for precipitation hardened superalloy powder materials | |
| RU2811330C1 (en) | Method for producing blanks of parts and assembly units of industrial engines using selective laser melting of metal powder | |
| Sotov et al. | Development algorithm of the technological process of manufacturing gas turbine parts by selective laser melting | |
| RU2674685C1 (en) | Method for producing parts from heat-resistant nickel alloys, including technology of selective laser alloys and heat treatment | |
| Gonnabattula et al. | Process parameter optimization for laser directed energy deposition (LDED) of Ti6Al4V using single-track experiments with small laser spot size | |
| CN111148852A (en) | Powder consisting of an alloy comprising molybdenum, silicon and boron, use of the powder and additive manufacturing method for workpieces made from the powder | |
| Kim et al. | Effect of support structures on the deformation of AlSi10Mg aircraft parts made using DMLS | |
| Remshev et al. | Effect of Cold Isostatic Pressing on the Pore Size and Distribution in the High-Chromium High-Temperature Alloys Fabricated by Selective Laser Melting of Metallic Powders | |
| CN113343516A (en) | Method for eliminating critical deformation of powder superalloy PPB and determining extrusion process parameters | |
| AU2021102055A4 (en) | Metal Additive Manufacturing Method Based on Double High-energy Beams Technique | |
| Duan et al. | Temperature field simulations during selective laser melting process based on fully threaded tree | |
| RU2812102C1 (en) | Method for producing parts from structural steel 38х2муа using selective laser melting technique | |
| US20240058862A1 (en) | Build materials having a powder mixture comprising graphene, methods of producing articles therefrom, and articles produced therewith | |
| Gerstgrasser et al. | Surface quality improvement and adjustment of SLM-processed CM247LC samples by modulated laser parameters |