RU2807399C1 - Method for producing heat-resistant nickel alloy from powders obtained by electroerosive dispersion of zhs6u alloy waste in distilled water - Google Patents
Method for producing heat-resistant nickel alloy from powders obtained by electroerosive dispersion of zhs6u alloy waste in distilled water Download PDFInfo
- Publication number
- RU2807399C1 RU2807399C1 RU2022129595A RU2022129595A RU2807399C1 RU 2807399 C1 RU2807399 C1 RU 2807399C1 RU 2022129595 A RU2022129595 A RU 2022129595A RU 2022129595 A RU2022129595 A RU 2022129595A RU 2807399 C1 RU2807399 C1 RU 2807399C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- alloy
- waste
- zhs6u
- heat
- resistant nickel
- Prior art date
Links
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 35
- 239000000956 alloy Substances 0.000 title claims abstract description 35
- 239000000843 powder Substances 0.000 title claims abstract description 23
- 239000002699 waste material Substances 0.000 title claims abstract description 18
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 title claims abstract description 12
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Chemical compound O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 10
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 8
- 229910000990 Ni alloy Inorganic materials 0.000 title claims description 10
- 239000012153 distilled water Substances 0.000 title abstract description 9
- 238000002490 spark plasma sintering Methods 0.000 claims abstract description 14
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 12
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 26
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 abstract description 9
- 238000004663 powder metallurgy Methods 0.000 abstract description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 11
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 7
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 5
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 5
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 4
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 4
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 description 4
- 239000004020 conductor Substances 0.000 description 4
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 4
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 4
- 239000000463 material Substances 0.000 description 4
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 4
- 239000002918 waste heat Substances 0.000 description 4
- YWJQGSHYTRHJJH-UHFFFAOYSA-N [Co].[Ti].[W] Chemical compound [Co].[Ti].[W] YWJQGSHYTRHJJH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 244000309464 bull Species 0.000 description 3
- 102220353134 c.68G>A Human genes 0.000 description 3
- 102200086354 rs104894625 Human genes 0.000 description 3
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 2
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010439 graphite Substances 0.000 description 2
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 2
- 239000008399 tap water Substances 0.000 description 2
- 235000020679 tap water Nutrition 0.000 description 2
- 238000009827 uniform distribution Methods 0.000 description 2
- QPCDCPDFJACHGM-UHFFFAOYSA-N N,N-bis{2-[bis(carboxymethyl)amino]ethyl}glycine Chemical compound OC(=O)CN(CC(O)=O)CCN(CC(=O)O)CCN(CC(O)=O)CC(O)=O QPCDCPDFJACHGM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000003863 ammonium salts Chemical class 0.000 description 1
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 1
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 1
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 1
- 238000007872 degassing Methods 0.000 description 1
- 239000003599 detergent Substances 0.000 description 1
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 1
- 238000002149 energy-dispersive X-ray emission spectroscopy Methods 0.000 description 1
- 230000003628 erosive effect Effects 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 239000008187 granular material Substances 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052745 lead Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 238000007885 magnetic separation Methods 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 239000010814 metallic waste Substances 0.000 description 1
- 238000004452 microanalysis Methods 0.000 description 1
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 229960003330 pentetic acid Drugs 0.000 description 1
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 1
- 230000003595 spectral effect Effects 0.000 description 1
- 239000012798 spherical particle Substances 0.000 description 1
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 1
- XKWFRVVFRZYIFP-UHFFFAOYSA-N triazanium;2-[2-[bis(carboxylatomethyl)amino]ethyl-(carboxymethyl)amino]acetate Chemical compound N.N.N.OC(=O)CN(CC(O)=O)CCN(CC(O)=O)CC(O)=O XKWFRVVFRZYIFP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 description 1
Abstract
Description
Изобретение относится к области порошковой металлургии жаропрочных сплавов на никелевой основе с применением некондиционных отходов и может быть использовано при изготовлении деталей газотурбинных двигателей с высокими механическими характеристиками. Целью изобретения является улучшение механических свойств изделий.The invention relates to the field of powder metallurgy of nickel-based heat-resistant alloys using substandard waste and can be used in the manufacture of gas turbine engine parts with high mechanical characteristics. The purpose of the invention is to improve the mechanical properties of products.
Известен способ получения жаропрочных сплавов на никелевой основе [Патент на изобретение РФ № 2470081], согласно которому осуществляется подготовка шихтовых материалов, содержащих отходы жаропрочных никелевых сплавов, и их последующий переплав в вакууме. В качестве отходов жаропрочных никелевых сплавов используют возврат литейного производства и стружку, полученную при резке прутков жаропрочных никелевых сплавов, в количестве 3…10% от массы шихтовых материалов. Стружку предварительно промывают в проточной водопроводной воде до остаточного содержания масел на поверхности стружки в количестве 3…5%, обезжиривают в ультразвуковой ванне с водным раствором технического моющего средства, промывают в ультразвуковой ванне с использованием проточной водопроводной воды, а затем осуществляют промывку в непроточной дистиллированной воде. Далее проводят конвекционную сушку в сетчатых вращающихся барабанах и магнитную сепарацию стружки. There is a known method for producing heat-resistant nickel-based alloys [RF patent for invention No. 2470081], according to which charge materials containing waste heat-resistant nickel alloys are prepared, and their subsequent remelting in a vacuum. As waste of heat-resistant nickel alloys, foundry waste and shavings obtained from cutting rods of heat-resistant nickel alloys are used in an amount of 3...10% by weight of the charge materials. The chips are pre-washed in running tap water until the residual oil content on the surface of the chips is 3...5%, degreased in an ultrasonic bath with an aqueous solution of technical detergent, washed in an ultrasonic bath using running tap water, and then washed in non-flowing distilled water . Next, convection drying is carried out in mesh rotating drums and magnetic separation of chips.
Недостаток данного способа - низкое качества сплава из-за введения в состав шихтовых материалов очищенной от технических примесей стружки.The disadvantage of this method is the low quality of the alloy due to the introduction of shavings purified from technical impurities into the composition of the charge materials.
Наиболее близким к предлагаемому способу является [Патент на изобретение РФ №1593042] способ получения заготовок из порошков жаропрочных никелевых сплавов, включающий засыпку порошка в форму, нагрев в вакууме до температуры спекания, причем нагрев от 1100oС до температуры спекания проводят со скоростью 5…9 град/мин, спекание с выдержкой при температуре, находящейся между температурами солидус и ликвидус и охлаждение, отличающийся тем, что, с целью повышения механических свойств, перед засыпкой порошок обрабатывают аммонийными солями комплексонов, выбранных из группы триаммонийная соль диэтилентриаминпентауксусная кислота, триаммонийная соль этилендиаминтетрауксусная кислота, с концентрацией 0,4…0,6 моль/л при температуре 65…85oС в течение 20…40 мин, нагрев в интервале температур 20…300oС проводят со скоростью 2…4 град/мин, в интервале температур 300…1100oС со скоростью 16…20 град/мин, а выдержку при температуре спекания проводят в течение 0,5…1 ч.The closest to the proposed method is [RF patent for invention No. 1593042] a method for producing blanks from powders of heat-resistant nickel alloys, which includes pouring the powder into a mold, heating in a vacuum to the sintering temperature, and heating from 1100 o C to the sintering temperature is carried out at a speed of 5... 9 deg/min, sintering with holding at a temperature between the solidus and liquidus temperatures and cooling, characterized in that, in order to increase the mechanical properties, before filling the powder is treated with ammonium salts of complexons selected from the group triammonium salt diethylenetriaminepentaacetic acid, triammonium salt ethylenediaminetetraacetic acid, with a concentration of 0.4...0.6 mol/l at a temperature of 65...85 o C for 20...40 minutes, heating in the temperature range of 20...300 o C is carried out at a speed of 2...4 degrees/min, in the temperature range 300…1100 o C at a speed of 16…20 deg/min, and holding at the sintering temperature is carried out for 0.5…1 hour.
Недостатком известного способа является многооперационность процесса получения сплава, а также высокие затраты энергии на получение расплавов, а также относительно низкое качество сплава вследствие относительно высокой конечной пористости и невысокие в связи с этим физико-механические свойства сплава.The disadvantage of this known method is the multi-operational process of producing the alloy, as well as the high energy costs for producing melts, as well as the relatively low quality of the alloy due to the relatively high final porosity and the low physical and mechanical properties of the alloy in connection with this.
В основу изобретения положена задача получения жаропрочного никелевого сплава с улучшенными физико-механическими свойствами и низкой себестоимостью.The invention is based on the task of producing a heat-resistant nickel alloy with improved physical and mechanical properties and low cost.
Поставленная задача решается тем, что упомянутый сплав получаются в результате искрового плазменного спекания никелевых порошков, получаемых электроэрозионным диспергированием отходов сплава ЖС6У в дистиллированной воде.The problem is solved by the fact that the mentioned alloy is obtained as a result of spark plasma sintering of nickel powders obtained by electroerosive dispersion of ZhS6U alloy waste in distilled water.
Процесс электроэрозионного диспергирования (ЭЭД) представляет собой разрушение токопроводящего материала в результате локального воздействия кратковременных электрических разрядов между электродами.The process of electrical discharge dispersion (EDD) is the destruction of conductive material as a result of the local impact of short-term electrical discharges between electrodes.
Регулируя электрические параметры установки для электроэрозионного диспергирования (ЭЭД), можно получать за определенные промежутки времени нужное количество порошка заданных размеров и качества. Получаемые электроэрозионным способом порошковые материалы имеют в основном сферическую форму частиц. By adjusting the electrical parameters of an installation for electroerosive dispersion (EDD), it is possible to obtain the required amount of powder of a given size and quality over certain periods of time. The powder materials produced by the electroerosion method have mainly spherical particle shapes.
Получение спеченных изделий искровым плазменным спеканием в условиях быстрого нагрева и малой продолжительности рабочего цикла способствует повышению физико-механических свойств по сравнению с промышленными сплавами, из которых были получены исходные частицы порошка, за счет подавления роста зерна и получения равновесного состояния с субмикронным и наномасштабным зерном. Использование метода искрового плазменного спекания для получения жаропрочного никелевого сплава из порошка, полученного электроэрозионным диспергированием сплава ЖС6У, позволит обеспечить высокую работоспособность изделий за счет однородности поверхности, благоприятной структуры и низкой пористости изделия.The production of sintered products by spark plasma sintering under conditions of rapid heating and short operating cycle duration helps to improve the physical and mechanical properties compared to industrial alloys from which the initial powder particles were obtained, by suppressing grain growth and obtaining an equilibrium state with submicron and nanoscale grains. The use of the spark plasma sintering method to produce a heat-resistant nickel alloy from powder obtained by electroerosive dispersion of the ZhS6U alloy will ensure high performance of products due to the uniformity of the surface, favorable structure and low porosity of the product.
На фигуре 1 представлена схема процесса ЭЭД, на фигуре 2 представлена блок-схема этапов искрового плазменного спекания жаропрочных никелевых порошков, на фигуре 3 показаны режимы искрового плазменного спекания, на фигуре 4 – микроструктура спеченного изделия, на фигуре 5 – спектрограмма элементного состава спеченного изделия, на фигуре 6 – дифрактограмма спеченного образца. Figure 1 shows a diagram of the EED process, Figure 2 shows a block diagram of the stages of spark plasma sintering of heat-resistant nickel powders, Figure 3 shows the modes of spark plasma sintering, Figure 4 shows the microstructure of the sintered product, Figure 5 shows a spectrogram of the elemental composition of the sintered product, Figure 6 shows a diffraction pattern of the sintered sample.
Никелевый порошок получали в следующей последовательности.Nickel powder was obtained in the following sequence.
На первом этапе производили сортировку отходов жаропрочного никелевого сплава, их промывку, сушку, обезжиривание и взвешивание. Реактор заполняли рабочей средой – дистиллированнной водой, отходы загружали в реактор. At the first stage, waste heat-resistant nickel alloy was sorted, washed, dried, degreased and weighed. The reactor was filled with a working medium - distilled water, and waste was loaded into the reactor.
На втором этапе – этапе электроэрозионного диспергирования включали установку. Процесс ЭЭД представлен на фигуре 1. Вначале осуществлялась сборка электродов 5 и 6 из диспергируемых отходов сплава 8. Далее в реактор 3 загружались гранулы диспергируемого сплава ЖС6У 8 и заливалась рабочая жидкость – вода 10. На пульте управления генератора импульсов 2 устанавливались требуемые для электродиспергирования металлоотходов параметры: емкость разрядных конденсаторов и частота следования импульсов. Затем при помощи регулятора напряжения 1 устанавливалось такое напряжение, при котором происходил электрический пробой рабочей жидкости 10, находящийся в межэлектродном пространстве. При образовании канала разряда куски твердого сплава в точке разряда плавились и испарялись. Рабочая жидкость 10 в канале электрического разряда также кипела и испарялась, образуя газовый пузырь 9. Капли расплавленного и испаряющегося твердого сплава попадали в жидкую рабочую среду с образованием сферических и эллиптических частиц 7, а также агломератов. Встряхиватель 4 перемещал один из электродов и обеспечивал непрерывное протекание процесса электродиспергирования. На третьем этапе проводится выгрузка рабочей жидкости с никелевым порошком из реактора. На четвертом этапе происходит выпаривание раствора, его сушка, взвешивание, фасовка, упаковка.At the second stage - the stage of electrical erosion dispersion - the installation was turned on. The EED process is presented in Figure 1. First, electrodes 5 and 6 were assembled from dispersed alloy waste 8 . Next, granules of the dispersible alloy ZhS6U 8 were loaded into reactor 3 and the working fluid - water 10 - was poured. On the control panel of pulse generator 2 , the parameters required for the electrodispersion of metal waste were set: the capacity of the discharge capacitors and the pulse repetition rate. Then, using voltage regulator 1 , the voltage was set at which electrical breakdown of the working fluid 10 occurred in the interelectrode space. When a discharge channel was formed, pieces of hard alloy at the discharge point melted and evaporated. The working fluid 10 in the electric discharge channel also boiled and evaporated, forming a gas bubble 9. Drops of the molten and evaporating solid alloy entered the liquid working medium with the formation of spherical and elliptical particles 7 , as well as agglomerates. Shaker 4 moved one of the electrodes and ensured continuous flow of the electrodispersion process. At the third stage, the working fluid with nickel powder is unloaded from the reactor. At the fourth stage, the solution is evaporated, dried, weighed, filled, and packaged.
Затем полученный порошок подвергали искровому плазменному спеканию в системе SPS 25-10 «Thermal Technology» (США). В качестве температуры компактирования полученных порошков были выбраны значения температуры 1200…1400°С. Образец в виде порошка помещали в графитовую пресс-форму, предварительно футерованную графитовой бумагой, затем пресс-форму устанавливали в установку для искрового плазменного спекания и откачивали вакуум до уровня 2,0*10-3 Торр. Нагревали заготовку до 200°C со скоростью 100°/мин, при 200°C выдерживали образец 2 минуты для дегазации. Затем образец спрессовывали при давлении 30…50 МПа с одновременным нагревом до температуры 1200…1400 °C со скоростью 100°/мин и выдерживали при данной температуре и давлении в течении 5…15 мин. Далее охлаждали до комнатной температуры со скоростью 30°/мин. После полного остывания снимали нагрузку с образца и извлекали его из пресс-формы. Then the resulting powder was subjected to spark plasma sintering in the SPS 25-10 “Thermal Technology” system (USA). Temperature values of 1200...1400°C were chosen as the temperature for compacting the resulting powders. The sample in the form of a powder was placed in a graphite mold, previously lined with graphite paper, then the mold was installed in a spark plasma sintering unit and the vacuum was pumped out to a level of 2.0 * 10 -3 Torr. The workpiece was heated to 200°C at a rate of 100°/min, and the sample was kept at 200°C for 2 minutes for degassing. Then the sample was pressed at a pressure of 30...50 MPa with simultaneous heating to a temperature of 1200...1400 °C at a speed of 100°/min and kept at this temperature and pressure for 5...15 minutes. Next, it was cooled to room temperature at a rate of 30°/min. After complete cooling, the load was removed from the sample and removed from the mold.
При этом достигается следующий технический результат: спеченный жаропрочный никелевый сплав с улучшенными физико-механическими свойствами без существенного увеличения затрат на их изготовление. In this case, the following technical result is achieved: a sintered heat-resistant nickel alloy with improved physical and mechanical properties without a significant increase in the cost of their production.
Пример 1Example 1
Для получения никелевого порошка использовали отходы жаропрочного сплава марки ЖС6У, которые измельчали методом электроэрозионного диспергирования в дистиллированной воде на установке (Пат. 2449859 Российская Федерация, МПК С22F 9/14, С23Н 1/02, B82Y 40/00. Установка для получения нанодисперсных порошков из токопроводящих материалов [Текст] / Агеев Е.В. и [др.]; заявитель и патентообладатель Юго-Зап. гос. ун-т. – № 2010104316/02; заявл. 08.02.2010; опубл. 10.05.2012, Бюл. № 13). При диспергировании отходов ЖС6У использовали следующие параметры установки: напряжение на электродах 190…210 В; ёмкость конденсаторов 55…60 мкФ; частота следования импульсов 180…200 Гц. В результате локального воздействия кратковременных электрических разрядов между электродами произошло разрушение отходов сплава с образованием частиц жаропрочного никелевого порошка. To obtain nickel powder, we used waste heat-resistant alloy grade ZhS6U, which was crushed by electroerosive dispersion in distilled water in an installation (Pat. 2449859 Russian Federation, MPK S22F 9/14, S23N 1/02, B82Y 40/00. Installation for producing nanodispersed powders from conductive materials [Text] / Ageev E.V. et al.; applicant and patent holder of the South-West State University - No. 2010104316/02; application 02/08/2010; publ. 05/10/2012, Bull. No. 13). When dispersing ZhS6U waste, the following installation parameters were used: voltage at the electrodes 190...210 V; capacitor capacity 55...60 µF; pulse repetition frequency 180…200 Hz. As a result of the local impact of short-term electrical discharges between the electrodes, the alloy waste was destroyed with the formation of particles of heat-resistant nickel powder.
Спекание вольфрамо-титано-кобальтового порошка осуществляли в системе SPS 25-10 «Thermal Technology» (США) при температуре Т = 1200°С, давлении Р = 30 МПа и времени выдержки t = 5 мин.Sintering of tungsten-titanium-cobalt powder was carried out in the SPS 25-10 “Thermal Technology” system (USA) at temperature T = 1200°C, pressure P = 30 MPa and holding time t = 5 min.
При данных режимах твердосплавный порошок не спекся.Under these conditions, the carbide powder did not sinter.
Пример 2Example 2
Для получения никелевого порошка использовали отходы жаропрочного сплава марки ЖС6У, которые измельчали методом электроэрозионного диспергирования в дистиллированной воде на установке (Пат. 2449859 Российская Федерация, МПК С22F 9/14, С23Н 1/02, B82Y 40/00. Установка для получения нанодисперсных порошков из токопроводящих материалов [Текст] / Агеев Е.В. и [др.]; заявитель и патентообладатель Юго-Зап. гос. ун-т. – № 2010104316/02; заявл. 08.02.2010; опубл. 10.05.2012, Бюл. № 13). При диспергировании отходов ЖС6У использовали следующие параметры установки: напряжение на электродах 190…210 В; ёмкость конденсаторов 55…60 мкФ; частота следования импульсов 180…200 Гц. В результате локального воздействия кратковременных электрических разрядов между электродами произошло разрушение отходов сплава с образованием частиц жаропрочного никелевого порошка. To obtain nickel powder, we used waste heat-resistant alloy grade ZhS6U, which was crushed by electroerosive dispersion in distilled water in an installation (Pat. 2449859 Russian Federation, MPK S22F 9/14, S23N 1/02, B82Y 40/00. Installation for producing nanodispersed powders from conductive materials [Text] / Ageev E.V. et al.; applicant and patent holder of the South-West State University - No. 2010104316/02; application 02/08/2010; publ. 05/10/2012, Bull. No. 13). When dispersing ZhS6U waste, the following installation parameters were used: voltage at the electrodes 190...210 V; capacitor capacity 55...60 µF; pulse repetition frequency 180…200 Hz. As a result of the local impact of short-term electrical discharges between the electrodes, the alloy waste was destroyed with the formation of particles of heat-resistant nickel powder.
Спекание жаропрочного никелевого порошка осуществляли в системе SPS 25-10 «Thermal Technology» (США) при температуре Т = 1300°С, давлении Р = 40 МПа и времени выдержки t = 10 мин.Sintering of heat-resistant nickel powder was carried out in the SPS 25-10 “Thermal Technology” system (USA) at temperature T = 1300°C, pressure P = 40 MPa and holding time t = 10 min.
Полученный жаропрочный сплав исследовали различными методами.The resulting heat-resistant alloy was studied using various methods.
Микроструктуру сплавов исследовали на электронно-ионном сканирующем (растровом) микроскопе с полевой эмиссией электронов «QUANTA 600 FEG» (Нидерланды). Анализ микроструктуры сплава, показал, что он имеет мелкозернистое строение, без включений, равномерное распределение фаз и отсутствие значительных пор, трещин и несплошностей.The microstructure of the alloys was studied using an electron-ion scanning (raster) microscope with field emission electrons “QUANTA 600 FEG” (Netherlands). Analysis of the microstructure of the alloy showed that it has a fine-grained structure, without inclusions, a uniform distribution of phases and the absence of significant pores, cracks and discontinuities.
Рентгеноспектральный микроанализ сплавов проводили на энергодисперсионном анализаторе рентгеновского излучения фирмы «EDAX» (Нидерланды), встроенном в растровый электронный микроскоп «QUANTA 200 3D» (Нидерланды). На основе анализа спектрограмм элементного состава установлено, что сплава состоит из следующих равномерно распределенных по объему элементов: О, Ni, Mo, W, Cr, Ti, Fe, Co, Nb, Аl и Pb.X-ray spectral microanalysis of the alloys was carried out on an energy-dispersive X-ray analyzer from EDAX (Netherlands), built into a QUANTA 200 3D scanning electron microscope (Netherlands). Based on the analysis of spectrograms of the elemental composition, it was established that the alloy consists of the following elements uniformly distributed throughout the volume: O, Ni, Mo, W, Cr, Ti, Fe, Co, Nb, Al and Pb.
Фазовый анализ сплава выполняли на рентгеновском дифрактометре «Rigaku Ultima IV» (Япония). Анализ дифрактограмм фазового состава исследуемых сплавов показал наличие в них следующих фаз: WО3, NiО и Al0,9Ni4,22.Phase analysis of the alloy was performed on a Rigaku Ultima IV X-ray diffractometer (Japan). Analysis of diffraction patterns of the phase composition of the alloys under study showed the presence of the following phases in them: WO 3 , NiO and Al 0.9 Ni 4.22 .
Проведенные исследования показали, что искровым плазменным спеканием никелевых порошков, получаемых электроэрозионным диспергированием отходов сплава ЖС6У в воде дистиллированной, имеется возможность получения жаропрочного сплава с равномерным распределением легирующих элементов.The studies have shown that spark plasma sintering of nickel powders obtained by electroerosive dispersion of ZhS6U alloy waste in distilled water makes it possible to obtain a heat-resistant alloy with a uniform distribution of alloying elements.
Пример 3Example 3
Для получения никелевого порошка использовали отходы твердого сплава марки ЖС6У, которые измельчали методом электроэрозионного диспергирования в дистиллированной воде на установке (Пат. 2449859 Российская Федерация, МПК С22F 9/14, С23Н 1/02, B82Y 40/00. Установка для получения нанодисперсных порошков из токопроводящих материалов [Текст] / Агеев Е.В. и [др.]; заявитель и патентообладатель Юго-Зап. гос. ун-т. – № 2010104316/02; заявл. 08.02.2010; опубл. 10.05.2012, Бюл. № 13). При диспергировании отходов ЖС6У использовали следующие параметры установки: напряжение на электродах 190…210 В; ёмкость конденсаторов 55…60 мкФ; частота следования импульсов 180…200 Гц. В результате локального воздействия кратковременных электрических разрядов между электродами произошло разрушение отходов твердого сплава с образованием частиц вольфрамо-титано-кобальтового порошка. To obtain nickel powder, we used waste hard alloy grade ZhS6U, which was crushed by electroerosive dispersion in distilled water in an installation (Pat. 2449859 Russian Federation, MPK S22F 9/14, S23N 1/02, B82Y 40/00. Installation for producing nanodispersed powders from conductive materials [Text] / Ageev E.V. et al.; applicant and patent holder of the South-West State University - No. 2010104316/02; application 02/08/2010; publ. 05/10/2012, Bull. No. 13). When dispersing ZhS6U waste, the following installation parameters were used: voltage at the electrodes 190...210 V; capacitor capacity 55...60 µF; pulse repetition frequency 180…200 Hz. As a result of the local impact of short-term electrical discharges between the electrodes, the destruction of the hard alloy waste occurred with the formation of particles of tungsten-titanium-cobalt powder.
Спекание вольфрамо-титано-кобальтового порошка осуществляли в системе SPS 25-10 «Thermal Technology» (США) при температуре Т = 1400°С, давлении Р = 50 МПа и времени выдержки t = 15 мин.Sintering of tungsten-titanium-cobalt powder was carried out in the SPS 25-10 “Thermal Technology” system (USA) at temperature T = 1400°C, pressure P = 50 MPa and holding time t = 15 min.
При данных режимах имелись раковины и поры на поверхности твердосплавной заготовки.Under these conditions, there were cavities and pores on the surface of the carbide workpiece.
Claims (1)
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2807399C1 true RU2807399C1 (en) | 2023-11-14 |
Family
ID=
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1787687A1 (en) * | 1991-03-29 | 1993-01-15 | Proizv Ob Kompozit N | Method of manufacturing compact billets from titanium alloy pipelines |
| SU1593042A3 (en) * | 1989-03-16 | 1994-01-15 | НИИ технологии и организации производства двигателей | Method for production of billets from powders of high-temperature nickel alloys |
| WO2013157454A1 (en) * | 2012-04-20 | 2013-10-24 | 昭栄化学工業株式会社 | Method for manufacturing metal powder |
| RU2651846C1 (en) * | 2017-07-10 | 2018-04-24 | Сергей Геннадьевич Аникеев | Method of producing porous alloy based on titanium nickelide |
| WO2019246257A1 (en) * | 2018-06-19 | 2019-12-26 | Amastan Technologies Inc. | Process for producing spheroidized powder from feedstock materials |
| US11045872B2 (en) * | 2016-04-28 | 2021-06-29 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Alloy powder, sintered material, method for producing alloy powder, and method for producing sintered material |
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1593042A3 (en) * | 1989-03-16 | 1994-01-15 | НИИ технологии и организации производства двигателей | Method for production of billets from powders of high-temperature nickel alloys |
| SU1787687A1 (en) * | 1991-03-29 | 1993-01-15 | Proizv Ob Kompozit N | Method of manufacturing compact billets from titanium alloy pipelines |
| WO2013157454A1 (en) * | 2012-04-20 | 2013-10-24 | 昭栄化学工業株式会社 | Method for manufacturing metal powder |
| US11045872B2 (en) * | 2016-04-28 | 2021-06-29 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Alloy powder, sintered material, method for producing alloy powder, and method for producing sintered material |
| RU2651846C1 (en) * | 2017-07-10 | 2018-04-24 | Сергей Геннадьевич Аникеев | Method of producing porous alloy based on titanium nickelide |
| WO2019246257A1 (en) * | 2018-06-19 | 2019-12-26 | Amastan Technologies Inc. | Process for producing spheroidized powder from feedstock materials |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Raza et al. | Microstructure of selective laser melted alloy 718 in as-manufactured and post heat treated condition | |
| Latypov et al. | Electroerosion micro-and nanopowders for the production of hard alloys | |
| Yang et al. | Status and development of powder metallurgy nickel-based disk superalloys | |
| CN110042295A (en) | A kind of preparation method of nanometer of high-entropy alloy block materials | |
| RU2597443C1 (en) | Method of producing steel powders electroerosion dispersion of wastes of ball bearing steel in water | |
| RU2807399C1 (en) | Method for producing heat-resistant nickel alloy from powders obtained by electroerosive dispersion of zhs6u alloy waste in distilled water | |
| WO2004108989A1 (en) | Electrode for discharge surface treatment, and method for manufacturing and storing the same | |
| RU2680536C1 (en) | Method of producing sintered product from cobalt-chromium alloy powder | |
| RU2816973C1 (en) | Method of producing heat-resistant nickel alloy from powders obtained by electroerosion dispersion of “жс6у” alloy wastes in lighting kerosene | |
| RU2418074C1 (en) | Procedure for strengthening items out of metal materials for production of nano structured surface layers | |
| Li et al. | Experimental study in SEAM machining performance of W-Cu alloy electrode materials | |
| RU2590045C2 (en) | Method of producing metal nanopowder from wastes of high speed steel in kerosene | |
| Yao et al. | Effects of the TiC nanoparticle on microstructures and tensile properties of selective laser melted IN718/TiC nanocomposites | |
| Ageev et al. | Composition, Structure and Properties of Hard Alloy Products from Electroerosive Powders Obtained from T5K10 Hard Alloy Waste in Kerosene | |
| RU2802692C1 (en) | Method for producing tungsten-titanium-cobalt hard alloy from powders obtained by electroerosive dispersion of t5k10 alloy waste in water | |
| RU2802693C1 (en) | Method for producing tungsten-titanium-cobalt hard alloy from powders obtained by electroerosive dispersion of t5k10 alloy waste in kerosene | |
| RU2779731C1 (en) | Method for producing billets of nickel-chromium alloy x20h80 | |
| RU2772880C1 (en) | Method for producing nickel-chromium alloy x20h80 sintered from electroerosive powders obtained in kerosene | |
| Yurchenko et al. | Obtaining of nanowires in conditions of electrodischarge treatment with an Al-Sn alloy | |
| Grashkov et al. | Investigation of the sinterability of cobalt-chromium powders used for the restoration of agricultural machinery parts | |
| RU2810417C1 (en) | Method for producing alloy from lead brass powder ls58-3 | |
| RU2795311C1 (en) | METHOD FOR PRODUCING A LEAD-ANTIMONY ALLOY FROM POWDERS OBTAINED BY ELECTROEROSIVE DISPERSION OF PbSb-3 ALLOY WASTE IN WATER | |
| RU2681238C1 (en) | Method for producing sintered products from electrosparking tungsten-containing nanocomposite powders | |
| RU2747197C1 (en) | Method for producing tungsten-free hard-alloy powders from knt-16 alloy wastes in ethyl alcohol | |
| Moiduddin et al. | An insight into high entropy alloys with a focus on friction stir processing |