RU2798471C1 - Layout method of printed conductors with magnetodielectric coating for circuits with triple modal redundancy - Google Patents
Layout method of printed conductors with magnetodielectric coating for circuits with triple modal redundancy Download PDFInfo
- Publication number
- RU2798471C1 RU2798471C1 RU2022126153A RU2022126153A RU2798471C1 RU 2798471 C1 RU2798471 C1 RU 2798471C1 RU 2022126153 A RU2022126153 A RU 2022126153A RU 2022126153 A RU2022126153 A RU 2022126153A RU 2798471 C1 RU2798471 C1 RU 2798471C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- redundant
- conductors
- circuits
- pcb
- magnetodielectric
- Prior art date
Links
Images
Abstract
Description
Изобретение относится к конструированию печатных плат, конкретно - к способам их компоновки. The invention relates to the design of printed circuit boards, specifically to methods of their layout.
Известен способ трассировки печатных проводников цепей с резервированием, включающий трассировку печатных проводников с опорным проводником в виде отдельного слоя [1].A known method of tracing printed conductors circuits with redundancy, including tracing printed conductors with a reference conductor in the form of a separate layer [1].
Недостатком данного способа является относительно высокая восприимчивость резервируемой цепи к кондуктивным электромагнитным помехам.The disadvantage of this method is the relatively high susceptibility of the redundant circuit to conductive electromagnetic interference.
Наиболее близким по техническому решению является выбранный за прототип способ компоновки печатных проводников для цепей с модальным резервированием [2]. The closest technical solution is the layout of printed conductors for circuits with modal redundancy chosen for the prototype [2].
Способ компоновки печатных проводников для цепей с модальным резервированием, включающий компоновку и трассировку резервируемой и резервной цепей на печатной плате с опорным проводником, опорный проводник выполнен в виде двух отдельных печатных проводников, проложенных друг под другом параллельно друг другу и закороченных между собой, внутри диэлектрической подложки печатной платы, резервируемая цепь, состоящая из активного и пассивного проводников, трассируется на одной из внешних сторон диэлектрической подложки печатной платы, а резервная цепь, состоящая из двух пассивных проводников, трассируется на противоположной внешней стороне диэлектрической подложки печатной платы, проводники резервируемой и резервной цепей вместе с опорным проводником образуют пятипроводную связанную линию передачи, при этом радиоэлектронные компоненты размещаются с внешних сторон печатной платы на резервируемой и резервной цепях. Недостатками данного способа являются затрудненный и времязатратный монтаж радиоэлектронных компонентов и изготовление печатной платы из-за исполнения опорного проводника в виде отдельных слоев на резервируемой и резервной платах [2].A method for arranging printed conductors for circuits with modal redundancy, including the layout and routing of the redundant and backup circuits on a printed circuit board with a reference conductor, the reference conductor is made in the form of two separate printed conductors laid one under the other parallel to each other and shorted to each other, inside the dielectric substrate the redundant circuit consisting of active and passive conductors is routed on one of the outer sides of the dielectric substrate of the printed circuit board, and the redundant circuit, consisting of two passive conductors, is routed on the opposite outer side of the dielectric substrate of the printed circuit board, the conductors of the redundant and backup circuits together with a reference conductor form a five-wire connected transmission line, while radio-electronic components are placed on the outer sides of the printed circuit board on the redundant and backup circuits. The disadvantages of this method are the difficult and time-consuming installation of electronic components and the manufacture of a printed circuit board due to the execution of the reference conductor in the form of separate layers on the redundant and backup boards [2].
Достоинством заявляемого устройства, в отличие от устройства-прототипа, является уменьшение восприимчивости резервируемой цепи к внешним кондуктивным эмиссиям и уменьшение уровня излучаемых эмиссий, увеличиваются задержки и повышается максимальное ослабление сигнала помехи. The advantage of the proposed device, in contrast to the prototype device, is to reduce the susceptibility of the redundant circuit to external conductive emissions and reduce the level of radiated emissions, increase delays and increase the maximum attenuation of the interference signal.
Предлагается способ компоновки печатных проводников для цепей с модальным резервированием, включающий компоновку и трассировку резервируемой и резервной цепей на печатной плате с опорным проводником, опорный проводник выполнен в виде двух отдельных печатных проводников, проложенных друг под другом параллельно друг другу и закороченных между собой, внутри диэлектрической подложки печатной платы, резервируемая цепь, состоящая из активного и пассивного проводников, трассируется на одной из внешних сторон диэлектрической подложки печатной платы, а резервная цепь, состоящая из двух пассивных проводников, трассируется на противоположной внешней стороне диэлектрической подложки печатной платы, проводники резервируемой и резервной цепей вместе с опорным проводником образуют пятипроводную связанную линию передачи, при этом радиоэлектронные компоненты размещаются с внешних сторон печатной платы на резервируемой и резервной цепях, отличающийся тем, что резервируемая и резервные цепи с внешних сторон покрываются магнитодиэлектрическим материалом, с относительной диэлектрической и магнитной проницаемостями, большими чем у материала подложки печатной платы, магнитодиэлектрический материал имеет относительную диэлектрическую проницаемость εr1=20 и магнитную проницаемость µr1=3, а подложка печатной платы имеет относительную диэлектрическую проницаемость εr=4,4 и магнитную проницаемость µr=1 . Для получения магнитодиэлектрического материала используют каучук, он выступает в роли ферромагнетика, порошок ферромагнетика спрессовывают при комнатной температуре 18-20 °C в органической или неорганической связке, назначение которой — изолировать зерна ферромагнетика друг от друга. В итоге получается монолитная масса с высокой стабильностью магнитных характеристик, допускающая к тому же придание будущему сердечнику произвольной, даже очень сложной, формы, имеющая относительную диэлектрическую проницаемость εr1=20 и магнитную проницаемость µr1=3.A method is proposed for the layout of printed conductors for circuits with modal redundancy, including the layout and routing of the redundant and backup circuits on a printed circuit board with a reference conductor, the reference conductor is made in the form of two separate printed conductors laid one under the other parallel to each other and shorted to each other, inside the dielectric circuit board substrates, a redundant circuit consisting of active and passive conductors is routed on one of the outer sides of the dielectric substrate of the printed circuit board, and a redundant circuit consisting of two passive conductors is routed on the opposite outer side of the dielectric substrate of the printed circuit board, conductors of the redundant and standby circuits Together with the reference conductor, they form a five-wire connected transmission line, while the electronic components are placed on the outer sides of the printed circuit board on the redundant and backup circuits, characterized in that the redundant and backup circuits are covered from the outer sides with a magnetodielectric material, with a relative dielectric and magnetic permeability greater than in the material of the printed circuit board substrate, the magnetodielectric material has a relative permittivity ε r1 =20 and a magnetic permeability μ r1 =3, and the printed circuit board substrate has a relative permittivity ε r =4.4 and a magnetic permeability μ r =1 . To obtain a magnetodielectric material, rubber is used, it acts as a ferromagnet, the ferromagnet powder is pressed at room temperature 18-20 ° C in an organic or inorganic binder, the purpose of which is to isolate the grains of the ferromagnet from each other. As a result, a monolithic mass with high stability of magnetic characteristics is obtained, which also allows giving the future core an arbitrary, even very complex, shape, having a relative dielectric constant ε r1 =20 and a magnetic permeability µ r1 =3.
Технический результат состоит в уменьшении восприимчивости резервируемой цепи к внешним кондуктивным эмиссиям и уменьшение уровня излучаемых эмиссий, увеличиваются задержки, и повышается максимальное ослабление сигнала помехи. The technical result consists in reducing the susceptibility of the redundant circuit to external conductive emissions and reducing the level of radiated emissions, delays increase, and the maximum attenuation of the interference signal increases.
Для этого способ компоновки печатных проводников с магнитодиэлектрическим покрытием для цепей с трехкратных модальным резервированием включающем компоновку и трассировку резервируемой и резервной цепей на печатной плате с опорным проводником, опорный проводник выполнен в виде двух отдельных печатных проводников внутри диэлектрической подложки печатной платы, проложенных друг под другом параллельно друг другу и закороченных между собой. Резервируемая цепь, состоящая из активного и пассивного проводников, трассируется на одной из внешних сторон диэлектрической подложки печатной платы, а резервная цепь, состоящая из двух пассивных проводников, трассируется на противоположной внешней стороне диэлектрической подложки печатной платы. Проводники резервируемой и резервной цепей вместе с опорным проводником образуют пятипроводную связанную линию передачи. При этом радиоэлектронные компоненты размещаются с внешних сторон печатной платы на резервируемой и резервной цепях, отличающийся от прототипа тем, что резервируемая и резервные цепи с внешних сторон покрываются магнитодиэлектрическим материалом, с относительной диэлектрической и магнитной проницаемостями, большими чем у материала подложки печатной платы. To do this, a method for arranging printed conductors with a magnetodielectric coating for circuits with triple modal redundancy, including the layout and routing of the redundant and backup circuits on a printed circuit board with a reference conductor, the reference conductor is made in the form of two separate printed conductors inside the dielectric substrate of the printed circuit board, laid parallel to each other to each other and shorted to each other. The redundant circuit, consisting of active and passive conductors, is routed on one of the outer sides of the PCB dielectric substrate, and the redundant circuit, consisting of two passive conductors, is routed on the opposite outer side of the PCB dielectric substrate. The conductors of the redundant and standby circuits, together with the reference conductor, form a five-wire connected transmission line. At the same time, radio-electronic components are placed on the outer sides of the printed circuit board on the redundant and backup circuits, which differs from the prototype in that the redundant and backup circuits are covered from the outer sides with a magnetodielectric material, with a relative dielectric and magnetic permeability greater than that of the substrate material of the printed circuit board.
Технический результат достигается тем, что применение магнитодиэлектрического покрытия дает большее ослабление сигнала помехи, так из результатов моделирования на фиг. 2 (а) видно, что в структуре без магнитодиэлектрического материала амплитуды 4х импульсов составляют 11 В, 13,6 В, 13,4 В и 13 В, а в структуре с магнитодиэлектрическим материалом амплитуды 4х импульсов равны 3,2 В, 2,8 В, 2,9 В и 3 В, таким образом уровень сигнала в структуре с магнитодиэлектрическим покрытием в 4 раза меньше, чем в структуре без магнитодиэлектрика, уменьшение уровня кондуктивных эмиссий от резервируемой цепи, а также уменьшение уровня внешних кондуктивных эмиссий, за счет уменьшения амплитуды импульсов разложения и наведенного напряжения. The technical result is achieved by the fact that the use of a magnetodielectric coating gives a greater attenuation of the interference signal, so from the simulation results in Fig. 2( a ) it can be seen that in the structure without magnetodielectric material the amplitudes of 4 pulses are 11 V, 13.6 V, 13.4 V and 13 V, and in the structure with magnetodielectric material the amplitudes of 4 pulses are 3.2 V, 2.8 V, 2.9 V and 3 V, thus the signal level in a structure with a magnetodielectric coating is 4 times lower than in a structure without a magnetodielectric, a decrease in the level of conductive emissions from a redundant circuit, as well as a decrease in the level of external conductive emissions, due to a decrease in amplitude decomposition pulses and induced voltage.
Из результатов моделирования на фиг. 2 (б) частотной зависимости модуля коэффициента передачи |S21| видно, что образованная структура обладает свойствами фильтров нижних частот и способна подавлять высокочастотные помехи в полосе заграждения. From the simulation results in Fig. 2 ( b ) frequency dependence of the modulus of the transmission coefficient |S 21 | it can be seen that the formed structure has the properties of low-pass filters and is able to suppress high-frequency noise in the stopband.
При проведении моделирования, результаты которого представлены на фигуре 2 (б) видно, что для структуры без магнитодиэлектрического материала частота первого резонанса составила 700 МГц, для структуры с магнитодиэлектриком – 80 МГц. Таким образом, частота первого резонанса для структуры с магнитодиэлектриком уменьшилась в 8,75 раз. Частота среза для структуры без магнитодиэлектрика по уровню -3 дБ составила 170 МГц, для структуры с магнитодиэлектриком – 28,5 МГц. Частота среза для структуры с магнитодиэлектрическим материалом уменьшилась в 5,9 раз.During the simulation, the results of which are presented in figure 2 (b) It can be seen that for the structure without a magnetodielectric material, the frequency of the first resonance was 700 MHz, for the structure with a magnetodielectric material it was 80 MHz. Thus, the frequency of the first resonance for a structure with a magnetodielectric decreased by a factor of 8.75. The cutoff frequency for the structure without a magnetodielectric at the level of -3 dB was 170 MHz, for the structure with a magnetodielectric it was 28.5 MHz. The cutoff frequency for a structure with a magnetodielectric material decreased by a factor of 5.9.
Достижимость технического результата продемонстрирована на примере изменения временного отклика и наведенного напряжения, представленного на фиг. 2 (а). The feasibility of the technical result is demonstrated by the example of the change in the time response and the induced voltage shown in Fig. 2 ( a ).
На активный проводник подавалось импульсное воздействие в виде трапецеидального помехового импульса с ЭДС 200 В и длительностями фронтов и плоской вершины по 100 пс в заявленной структуре длиной 1м (фиг. 1 б). The active conductor was pulsed in the form of a trapezoidal interference pulse with an EMF of 200 V and durations of fronts and a flat top of 100 ps in the claimed structure with a length of 1 m (Fig. 1b ).
Формы напряжений рассматривались на входе (узел V1) и выходе (узел V2) пятипроводной связанной линии передачи (пятый проводник – опорный). Результаты квазистатического моделирования во временной и частотной областях представлены на фиг. 2. На выходе структуры (узел V2) наблюдаются 4 импульса разложения, так как из-за пятого проводника, закороченного на опорный проводник, линия принимает вид четырехпроводной. Значение максимального напряжения на выходе структуры с магнитодиэлектрическим покрытием составляет 3,2 В (фиг. 2а), что в 4 раза меньше напряжения импульсной помехи (100 В) на входе линии (узел V1). The voltage forms were considered at the input (node V 1) and output (node V 2) of a five-wire connected transmission line (the fifth conductor is the reference). The results of the quasi-static simulation in the time and frequency domains are presented in Figs. 2. At the output of the structure (node V 2), 4 decomposition pulses are observed, since due to the fifth conductor shorted to the reference conductor, the line takes the form of a four-wire one. The value of the maximum voltage at the output of the structure with a magnetodielectric coating is 3.2 V (Fig. 2a ), which is 4 times less than the impulse noise voltage (100 V) at the line input (node V 1).
Геометрические параметры структуры: ширина проводников w=1000 мкм, расстояние между проводниками s=700 мкм, толщина проводников t=35 мкм, толщина подложки H=1000 мкм, расстояние между внутренними проводниками h=510 мкм. Значение относительной диэлектрической проницаемости ε r =4,4 приведено для частоты 1 МГц. Заполнением вокруг структуры является магнитодиэлектрическое покрытие (εr1=20, µr1=3) Толщина подложки магнитодиэлектричекого покрытия H 1=1000 мкм. Поперечное сечение и эквивалентная схема структуры, реализующая заявленный способ компоновки представлены на фиг. 1(а, б). Geometrical parameters of the structure: conductor width w =1000 μm, distance between conductors s =700 μm, conductor thickness t =35 μm, substrate thickness H =1000 μm, distance between inner conductors h =510 μm. The value of the relative permittivity ε r =4.4 is given for a frequency of 1 MHz. Filling around the structure is a magnetodielectric coating (ε r1 =20, µ r1 =3) The thickness of the substrate magnetodielectric coating H 1 =1000 μm. The cross section and the equivalent diagram of the structure that implements the claimed layout method are shown in Fig. 1( a , b ).
Для согласования линии передачи, нагрузки и генератора помех, номинал всех резисторов на концах структуры выбран равным 50 Ом. To match the transmission line, load and noise generator, the value of all resistors at the ends of the structure is chosen to be 50 ohms.
Магнитодиэлектрический материал состоит их двух компонентов А и Б, компонент А – это паста серого цвета, в основе которого лежит термостойкий низкомолекулярный каучук, компонент Б – прозрачная жидкость, отвердитель ЗИПСИЛ 410 РПМ-Л. Для изготовления магнитодиэлектрического материала компоненты смешиваются в соотношении по объему 100:3.The magnetodielectric material consists of two components A and B, component A is a gray paste based on heat-resistant low molecular weight rubber, component B is a transparent liquid, ZIPSIL 410 RPM-L hardener. To produce a magnetodielectric material, the components are mixed in a volume ratio of 100:3.
Таким образом, результаты моделирования на фиг. 2 (а, б) показывают, что предложенный способ печатных проводников цепей с резервированием позволяет увеличить разницу погонных задержек, снижение частоты среза и уменьшение среднего уровня кондуктивных эмиссий.Thus, the simulation results in FIG. 2 ( a, b ) show that the proposed method of printed circuit conductors with redundancy makes it possible to increase the difference in unit delays, reduce the cutoff frequency, and reduce the average level of conducted emissions.
Для осуществления способа компоновки печатных проводников с магнитодиэлектрическим покрытием для цепей с трехкратным модальным резервированием взят зеркально-симметричный модальный фильтр, с относительной диэлектрической проницаемостью εr=4,4 у подложки печатной платы и магнитной проницаемостью µr=1, у которого частота первого резонанса 700 МГц и частота среза по уровню -3 дБ 170 МГц. Далее данный модальный фильтр с внешних сторон резервируемой и резервной цепями покрыли магнитодиэлектрическим материалом, с относительной диэлектрической и магнитной проницаемостями, большими чем у материала подложки печатной платы, магнитодиэлектрический материал имеет относительную диэлектрическую проницаемость εr1=20 и магнитную проницаемость µr1=3, у структуры зеркально-симметричного модального фильтра, покрытого магнитодиэлектрическим материалом, частота резонанса составляет 80 МГц и частота среза по уровню -3 дБ 28,5 МГц. Также результаты моделирования во временной области показывают, что время прихода первого импульса составило 5,3 нс для структуры без магнитодиэлектрического материала, а время прихода четвертого импульса - 6,6 нс. Для структуры с магнитодиэлектрическим материалом время прихода первого импульса составило 7,4 нс, для четвертого – 15,7 нс. Из этого следует, что в структуре с магнитодиэлектриком первый импульс приходит в 1,4 раза медленнее, а четвертый в 2,4 раза. Данный результат показывает, что предложенный способ печатных проводников цепей с резервированием позволяет увеличить разницу погонных задержек, снижение частоты среза и уменьшение среднего уровня кондуктивных эмиссий.To implement the method of arranging printed conductors with a magnetodielectric coating for circuits with triple modal redundancy, a mirror-symmetric modal filter was taken, with a relative permittivity ε r =4.4 at the printed circuit board substrate and a magnetic permeability µ r =1, in which the frequency of the first resonance is 700 MHz and -3 dB cutoff frequency 170 MHz. Further, this modal filter from the outer sides of the redundant and backup circuits was covered with a magnetodielectric material, with a relative dielectric and magnetic permeability greater than that of the printed circuit board substrate material, the magnetodielectric material has a relative dielectric permittivity ε r1 =20 and a magnetic permeability µ r1 =3, the structure mirror-symmetric modal filter coated with a magnetodielectric material, the resonance frequency is 80 MHz and the cutoff frequency at the level of -3 dB is 28.5 MHz. Also, the simulation results in the time domain show that the arrival time of the first pulse was 5.3 ns for the structure without magnetodielectric material, and the arrival time of the fourth pulse was 6.6 ns. For a structure with a magnetodielectric material, the arrival time of the first pulse was 7.4 ns, and for the fourth, 15.7 ns. It follows from this that in a structure with a magnetodielectric, the first pulse arrives 1.4 times slower, and the fourth pulse arrives 2.4 times slower. This result shows that the proposed method of printed circuit conductors with redundancy makes it possible to increase the difference in unit delays, reduce the cutoff frequency, and reduce the average level of conducted emissions.
1.Патент РФ на изобретение №2603850 Газизов Т.Р., Орлов П.Е., Шарафутдинов В.Р., Кузнецова-Таджибаева О.М., Заболоцкий А.М., Куксенко С.П., Буичкин Е.Н. Способ трассировки печатных проводников цепей с резервированием. Заявка №2015129253/07; заявлен 16.07.2015; опубликован 10.12.2016.1. Patent of the Russian Federation for the invention No. 2603850 Gazizov T.R., Orlov P.E., Sharafutdinov V.R., Kuznetsova-Tajibayeva O.M., Zabolotsky A.M., Kuksenko S.P., Buichkin E.N. . A method for tracing printed circuit conductors with redundancy. Application No. 2015129253/07; declared 07/16/2015; published on 10.12.2016.
2.Патент РФ на изобретение №2751672 Жечев Е.С., Белоусов А.О., Газизов Т.Р., Заболоцкий А.М., Черникова Е.Б. способ компоновки печатных проводников для цепей с модальным резервированием. Заявка 2020126549; заявлен 10.08.2020; опубликован 15.07.2021.2. Patent of the Russian Federation for the invention No. 2751672 Zhechev E.S., Belousov A.O., Gazizov T.R., Zabolotsky A.M., Chernikova E.B. method of layout of printed conductors for circuits with modal redundancy. Application 2020126549; declared 08/10/2020; published on 07/15/2021.
Claims (1)
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2798471C1 true RU2798471C1 (en) | 2023-06-23 |
Family
ID=
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20060099926A1 (en) * | 2003-01-06 | 2006-05-11 | Excem | Method and device for transmission with reduced crosstalk |
| US20060192429A1 (en) * | 2003-03-13 | 2006-08-31 | Excem, Sas | Method and device for transmission without crosstalk |
| RU2614156C2 (en) * | 2015-09-02 | 2017-03-23 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Томский государственный университет систем управления и радиоэлектроники" (ТУСУР) | Printed circuit boards with reserve circuits arrangement method |
| RU2624465C2 (en) * | 2015-09-02 | 2017-07-04 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Томский государственный университет систем управления и радиоэлектроники" (ТУСУР) | Four-way mirror-symmetrically structure, protecting from ultrashort impulses |
| RU2624637C2 (en) * | 2015-09-02 | 2017-07-05 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Томский государственный университет систем управления и радиоэлектроники" (ТУСУР) | Printed circuit boards with reserve circuits arrangement method |
| RU2751672C1 (en) * | 2020-08-10 | 2021-07-15 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования «Томский государственный университет систем управления и радиоэлектроники» | Method for arranging printed conductors for circuits with modal redundancy |
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20060099926A1 (en) * | 2003-01-06 | 2006-05-11 | Excem | Method and device for transmission with reduced crosstalk |
| US20060192429A1 (en) * | 2003-03-13 | 2006-08-31 | Excem, Sas | Method and device for transmission without crosstalk |
| RU2614156C2 (en) * | 2015-09-02 | 2017-03-23 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Томский государственный университет систем управления и радиоэлектроники" (ТУСУР) | Printed circuit boards with reserve circuits arrangement method |
| RU2624465C2 (en) * | 2015-09-02 | 2017-07-04 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Томский государственный университет систем управления и радиоэлектроники" (ТУСУР) | Four-way mirror-symmetrically structure, protecting from ultrashort impulses |
| RU2624637C2 (en) * | 2015-09-02 | 2017-07-05 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Томский государственный университет систем управления и радиоэлектроники" (ТУСУР) | Printed circuit boards with reserve circuits arrangement method |
| RU2751672C1 (en) * | 2020-08-10 | 2021-07-15 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования «Томский государственный университет систем управления и радиоэлектроники» | Method for arranging printed conductors for circuits with modal redundancy |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6297965B1 (en) | Wiring arrangement including capacitors for suppressing electromagnetic wave radiation from a printed circuit board | |
| Surovtsev et al. | Pulse decomposition in the turn of meander line as a new concept of protection against UWB pulses | |
| Lin et al. | Using stepped-impedance lines for common-mode noise reduction on bended coupled transmission lines | |
| Chan et al. | A high-performance common-mode noise absorption circuit based on phase modification technique | |
| RU2603843C1 (en) | Reservation method for printed circuit boards | |
| RU2798471C1 (en) | Layout method of printed conductors with magnetodielectric coating for circuits with triple modal redundancy | |
| Zhechev | Experimental study of the buried vias effect on reflection symmetric modal filter performance | |
| RU2614156C2 (en) | Printed circuit boards with reserve circuits arrangement method | |
| JP2020017830A (en) | High-speed differential transmission line formed at multilayer substrate | |
| RU2603851C1 (en) | Method of routing printed conductors with additional dielectric for circuits with redundancy | |
| JP3863674B2 (en) | Common mode filter | |
| RU2693838C1 (en) | Method of assembling non-molded radioelectronic components on printed circuit boards for circuits with redundancy | |
| RU2751672C1 (en) | Method for arranging printed conductors for circuits with modal redundancy | |
| US8536960B2 (en) | Filter structure | |
| JP6095175B2 (en) | Passive equalizer | |
| RU2779536C1 (en) | Method for routing conductor strips of redundant power circuits | |
| Lin et al. | A broadband filter design for common-mode noise suppression with multilayer mushroom structure in differential transmission line | |
| Samoylichenko et al. | Reflection symmetrical modal filter on a double-sided PCB | |
| RU2624637C2 (en) | Printed circuit boards with reserve circuits arrangement method | |
| RU2754077C1 (en) | Method for routing printed conductors of circuits with redundancy on opposite sides of printed circuit board | |
| RU2754078C1 (en) | Method for arranging multilayer pcb for redundant circuits | |
| Zhang et al. | A novel coplanar common-mode filter with a wide stopband | |
| RU2784710C1 (en) | Method for routing a double-sided pcb with modal reservation and a reduced number of conductors | |
| RU2784040C1 (en) | Mirror-symmetric modal filter on a double-sided printed board protecting against ultra-short pulses | |
| RU2801830C1 (en) | Method for remote layout of printed conductors of circuits with three-time modal reservation |