RU2792304C1 - Insulation resistance measuring device with accelerated charge of network capacitance - Google Patents
Insulation resistance measuring device with accelerated charge of network capacitance Download PDFInfo
- Publication number
- RU2792304C1 RU2792304C1 RU2022125195A RU2022125195A RU2792304C1 RU 2792304 C1 RU2792304 C1 RU 2792304C1 RU 2022125195 A RU2022125195 A RU 2022125195A RU 2022125195 A RU2022125195 A RU 2022125195A RU 2792304 C1 RU2792304 C1 RU 2792304C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- input
- output
- adder
- voltage
- current
- Prior art date
Links
Images
Abstract
Description
Изобретение относится к электрическим измерениям, а именно к измерениям сопротивления изоляции электрических сетей, находящихся под рабочим напряжением или обесточенных и изолированных от «земли». Контролируемыми сетями могут быть сети постоянного тока, переменного тока и двойного рода тока.The invention relates to electrical measurements, namely to measurements of the insulation resistance of electrical networks that are under operating voltage or de-energized and isolated from the "ground". Controlled networks can be direct current, alternating current and dual current.
Известно устройство для измерения сопротивления изоляции [Иванов Е.А., Кузнецов С.Е. Методы контроля изоляции судовых электроэнергетических систем. Учебное пособие. - СПб.: «Элмор», 1999. с. 49, 50]. Это устройство предназначено для измерения сопротивления изоляции в сетях переменного тока. Принцип действия этого устройства основан на использовании метода наложения постоянного измерительного напряжения. Устройство содержит индуктивный или емкостный фильтр R1, Cf, источник измерительного напряжения Е, миллиамперметр А. Фильтр R1, Cf необходим в связи с тем, что в точке подключения к контролируемой сети действует переменная составляющая напряжения, а для проведения измерений необходимо устранить влияние переменной составляющей напряжения на измерительные цепи.A device for measuring insulation resistance is known [Ivanov E.A., Kuznetsov S.E. Methods for monitoring the insulation of ship electrical power systems. Tutorial. - St. Petersburg: "Elmor", 1999. p. 49, 50]. This device is designed to measure insulation resistance in AC networks. The principle of operation of this device is based on the method of applying a constant measuring voltage. The device contains an inductive or capacitive filter R 1 , C f , a measuring voltage source E, a milliammeter A. The filter R 1 , C f is necessary due to the fact that at the point of connection to the controlled network there is an alternating voltage component, and for measurements it is necessary to eliminate the influence of the variable voltage component on the measuring circuits.
Недостатком данного устройства является большое время измерения в случае, если емкости фаз сети относительно земли большие. Длительность переходных процессов, возникающих при накладывании постоянного измерительного напряжения, прямопропорциональна сопротивлению R1 и емкости фаз сети относительно земли. Если для уменьшения времени измерения уменьшить сопротивление R1 для ускорения переходного процесса, то за счет того, что к нему приложено большое переменное напряжение, возрастет рассеиваемая на нем мощность. При этом снижается надежность. Кроме этого, если снижать сопротивление R1, то будет возрастать влияние переменной составляющей напряжения на измерительные цепи, то есть возрастет переменная составляющая тока в измерительной цепи, при этом будет возрастать погрешность.The disadvantage of this device is the long measurement time in case the capacitances of the network phases relative to the ground are large. The duration of transients that occur when a constant measuring voltage is applied is directly proportional to the resistance R 1 and the capacitance of the network phases relative to earth. If, to reduce the measurement time, reduce the resistance R 1 to accelerate the transient process, then due to the fact that a large alternating voltage is applied to it, the power dissipated on it will increase. This reduces reliability. In addition, if the resistance R 1 is reduced, then the influence of the variable voltage component on the measuring circuits will increase, that is, the alternating current component in the measuring circuit will increase, while the error will increase.
Наиболее близким по технической сущности к предлагаемому устройству (прототипом) является устройство измерения сопротивления изоляции, приведенное в [Соломенцев К.Ю. Расчет параметров измерительного преобразователя сопротивления изоляции электрических цепей на основе метода D-разбиений / К.Ю. Соломенцев // Известия вузов. Северо-Кавказский регион. Технические науки. - 2008. - N1. - с. 41-43., рис. 1.]. Устройство содержит делитель, фильтр, сравнивающее устройство, которое по-существу является сумматором, у которого первый вход является инвертирующим, второй вход неинвертирующим, регулятор, который является П-регулятором, преобразователь напряжение-ток, устройство подключения (блок подключения), шунт Rш (блок измерения тока), вход делителя через резисторы R1, R2, R3 подключен к контролируемой сети, выход делителя подключен к фильтру, выход которого подключен к первому входу сумматора, на второй вход сумматора подается задающее напряжение, выход сумматора соединен с входом П-регулятора, выход которого подключен к управляющему входу преобразователя напряжение-ток, один выход которого подключен к земле через блок измерения тока, другой выход подключен к контролируемой сети через блок подключения.The closest in technical essence to the proposed device (prototype) is a device for measuring insulation resistance, given in [Solomentsev K.Yu. Calculation of the parameters of the measuring transducer of the insulation resistance of electrical circuits based on the D-partition method / K.Yu. Solomentsev // News of universities. North Caucasian region. Technical science. - 2008. - N1. - With. 41-43., fig. 1.]. The device contains a divider, a filter that compares the device, which is essentially an adder, whose first input is inverting, the second input is non-inverting, a regulator, which is a P-regulator, a voltage-to-current converter, a connection device (connection block), shunt R sh (current measurement unit), the input of the divider through resistors R 1 , R 2 , R 3 is connected to a controlled network, the output of the divider is connected to a filter, the output of which is connected to the first input of the adder, the reference voltage is applied to the second input of the adder, the output of the adder is connected to the input P-regulator, the output of which is connected to the control input of the voltage-to-current converter, one output of which is connected to the ground through the current measurement unit, the other output is connected to the controlled network through the connection unit.
В прототипе измерительное напряжение, прикладываемое к контролируемой сети, создается с помощью преобразователя напряжение - ток, это сделано для того, чтобы подавить пульсации тока с частотой сети в измерительной цепи. Для того, чтобы измерительное напряжение было равно заданному значению, построена система автоматического регулирования (САР), в которую входят делитель, фильтр, сумматор, П-регулятор, преобразователь напряжение-ток. В эту САР входят как минимум три инерционных звена, одно в контролируемой сети и два в фильтре, так как используется фильтр второго порядка. Как известно из теории автоматического управления, при трех инерционных звеньях САР может быть неустойчивой. Поэтому коэффициент передачи П-регулятора выбран очень малым, в прототипе К=5. Как следствие - низкая скорость заряда емкости сети, что приводит к низкому быстродействию всего устройства.In the prototype, the measuring voltage applied to the controlled network is created using a voltage-to-current converter, this is done in order to suppress current ripples with the network frequency in the measuring circuit. In order for the measuring voltage to be equal to the specified value, an automatic control system (ACS) was built, which includes a divider, a filter, an adder, a P-regulator, and a voltage-to-current converter. This ACS includes at least three inertial links, one in the controlled network and two in the filter, since a second-order filter is used. As is known from the theory of automatic control, with three inertial links, the ACS can be unstable. Therefore, the transfer coefficient of the P-controller is chosen very small, in the prototype K=5. As a result, the charge rate of the network capacity is low, which leads to low performance of the entire device.
Задачей предлагаемого изобретения является повышение быстродействия устройства.The objective of the invention is to increase the speed of the device.
Технический результат предлагаемого изобретения заключается в том, что становится возможным использование большого коэффициента передачи П-регулятора с сохранением устойчивости САР, в результате чего повышается точность и скорость регулирования.The technical result of the invention lies in the fact that it becomes possible to use a large transmission coefficient of the P-regulator while maintaining the stability of the ACS, resulting in increased accuracy and speed of regulation.
Поставленная задача достигается устройством измерения сопротивления изоляции, содержащим делитель, первый сумматор, у которого первый вход является инвертирующим, второй вход неинвертирующим, П-регулятор, преобразователь напряжение-ток, блок подключения, блок измерения тока, входы делителя подключены к контролируемой сети, на второй вход первого сумматора подается задающее напряжение, выход первого сумматора соединен с входом П-регулятора, выход которого подключен к управляющему входу преобразователя напряжение-ток, один выход которого подключен к земле через блок измерения тока, другой выход подключен к контролируемой сети через блок подключения, отличающимся тем, что введены дифференциальный усилитель и компенсатор помехи, который состоит из формирователя компенсирующего сигнала и второго сумматора, у которого первый вход является неинвертирующим, а второй инвертирующим, причем входы дифференциального усилителя подключены к линиям контролируемой сети, выход дифференциального усилителя подключен к синхронизирующему входу формирователя компенсирующего сигнала, выход делителя подключен к первому входу второго сумматора, ко второму входу которого подключен выход формирователя компенсирующего сигнала, выход второго сумматора подключен к контролирующему входу формирователя компенсационного сигнала и к первому входу первого сумматора.The task is achieved by a device for measuring insulation resistance, containing a divider, the first adder, in which the first input is inverting, the second input is non-inverting, P-regulator, voltage-to-current converter, connection unit, current measurement unit, the inputs of the divider are connected to a controlled network, to the second the input of the first adder is supplied with a setting voltage, the output of the first adder is connected to the input of the P-regulator, the output of which is connected to the control input of the voltage-to-current converter, one output of which is connected to ground through a current measurement unit, the other output is connected to a controlled network through a connection unit, differing by the fact that a differential amplifier and an interference compensator are introduced, which consists of a compensating signal generator and a second adder, in which the first input is non-inverting and the second is inverting, and the inputs of the differential amplifier are connected to the lines of a controlled network, the output of the differential amplifier i is connected to the synchronizing input of the compensating signal shaper, the output of the divider is connected to the first input of the second adder, to the second input of which the output of the compensating signal shaper is connected, the output of the second adder is connected to the control input of the compensating signal shaper and to the first input of the first adder.
На фиг. 1 приведена схема устройства 1, подключенного к контролируемой сети 2. На фиг. 2 приведены графики, поясняющие ускоренный заряд емкости сети. На фиг. 3 приведен один из возможных вариантов реализации компенсатора помех.In FIG. 1 shows a diagram of a
Устройство 1 содержит делитель 3, дифференциальный усилитель 4, компенсатор помехи 5, который состоит из формирователя компенсирующего сигнала 6 и второго сумматора 7, у которого первый вход является неинтвертирующим, а второй инвертирующим, первый сумматор 8, у которого первый вход является инвертирующим, второй вход неинвертирующим, П-регулятор 9, преобразователь напряжение-ток 10, блок подключения 11, блок измерения тока 12. Контролируемая сеть 2 содержит источники напряжения 13, 14, 15 сопротивления нагрузки 16, 17, 18, сопротивления изоляции каждой фазы 19, 20, 21, емкости каждой линии 22, 23, 24. Входы делителя 3 подключены к контролируемой сети 2, выход делителя 3 подключен к первому входу второго сумматора 7, ко второму входу которого подключен выход формирователя компенсирующего сигнала 6. Входы дифференциального усилителя 4 подключены к двум линиям контролируемой сети 2, выход дифференциального усилителя 4 подключен к синхронизирующему входу формирователя компенсирующего сигнала 6. Выход второго сумматора 7 подключен к контролирующему входу формирователя компенсационного сигнала 6 и к первому входу первого сумматора 8, на второй вход которого подается задающее напряжение, выход первого сумматора 8 соединен с входом П-регулятора 9, выход которого подключен к управляющему входу преобразователя напряжение-ток 10, один выход которого подключен к земле через блок измерения тока 12, другой выход подключен к контролируемой сети 2 через блок подключения 11.The
Устройство 1 работает следующим образом. На второй вход первого сумматора 8 поступает задающее напряжение, пропорциональное требуемому значению измерительного напряжения, которое создается между контролируемой сетью 2 и землей. Коэффициент пропорциональности связан с коэффициентом передачи делителя 3. Например, если коэффициент передачи делителя КДЕЛ=0,04, а значение измерительного напряжения 50 В, то задающее напряжение UЗ=50∙0,04=2 В.
На первый вход первого сумматора 8 поступает сигнал обратной связи. На выходе первого сумматора 8 образуется сигнал рассогласования, который поступает на вход П-регулятора 9.The first input of the
П-регулятор 9 усиливает этот сигнал и подает на управляющий вход преобразователя напряжение-ток 10. В результате возникает ток, который через блок подключения 11 поступает на контролируемую сеть 2. Блок подключения 11 может быть реализован, например, как в прототипе, в виде моста Ларионова. Под воздействием тока заряжаются емкости сети 22, 23, 24, все потенциалы сети изменяются на величину измерительного напряжения, например, на 50 В. Разности потенциалов между линиями контролируемой сети 2 остаются неизменными. Разности потенциалов между линиями контролируемой сети 2 определяются напряжениями источников сетевого напряжения 13, 14, 15, которые нагружены сопротивлениями нагрузки 16, 17, 18.The P-
Делитель 3 выполняет усреднение потенциалов линий контролируемой сети 2 и уменьшение среднего напряжения до значений, приемлемых для обработки с помощью низковольтных микросхем, например, операционных усилителей. Делитель 3 может быть выполнен, например, также как в прототипе. В результате на выходе делителя 3 формируется сигнал, пропорциональный напряжению контролируемой сети 2 относительно "земли". Этот сигнал содержит помеху в виде периодического сигнала, состоящего из набора гармоник с частотой сети, например, 50 Гц, 100 Гц, 150 Гц и т.д. Полезная составляющая этого сигнала представляет собой постоянное значение (в установившемся режиме) или медленно меняющуюся составляющую (во время переходного процесса). В прототипе данный сигнал пропускали через фильтр низких частот второго порядка, с помощью которого устранялись гармоники, оставался полезный сигнал. В предлагаемом изобретении гармоники устраняются с помощью компенсатора помех 5. Он содержит формирователь компенсирующего сигнала 6 и второй сумматор 7. Формирователь компенсирующего сигнала 6 формирует сигнал, идентичный помехе, присутствующей на выходе делителя 3. Так как второй вход второго сумматора 7 инвертирующий, сформированный сигнал вычитается из сигнала, присутствующего на первом входе второго сумматора 7. В результате на выходе второго сумматора 7 действует только полезный сигнал, который назовем "сигнал обратной связи".The
С выхода второго сумматора 7 сигнал обратной связи поступает на первый инвертирующий вход первого сумматора 8. В идеальном случае сигнал обратной связи равен задающему напряжению, при этом к контролируемой сети 2 приложено измерительное напряжение, равное заданному значению. При возникновении отклонения П-регулятор 9 стремится уменьшить это отклонение.From the output of the second adder 7, the feedback signal is fed to the first inverting input of the
Формирователь компенсирующего сигнала 6 работает следующим образом. С помощью дифференциального усилителя 4 формируется синхронизирующий сигнал с частотой сети. Если контролируемая сеть 2 является сетью переменного тока, то между любыми двумя линиями (фазами) сети действует переменное напряжение. В результате на выходе дифференциального усилителя 4 действует переменное напряжение с частотой сети, например, 50 Гц. Если контролируемая сеть 2 является сетью постоянного тока, то между линиями (полюсами) сети действует некоторая пульсация напряжения, например, 100 Гц. За счет этой пульсации создается сигнал, который подается на синхронизирующий вход формирователя компенсирующего сигнала 6. На контролирующий вход формирователя компенсирующего сигнала 6 подается сигнал с выхода второго сумматора 7. В идеальном случае этот сигнал не содержит периодической помехи, но в случае ее появления формирователь компенсирующего сигнала 6 производит коррекцию гармоник компенсирующего сигнала таким образом, чтобы минимизировать или полностью подавить периодическую помеху на выходе второго сумматора 7.Compensating
Существует несколько вариантов технических решений, позволяющих это сделать. Один из возможных вариантов - запомнить один период сигнала, действующего на выходе делителя, с помощью АЦП и оперативной памяти. Для выделения времени, равного одному периоду, необходим сигнал синхронизации, который формируется с помощью дифференциального усилителя.There are several options for technical solutions to do this. One of the possible options is to store one period of the signal acting at the output of the divider using an ADC and RAM. To allocate time equal to one period, a synchronization signal is needed, which is generated using a differential amplifier.
Второй вариант - использовать межфазное напряжение для формирования компенсирующего сигнала. То есть подвергать сигнал, действующий на выходе дифференциального усилителя, различным преобразованиями (создать для него блок с регулируемой АЧХ) до достижения компенсации.The second option is to use the phase-to-phase voltage to generate a compensating signal. That is, subject the signal acting at the output of the differential amplifier to various transformations (create a block with adjustable frequency response for it) until compensation is achieved.
Еще один вариант - анализировать каждую гармонику (50 Гц, 100 Гц, 150 Гц…) на выходе второго сумматора 7 и формировать компенсирующий сигнал для каждой гармоники. При этом для каждой гармоники можно реализовать известный метод оптимизации, например, метод покоординатного спуска [1].Another option is to analyze each harmonic (50 Hz, 100 Hz, 150 Hz…) at the output of the second adder 7 and generate a compensating signal for each harmonic. In this case, for each harmonic, it is possible to implement a well-known optimization method, for example, the coordinate-wise descent method [1].
Физическая реализация компенсатора помех может иметь различные варианты. Например, использовать микроконтроллер со встроенным АЦП, а также ЦАП и операционный усилитель, фиг. 3.The physical implementation of the noise canceler can have different options. For example, use a microcontroller with a built-in ADC, as well as a DAC and an operational amplifier, Fig. 3.
Процесс измерения состоит из измерительных циклов, каждый из которых состоит из двух полуциклов. В двух полуциклах используются разные измерительные напряжения, например, +50 В и -50 В. В конце каждого полуцикла измеряются установившиеся значения токов I1 и I2 с помощью блока измерения тока 12, а также установившиеся значения напряжения U1 и U2. Напряжения можно измерять, например, измеряя сигнал на выходе второго сумматора 7. Вычисления сопротивления изоляции осуществляются по формуле:The measurement process consists of measuring cycles, each of which consists of two half-cycles. Two half-cycles use different measuring voltages, for example, +50 V and -50 V. At the end of each half-cycle, the steady-state values of the currents I 1 and I 2 are measured using the
Устройство измеряет эквивалентное сопротивление изоляции, которое обусловлено сопротивлениями 19, 20, 21 изоляции линий сети.The device measures the equivalent insulation resistance, which is due to the
В предлагаемом устройстве отсутствует фильтр низких частот, который заменен на компенсатор помехи 5. По сравнению с фильтром низких частот, компенсатор помехи 5 не вносит задержку в распространение полезного сигнала. Наличие фильтра низких частот не позволяло использовать большой коэффициент передачи П-регулятора 9, использовалось значение К=5. При этом, когда возникало небольшое рассогласование, формировался небольшой ток с помощью преобразователя напряжение-ток 10, из-за чего заряд емкостей сети 22, 23, 24 происходил медленно.The proposed device does not have a low-pass filter, which is replaced by an
При использовании компенсатора помехи 5 стало возможным значительное увеличение коэффициента передачи П-регулятора 9. Теоретически САР будет устойчивой при любом коэффициенте передачи, практически использовалось значение К=50. Теперь, когда возникает рассогласование, формируется большой ток с помощью преобразователя напряжение-ток 10, заряд емкостей сети 22, 23, 24 происходит значительно быстрее, при К=50 в 10 раз.When using the
В большинстве известных устройств измерения сопротивления изоляции источник измерительного напряжения подключается к контролируемому объекту (к сети) через токоограничивающий резистор. При наличии емкости сети относительно земли во время переходного процесса ток изменяется по экспоненте. Если в самом начале ток равен, например, 10 мА, то затем он уменьшается и асимптотически приближается к установившемуся значению. В авторском свидетельстве [2] и в патенте [3] предложено сначала осуществлять заряд емкости с помощью источника тока, то есть практически по линейному закону, до заданного значения напряжения. Затем, в момент t1, подключается источник напряжения E1, после чего переходный процесс сразу заканчивается, фиг.2. В предлагаемом устройстве такой заряд емкости достаточно просто реализуется. Для этого П-регулятор должен иметь некоторые предельные значения выходного сигнала. Например, если он реализован с помощью операционных усилителей, имеющих питающее напряжения +12 В и -12 В, то такими предельными значениями могут быть значения +10 В и -10 В. При этом, если преобразователь напряжение-ток имеет выходное значение тока 10 мА при управляющем напряжении 10 В, то в первые секунды переходного процесса емкости будут заряжаться током 10 мА. Это будет происходить, так как в начале переходного процесса напряжение на емкости значительно отличается от заданного значения. При этом на выходе первого сумматора будет большой сигнал, а на выходе П-регулятора тем более большой, но не больше предельного значения, то есть 10 В. Затем, когда приложенное значение напряжения приблизится к заданному значению, начнет работать САР, то есть значение приложенного напряжения будет стабилизироваться на заданном уровне, например, 50 В. Таким образом, за счет ограничений выходного сигнала П-регулятора реализуется описанный ускоренный принцип заряда емкости.In most known devices for measuring insulation resistance, the measuring voltage source is connected to the controlled object (to the network) through a current-limiting resistor. In the presence of network capacitance relative to earth during the transient, the current changes exponentially. If at the very beginning the current is, for example, 10 mA, then it then decreases and asymptotically approaches the steady value. In the copyright certificate [2] and in the patent [3], it is proposed to first charge the capacitance using a current source, that is, almost linearly, to a given voltage value. Then, at the moment t 1 , the voltage source E 1 is connected, after which the transient process immediately ends, Fig.2. In the proposed device, such a capacitance charge is quite simply implemented. To do this, the P-controller must have some limit values for the output signal. For example, if it is implemented using operational amplifiers with a supply voltage of +12 V and -12 V, then the values \u200b\u200bof +10 V and -10 V can be such limit values. In this case, if the voltage-to-current converter has an output current value of 10 mA at a control voltage of 10 V, then in the first seconds of the transient process, the capacitances will be charged with a current of 10 mA. This will happen, since at the beginning of the transient, the voltage across the capacitance differs significantly from the set value. At the same time, there will be a large signal at the output of the first adder, and even more at the output of the P-regulator, but not more than the limit value, that is, 10 V. Then, when the applied voltage value approaches the set value, the ACS will start working, that is, the value of the applied voltage will stabilize at a given level, for example, 50 V. Thus, due to the limitations of the output signal of the P-regulator, the described accelerated principle of capacitance charging is implemented.
Таким образом, технический результат заключается в том, что становится возможным использование большого коэффициента передачи П-регулятора 9 с сохранением устойчивости САР, что в конечном итоге приводит к повышению быстродействия устройства измерения сопротивления изоляции.Thus, the technical result consists in the fact that it becomes possible to use a large transmission coefficient of the P-
ЛитератураLiterature
1. Зайцев В.В. Численные методы для физиков. Нелинейные уравнения и оптимизация: учебное пособие / В.В.Зайцев, В.М.Трещев. - Самара: Изд-во «Самарский университет», 2006.1. Zaitsev V.V. Numerical methods for physicists. Nonlinear Equations and Optimization: Study Guide / V.V. Zaytsev, V.M. Treshchev. - Samara: Samara University Publishing House, 2006.
2. А.с. 1737363 СССР, МКИ G01R 27/18. Способ измерения сопротивления изоляции электрических сетей / Лачин В.И., Иванов Е.А., Малина А.К., Холодков В.П., Соломенцев К.Ю. и др. - Опубл. 1992, Бюл. № 20.2. A.s. 1737363 USSR, MKI G01R 27/18. A method for measuring the insulation resistance of electrical networks / Lachin V.I., Ivanov E.A., Malina A.K., Kholodkov V.P., Solomentsev K.Yu. and others - publ. 1992, Bull. No. 20.
3. Пат. 2310873 РФ, МПК G01R 27/18. Способ измерения сопротивления изоляции электрических сетей / Лачин В.И., Кильдияров А.В., Соломенцев К.Ю., Иванов Е.А. - Опубл. 20.11.07, Бюл. № 32.3. Pat. 2310873 RF, IPC G01R 27/18. A method for measuring the insulation resistance of electrical networks / Lachin V.I., Kildiyarov A.V., Solomentsev K.Yu., Ivanov E.A. - Published. 20.11.07, Bull. No. 32.
Claims (1)
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2792304C1 true RU2792304C1 (en) | 2023-03-21 |
Family
ID=
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1758591A1 (en) * | 1989-03-23 | 1992-08-30 | Предприятие П/Я В-2156 | Device for measuring insulation resistance of power networks |
| JPH08248074A (en) * | 1995-03-09 | 1996-09-27 | Railway Technical Res Inst | Method and apparatus for measuring insulating resistance |
| RU60225U1 (en) * | 2006-07-27 | 2007-01-10 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Южно-Российский государственный технический университет (Новочеркасский политехнический институт)" | DEVICE FOR MEASURING RESISTANCE OF ELECTRIC NETWORK INSULATION |
| US7253637B2 (en) * | 2005-09-13 | 2007-08-07 | Square D Company | Arc fault circuit interrupter system |
| RU2509314C2 (en) * | 2012-06-06 | 2014-03-10 | Общество с ограниченной ответственностью "Научно-производственный центр "Судовые электротехнические системы" (ООО "НПЦ "СЭС") | Device to monitor resistance of insulation of ac electric circuit |
| CN106291250A (en) * | 2016-08-30 | 2017-01-04 | 合肥智博电气有限公司 | High-voltage cable insulating runs detecting system |
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1758591A1 (en) * | 1989-03-23 | 1992-08-30 | Предприятие П/Я В-2156 | Device for measuring insulation resistance of power networks |
| JPH08248074A (en) * | 1995-03-09 | 1996-09-27 | Railway Technical Res Inst | Method and apparatus for measuring insulating resistance |
| US7253637B2 (en) * | 2005-09-13 | 2007-08-07 | Square D Company | Arc fault circuit interrupter system |
| RU60225U1 (en) * | 2006-07-27 | 2007-01-10 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Южно-Российский государственный технический университет (Новочеркасский политехнический институт)" | DEVICE FOR MEASURING RESISTANCE OF ELECTRIC NETWORK INSULATION |
| RU2509314C2 (en) * | 2012-06-06 | 2014-03-10 | Общество с ограниченной ответственностью "Научно-производственный центр "Судовые электротехнические системы" (ООО "НПЦ "СЭС") | Device to monitor resistance of insulation of ac electric circuit |
| CN106291250A (en) * | 2016-08-30 | 2017-01-04 | 合肥智博电气有限公司 | High-voltage cable insulating runs detecting system |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Соломенцев К.Ю. Расчет параметров измерительного преобразователя сопротивления изоляции электрических цепей на основе метода D-разбиений. Известия вузов. Северо-Кавказский регион. Технические науки. 2008. N1. с. 41-43. * |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH0460555B2 (en) | ||
| KR970004468B1 (en) | Apparatus for controlling power converter | |
| US20080265898A1 (en) | Determining electrical characteristics of an electrical cable | |
| RU2316038C2 (en) | Method for adjusting electric power supply through transmitting line by means of check connection contour | |
| RU2792304C1 (en) | Insulation resistance measuring device with accelerated charge of network capacitance | |
| GB1571689A (en) | Circuit arrangement and method for compensating and rendering symmetrical rapidly varying wattless currents | |
| RU168431U1 (en) | 90 DEGREES PHASE SHIFT DEVICE | |
| JP2012052862A (en) | Power supply unit for test device and test device using the same | |
| RU2606952C1 (en) | Method of adjusting the mode of compensation of capacitor currents in electric networks | |
| JPH0998600A (en) | Excitation controller for generator | |
| Toboła et al. | Reference signal detection for voltage harmonic damping in three-phase systems | |
| RU2011264C1 (en) | Method of automatic control of excitation of synchronous generator | |
| SU815719A1 (en) | Calibrator of ac voltages | |
| US3499169A (en) | Variable frequency ac regulator | |
| US2659856A (en) | Duration ratio regulator | |
| RU2653173C2 (en) | Method of measuring resistance to direct current | |
| RU2696365C1 (en) | Method of measuring resistance to direct current | |
| Houtzager et al. | Reference setup for the calibration of power transformer loss measurement systems | |
| RU2667313C2 (en) | Method of measuring equivalent capacity of network and device for implementation thereof | |
| SU262995A1 (en) | STABILIZER AMPLITUDE AC | |
| JP2764582B2 (en) | Simple insulation resistance measurement method | |
| RU2246747C1 (en) | Method for controlling static stabilized direct current voltage sources working in parallel for common load | |
| Azevedo et al. | A new voltage reference generator for dynamic voltage restorer | |
| SU744904A1 (en) | Sinusoidal oscillation generator | |
| RU2673335C2 (en) | Device of the analog sensor of the reactive component of the alternating current |