RU2778037C1 - Method for producing heat-resistant high-strength aluminum alloy wire - Google Patents
Method for producing heat-resistant high-strength aluminum alloy wire Download PDFInfo
- Publication number
- RU2778037C1 RU2778037C1 RU2022111041A RU2022111041A RU2778037C1 RU 2778037 C1 RU2778037 C1 RU 2778037C1 RU 2022111041 A RU2022111041 A RU 2022111041A RU 2022111041 A RU2022111041 A RU 2022111041A RU 2778037 C1 RU2778037 C1 RU 2778037C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- wire
- temperature
- melt
- obtaining
- cast billet
- Prior art date
Links
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 14
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 9
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims abstract description 26
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims abstract description 25
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims abstract description 23
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims abstract description 22
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 21
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 21
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 19
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 19
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 19
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 15
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminum Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 15
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 claims abstract description 9
- 230000005712 crystallization Effects 0.000 claims abstract description 9
- 239000000155 melt Substances 0.000 claims abstract description 9
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 7
- 238000010622 cold drawing Methods 0.000 claims abstract description 5
- 101700034707 IACS Proteins 0.000 abstract description 6
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 abstract description 5
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract description 3
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 abstract 2
- 239000000463 material Substances 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 14
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 14
- REDXJYDRNCIFBQ-UHFFFAOYSA-N aluminium(3+) Chemical class [Al+3] REDXJYDRNCIFBQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 239000011265 semifinished product Substances 0.000 description 4
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 4
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 3
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 2
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 2
- 239000000047 product Substances 0.000 description 2
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 2
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 2
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium(0) Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910018182 Al—Cu Inorganic materials 0.000 description 1
- 210000004443 Dendritic Cells Anatomy 0.000 description 1
- 238000007792 addition Methods 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 230000032683 aging Effects 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 1
- 239000004020 conductor Substances 0.000 description 1
- 150000001879 copper Chemical class 0.000 description 1
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 1
- 238000005755 formation reaction Methods 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001234 light alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000014759 maintenance of location Effects 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 239000002105 nanoparticle Substances 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 description 1
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Images
Abstract
Description
Изобретение относится к области металлургии легких сплавов, в частности к деформируемым сплавам на основе алюминия, и может быть использовано при получении проволоки, предназначенной для работы в широком диапазоне температур, до 400°С. Проволока, полученная данным способом, может быть использована для получения изделий электротехнического назначения, от которых требуется сочетание высокой электропроводности, достаточной прочности и термостойкости. Среди них контактные провода скоростного железнодорожного транспорта, бортовые провода самолетов и космических аппаратов и т.д.The invention relates to the field of metallurgy of light alloys, in particular to wrought alloys based on aluminum, and can be used to obtain a wire designed to operate in a wide temperature range up to 400°C. The wire obtained by this method can be used to produce electrical products that require a combination of high electrical conductivity, sufficient strength and heat resistance. Among them are contact wires of high-speed railway transport, on-board wires of aircraft and spacecraft, etc.
Деформируемые алюминиевые сплавы, содержащие в качестве основного компонента медь имеют удачное сочетание механических свойств при комнатной и повышенных (до 250-300°С) температурах. Оптимальная концентрация меди в сплавах этого типа составляет 5-7% (здесь и далее мас.%), что соответствует или несколько превышает ее предельную растворимость в алюминиевом твердом растворе (Al). Такое содержание меди приводит к образованию максимального количества вторичных выделений фазы Al2Cu при старении. Кроме того, почти все эти сплавы содержат марганец в количестве до 1%.Wrought aluminum alloys containing copper as the main component have a good combination of mechanical properties at room and elevated (up to 250-300°C) temperatures. The optimal concentration of copper in alloys of this type is 5-7% (hereinafter, wt.%), which corresponds to or slightly exceeds its limiting solubility in aluminum solid solution (Al). This copper content leads to the formation of the maximum amount of secondary precipitates of the Al 2 Cu phase during aging. In addition, almost all of these alloys contain up to 1% manganese.
Известен сплав на основе алюминия 1201 (ГОСТ 4784-2019), который кроме меди, марганца и титана содержит добавки циркония и ванадия при следующем соотношении компонентов: 5,8-6,8% Cu; 0,2-0,4% Mn; 0,02-0,1% Ti; 0,1-0,25% Zr; 0,05-0,15% V. Данный сплав благодаря добавкам циркония и ванадия обладает наиболее высокими прочностными свойствами по сравнению с другими марочными деформируемыми сплавами, чем сплав Д20, однако при нагреве свыше 300°С он также склонен к сильному разупрочнению. Кроме того, технология получения деформируемых полуфабрикатов из слитков такая же сложная. Общим недостатком сплавов Д20 и 1201 является низкая электропроводность, которая не превышает 30% IACS в состоянии Т1, что затрудняет их использование в изделиях электротехнического назначения. Основная причина низкой электропроводности состоит в высоком содержании меди в алюминиевом твердом растворе.Known alloy based on aluminum 1201 (GOST 4784-2019), which in addition to copper, manganese and titanium contains additives of zirconium and vanadium in the following ratio of components: 5.8-6.8% Cu; 0.2-0.4% Mn; 0.02-0.1% Ti; 0.1-0.25% Zr; 0.05-0.15% V. Due to the addition of zirconium and vanadium, this alloy has the highest strength properties compared to other branded wrought alloys than alloy D20, however, when heated above 300 ° C, it is also prone to strong softening. In addition, the technology for obtaining deformable semi-finished products from ingots is just as complicated. A common disadvantage of D20 and 1201 alloys is their low electrical conductivity, which does not exceed 30% IACS in the T1 state, which makes it difficult to use them in electrical products. The main reason for the low electrical conductivity is the high content of copper in the aluminum solid solution.
Эти недостатки в значительной мере устранены в изобретении «Термостойкий высокопрочный алюминиевый сплав, проводниковая проволока, воздушный провод и метод его изготовления» [ЕР 0 787 811 А1, опубл. 06.08.1997]. Согласно данному патенту сплав на основе алюминия содержит: 0,28-0,8% Zr; 0,1-0,8% Mn; 0,1-0,4% Cu; 0,16-0,3% Si. Способ получения из него проволоки включает следующие стадии: приготовление расплава при температуре не ниже, чем 750+227⋅(Z-0,28)°С (где Z-концентрация циркония в сплаве, мас.%); охлаждения со скоростью не ниже, чем 0,1 К/с; получение первичной (литой) заготовки; ее термообработку (при 320-390°С в течение 30-200 часов) и деформирование. Техническим результатом данного изобретения является достижение следующих характеристик: временное сопротивление при растяжении (σв) - не менее 280 МПа; электропроводность - не ниже 50% IACS; сохранение не менее 90% от исходного значения σв после отжига при 190°С в течение 400 часов.These shortcomings are largely eliminated in the invention "Heat-resistant high-strength aluminum alloy, conductor wire, overhead wire and method for its manufacture" [EP 0 787 811 A1, publ. 08/06/1997]. According to this patent, the aluminum-based alloy contains: 0.28-0.8% Zr; 0.1-0.8% Mn; 0.1-0.4% Cu; 0.16-0.3% Si. The method for producing wire from it includes the following stages: melt preparation at a temperature not lower than 750+227⋅(Z-0.28)°C (where Z is the concentration of zirconium in the alloy, wt.%); cooling at a rate not lower than 0.1 K/s; obtaining a primary (cast) billet; its heat treatment (at 320-390°C for 30-200 hours) and deformation. The technical result of this invention is to achieve the following characteristics: tensile strength (σ in ) - not less than 280 MPa; electrical conductivity - not less than 50% IACS; retention of at least 90% of the initial value of σ after annealing at 190°C for 400 hours.
Несмотря на достигнутые преимущества по сравнению с марочными сплавами на базе системы Al-Cu (включая 1201), сплав по патенту ЕР 0 787 811 А1 имеет недостатки. В частности, это невысокая прочность (σв<300 МПа), слишком длительная продолжительность термообработки (более 30 часов).Despite the advantages achieved compared to brand alloys based on the Al-Cu system (including 1201), the alloy according to patent EP 0 787 811 A1 has disadvantages. In particular, these are low strength (σ in <300 MPa), too long duration of heat treatment (more than 30 hours).
Наиболее близким к предлагаемому является способ получения деформированных полуфабрикатов из сплава на основе алюминия [US 10,125,410 В2, опубл. 13.11.2018]. Данный способ включает приготовление расплава, содержащего (мас.%) медь 0,6-1,9; марганец 1,2-1,8; цирконий 0,2-0,6; железо 0,1-0,4; кремний 0,05-0,25, хром 0,01-0,3, при температуре, превышающей температуру ликвидуса, не менее чем на 50°С, получение литой заготовки путем кристаллизации расплава, деформирование литой заготовки при температуре, не превышающей 350°С, промежуточный отжиг деформированной заготовки при температуре 300-450°С, деформирование отожженной заготовки при комнатной температуре, отжиг готового полуфабриката при температуре 300-350°С. В частном исполнении деформированный полуфабрикат выполняют в виде проволоки (диаметром 2-4 мм), которая после отжига при 300°С в течение 100 часов обладает временным сопротивление более 335 МПа, пределом текучести более 300 МПа, относительным удлинением более 4,1% и электропроводностью 54% IACS.Closest to the present invention is a method of obtaining deformed semi-finished products from an alloy based on aluminum [US 10,125,410 B2, publ. 11/13/2018]. This method includes the preparation of a melt containing (wt.%) copper 0.6-1.9; manganese 1.2-1.8; zirconium 0.2-0.6; iron 0.1-0.4; silicon 0.05-0.25, chromium 0.01-0.3, at a temperature exceeding the liquidus temperature by at least 50 ° C, obtaining a cast billet by melt crystallization, deformation of the cast billet at a temperature not exceeding 350 ° C, intermediate annealing of the deformed workpiece at a temperature of 300-450°C, deformation of the annealed workpiece at room temperature, annealing of the finished semi-finished product at a temperature of 300-350°C. In a particular version, the deformed semi-finished product is made in the form of a wire (2-4 mm in diameter), which, after annealing at 300 ° C for 100 hours, has a temporary resistance of more than 335 MPa, a yield strength of more than 300 MPa, a relative elongation of more than 4.1% and electrical conductivity 54% IACS.
Недостатком данного способа является то, что проволока не предназначена для нагрева свыше 300°С, что обусловлено недостаточным содержанием в структуре наночастиц Al20Cu3Mn3. Это связано с тем, что при обычных скоростях охлаждения, реализуемых при получении слитков (до 100 К/с), концентрация марганца в алюминиевом твердом растворе в литой заготовке не может быть выше 2%.The disadvantage of this method is that the wire is not intended for heating above 300°C, due to the insufficient content of Al 20 Cu 3 Mn 3 nanoparticles in the structure. This is due to the fact that at normal cooling rates implemented in the production of ingots (up to 100 K/s), the concentration of manganese in the aluminum solid solution in the cast billet cannot be higher than 2%.
Техническим результатом изобретения является создание нового способа получения термостойкой проволоки из алюминиевого сплава, позволяющего обеспечить достижение следующего комплекса физико-механических свойств после 3-х часового нагрева при 400°С: временное сопротивление при растяжении (σв) не менее 350 МПа, предел текучести (σ0.2) не менее 330 МПа, относительное удлинение при растяжении (δ) - не менее 5%, электропроводность - не менее 44% IACS.The technical result of the invention is the creation of a new method for producing heat-resistant aluminum alloy wire, which makes it possible to achieve the following set of physical and mechanical properties after 3 hours of heating at 400°C: tensile strength (σ in ) of at least 350 MPa, yield strength ( σ 0.2 ) not less than 330 MPa, tensile elongation (δ) - not less than 5%, electrical conductivity - not less than 44% IACS.
Технический результат достигается тем, что предлагается способ получения проволоки из алюминиевого сплава, включающий получение расплава на основе алюминия, содержащего марганец, медь и цирконий, при температуре, превышающей температуру ликвидуса, получение литой заготовки путем кристаллизации расплава, получение проволоки путем деформации литой заготовки и промежуточный и окончательный отжиги проволоки, отличающийся тем, что в расплав вводят медь в количестве от 3,0 до 4,0 мас.%, марганец в количестве от 2,4 до 3,0 мас.%, цирконий в количестве от 0,4 до 0,6 мас.%, литую заготовку в виде прутка диаметром от 8 до 12 мм получают кристаллизацией расплава со скоростью охлаждения не менее 103°С/с, деформацию литой заготовки проводят холодным волочением, и проволоку подвергают промежуточному отжигу при температуре 300-350°С в течение 2-6 часов и окончательному отжигу при температуре 360-410°С в течение 1-10 часов. В частных исполнениях предлагаемого способа окончательный диаметр проволоки составляет менее 3,1 мм или менее 1,1 мм.The technical result is achieved by the fact that a method is proposed for producing wire from an aluminum alloy, including obtaining an aluminum-based melt containing manganese, copper and zirconium at a temperature exceeding the liquidus temperature, obtaining a cast billet by melt crystallization, obtaining a wire by deformation of a cast billet and intermediate and final annealing of the wire, characterized in that copper is introduced into the melt in an amount of 3.0 to 4.0 wt.%, manganese in an amount of 2.4 to 3.0 wt.%, zirconium in an amount of 0.4 to 0.6 wt.%, a cast billet in the form of a rod with a diameter of 8 to 12 mm is obtained by crystallization of the melt with a cooling rate of at least 10 3 ° C / s, the deformation of the cast billet is carried out by cold drawing, and the wire is subjected to intermediate annealing at a temperature of 300-350 °C for 2-6 hours and final annealing at 360-410°C for 1-10 hours. In private versions of the proposed method, the final wire diameter is less than 3.1 mm or less than 1.1 mm.
При содержании меди, марганца и циркония ниже 3; 2,4 и 0,4 мас.%, соответственно, снижается термостойкость (прочностные свойства после 3-часовой выдержки при 400°С), что обусловлено недостаточным количеством наноразмерных дисперсоидов Al20Cu3Mn3 и Al3Zr в окончательной структуре. При содержании меди, марганца и циркония выше 4,0; 3,0 и 0,6 мас.% соответственно снижается электропроводность и деформационная технологичность. Это обусловлено наличием в структуре грубых интерметаллидных включений.When the content of copper, manganese and zirconium is below 3; 2.4 and 0.4 wt.%, respectively, reduces the heat resistance (strength properties after 3 hours exposure at 400°C), due to the insufficient amount of nanosized dispersoids Al 20 Cu 3 Mn 3 and Al 3 Zr in the final structure. When the content of copper, manganese and zirconium is above 4.0; 3.0 and 0.6 wt.%, respectively, reduces the electrical conductivity and deformation workability. This is due to the presence of coarse intermetallic inclusions in the structure.
При диаметре литой заготовки менее 8 мм затрудняется получение необходимого обжатия при получении проволоки (и, как следствие не может быть достигнута требуемая прочность). При диаметре проволоки свыше 12 мм происходит огрубление структуры вследствие снижения скорости охлаждения при кристаллизации.When the diameter of the cast billet is less than 8 mm, it is difficult to obtain the necessary reduction when receiving the wire (and, as a result, the required strength cannot be achieved). With a wire diameter of more than 12 mm, the structure coarsens due to a decrease in the cooling rate during crystallization.
Температура промежуточного отжига ниже 300°С и время выдержки менее 2 часов не позволяет обеспечить полный распад алюминиевого твердого раствора и, как следствие, реализовать необходимый уровень электропроводности. Температура отжига выше 350°С и время выдержки более 6 часов приводят к огрублению структуры (в частности, к увеличению размеров частиц Zr- и Mn-содержащих дисперсоидов) и, как следствие, к снижению прочностных свойств.The intermediate annealing temperature below 300°C and the exposure time of less than 2 hours does not allow for the complete decomposition of the aluminum solid solution and, as a result, to realize the required level of electrical conductivity. The annealing temperature above 350°C and holding time of more than 6 hours lead to coarsening of the structure (in particular, to an increase in the particle size of Zr- and Mn-containing dispersoids) and, consequently, to a decrease in strength properties.
Температура окончательного отжига ниже 360°С и времени выдержки менее 1 часа не позволяет обеспечить достаточную стабилизацию структуры и, как следствие, реализовать необходимый уровень термостойкости. Температура отжига выше 410°С и время выдержки более 10 часов приводят к увеличению концентраций циркония и марганца в алюминиевом твердом и, как следствие, к снижению электропроводности.The final annealing temperature below 360°C and holding time less than 1 hour does not allow sufficient stabilization of the structure and, as a result, to realize the required level of heat resistance. The annealing temperature above 410°C and the exposure time of more than 10 hours lead to an increase in the concentrations of zirconium and manganese in the aluminum solid and, consequently, to a decrease in electrical conductivity.
В частных исполнениях предлагаемый способ может включать получение проволоки диаметром менее 3,1 мм или диаметром менее 1,1 мм.In private versions, the proposed method may include obtaining a wire with a diameter of less than 3.1 mm or a diameter of less than 1.1 mm.
Изобретение поясняется чертежом, где: на фиг. 1 представлена литая заготовка из алюминиевого сплава, полученная литьем в электромагнитном кристаллизаторе; на фиг. 2 представлена волоченная проволока (диаметром 3 и 1 мм) из алюминиевого сплава, полученной холодным волочением из литой заготовки из алюминиевого сплава (фиг. 1), отлитой в электромагнитном кристаллизаторе; на фиг. 3 представлена микроструктура литой заготовки из алюминиевого сплава, полученная литьем в электромагнитном кристаллизаторе (фиг. 1), СЭМ; на фиг. 4 показаны частицы фазы Al20Cu2Mn3 в структуре отожженной проволоки, ПЭМ.The invention is illustrated by the drawing, where: in Fig. 1 shows a cast billet of aluminum alloy, obtained by casting in an electromagnetic mold; in fig. 2 shows an aluminum alloy drawn wire (
На фигурах показаны: изображение 1 - проволока диаметром 3 мм, изображение 2 - проволока диаметром 1 мм, изображение 3 - полученное детектором обратно-рассеянных электронов, изображение 4 - полученное в светлом поле.The figures show: image 1 - a wire with a diameter of 3 mm, image 2 - a wire with a diameter of 1 mm, image 3 - obtained by a back-scattered electron detector, image 4 - obtained in a bright field.
ПРИМЕР 1EXAMPLE 1
В опытно-промышленных условиях ООО «НПЦ Магнитной гидродинамики» (http://www.npcmgd.com.) по технологии ElmaCast™ было опробовано 6 вариантов способа получения проволоки из алюминиевого сплава. Расплав готовили на основе алюминия марки А99 (ГОСТ 11069-2001). Плавка велась в следующей последовательности. После расплавления алюминия вводили медь и лигатуры, содержащие марганец и цирконий. Расплав заливали в электромагнитный кристаллизатор, получая прутковые заготовки различного диаметра. Температура литья была выше 900°С, т.е. заведомо выше температуры ликвидус. Скорость охлаждения при кристаллизации (Vc) по диаметру дендритной ячейки (Золоторевский B.C., Белов Н.А. Металловедение литейных алюминиевых сплавов - М.: МИСиС, 2005, 376 с.).Under pilot industrial conditions, OOO SPC Magnetic Hydrodynamics (http://www.npcmgd.com.) using ElmaCast™ technology, 6 variants of the method for producing aluminum alloy wire were tested. The melt was prepared on the basis of aluminum grade A99 (GOST 11069-2001). Melting was carried out in the following sequence. After aluminum was melted, copper and master alloys containing manganese and zirconium were introduced. The melt was poured into an electromagnetic mold to obtain bar blanks of various diameters. The casting temperature was above 900°C, i.e. obviously above the liquidus temperature. The cooling rate during crystallization (V c ) according to the diameter of the dendritic cell (Zolotorevsky VS, Belov N.A. Metal science of cast aluminum alloys - M.: MISiS, 2005, 376 p.).
Прутковые заготовки в лабораторных условиях подвергали холодному волочению до диаметра 6 мм. После этого проволоку подвергали промежуточному отжигу, затем волочили до 3 мм и подвергали окончательному отжигу. Концентрации меди, марганца и циркония, диаметр прутковой заготовки, температуры промежуточного и окончательного отжигов и их продолжительность варьировались согласно значениям, указанным в табл.1. На отожженной (при 400°С в течение 3 часов) проволоке, определяли механические свойства на растяжение (временное сопротивление - σв, предел текучести - σ0,2 и относительное удлинение - δ) и удельное электросопротивление (УЭС). Удельную электропроводность (УЭП) рассчитывали, как величину обратную УЭС и переводили в единицы % IACS. Способ-прототип был реализован в лабораторных условиях согласно параметрам, приведенным в патенте US 10,125,410 В2.Bar blanks under laboratory conditions were subjected to cold drawing to a diameter of 6 mm. After that, the wire was subjected to intermediate annealing, then drawn to 3 mm and subjected to final annealing. The concentrations of copper, manganese and zirconium, the diameter of the bar stock, the temperature of the intermediate and final annealing and their duration varied according to the values indicated in table.1. On the annealed (at 400°C for 3 hours) wire, the mechanical tensile properties (tensile strength - σ in , yield strength - σ 0.2 and elongation - δ) and electrical resistivity (SER) were determined. The electrical conductivity (SEC) was calculated as the reciprocal of the SER and converted to % IACS units. The prototype method was implemented in the laboratory according to the parameters given in US patent 10,125,410 B2.
Как видно из табл. 2, при низком содержании меди, марганца и циркония, малом диаметре прутка, а также низких значениях температуры и времени выдержки при отжигах (вариант 1) прочностные свойства находятся на низком уровне. Низкие концентрации меди, марганца и циркония обуславливают низкую прочность и для способа-прототипа (вариант 7). При высоком содержании этих элементов (вариант 6) в структуре литой заготовки присутствуют первичные кристаллы интерметаллидных фаз, что не обеспечивает достаточной пластичности при холодной деформации и приводит к разрушению литой заготовки при волочении. При содержании меди, марганца и циркония в завяленных пределах, но при высоких значениях температуры и времени выдержки при отжигах (вариант 5) прочностные свойства ниже требуемого уровня.As can be seen from Table. 2, with a low content of copper, manganese and zirconium, a small diameter of the rod, as well as low temperatures and holding times during annealing (option 1), the strength properties are at a low level. Low concentrations of copper, manganese and zirconium cause low strength for the prototype method (option 7). At a high content of these elements (option 6), primary crystals of intermetallic phases are present in the structure of the cast billet, which does not provide sufficient plasticity during cold deformation and leads to the destruction of the cast billet during drawing. With the content of copper, manganese and zirconium within the dried limits, but at high temperatures and holding times during annealing (option 5), the strength properties are below the required level.
Таким образом, можно заключить, что только варианты 2, 3 и 4, в которых концентрации меди, марганца и циркония в расплаве, диаметр литой прутковой заготовки, температура и время выдержки при отжигах проволоки находятся в заявленных пределах, позволяют реализовать заявленный способ получения термостойкой высокопрочной проволоки.Thus, it can be concluded that only
ПРИМЕР 2EXAMPLE 2
В лабораторных условиях из 3 мм проволоки, полученной по варианту 3 (см. пример 1) была получена проволока толщиной 1 мм (Фиг. 2). Проволоку подвергали отжигу при 400°С в течение 3 часов. Свойства, приведенные в табл.3, показывают, что они соответствуют заданным значениям.Under laboratory conditions, a 1 mm thick wire was obtained from 3 mm wire obtained according to option 3 (see example 1) (Fig. 2). The wire was annealed at 400°C for 3 hours. The properties shown in Table 3 show that they correspond to the given values.
Claims (3)
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2778037C1 true RU2778037C1 (en) | 2022-08-12 |
Family
ID=
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2819677C1 (en) * | 2024-02-19 | 2024-05-22 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Method of producing deformed semi-finished products from aluminium alloy |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0787811A1 (en) * | 1996-01-30 | 1997-08-06 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | High-strength heat-resistant aluminium alloy, conductive wire, overhead wire and method of preparing the aluminium alloy |
RU2446222C1 (en) * | 2010-10-29 | 2012-03-27 | Федеральное государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Heat-resistant aluminium-based alloy and method for obtaining deformed semi-finished products from it |
CN104781431B (en) * | 2013-03-29 | 2018-08-24 | 古河电器工业株式会社 | The manufacturing method of aluminium alloy conductor, aluminium alloy stranded conductor, coated electric wire, harness and aluminium alloy conductor |
RU2669957C1 (en) * | 2016-09-30 | 2018-10-17 | Общество с ограниченной ответственностью "Объединенная Компания РУСАЛ Инженерно-технологический центр" | Method for production of deformed semi-finished products of aluminium-based alloy |
US10125410B2 (en) * | 2012-12-06 | 2018-11-13 | National University of Science and Technology “MISIS” | Heat resistant aluminum base alloy and wrought semifinsihed product fabrication method |
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0787811A1 (en) * | 1996-01-30 | 1997-08-06 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | High-strength heat-resistant aluminium alloy, conductive wire, overhead wire and method of preparing the aluminium alloy |
RU2446222C1 (en) * | 2010-10-29 | 2012-03-27 | Федеральное государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Heat-resistant aluminium-based alloy and method for obtaining deformed semi-finished products from it |
US10125410B2 (en) * | 2012-12-06 | 2018-11-13 | National University of Science and Technology “MISIS” | Heat resistant aluminum base alloy and wrought semifinsihed product fabrication method |
CN104781431B (en) * | 2013-03-29 | 2018-08-24 | 古河电器工业株式会社 | The manufacturing method of aluminium alloy conductor, aluminium alloy stranded conductor, coated electric wire, harness and aluminium alloy conductor |
RU2669957C1 (en) * | 2016-09-30 | 2018-10-17 | Общество с ограниченной ответственностью "Объединенная Компания РУСАЛ Инженерно-технологический центр" | Method for production of deformed semi-finished products of aluminium-based alloy |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2819677C1 (en) * | 2024-02-19 | 2024-05-22 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Method of producing deformed semi-finished products from aluminium alloy |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP5698695B2 (en) | Aluminum alloy forgings for automobiles and manufacturing method thereof | |
US20170058386A1 (en) | Aluminum superalloys for use in high temperature applications | |
CN109072356B (en) | Die casting alloy | |
EP3215648A1 (en) | Ultra high strength 6xxx forged aluminium alloys | |
CN108538426B (en) | Aluminum alloy conductor, insulated wire using same, and method for manufacturing insulated wire | |
WO2015029986A1 (en) | Copper alloy sheet material and method for producing same, and current-carrying component | |
JP2011058047A (en) | Method for producing aluminum alloy thick plate having excellent strength and ductility | |
RU2446222C1 (en) | Heat-resistant aluminium-based alloy and method for obtaining deformed semi-finished products from it | |
RU2534170C1 (en) | Aluminium based heat resistant alloy and method of obtaining from it of deformed semi-finished products | |
JP2016505713A5 (en) | ||
JP4511156B2 (en) | Aluminum alloy manufacturing method and aluminum alloy, rod-shaped material, sliding part, forged molded product and machined molded product manufactured thereby | |
CN107849670A (en) | The manufacture method and aluminium alloy wire of aluminium alloy wire | |
KR20160136832A (en) | High strength wrought magnesium alloys and method for manufacturing the same | |
JP5356777B2 (en) | Magnesium alloy forging method | |
JP5330590B1 (en) | Aluminum alloy plate for bus bar and manufacturing method thereof | |
WO2009123084A1 (en) | Magnesium alloy and process for producing the same | |
JP2008075176A (en) | Magnesium alloy excellent in strength and elongation at elevated temperature and its manufacturing method | |
JP2006274415A (en) | Aluminum alloy forging for high strength structural member | |
RU2778037C1 (en) | Method for producing heat-resistant high-strength aluminum alloy wire | |
JP5415739B2 (en) | Magnesium alloy for forging | |
JPH05247574A (en) | Production of aluminum alloy for forging and forged product of aluminum alloy | |
RU2657678C1 (en) | Method for producing a rod of heat-resistant aluminum alloy | |
KR102450302B1 (en) | Copper alloy ultrafine wire for spring and manufacturing method thereof | |
JP2021070871A (en) | Aluminum alloy forging and production method thereof | |
RU2573463C1 (en) | Aluminium-based heat-resistant electroconductive alloy |