RU2769213C1 - Air conditioner - Google Patents

Air conditioner Download PDF

Info

Publication number
RU2769213C1
RU2769213C1 RU2021115603A RU2021115603A RU2769213C1 RU 2769213 C1 RU2769213 C1 RU 2769213C1 RU 2021115603 A RU2021115603 A RU 2021115603A RU 2021115603 A RU2021115603 A RU 2021115603A RU 2769213 C1 RU2769213 C1 RU 2769213C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
refrigerant
temperature
compressor
expansion valve
outdoor
Prior art date
Application number
RU2021115603A
Other languages
Russian (ru)
Inventor
Дайсуке ИТО
Такуми НИСИЯМА
Кента МУРАТА
Цуёси САТО
Original Assignee
Мицубиси Электрик Корпорейшн
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Мицубиси Электрик Корпорейшн filed Critical Мицубиси Электрик Корпорейшн
Application granted granted Critical
Publication of RU2769213C1 publication Critical patent/RU2769213C1/en

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B49/00—Arrangement or mounting of control or safety devices
    • F25B49/02—Arrangement or mounting of control or safety devices for compression type machines, plants or systems
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B1/00—Compression machines, plants or systems with non-reversible cycle
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B13/00—Compression machines, plants or systems, with reversible cycle
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B2313/00—Compression machines, plants or systems with reversible cycle not otherwise provided for
    • F25B2313/031—Sensor arrangements
    • F25B2313/0314—Temperature sensors near the indoor heat exchanger
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B2313/00—Compression machines, plants or systems with reversible cycle not otherwise provided for
    • F25B2313/031—Sensor arrangements
    • F25B2313/0315—Temperature sensors near the outdoor heat exchanger
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B2500/00—Problems to be solved
    • F25B2500/19—Calculation of parameters
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B2600/00—Control issues
    • F25B2600/25—Control of valves
    • F25B2600/2513—Expansion valves
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B2700/00—Sensing or detecting of parameters; Sensors therefor
    • F25B2700/19—Pressures
    • F25B2700/193—Pressures of the compressor
    • F25B2700/1931—Discharge pressures
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B2700/00—Sensing or detecting of parameters; Sensors therefor
    • F25B2700/19—Pressures
    • F25B2700/193—Pressures of the compressor
    • F25B2700/1933—Suction pressures
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B2700/00—Sensing or detecting of parameters; Sensors therefor
    • F25B2700/21—Temperatures
    • F25B2700/2106—Temperatures of fresh outdoor air
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B2700/00—Sensing or detecting of parameters; Sensors therefor
    • F25B2700/21—Temperatures
    • F25B2700/2115—Temperatures of a compressor or the drive means therefor
    • F25B2700/21151—Temperatures of a compressor or the drive means therefor at the suction side of the compressor
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B2700/00—Sensing or detecting of parameters; Sensors therefor
    • F25B2700/21—Temperatures
    • F25B2700/2115—Temperatures of a compressor or the drive means therefor
    • F25B2700/21152—Temperatures of a compressor or the drive means therefor at the discharge side of the compressor
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B2700/00—Sensing or detecting of parameters; Sensors therefor
    • F25B2700/21—Temperatures
    • F25B2700/2116—Temperatures of a condenser

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Air Conditioning Control Device (AREA)

Abstract

FIELD: air cooling.
SUBSTANCE: invention relates to an air conditioner. The air conditioner includes: a refrigerant circuit (70) containing a compressor (1), a condenser (5), an expansion valve (4) and an evaporator (3) and configured to circulate the refrigerant; a suction temperature sensor (21) configured to measure a suction temperature of the refrigerant sucked into the compressor (1); and an outside air temperature sensor (11) configured to measure the outside air temperature. The refrigerant includes at least one of R290 and R1270. In heating mode, when the value obtained by subtracting the outdoor temperature from the suction temperature is less than -2.0°C, the opening degree of the expansion valve (4) is reduced; and when the said value is greater than +0.6°C, the expansion valve (4) opening degree is increased.
EFFECT: creating an air conditioner that can use an HC refrigerant with a low global warming potential as a refrigerant and that is able to provide a higher COP than using R32
7 cl, 12 dwg

Description

Область техникиTechnical field

[0001] Настоящее изобретение относится к кондиционеру воздуха. [0001] The present invention relates to an air conditioner.

Уровень техникиState of the art

[0002] НС (hydrocarbon - углеводородный) хладагент известен как хладагент с низким потенциалом глобального потепления (Global Warming Potential - GWP). PTL1 1 (публикация патента Японии № 11-230626) описывает устройство цикла охлаждения, которое использует смесь хладагентов, которая включает НС хладагент. PTL 1 описывает, что при использовании упомянутой смеси хладагентов в упомянутом устройстве цикла охлаждения, чтобы предотвратить чрезмерное повышение температуры нагнетания компрессора, осуществляется регулирование степени открытия расширительного клапана таким образом, чтобы температура нагнетания была меньше или равна заданной температуре. [0002] HC (hydrocarbon - hydrocarbon) refrigerant is known as a refrigerant with a low global warming potential (Global Warming Potential - GWP). PTL1 1 (Japanese Patent Publication No. 11-230626) describes a refrigeration cycle device that uses a refrigerant mixture that includes an HC refrigerant. PTL 1 describes that when using said refrigerant mixture in said refrigeration cycle device, in order to prevent the compressor discharge temperature from rising too high, the expansion valve opening degree is controlled so that the discharge temperature is less than or equal to the set temperature.

Перечень ссылокLink List

Патентный документpatent document

[0003] PTL 1: Публикация патента Японии № 11-230626[0003] PTL 1: Japanese Patent Publication No. 11-230626

Сущность изобретенияThe essence of the invention

Техническая проблемаTechnical problem

[0004] Однако, как описано в PTL 1, при использовании упомянутого НС хладагента в упомянутом устройстве цикла охлаждения и регулировании температуры нагнетания так, чтобы она была меньше или равна заданной температуре, величина перегрева на нагнетании компрессора может становиться чрезмерно большой, а температура всасывания и величина перегрева на всасывании компрессора могут становиться чрезмерно малыми. В результате при использовании НС хладагента коэффициент энергетической эффективности (Coefficient of Performance - COP) может стать ниже, чем при использовании гидрофторуглеродного (hydrofluorocarbon - HFC) хладагента, такого как R32. [0004] However, as described in PTL 1, when using said HC refrigerant in said refrigeration cycle device and adjusting the discharge temperature to be less than or equal to the set temperature, the compressor discharge superheat amount may become excessively large, and the suction temperature and compressor suction superheat may become excessively low. As a result, when using an HC refrigerant, the Coefficient of Performance (COP) may become lower than when using a hydrofluorocarbon (HFC) refrigerant such as R32.

[0005] Таким образом, задачей настоящего изобретения является создание кондиционера воздуха, в котором можно использовать в качестве хладагента НС хладагент с низким потенциалом глобального потепления и который способен обеспечить более высокий COP, чем при использовании R32. [0005] Thus, it is an object of the present invention to provide an air conditioner that can use a low global warming potential refrigerant as an HC refrigerant and that is able to provide a higher COP than R32.

Решение проблемыSolution

[0006] Кондиционер воздуха настоящего изобретения включает: контур хладагента, содержащий компрессор, конденсатор, расширительный клапан и испаритель, и выполненный с возможностью циркуляции хладагента; первый датчик, выполненный с возможностью измерения температуры всасывания хладагента, всасываемого в компрессор; и второй датчик, выполненный с возможностью измерения температуры наружного воздуха. Хладагент включает по меньшей мере один из R290 и R1270. В режиме обогрева, когда величина, полученная посредством вычитания температуры наружного воздуха из температуры всасывания, меньше (-2,0°С), степень открытия расширительного клапана уменьшенная; а когда упомянутая величина больше (+0,6°С), степень открытия расширительного клапана увеличенная. [0006] The air conditioner of the present invention includes: a refrigerant circuit containing a compressor, a condenser, an expansion valve, and an evaporator, and configured to circulate the refrigerant; a first sensor configured to measure a suction temperature of the refrigerant sucked into the compressor; and a second sensor configured to measure the outside air temperature. The refrigerant includes at least one of R290 and R1270. In heating mode, when the value obtained by subtracting the outdoor temperature from the suction temperature is smaller (-2.0°C), the expansion valve opening degree is reduced; and when said value is larger (+0.6°C), the expansion valve opening degree is increased.

Полезные эффекты изобретенияUseful effects of the invention

[0007] В соответствии с настоящим изобретением, в качестве хладагента может быть использован НС хладагент с низким потенциалом глобального потепления, и при использовании НС хладагента может быть достигнут более высокий СОР, чем при использовании R32.[0007] In accordance with the present invention, an HC refrigerant with a low global warming potential can be used as a refrigerant, and a higher COP can be achieved with the HC refrigerant than with R32.

Краткое описание чертежейBrief description of the drawings

[0008] фиг. 1 представляет собой схему, показывающую конфигурацию кондиционера воздуха в соответствии с первым вариантом осуществления;[0008] FIG. 1 is a diagram showing a configuration of an air conditioner according to the first embodiment;

фиг. 2 представляет собой блок-схему, показывающую устройство 60 управления и элементы, соединенные с устройством 60 управления;fig. 2 is a block diagram showing the control device 60 and elements connected to the control device 60;

фиг. 3 представляет собой схему, показывающую перемещение хладагента в контуре 70 хладагента в режиме охлаждения;fig. 3 is a diagram showing the movement of the refrigerant in the refrigerant circuit 70 in the cooling mode;

фиг. 4 представляет собой схему, показывающую перемещение хладагента в контуре 70 хладагента в режиме обогрева;fig. 4 is a diagram showing the movement of refrigerant in the refrigerant circuit 70 in heating mode;

фиг. 5 представляет собой график, показывающий зависимость между величиной SHs перегрева на всасывании и теоретическим СОР;fig. 5 is a graph showing the relationship between the suction superheat value SHs and the theoretical COP;

фиг. 6 представляет собой график, показывающий зависимость между температурой ТО наружного воздуха и нормализованным СОР;fig. 6 is a graph showing the relationship between outdoor air temperature TO and normalized COP;

фиг. 7(а)-7(с) представляют собой графики, показывающие зависимость между температурой TS всасывания и нормализованным СОР для R290 и R32;fig. 7(a)-7(c) are graphs showing the relationship between suction temperature TS and normalized COP for R290 and R32;

фиг. 8 представляет собой блок-схему последовательности операций, показывающую способ управления кондиционером воздуха в режиме обогрева в соответствии с первым вариантом осуществления;fig. 8 is a flowchart showing a heating mode air conditioner control method according to the first embodiment;

фиг. 9 представляет собой блок-схему последовательности операций, показывающую способ управления кондиционером воздуха в режиме обогрева в соответствии со вторым вариантом осуществления;fig. 9 is a flowchart showing a heating mode air conditioner control method according to the second embodiment;

фиг. 10(а)-10(с) представляют собой графики, показывающие зависимость между величиной SHd перегрева на нагнетании и нормализованным СОР для R290 и R32; fig. 10(a)-10(c) are graphs showing the relationship between the discharge superheat value SHd and the normalized COP for R290 and R32;

фиг. 11 представляет собой график, показывающий диапазон изменения величины SHd перегрева на нагнетании, в котором СОР хладагента R290 выше, чем СОР хладагента R32, и эффект обратного потока жидкости в компрессоре 1 отсутствует; и fig. 11 is a graph showing a range of discharge superheat amount SHd in which the COP of R290 is higher than the COP of R32 and there is no liquid backflow effect in the compressor 1; and

фиг. 12 представляет собой блок-схему последовательности операций, показывающую способ управления кондиционером воздуха в режиме обогрева в соответствии с третьим вариантом осуществления.fig. 12 is a flowchart showing a heating mode air conditioner control method according to the third embodiment.

Описание вариантов осуществленияDescription of Embodiments

[0009] Ниже будут описаны варианты осуществления со ссылкой на чертежи.[0009] Embodiments will be described below with reference to the drawings.

Первый вариант осуществленияFirst Embodiment

фиг. 1 представляет собой схему, показывающую конфигурацию кондиционера воздуха в соответствии с первым вариантом осуществления.fig. 1 is a diagram showing a configuration of an air conditioner according to the first embodiment.

[0010] Как показано на фиг. 1, кондиционер воздуха включает в себя наружный блок 50 и внутренний блок 51.[0010] As shown in FIG. 1, the air conditioner includes an outdoor unit 50 and an indoor unit 51.

Наружный блок 50 включает в себя компрессор 1, четырехходовой клапан 2, наружный теплообменник 3, расширительный клапан 4, наружный вентилятор 6, датчик 11 температуры наружного воздуха, датчик 23 температуры нагнетания, датчик 24 давления нагнетания, датчик 22 давления всасывания, датчик 21 температуры всасывания, датчик 35 температуры наружного теплообменника и контроллер 60. The outdoor unit 50 includes a compressor 1, a four-way valve 2, an outdoor heat exchanger 3, an expansion valve 4, an outdoor fan 6, an outdoor air temperature sensor 11, a discharge temperature sensor 23, a discharge pressure sensor 24, a suction pressure sensor 22, a suction temperature sensor 21 , outdoor heat exchanger temperature sensor 35 and controller 60.

[0011] Компрессор 1 всасывает хладагент, сжимает всасываемый хладагент и затем выпускает сжатый хладагент.[0011] The compressor 1 sucks in a refrigerant, compresses the suction refrigerant, and then discharges the compressed refrigerant.

В режиме охлаждения наружный теплообменник 3 функционирует как конденсатор. В режиме обогрева наружный теплообменник 3 функционирует как испаритель.In cooling mode, the outdoor heat exchanger 3 functions as a condenser. In heating mode, the outdoor heat exchanger 3 functions as an evaporator.

[0012] Расширительный клапан 4 расширяет хладагент. Расширительный клапан 4 представляет собой электронный расширительный клапан и выполнен с возможностью ступенчатого изменения степени открытия (площади открытия) от нуля (полного закрытия) до полного открытия. [0012] The expansion valve 4 expands the refrigerant. The expansion valve 4 is an electronic expansion valve and is configured to step change the opening degree (opening area) from zero (fully closed) to fully open.

[0013] Наружный вентилятор 6 подает наружный воздух (атмосферный воздух) к наружному теплообменнику 3.[0013] The outdoor fan 6 supplies outdoor air (outdoor air) to the outdoor heat exchanger 3.

Датчик 11 температуры наружного воздуха установлен на стороне всасывания воздуха наружного теплообменника 3 на расстоянии в несколько сантиметров от корпуса наружного блока 50. Датчик 11 температуры наружного воздуха измеряет температуру ТО наружного воздуха. The outdoor air temperature sensor 11 is installed on the air intake side of the outdoor heat exchanger 3 at a distance of a few centimeters from the outdoor unit body 50. The outdoor air temperature sensor 11 measures the outdoor air temperature TH.

[0014] Датчик 23 температуры нагнетания измеряет температуру TD нагнетания хладагента, выпускаемого из компрессора 1 (в дальнейшем называемую температурой нагнетания компрессора 1). [0014] The discharge temperature sensor 23 measures the discharge temperature TD of the refrigerant discharged from the compressor 1 (hereinafter referred to as the discharge temperature of the compressor 1).

[0015] Датчик 24 давления нагнетания измеряет давление Pd нагнетания хладагента, выпускаемого из компрессора 1 (в дальнейшем называемое давлением нагнетания компрессора 1). Данное давление представляет собой максимальное давление хладагента в контуре 70 хладагента. [0015] The discharge pressure sensor 24 measures the discharge pressure Pd of the refrigerant discharged from the compressor 1 (hereinafter referred to as the discharge pressure of the compressor 1). This pressure is the maximum pressure of the refrigerant in the refrigerant circuit 70.

[0016] Датчик 22 давления всасывания измеряет давление PS всасывания хладагента, всасываемого в компрессор 1 (в дальнейшем называемое давлением всасывания компрессора 1). Данное давление представляет собой минимальное давление хладагента в контуре 70 хладагента.[0016] The suction pressure sensor 22 measures the suction pressure PS of the refrigerant sucked into the compressor 1 (hereinafter referred to as the suction pressure of the compressor 1). This pressure is the minimum pressure of the refrigerant in the refrigerant circuit 70.

[0017] Датчик 21 температуры всасывания измеряет температуру TS всасывания хладагента, всасываемого в компрессор 1 (в дальнейшем называемую температурой всасывания компрессора 1).[0017] The suction temperature sensor 21 measures the suction temperature TS of the refrigerant sucked into the compressor 1 (hereinafter referred to as the suction temperature of the compressor 1).

[0018] В режиме обогрева датчик 35 температуры наружного теплообменника измеряет температуру ТЕ испарения хладагента в наружном теплообменнике 3. В режиме охлаждения датчик 35 температуры наружного теплообменника изменяет температуру TC конденсации хладагента в наружном теплообменнике 3. [0018] In the heating mode, the outdoor heat exchanger temperature sensor 35 measures the refrigerant evaporation temperature TE in the outdoor heat exchanger 3. In the cooling mode, the outdoor heat exchanger temperature sensor 35 changes the refrigerant condensing temperature TC in the outdoor heat exchanger 3.

[0019] Внутренний блок 51 включает в себя внутренний теплообменник 5, датчик 25 температуры внутреннего теплообменника и внутренний вентилятор 7. [0019] The indoor unit 51 includes an indoor heat exchanger 5, an indoor heat exchanger temperature sensor 25, and an indoor fan 7.

В режиме охлаждения внутренний теплообменник 5 функционирует как испаритель. В режиме обогрева внутренний теплообменник 5 функционирует как конденсатор. In cooling mode, the internal heat exchanger 5 functions as an evaporator. In heating mode, the indoor heat exchanger 5 functions as a condenser.

[0020] Внутренний вентилятор 7 подает внутренний воздух к внутреннему теплообменнику 5. [0020] The indoor fan 7 supplies indoor air to the indoor heat exchanger 5.

В режиме обогрева датчик 25 температуры внутреннего теплообменника измеряет температуру ТС конденсации хладагента во внутреннем теплообменнике 5. В режиме охлаждения датчик 25 температуры внутреннего теплообменника измеряет температуру TE испарения хладагента во внутреннем теплообменнике 5.In the heating mode, the indoor heat exchanger temperature sensor 25 measures the refrigerant condensing temperature TC in the indoor heat exchanger 5. In the cooling mode, the indoor heat exchanger temperature sensor 25 measures the refrigerant evaporation temperature TE in the indoor heat exchanger 5.

[0021] Контур 70 хладагента включает в себя компрессор 1, четырехходовой клапан 2, наружный теплообменник 3, расширительный клапан 4 и внутренний теплообменник 5. [0021] The refrigerant circuit 70 includes a compressor 1, a four-way valve 2, an outdoor heat exchanger 3, an expansion valve 4, and an indoor heat exchanger 5.

[0022] Четырехходовой клапан 2 представляет собой клапан с четырьмя отверстиями а, b, с и d.[0022] The four-way valve 2 is a valve with four holes a, b, c and d.

Отверстие а соединено с выпускным отверстием компрессора 1 через трубопровод Р1. Отверстие b соединено с наружным теплообменником 3 через трубопровод Р2. Отверстие с соединено с всасывающим отверстием компрессора 1 через трубопровод Р3. Отверстие d соединено с внутренним теплообменником 5 через трубопровод Р4. Расширительный клапан 4 соединен с внутренним теплообменником 5 через трубопровод Р5. Расширительный клапан 4 соединен с наружным теплообменником 3 через трубопровод Р6. Port a is connected to the outlet port of compressor 1 via pipeline P1. Hole b is connected to the outdoor heat exchanger 3 through the pipeline P2. Port c is connected to the suction port of compressor 1 via pipeline P3. The opening d is connected to the internal heat exchanger 5 via the pipeline P4. The expansion valve 4 is connected to the internal heat exchanger 5 via the pipeline P5. The expansion valve 4 is connected to the outdoor heat exchanger 3 via pipeline P6.

[0023] фиг. 2 представляет собой блок-схему, показывающую контроллер 60 и элементы, соединенные с контроллером 60. [0023] FIG. 2 is a block diagram showing controller 60 and elements connected to controller 60.

Контроллер 60 принимает сигнал, определяющий измеряемую температуру наружного воздуха, из датчика 11 температуры наружного воздуха. Контроллер 60 принимает сигнал, определяющий измеряемую температуру нагнетания, из датчика 23 температуры нагнетания. Контроллер 60 принимает сигнал, определяющий измеряемое давление нагнетания, из датчика 24 давления нагнетания. Контроллер 60 принимает сигнал, определяющий измеряемое давление всасывания, из датчика 22 давления всасывания. Контроллер 60 принимает сигнал, определяющий измеряемую температуру всасывания, из датчика 21 температуры всасывания. Контроллер 60 принимает сигнал, определяющий измеряемую температуру внутреннего теплообменника 5, из датчика 25 температуры внутреннего теплообменника. Контроллер 60 принимает сигнал, определяющий измеряемую температуру наружного теплообменника 3, из датчика 35 температуры наружного теплообменника.The controller 60 receives a signal indicating the measured outdoor temperature from the outdoor air temperature sensor 11 . The controller 60 receives a signal indicating the measured discharge temperature from the discharge temperature sensor 23 . The controller 60 receives a signal indicative of the measured discharge pressure from the discharge pressure sensor 24 . The controller 60 receives a signal indicative of the measured suction pressure from the suction pressure sensor 22 . The controller 60 receives a signal indicating the measured suction temperature from the suction temperature sensor 21 . The controller 60 receives a signal indicating the sensed temperature of the indoor heat exchanger 5 from the indoor heat exchanger temperature sensor 25 . The controller 60 receives a signal indicating the measured temperature of the outdoor heat exchanger 3 from the outdoor heat exchanger temperature sensor 35 .

[0024] Контроллер 60 передает сигнал в четырехходовой клапан 2 для осуществления его переключения. Контроллер 60 передает сигнал в компрессор 1 для осуществления включения или выключения или регулирования скорости его вращения. Контроллер 60 передает сигнал в наружный вентилятор 6 для осуществления его включения или выключения. Контроллер 60 передает сигнал во внутренний вентилятор 7 для осуществления его включения или выключения. Контроллер 60 передает сигнал в расширительный клапан 4 для регулирования степени его открытия. [0024] The controller 60 sends a signal to the four-way valve 2 to switch it. The controller 60 sends a signal to the compressor 1 to turn it on or off or control its speed. The controller 60 sends a signal to the outdoor fan 6 to turn it on or off. The controller 60 sends a signal to the indoor fan 7 to turn it on or off. The controller 60 sends a signal to the expansion valve 4 to control its opening degree.

[0025] Контроллер 60 выполнен посредством электрической схемы обработки данных. Если упомянутая электрическая схема обработки данных представляет собой специально выделенные аппаратные средства, то электрической схемой обработки данных может быть, например, одиночная электрическая схема, составная электрическая схема, программируемый процессор, специализированная интегральная схема (Application Specific Integrated Circuit - ASIC), программируемая пользователем вентильная матрица (Field Programmable Gate Array - FPGA) или их комбинация. Если упомянутая электрическая схема обработки данных представляет собой центральный процессор, то функция контроллера 60 реализуется посредством программного обеспечения, аппаратно-программного обеспечения или комбинации программного и аппаратно-программного обеспечения. Программное и аппаратно-программное обеспечение записаны в виде программ и хранятся в памяти. Упомянутая электрическая схема обработки данных реализует функцию контроллера 60 посредством выполнения программы, хранящейся в памяти. В данном изобретении упомянутая память может представлять собой энергонезависимое или энергозависимое полупроводниковое запоминающее устройство, такое как запоминающее устройство с произвольной выборкой (Random Access Memory - RAM), постоянное запоминающее устройство (Read Only Memory - ROM), флэш-память, стираемое программируемое постоянное запоминающее устройство (Erasable Programmable Read-Only Memory - EPROM) или электрически стираемое программируемое постоянное запоминающее устройство (Electrically Erasable Programmable Read-Only Memory - EEPROM), или магнитный диск, гибкий диск, оптический диск, компакт-диск, мини-диск, DVD или тому подобное. Часть каждой функции контроллера 60 может быть реализована посредством специально выделенных аппаратных средств, а ее другая часть может быть реализована посредством программного или аппаратно-программного обеспечения. [0025] The controller 60 is implemented by the processing circuitry. If said processing circuitry is dedicated hardware, then the processing circuitry may be, for example, a single circuitry, a composite circuitry, a programmable processor, an Application Specific Integrated Circuit (ASIC), a field programmable gate array (Field Programmable Gate Array - FPGA) or their combination. If said processing circuitry is a central processing unit, then the function of the controller 60 is implemented by software, firmware, or a combination of software and firmware. Software and firmware are written as programs and stored in memory. Said processing circuit implements the function of the controller 60 by executing a program stored in the memory. In the present invention, said memory may be a non-volatile or volatile semiconductor memory such as Random Access Memory (RAM), Read Only Memory (ROM), Flash Memory, Erasable Programmable Read Only Memory (Erasable Programmable Read-Only Memory - EPROM) or Electrically Erasable Programmable Read-Only Memory (EEPROM), or magnetic disk, floppy disk, optical disk, CD, mini disk, DVD, or volume similar. Part of each function of the controller 60 may be implemented by dedicated hardware, and another part may be implemented by software or firmware.

[0026] Сначала будет описана работа контура 70 хладагента в режиме охлаждения.[0026] First, the operation of the refrigerant circuit 70 in the cooling mode will be described.

фиг. 3 представляет собой схему, показывающую перемещение хладагента в контуре 70 хладагента в режиме охлаждения. fig. 3 is a diagram showing the movement of the refrigerant in the refrigerant circuit 70 in the cooling mode.

[0027] В режиме охлаждения контроллер 60 переключает четырехходовой клапан 2 контура 70 хладагента в первое положение. В упомянутом первом положении отверстие а и отверстие b четырехходового клапана 2 сообщаются друг с другом, и отверстие с и отверстие d четырехходового клапана 2 сообщаются друг с другом. При этом хладагент, выпускаемый из внутреннего теплообменника 5, перемещается в компрессор 1, а хладагент, выпускаемый из компрессора 1, перемещается в наружный теплообменник 3. Контроллер 60 устанавливает количество циклов в минуту компрессора 1 и степень открытия расширительного клапана 4 равными значениям, пригодным для режима охлаждения, и включает компрессор 1. При этом контур 70 хладагента работает следующим образом. [0027] In the cooling mode, the controller 60 switches the four-way valve 2 of the refrigerant circuit 70 to the first position. In said first position, hole a and hole b of the four-way valve 2 communicate with each other, and hole c and hole d of the four-way valve 2 communicate with each other. In this case, the refrigerant discharged from the indoor heat exchanger 5 moves to the compressor 1, and the refrigerant discharged from the compressor 1 moves to the outdoor heat exchanger 3. The controller 60 sets the cycles per minute of the compressor 1 and the opening degree of the expansion valve 4 to values suitable for the mode cooling, and turns on the compressor 1. In this case, the refrigerant circuit 70 operates as follows.

[0028] Хладагент подвергается сжатию в компрессоре 1, превращаясь в парообразный хладагент с высокой температурой и высоким давлением, который проходит через четырехходовой клапан 2 и попадает в наружный теплообменник 3. В режиме охлаждения наружный теплообменник 3 функционирует как конденсатор, который охлаждает высокотемпературный парообразный хладагент высокого давления. Высокотемпературный парообразный хладагент высокого давления отдает тепло наружному воздуху, подаваемому наружным вентилятором 6 к наружному теплообменнику 3, и таким образом подвергается конденсации, превращаясь в жидкий хладагент высокого давления. [0028] The refrigerant is compressed in the compressor 1 to become a high-temperature, high-pressure vapor refrigerant, which passes through the four-way valve 2 and enters the outdoor heat exchanger 3. In the cooling mode, the outdoor heat exchanger 3 functions as a condenser that cools the high-temperature, high-pressure vapor refrigerant. pressure. The high temperature high pressure vapor refrigerant gives off heat to the outdoor air supplied by the outdoor fan 6 to the outdoor heat exchanger 3 and thus condenses into a high pressure liquid refrigerant.

[0029] Затем жидкий хладагент высокого давления проходит через расширительный клапан 4, где в результате снижения давления подвергается расширению, превращаясь в низкотемпературный двухфазный газо-жидкостный хладагент низкого давления, и перемещается во внутренний теплообменник 5. В режиме охлаждения внутренний теплообменник 5 функционирует как испаритель, который поглощает тепло из расширенного хладагента низкого давления. Низкотемпературный двухфазный газо-жидкостный хладагент низкого давления поглощает тепло из воздуха помещения, подаваемого внутренним вентилятором 7 к внутреннему теплообменнику 5, и таким образом подвергается испарению, превращаясь в парообразный хладагент низкого давления. Затем парообразный хладагент низкого давления всасывается в компрессор 1 через четырехходовой клапан 2. [0029] Then, the high pressure liquid refrigerant passes through the expansion valve 4, where, as a result of pressure reduction, it expands, turning into a low-temperature two-phase low-pressure gas-liquid refrigerant, and moves to the internal heat exchanger 5. In the cooling mode, the internal heat exchanger 5 functions as an evaporator, which absorbs heat from the expanded low pressure refrigerant. The low-temperature, low-pressure two-phase gas-liquid refrigerant absorbs heat from the room air supplied by the indoor fan 7 to the indoor heat exchanger 5, and thus undergoes vaporization to become a low-pressure vapor refrigerant. The low-pressure vapor refrigerant is then sucked into compressor 1 through four-way valve 2.

[0030] Таким образом, хладагент циркулирует в контуре 70 хладагента через компрессор 1, наружный теплообменник 3, расширительный клапан 4 и внутренний теплообменник 5 в указанном порядке. [0030] Thus, the refrigerant circulates in the refrigerant circuit 70 through the compressor 1, the outdoor heat exchanger 3, the expansion valve 4 and the indoor heat exchanger 5 in that order.

[0031] Ниже будет описана работа контура 70 хладагента в режиме обогрева. [0031] The operation of the refrigerant circuit 70 in the heating mode will be described below.

фиг. 4 представляет собой схему, показывающую перемещение хладагента в контуре 70 хладагента в режиме обогрева. fig. 4 is a diagram showing the movement of refrigerant in the refrigerant circuit 70 in heating mode.

[0032] В режиме обогрева контроллер 60 переключает четырехходовой клапан 2 контура 70 хладагента во второе положение. В упомянутом втором положении отверстие а и отверстие d четырехходового клапана 2 сообщаются друг с другом, и отверстие b и отверстие c четырехходового клапана 2 сообщаются друг с другом. Когда четырехходовой клапан 2 переключен во второе положение, хладагент, выпускаемый из наружного теплообменника 3, перемещается в компрессор 1, а хладагент, выпускаемый из компрессора 1, перемещается во внутренний теплообменник 5. [0032] In the heating mode, the controller 60 switches the four-way valve 2 of the refrigerant circuit 70 to the second position. In said second position, hole a and hole d of the four-way valve 2 communicate with each other, and hole b and hole c of the four-way valve 2 communicate with each other. When the four-way valve 2 is switched to the second position, the refrigerant discharged from the outdoor heat exchanger 3 moves to the compressor 1, and the refrigerant discharged from the compressor 1 moves to the indoor heat exchanger 5.

[0033] Контроллер 60 устанавливает количество циклов в минуту компрессора 1 и степень открытия расширительного клапана 4 равным значениям, пригодным для режима обогрева, и включает компрессор 1. При этом контур 70 хладагента работает следующим образом. [0033] The controller 60 sets the cycles per minute of the compressor 1 and the opening degree of the expansion valve 4 to suitable values for the heating mode, and turns on the compressor 1. In this case, the refrigerant circuit 70 operates as follows.

[0034] Хладагент подвергается сжатию в компрессоре 1, превращаясь в парообразный хладагент с высокой температурой и высоким давлением, который проходит через четырехходовой клапан 2 и попадает во внутренний теплообменник 5. В режиме обогрева внутренний теплообменник 5 функционирует как конденсатор, который охлаждает высокотемпературный парообразный хладагент высокого давления. Высокотемпературный парообразный хладагент высокого давления отдает тепло воздуху помещения, подаваемому внутренним вентилятором 7 к внутреннему теплообменнику 5, и таким образом подвергается конденсации, превращаясь в жидкий хладагент высокого давления. [0034] The refrigerant is compressed in the compressor 1 to become a high temperature, high pressure vapor refrigerant, which passes through the four way valve 2 and enters the indoor heat exchanger 5. In heating mode, the indoor heat exchanger 5 functions as a condenser that cools the high temperature, high pressure vapor refrigerant. pressure. The high temperature high pressure vapor refrigerant gives off heat to the room air supplied by the indoor fan 7 to the indoor heat exchanger 5 and thus condenses into a high pressure liquid refrigerant.

[0035] Затем жидкий хладагент высокого давления проходит через расширительный клапан 4, где в результате снижения давления подвергается расширению, превращаясь в низкотемпературный двухфазный газо-жидкостный хладагент низкого давления, и перемещается в наружный теплообменник 3. В режиме обогрева наружный теплообменник 3 функционирует как испаритель, который поглощает тепло из расширенного хладагента низкого давления. Низкотемпературный двухфазный газо-жидкостный хладагент низкого давления поглощает тепло из наружного воздуха, подаваемого наружным вентилятором 6 к наружному теплообменнику 3, и таким образом подвергается испарению, превращаясь в парообразный хладагент низкого давления. Затем парообразный хладагент низкого давления всасывается в компрессор 1 через четырехходовой клапан 2. [0035] Then, the high pressure liquid refrigerant passes through the expansion valve 4, where, as a result of pressure reduction, it expands, turning into a low-temperature two-phase low-pressure gas-liquid refrigerant, and moves to the outdoor heat exchanger 3. In heating mode, the outdoor heat exchanger 3 functions as an evaporator, which absorbs heat from the expanded low pressure refrigerant. The low-temperature, low-pressure two-phase gas-liquid refrigerant absorbs heat from the outdoor air supplied by the outdoor fan 6 to the outdoor heat exchanger 3, and thus undergoes vaporization to become a low-pressure vapor refrigerant. The low-pressure vapor refrigerant is then sucked into compressor 1 through four-way valve 2.

[0036] Таким образом, хладагент циркулирует в контуре 70 хладагента через компрессор 1, внутренний теплообменник 5, расширительный клапан 4 и наружный теплообменник 3 в указанном порядке. [0036] Thus, the refrigerant circulates in the refrigerant circuit 70 through the compressor 1, the indoor heat exchanger 5, the expansion valve 4 and the outdoor heat exchanger 3 in that order.

[0037] В режиме обогрева контроллер 60 вычисляет величину SHs перегрева на всасывании на основе температуры TS всасывания и давления PS всасывания. Кроме того, в режиме обогрева контроллер 60 вычисляет величину SHs перегрева на всасывании на основе температуры TS всасывания и температуры ТЕ испарения хладагента в наружном теплообменнике 3. [0037] In the heating mode, the controller 60 calculates the suction superheat amount SHs based on the suction temperature TS and the suction pressure PS. In addition, in the heating mode, the controller 60 calculates the suction superheat amount SHs based on the suction temperature TS and the evaporation temperature TE of the refrigerant in the outdoor heat exchanger 3.

[0038] В режиме обогрева контроллер 60 вычисляет величину SHd перегрева на нагнетании на основе температуры TD нагнетания и давления PD нагнетания. В режиме обогрева контроллер 60 вычисляет величину SHd перегрева на нагнетании на основе температуры TD нагнетания и температуры ТС конденсации хладагента во внутреннем теплообменнике 5. [0038] In the heating mode, the controller 60 calculates the discharge superheat amount SHd based on the discharge temperature TD and the discharge pressure PD. In the heating mode, the controller 60 calculates the discharge superheat amount SHd based on the discharge temperature TD and the refrigerant condensing temperature TC in the indoor heat exchanger 5.

[0039] Контроллер 60 регулирует количество циклов в минуту компрессора 1 и скорость вращения наружного вентилятора 6 на основе температуры ТО наружного воздуха. [0039] The controller 60 adjusts the cycles per minute of the compressor 1 and the rotation speed of the outdoor fan 6 based on the outside air temperature TO.

[0040] Ниже будет описан хладагент, который должен использоваться в кондиционере воздуха данного варианта осуществления. [0040] The refrigerant to be used in the air conditioner of this embodiment will be described below.

Учитывая влияние глобального потепления, необходимо использовать хладагент с низким потенциалом глобального потепления. Поэтому в кондиционере воздуха предполагается использовать НС хладагент, такой как R290(GWP4) или R1270 вместо HFC хладагента, такого как R410A(GWP2088) или R32(GWP675).Considering the impact of global warming, it is necessary to use a refrigerant with a low global warming potential. Therefore, the air conditioner is supposed to use HC refrigerant such as R290(GWP4) or R1270 instead of HFC refrigerant such as R410A(GWP2088) or R32(GWP675).

[0041] Например, у R290 скрытая теплота конденсации в 1,2 раза больше, чем у R32, а холодильный эффект более значительный, что обусловлено разностью энтальпии между входом и выходом конденсатора с учетом возрастания величины SHs перегрева на всасывании. Таким образом, при одинаковой величине SHs перегрева на всасывании количество циркулирующего хладагента R290, требующееся для достижения некоторой производительности, составляет всего 0,8 количества циркулирующего хладагента R32. В результате, при использовании R290 теоретическая работа сжатия компрессора 1 меньше и таким образом теоретический СОР выше, чем при использовании R32. [0041] For example, R290 has a latent heat of condensation that is 1.2 times that of R32, and the cooling effect is larger due to the enthalpy difference between the condenser inlet and outlet, considering the increase in suction superheat value SHs. Thus, for the same value of SHs of suction superheat, the amount of circulating R290 refrigerant required to achieve a certain capacity is only 0.8 of the amount of circulating R32 refrigerant. As a result, when R290 is used, the theoretical compression work of compressor 1 is smaller and thus the theoretical COP is higher than when R32 is used.

[0042] фиг. 5 представляет собой график, показывающий зависимость между величиной SHs перегрева на всасывании и теоретическим СОР.[0042] FIG. 5 is a graph showing the relationship between the suction superheat value SHs and the theoretical COP.

Как показано на фиг. 5, с возрастанием величины SHs перегрева на всасывании теоретический СОР фторуглеродного хладагента, такого как R32 и R410A, уменьшается, а теоретический СОР R290 увеличивается. Это объясняется тем, что с возрастанием величины SHs перегрева на всасывании холодильный эффект R290 увеличивается больше, чем степень уменьшения количества циркулирующего хладагента, по сравнению с холодильным эффектом фторуглеродного хладагента. As shown in FIG. 5, as the suction superheat value SHs increases, the theoretical COP of a fluorocarbon refrigerant such as R32 and R410A decreases, and the theoretical COP of R290 increases. This is because as the suction superheat value SHs increases, the refrigeration effect of R290 increases more than the degree of reduction in the amount of circulating refrigerant compared to the refrigeration effect of the fluorocarbon refrigerant.

[0043] Поэтому в данном варианте осуществления, хладагент, циркулирующий в контуре 70 хладагента, включает по меньшей мере один из R290 и R1270, каждый из которых является воспламеняющимся природным НС хладагентом с низким GWP. Другими словами, хладагент, перемещающийся в контуре 70 хладагента, представляет собой только R290, только R1270 или смешанный хладагент, содержащий по меньшей мере один из R290 и R1270 в качестве основного компонента.[0043] Therefore, in this embodiment, the refrigerant circulating in the refrigerant circuit 70 includes at least one of R290 and R1270, each of which is a low GWP flammable natural HC refrigerant. In other words, the refrigerant moving in the refrigerant circuit 70 is R290 only, R1270 only, or a mixed refrigerant containing at least one of R290 and R1270 as a main component.

[0044] В обычном кондиционере воздуха, который использует R32, вследствие характеристик R32, смазочное масло и двигатель могут ухудшаться при увеличении температуры нагнетания компрессора 1. Поэтому обычный кондиционер воздуха, который использует R32, выполнен с возможностью регулирования температуры TD нагнетания посредством уменьшения величины SHs перегрева на всасывании компрессора 1, чтобы предотвратить увеличение температуры TD нагнетания. Однако в случае использования хладагента R290 с низким потенциалом глобального потепления, если осуществлять такое же регулирование, как при использовании R32, величина SHd перегрева на нагнетании может становиться чрезмерно большой, а температура TS всасывания и величина SHs перегрева на всасывании могут становиться чрезмерно малыми, что может снизить СОР. Другими словами, хотя у R290 теоретический СОР выше, чем у R32, при использовании R290 трудно получить СОР, равный или выше, чем СОР при использовании R32, посредством обычного регулирования. [0044] In a conventional air conditioner that uses R32, due to the characteristics of R32, the lubricating oil and the engine may deteriorate as the discharge temperature of the compressor 1 increases. Therefore, the conventional air conditioner that uses R32 is configured to control the discharge temperature TD by reducing the superheat amount SHs at the suction side of compressor 1 to prevent an increase in the discharge temperature TD. However, in the case of using the low-GWP refrigerant R290, if the same control as R32 is used, the discharge superheat amount SHd may become excessively large, and the suction temperature TS and the suction superheat amount SHs may become excessively small, which may lower the COP. In other words, although the theoretical COP of R290 is higher than that of R32, it is difficult to obtain a COP equal to or higher than that of R32 when using R290 by conventional adjustment.

[0045] В качестве обычного смазочного масла для углеводородных хладагентов могут быть использованы парафиновые углеводороды, нафтеновые углеводороды, один алкилбензол или смешанное из них масло, однако вследствие их высокой совместимости, они непригодны для легко воспламеняющегося хладагента, такого как R290 или R1270 в целях безопасности в соответствии с нормами заправки хладагента (IEC 60335-2-40). Кроме того, данные смазочные масла непригодны для обычного герметичного кондиционера воздуха высокого давления из-за их низкой вязкости. [0045] As a common lubricating oil for hydrocarbon refrigerants, paraffinic hydrocarbons, naphthenic hydrocarbons, alkylbenzene alone, or a mixed oil of these can be used, however, due to their high compatibility, they are unsuitable for flammable refrigerant such as R290 or R1270 for safety reasons. in accordance with refrigerant charge regulations (IEC 60335-2-40). In addition, these lubricating oils are unsuitable for conventional high pressure sealed air conditioners due to their low viscosity.

[0046] В данном варианте осуществления в качестве смазочного масла компрессора 1 используется масло, которое имеет более высокую плотность, чем плотность хладагента, такое как полиалкиленгликолевое (polyalkylene glycol - PAG) или поливинилэфирное (polyvinyl-ether - PVE), содержащее простую эфирную связь, или полиэфирное (polyol ester - POE), содержащее сложноэфирную связь. Поскольку PAG имеет низкую совместимость с R290, при использовании R290 в качестве хладагента PAG предпочтительно используют в качестве смазочного масла для R290.[0046] In this embodiment, as the lubricating oil of the compressor 1, an oil is used that has a higher density than the density of the refrigerant, such as polyalkylene glycol (PAG) or polyvinyl ether (polyvinyl-ether - PVE) containing an ether bond, or polyester (polyol ester - POE) containing an ester bond. Because PAG has low compatibility with R290, when R290 is used as a refrigerant, PAG is preferably used as the lubricating oil for R290.

[0047] Компрессор 1, четырехходовой клапан 2 и расширительный клапан 4 соединены друг с другом трубопроводами хладагента в машинной камере наружного блока 50. Данные элементы закрыты передней панелью, боковыми панелями, задней панелью и перегородками, каждая из которых изготовлена из металлического листа, и изолированы от наружного воздуха. Таким образом, вследствие тепла, излучаемого из компрессора 1, температура окружающего воздуха в машинной камере может быть выше, чем температура ТО наружного воздуха. Вследствие нагревания окружающего воздуха в машинной камере и тепла, поглощаемого из хладагента, выпускаемого из четырехходового клапана 2 при температуре TD нагнетания, температура TS всасывания может быть выше, чем температура ТО наружного воздуха.[0047] Compressor 1, four-way valve 2 and expansion valve 4 are connected to each other by refrigerant piping in the machine room of the outdoor unit 50. These elements are covered by the front panel, side panels, rear panel and baffles, each made of metal sheet, and insulated from outside air. Thus, due to the heat radiated from the compressor 1, the temperature of the ambient air in the machine chamber may be higher than the temperature of the outdoor air HE. Due to the heating of the ambient air in the machine chamber and the heat absorbed from the coolant discharged from the four-way valve 2 at the discharge temperature TD, the suction temperature TS may be higher than the outdoor air temperature TO.

[0048] В Европе для того чтобы уменьшить энергопотребление бытовых кондиционеров нужно, чтобы сезонный коэффициент энергетической эффективности (Seasonal Coefficient of Performance - SCOP), определяемый из СОР при требуемой температуре наружного воздуха, соответствовал директиве ErP Lot 10.[0048] In Europe, in order to reduce the energy consumption of residential air conditioners, the Seasonal Coefficient of Performance (SCOP), determined from the COP at the required outdoor temperature, must comply with the ErP Lot 10 directive.

[0049] фиг. 6 представляет собой график, показывающий зависимость между температурой ТО наружного воздуха и нормализованным СОР.[0049] FIG. 6 is a graph showing the relationship between outdoor air temperature HT and normalized COP.

Нормализованный СОР представляет собой отношение СОР при каждой температуре к СОР при температуре ТО наружного воздуха, равной 12°С.The normalized COP is the ratio of the COP at each temperature to the COP at an outdoor air temperature OT of 12°C.

[0050] С увеличением температуры ТО наружного воздуха нагрузка на здание и помещение уменьшается и соответственно СОР увеличивается. SCOP вычисляют на основе СОР(А) при температуре ТО наружного воздуха, равной -7°С, СОР(В) при температуре ТО наружного воздуха, равной 2°С, СОР(С) при температуре ТО наружного воздуха, равной 7°С, и СОР(D) при температуре ТО наружного воздуха, равной 12°С, по следующей формуле:[0050] With an increase in the outdoor air temperature, the load on the building and the room decreases and, accordingly, the COP increases. SCOP is calculated based on COP(A) at an outdoor air temperature of -7°C, COP(B) at an outdoor air temperature of 2°C, COP(C) at an outdoor air temperature of 7°C, and COP(D) at an outdoor air temperature OT of 12°C, according to the following formula:

[0051] [0051]

SCOP=0,17хСОР(А)+0,51хСОР(В)+0,23хСОР(С)+0,09хСОР(D) (1)SCOP=0.17xCOP(A)+0.51xCOP(B)+0.23xCOP(C)+0.09xCOP(D) (1)

СОР(В) при температуре ТО наружного воздуха, равной 2°С, и СОР(С) при температуре ТО наружного воздуха, равной 7°С, составляют значительную часть SCOP. Доля СОР(В) при температуре ТО наружного воздуха, равной 2°С, и СОР(С) при температуре ТО наружного воздуха, равной 7°С, в SCOP составляет 74%. Доля СОР(В) при температуре ТО наружного воздуха, равной 2°С, СОР(С) при температуре ТО наружного воздуха, равной 7°С, и СОР(D) при температуре ТО наружного воздуха, равной 12°С, в SCOP составляет 83%. COP(B) at 2°C outdoor HT and COP(C) at 7°C outdoor HT make up a significant portion of the SCOP. The proportion of COP(B) at an outdoor air temperature of 2°C and COP(C) at an outdoor air temperature of 7°C in SCOP is 74%. The proportion of COP(B) at an outdoor air temperature of 2°C, COP(C) at an outdoor air temperature of 7°C and COP(D) at an outdoor air temperature of 12°C in SCOP is 83%.

[0052] Как показано на фиг. 6, СОР кондиционера воздуха изменяется по линейному закону в зависимости от температуры ТО наружного воздуха. Таким образом, если определен СОР кондиционера воздуха при каждой из упомянутых трех температур ТО наружного воздуха, то в принципе определяется SCOP кондиционера воздуха. Однако поскольку при температуре ТО наружного воздуха ниже нуля режим обогрева включает оттаивание, реальный СОР может отличаться от теоретического СОР. Поэтому в данном варианте осуществления из упомянутых четырех температур ТО наружного воздуха, используемых для определения SCOP, будут рассмотрены три температуры ТО наружного воздуха, равные 2°С, 7°С и 12°С.[0052] As shown in FIG. 6, the COP of an air conditioner varies linearly with the outside air temperature HT. Thus, if the COP of the air conditioner is determined at each of the three outdoor air temperatures mentioned, then in principle the SCOP of the air conditioner is determined. However, since the heating mode includes defrost when the outside air temperature is below zero, the actual COP may differ from the theoretical COP. Therefore, in this embodiment, out of the four outdoor air temperature TOs used to determine the SCOP, three outdoor air temperatures of 2°C, 7°C, and 12°C will be considered.

[0053] фиг. 7(а)-7(с) представляют собой графики, показывающие зависимость между температурой TS всасывания и нормализованным СОР для R290 и R32. фиг. 7(а)-7(с) показывают зависимость между температурой TS всасывания и нормализованным СОР, когда величина SHs перегрева на всасывании для определения SCOP изменяется от 0,1°С до 20°С, при температуре ТО наружного воздуха, равной соответственно 2°С, 7°С и 12°С. Когда величина SHs перегрева на всасывании равна 0,1°С, температура TS всасывания минимальная. Когда величина SHs перегрева на всасывании равна 20°С, температура TS всасывания максимальная. Если СОР R32 при величине SHs перегрева на всасывании, равной 0,1°С, обозначить Х, то нормализованный СОР определяется как (СОР/Х)х100.[0053] FIG. 7(a)-7(c) are graphs showing the relationship between the suction temperature TS and the normalized COP for R290 and R32. fig. 7(a) to 7(c) show the relationship between the suction temperature TS and the normalized COP when the suction superheat value SHs for determining SCOP is changed from 0.1°C to 20°C, with the outdoor air temperature TO being respectively 2° C, 7°C and 12°C. When the suction superheat value SHs is 0.1°C, the suction temperature TS is at a minimum. When the suction superheat value SHs is 20°C, the suction temperature TS is maximum. If COP R32 with a suction superheat value SHs of 0.1°C is denoted by X, then the normalized COP is defined as (COP/X)x100.

[0054] Горизонтальные прямые линии L1, L2 и L3 на фиг. 7(а)-7(с) соответственно показывают нижний предел СОР для достижения SCOP, эквивалентного СОР R32 при другой температуре ТО наружного воздуха. В данном варианте осуществления, когда температура ТО наружного воздуха равна 2°С или 7°С, нижний предел, показанный линиями L1 и L2, составляет 97%, а когда температура ТО наружного воздуха равна 12°С, нижний предел, показанный линией L3, составляет 93%.[0054] The horizontal straight lines L1, L2 and L3 in FIG. 7(a)-7(c) respectively show the lower limit of the COP to achieve a SCOP equivalent to COP R32 at a different outdoor temperature TH. In this embodiment, when the outside air temperature HE is 2°C or 7°C, the lower limit shown by lines L1 and L2 is 97%, and when the outside air HE is 12°C, the lower limit shown by line L3, is 93%.

[0055] Как показано на фиг. 7(а), когда температура ТО наружного воздуха равна 2°С, а температура TS всасывания находится в пределах от 0°С до 6,6°, другими словами когда ΔТ находится в пределах от -2,0°С до +4,6°С, СОР кондиционера воздуха может быть повышен посредством использования R290 вместо R32. Когда ΔТ˂-2°С, температура TS всасывания становится меньше 0°С, всасывающий трубопровод покрывается инеем, что значительно снижает СОР. [0055] As shown in FIG. 7(a), when the outside air temperature TO is 2°C and the suction temperature TS is in the range of 0°C to 6.6°C, in other words, when ΔT is in the range of -2.0°C to +4, 6°C, the COP of the air conditioner can be increased by using R290 instead of R32. When ΔT˂-2°C, the suction temperature TS becomes less than 0°C, the suction pipe is covered with frost, which greatly reduces the COP.

[0056] Как показано на фиг. 7(b), когда температура ТО наружного воздуха равна 7°С, а температура TS всасывания находится в пределах от 3,0°С до 7,6°, другими словами когда ΔТ находится в пределах от -4,0°С до +0,6°С, СОР кондиционера воздуха может быть повышен посредством использования R290 вместо R32. Когда ΔТ(=TS-TO)˃0,6°С, поскольку СОР при использовании R290 меньше, чем СОР при использовании R32, R290 не должен использоваться в кондиционере воздуха, несмотря на то, что у R290 теоретический СОР выше, чем у R32. [0056] As shown in FIG. 7(b) when the outside air temperature TO is 7°C and the suction temperature TS is between 3.0°C and 7.6°C, in other words, when ΔT is between -4.0°C and + 0.6°C, the COP of the air conditioner can be increased by using R290 instead of R32. When ΔT(=TS-TO)˃0.6°C, since the COP when using R290 is less than the COP when using R32, R290 should not be used in the air conditioner, although R290 has a theoretical COP higher than R32 .

[0057] Как показано на фиг. 7(с), когда температура ТО наружного воздуха равна 12°С, а температура TS всасывания находится в пределах от 9,4°С до 13,6°, другими словами когда ΔТ находится в пределах от -2,6°С до +1,6°С, СОР кондиционера воздуха может быть повышен посредством использования R290 вместо R32.[0057] As shown in FIG. 7(c) when the outside air temperature TO is 12°C and the suction temperature TS is between 9.4°C and 13.6°C, in other words when ΔT is between -2.6°C and + 1.6°C, the COP of the air conditioner can be increased by using R290 instead of R32.

[0058] Как описано выше, посредством регулирования ΔТ в зависимости от температуры ТО наружного воздуха можно использовать R290 вместо R32 в кондиционере воздуха с более высоким СОР.[0058] As described above, by adjusting ΔT depending on the outdoor air temperature, R290 can be used instead of R32 in an air conditioner with a higher COP.

[0059] Кроме того, посредством регулирования ΔТ(=TS-TO) в пределах от -2,0°С до +0,6°С можно использовать R290 вместо R32 в кондиционере воздуха с более высоким СОР независимо от температуры ТО наружного воздуха. [0059] In addition, by adjusting ΔT(=TS-TO) between -2.0°C to +0.6°C, R290 can be used instead of R32 in an air conditioner with a higher COP regardless of the outside air temperature TO.

[0060] Как описано выше, в данном варианте осуществления контроллер 60 управляет расширительным клапаном 4 так, чтобы в режиме обогрева разность ΔТ(=TS-TO) между температурой TS всасывания и температурой ТО наружного воздуха находилась в диапазоне W(от -2,0°С до +0,6°С). Таким образом, в режиме обогрева в кондиционере воздуха можно использовать R290 в качестве хладагента с SCOP, больше или равном SCOP при использовании R32. Хотя выше в качестве примера описан R290, аналогичный эффект может быть достигнут при использовании R1270, который обладает свойствами, такими как температура кипения и рабочее давление, подобными свойствам R290. [0060] As described above, in this embodiment, the controller 60 controls the expansion valve 4 so that in the heating mode, the difference ΔT(=TS-TO) between the suction temperature TS and the outdoor air temperature TO is in the range of W(-2.0 °С to +0.6°С). Thus, in air conditioner heating mode, R290 can be used as a refrigerant with a SCOP greater than or equal to the SCOP when using R32. Although R290 is described above as an example, a similar effect can be achieved by using R1270, which has properties such as boiling point and operating pressure similar to those of R290.

[0061] фиг. 8 представляет собой блок-схему последовательности операций, показывающую способ управления в режиме обогрева кондиционера воздуха в соответствии с первым вариантом осуществления.[0061] FIG. 8 is a flowchart showing a heating mode control method of an air conditioner according to the first embodiment.

[0062] На этапе S101 датчик 11 температуры наружного воздуха измеряет температуру TO наружного воздуха. Контроллер 60 принимает сигнал, определяющий температуру TO наружного воздуха, из датчика 11 температуры наружного воздуха. [0062] In step S101, the outside air temperature sensor 11 measures the outside air temperature TO. The controller 60 receives a signal detecting the outside air temperature TO from the outside air temperature sensor 11 .

[0063] На этапе S102 датчик 21 температуры всасывания измеряет температуру TS всасывания компрессора 1. Контроллер 60 принимает сигнал, определяющий измеряемую температуру TS всасывания, из датчика 21 температуры всасывания. [0063] In step S102, the suction temperature sensor 21 measures the suction temperature TS of the compressor 1. The controller 60 receives a signal determining the measured suction temperature TS from the suction temperature sensor 21.

[0064] На этапе S103 контроллер 60 вычисляет разность температур ΔТ=TS-TO.[0064] In step S103, the controller 60 calculates a temperature difference ΔT=TS-TO.

Если установлено, что разность температур ΔТ меньше (-2,0°С) на этапе S104 (YES на этапе S104), то процесс переходит к этапу S105. Если установлено, что разность температур ΔТ больше (+0,6°С) на этапе S106 (YES на этапе S106), то процесс переходит к этапу S107. Если установлено, что разность температур ΔТ не меньше (-2,0°С) и не больше (+0,6°С)(NO на этапе S104 и NO на этапе S106), то процесс прекращается. If it is determined that the temperature difference ΔT is less than (−2.0°C) in step S104 (YES in step S104), then the process proceeds to step S105. If it is determined that the temperature difference ΔT is larger (+0.6°C) in step S106 (YES in step S106), then the process proceeds to step S107. If it is determined that the temperature difference ΔT is not less than (−2.0°C) and not more than (+0.6°C) (NO in step S104 and NO in step S106), the process is stopped.

[0065] На этапе S105 контроллер 60 уменьшает степень открытия расширительного клапана 4 на заданную величину. После чего процесс возвращается к этапу S101. [0065] In step S105, the controller 60 decreases the opening degree of the expansion valve 4 by a predetermined amount. Thereafter, the process returns to step S101.

[0066] На этапе S107 контроллер 60 увеличивает степень открытия расширительного клапана 4 на заданную величину. После чего процесс возвращается к этапу S101. [0066] In step S107, the controller 60 increases the opening degree of the expansion valve 4 by a predetermined amount. Thereafter, the process returns to step S101.

[0067] Второй вариант осуществления[0067] Second embodiment

Как показано на фиг. 7(а)-7(с), когда температура ТО наружного воздуха и температура TS всасывания равны друг другу, поскольку R32 имеет максимальный СОР, когда температура TS всасывания выше, чем температура ТО наружного воздуха, что обусловлено свойствами хладагента, он не может быть использован в кондиционере воздуха с более высоким СОР, тогда как R290 может быть использован в кондиционере воздуха с высоким СОР. As shown in FIG. 7(a) to 7(c), when the outdoor air temperature H0 and the suction temperature TS are equal to each other, since R32 has the maximum COP, when the suction temperature TS is higher than the outdoor air temperature H0 due to the properties of the refrigerant, it cannot be used in a higher COP air conditioner, while R290 can be used in a high COP air conditioner.

[0068] В данном варианте осуществления контроллер 60 управляет расширительным клапаном 4 так, чтобы температура TS всасывания была равна температуре ТО наружного воздуха. [0068] In this embodiment, the controller 60 controls the expansion valve 4 so that the suction temperature TS is equal to the outdoor air temperature TO.

[0069] фиг. 9 представляет собой блок-схему последовательности операций, показывающую способ управления в режиме обогрева кондиционера воздуха в соответствии со вторым вариантом осуществления.[0069] FIG. 9 is a flowchart showing a heating mode control method of an air conditioner according to the second embodiment.

[0070] На этапе S201 датчик 11 температуры наружного воздуха измеряет температуру TO наружного воздуха. Контроллер 60 принимает сигнал, определяющий температуру TO наружного воздуха, из датчика 11 температуры наружного воздуха. [0070] In step S201, the outside air temperature sensor 11 measures the outside air temperature TO. The controller 60 receives a signal detecting the outside air temperature TO from the outside air temperature sensor 11 .

[0071] На этапе S202 датчик 21 температуры всасывания измеряет температуру TS всасывания компрессора 1. Контроллер 60 принимает сигнал, определяющий температуру TS всасывания, из датчика 21 температуры всасывания. [0071] In step S202, the suction temperature sensor 21 measures the suction temperature TS of the compressor 1. The controller 60 receives a signal detecting the suction temperature TS from the suction temperature sensor 21.

[0072] На этапе S203 контроллер 60 вычисляет разность температур ΔТ=TS-TO.[0072] In step S203, the controller 60 calculates a temperature difference ΔT=TS-TO.

Если установлено, что температура TS всасывания ниже, чем температура ТО наружного воздуха, на этапе S203 (YES на этапе S203), то процесс переходит к этапу S204. Если установлено, что температура TS всасывания выше, чем температура ТО наружного воздуха, на этапе S205 (YES на этапе S205), то процесс переходит к этапу S206. Если установлено, что температура TS всасывания равна температуре ТО наружного воздуха (NO на этапе S203 и NO на этапе S205), то процесс завершается.If it is determined that the suction temperature TS is lower than the outdoor air temperature TO in step S203 (YES in step S203), the process proceeds to step S204. If it is determined that the suction temperature TS is higher than the outdoor air temperature TO in step S205 (YES in step S205), the process proceeds to step S206. If it is determined that the suction temperature TS is equal to the outdoor air temperature TO (NO in step S203 and NO in step S205), the process ends.

[0073] На этапе S204 контроллер 60 уменьшает степень открытия расширительного клапана 4 на заданную величину. После чего процесс возвращается к этапу S201.[0073] In step S204, the controller 60 reduces the opening degree of the expansion valve 4 by a predetermined amount. Thereafter, the process returns to step S201.

[0074] На этапе S206 контроллер 60 увеличивает степень открытия расширительного клапана 4 на заданную величину. После чего процесс возвращается к этапу S201. [0074] In step S206, the controller 60 increases the opening degree of the expansion valve 4 by a predetermined amount. Thereafter, the process returns to step S201.

[0075] В соответствии с данным вариантом осуществления, можно приводить в действие кондиционер воздуха с высоким СОР в зависимости от изменения температуры ТО наружного воздуха. Поскольку контроллер 60 регулирует температуру TS всасывания на основе измеряемой температуры ТО наружного воздуха, контроллер 60 регулирует хладагент, всасываемый в компрессор 1, посредством превращения хладагента перегретый газ вместо регулирования величины SHs перегрева на всасывании. Другими словами, кондиционер воздуха может работать при температуре ТЕ испарения, которая ниже, чем температура ТО наружного воздуха, а в данном варианте осуществления температура ТО наружного воздуха равна температуре TS всасывания, что означает, что температура ТЕ испарения ниже, чем температура TS всасывания. Таким образом, гарантировано, что хладагент, всасываемый в компрессор 1, превращается в перегретый газ. В результате можно предотвратить возникновение в компрессоре 1 эффекта обратного порядка превращения жидкость-газообразная фаза, который является основной причиной отказа, что позволяет обеспечить стабильную работу кондиционера воздуха. Кроме того, поскольку легко предохранить кондиционер воздуха от работы при температуре всасывания, которая меньше или равна 0°С, что предотвращает образование инея на всасывающих трубопроводах, можно предотвратить повторную конденсацию хладагента в трубопроводе хладагента вследствие увеличения термического сопротивления, обусловленного инеем. [0075] According to this embodiment, it is possible to operate the high COP air conditioner depending on the change in the outside air temperature TO. Since the controller 60 controls the suction temperature TS based on the measured outdoor air temperature TO, the controller 60 controls the refrigerant sucked into the compressor 1 by converting the refrigerant superheated gas instead of controlling the suction superheat amount SHs. In other words, the air conditioner can be operated at an evaporating temperature TE that is lower than the outdoor air temperature TO, and in this embodiment, the outdoor air temperature TO is equal to the suction temperature TS, which means that the evaporation temperature TE is lower than the suction temperature TS. Thus, it is guaranteed that the refrigerant sucked into the compressor 1 is converted into a superheated gas. As a result, it is possible to prevent the compressor 1 from experiencing the liquid-vapor reverse order effect, which is the main cause of failure, so that the air conditioner can be operated stably. In addition, since it is easy to prevent the air conditioner from running at a suction temperature that is less than or equal to 0°C, which prevents the formation of frost on the suction pipes, it is possible to prevent re-condensation of the refrigerant in the refrigerant pipe due to an increase in thermal resistance caused by frost.

[0076] Третий вариант осуществления[0076] Third embodiment

фиг. 10(а)-10(с) представляют собой графики, показывающие зависимость между величиной SHd перегрева на нагнетании и нормализованным СОР для R290 и R32.fig. 10(a)-10(c) are graphs showing the relationship between the discharge superheat value SHd and the normalized COP for R290 and R32.

[0077] фиг. 10(а)-10(с) показывают зависимость между величиной SHd перегрева на нагнетании и нормализованным СОР при температуре ТО наружного воздуха, равной 2°С, 7°С и 12°С, соответственно, когда величина SHs перегрева на всасывании, которая используется для определения SCOP, изменяется от 0,1°С до 20°С. Когда величина SHs перегрева на всасывании равна 0,1°С, величина SHd перегрева на нагнетании минимальная. Когда величина SHs перегрева на всасывании равна 20°С, величина SHd перегрева на нагнетании максимальная. Если СОР в случае, когда величина SHs перегрева на всасывании R32 равна 0,1°С, обозначить Х, то нормализованный СОР определяется как (СОР/Х)х100.[0077] FIG. 10(a)-10(c) show the relationship between the discharge superheat amount SHd and the normalized COP at an outdoor air temperature TO of 2°C, 7°C and 12°C, respectively, when the suction superheat amount SHs that is used to determine SCOP, varies from 0.1°C to 20°C. When the suction superheat value SHs is 0.1°C, the discharge superheat value SHd is at a minimum. When the suction superheat value SHs is 20°C, the discharge superheat value SHd is maximum. If the COP in the case where the R32 suction superheat value SHs is 0.1°C, denote X, then the normalized COP is defined as (COP/X)x100.

[0078] Как показано на фиг. 10(а)-10(с), при каждой температуре ТО наружного воздуха существует диапазон величин SHd перегрева на нагнетании, в котором СОР R290 выше, чем СОР R32. Максимальное значение упомянутого диапазона обозначено U(SHd).[0078] As shown in FIG. 10(a)-10(c), at each outdoor air temperature, there is a range of discharge superheat values SHd in which COP R290 is higher than COP R32. The maximum value of said range is designated U(SHd).

[0079] Как показано на фиг. 10(а)-10(с), вследствие различия в физических свойствах хладагентов R290 и R32, величина SHd перегрева на нагнетании R290, обладающего более высоким СОР, чем R32 при температуре ТО наружного воздуха, меньше, чем величина SHd перегрева на нагнетании R32.[0079] As shown in FIG. 10(a)-10(c), due to the difference in the physical properties of R290 and R32, the discharge superheat value SHd of R290, which has a higher COP than R32 at outdoor air temperature, is smaller than the discharge superheat value SHd of R32.

[0080] Значение U(SHd) при температуре ТО наружного воздуха может быть выражено следующей формулой:[0080] The value of U(SHd) at the outdoor air temperature TO can be expressed by the following formula:

U(SHd)=-1,1559хТО+19,574 (2)U(SHd)=-1.1559xTO+19.574 (2)

С другой стороны, если обозначить L(SHd) нижний предел диапазона величин SHd перегрева на нагнетании, при котором в компрессоре 1 не возникает эффект обратного потока жидкости при температуре ТО наружного воздуха, то L(SHd) может быть выражен следующей формулой:On the other hand, if we designate L(SHd) as the lower limit of the range of discharge superheat values SHd, at which the effect of liquid backflow does not occur in compressor 1 at the outdoor air temperature, then L(SHd) can be expressed by the following formula:

L(SHd)=-0,4526хТО+9,5755 (3)L(SHd)=-0.4526xTO+9.5755 (3)

[0081] фиг. 11 представляет собой график, показывающий диапазон величин SHd перегрева на нагнетании, в котором СОР R290 выше, чем СОР R32, и отсутствует эффект обратного порядка превращения жидкость-газообразная фаза в компрессоре 1.[0081] FIG. 11 is a graph showing a range of discharge superheat values SHd in which COP R290 is higher than COP R32 and there is no reverse order effect of liquid-to-gas conversion in compressor 1.

[0082] На фиг. 11 прямая линия R1 соответствует формуле (2), а прямая R2 соответствует формуле (3). В диапазоне между прямой линией R1 и прямой линией R2 (включая прямые линии R1 и R2) СОР R290 выше, чем СОР R32, и не возникает эффект обратного порядка превращения жидкость-газообразная фаза в компрессоре 1. На фиг. 11, поскольку с повышением температуры наружного воздуха нагрузка на кондиционер воздуха уменьшается, диапазон величин SHd перегрева на нагнетании, в котором кондиционер воздуха может работать с более высоким СОР при использовании R290, становится меньше, чем диапазон при использовании R32.[0082] FIG. 11, straight line R1 corresponds to formula (2), and straight line R2 corresponds to formula (3). In the range between the straight line R1 and the straight line R2 (including the straight lines R1 and R2), the COP of R290 is higher than the COP of R32, and the reverse order effect of the liquid-to-gas transformation in the compressor 1 does not occur. FIG. 11, since the load on the air conditioner decreases as the outdoor temperature rises, the range of discharge superheat SHd in which the air conditioner can operate with a higher COP when using R290 becomes smaller than the range when using R32.

[0083] В данном варианте осуществления контроллер 60 регулирует степень открытия расширительного клапана 4 на основе температуры ТО наружного воздуха так, чтобы величина SHd перегрева на нагнетании была больше или равна L(SHd), выраженному формулой (3), и меньше или равна U(SHd), выраженному формулой (2). [0083] In this embodiment, the controller 60 controls the opening degree of the expansion valve 4 based on the outdoor air temperature TO so that the discharge superheat amount SHd is greater than or equal to L(SHd) expressed by formula (3) and less than or equal to U( SHd) expressed by formula (2).

[0084] фиг. 12 представляет собой блок-схему последовательности операций, показывающую способ управления кондиционером воздуха в режиме обогрева в соответствии с третьим вариантом осуществления. [0084] FIG. 12 is a flowchart showing a heating mode air conditioner control method according to the third embodiment.

[0085] На этапе S300 датчик 11 температуры наружного воздуха измеряет температуру ТО наружного воздуха. Контроллер 60 принимает сигнал, определяющий температуру TO наружного воздуха, из датчика 11 температуры наружного воздуха. [0085] In step S300, the outside air temperature sensor 11 measures the outside air temperature TO. The controller 60 receives a signal indicating the outdoor air temperature TO from the outdoor air temperature sensor 11 .

[0086] На этапе S301 датчик 23 температуры нагнетания измеряет температуру TD нагнетания компрессора 1. Контроллер 60 принимает сигнал, определяющий температуру TD нагнетания компрессора 1, из датчика 23 температуры нагнетания. [0086] In step S301, the discharge temperature sensor 23 measures the discharge temperature TD of the compressor 1. The controller 60 receives a signal detecting the discharge temperature TD of the compressor 1 from the discharge temperature sensor 23.

[0087] На этапе S302 датчик 25 температуры внутреннего теплообменника измеряет температуру ТС конденсации хладагента во внутреннем теплообменнике 5. Контроллер 60 принимает сигнал, определяющий температуру ТС конденсации хладагента, из датчика 25 температуры внутреннего теплообменника. [0087] In step S302, the indoor heat exchanger temperature sensor 25 measures the refrigerant condensing temperature TC in the indoor heat exchanger 5. The controller 60 receives a signal detecting the refrigerant condensing temperature TC from the indoor heat exchanger temperature sensor 25.

[0088] На этапе S303 контроллер 60 вычисляет величину SHd(=TD-TC) перегрева на нагнетании посредством вычитания TC из TD.[0088] In step S303, the controller 60 calculates the discharge superheat amount SHd(=TD-TC) by subtracting TC from TD.

[0089] На этапе S304 контроллер 60 вычисляет U(SHd) из температуры ТО наружного воздуха по вышеуказанной формуле (3).[0089] In step S304, the controller 60 calculates U(SHd) from the outside air temperature TO according to the above formula (3).

[0090] На этапе S305 контроллер 60 вычисляет L(SHd) из температуры ТО наружного воздуха по вышеуказанной формуле (2).[0090] In step S305, the controller 60 calculates L(SHd) from the outside air temperature TO according to the above formula (2).

[0091] Если установлено, что величина SHd перегрева на нагнетании меньше L(SHd), на этапе S306 (YES на этапе S306), то процесс переходит к этапу S307. Если установлено, что величина SHd перегрева на нагнетании больше U(SHd), на этапе S308 (YES на этапе S308), то процесс переходит к этапу S309. Если установлено, что величина SHd перегрева на нагнетании не меньше L(SHd) и не больше U(SHd) (NO на этапе S306 и NO на этапе S308), то процесс завершается.[0091] If it is determined that the discharge superheat amount SHd is less than L(SHd) in step S306 (YES in step S306), then the process proceeds to step S307. If it is determined that the discharge superheat amount SHd is larger than U(SHd) in step S308 (YES in step S308), the process proceeds to step S309. If it is determined that the discharge superheat amount SHd is not less than L(SHd) and not more than U(SHd) (NO in step S306 and NO in step S308), the process ends.

[0092] На этапе S307 контроллер 60 уменьшает степень открытия расширительного клапана 4 на заданную величину. После чего процесс возвращается к этапу S300.[0092] In step S307, the controller 60 decreases the opening degree of the expansion valve 4 by a predetermined amount. Thereafter, the process returns to step S300.

[0093] На этапе S309 контроллер 60 увеличивает степень открытия расширительного клапана 4 на заданную величину. После чего процесс возвращается к этапу S300.[0093] In step S309, the controller 60 increases the opening degree of the expansion valve 4 by a predetermined amount. Thereafter, the process returns to step S300.

[0094] В данном варианте осуществления можно использовать R290 вместо R32 в кондиционере воздуха с более высоким СОР. Кроме того, поскольку регулирование можно осуществлять точно в зависимости от изменения температуры ТО наружного воздуха, можно сэкономить больше энергии по сравнению с обычным регулированием температуры нагнетания. Аналогичный эффект может быть достигнут при использовании R1270, который обладает свойствами, такими как температура кипения и рабочее давление, подобными свойствам R290. [0094] In this embodiment, R290 can be used instead of R32 in an air conditioner with a higher COP. In addition, since the control can be performed accurately in response to the change in outdoor air temperature, more energy can be saved compared to conventional discharge temperature control. A similar effect can be achieved by using R1270, which has properties such as boiling point and operating pressure similar to those of R290.

[0095] В том случае, когда R290 используют в качестве хладагента и PAG используют в качестве смазочного масла компрессора 1, для того чтобы регулировать величину SHd перегрева на нагнетании в пределах вышеописанного диапазона, доля хладагента, растворенного в PAG, может быть ограничена 30% или меньше. В результате объем заправки хладагента может быть сделан равным или меньше, чем допустимый объем хладагента. Аналогичный эффект может быть достигнут посредством использования R1270, который обладает свойствами, такими как температура кипения и рабочее давление, подобными свойствам R290.[0095] When R290 is used as the refrigerant and PAG is used as the lubricating oil of the compressor 1, in order to control the discharge superheat amount SHd within the above range, the proportion of refrigerant dissolved in PAG may be limited to 30% or smaller. As a result, the refrigerant charge amount can be made equal to or less than the allowable refrigerant amount. A similar effect can be achieved by using R1270, which has properties such as boiling point and operating pressure similar to those of R290.

[0096] (Модификации)[0096] (Mods)

Настоящее изобретение не ограничено вышеописанными вариантами осуществления и может включать, например, перечисленные ниже модификации.The present invention is not limited to the above embodiments and may include, for example, the following modifications.

[0097] (1) Управление расширительным клапаном[0097] (1) Expansion valve control

На этапах S105 и S107, показанных на фиг. 8 в соответствии с первым вариантом осуществления, описано, что контроллер регулирует степень открытия расширительного клапана на заданную величину, однако настоящее изобретение этим не ограничено. Контроллер может быть выполнен с возможностью регулирования степени открытия расширительного клапана на величину, пропорциональную величине разности между ΔТ и (-2,0°C) или величине разности между ΔТ и (+0,6°C).In steps S105 and S107 shown in FIG. 8 according to the first embodiment, it is described that the controller controls the opening degree of the expansion valve to a predetermined amount, however, the present invention is not limited to this. The controller may be configured to adjust the opening degree of the expansion valve by an amount proportional to the difference between ΔT and (-2.0°C) or the difference between ΔT and (+0.6°C).

[0098] Аналогично, на этапах S204 и S206, показанных фиг. 9 в соответствии со вторым вариантом осуществления, описано, что контроллер регулирует степень открытия расширительного клапана на заданную величину, однако настоящее изобретение этим не ограничено. Контроллер может быть выполнен с возможностью регулирования степени открытия расширительного клапана на величину, пропорциональную величине разности между TS и ТО.[0098] Similarly, in steps S204 and S206 shown in FIG. 9 according to the second embodiment, it is described that the controller adjusts the opening degree of the expansion valve to a predetermined amount, however, the present invention is not limited to this. The controller may be configured to adjust the opening degree of the expansion valve by an amount proportional to the amount of difference between TS and TO.

[0099] Аналогично, на этапах S307 и S309, показанных фиг. 12 в соответствии с третьим вариантом осуществления, описано, что контроллер регулирует степень открытия расширительного клапана на заданную величину, однако настоящее изобретение этим не ограничено. Контроллер может быть выполнен с возможностью регулирования степени открытия расширительного клапана на величину, пропорциональную величине разности между SHd и L(SHd), или величине разности между SHd и U(SHd).[0099] Similarly, in steps S307 and S309 shown in FIG. 12 according to the third embodiment, it is described that the controller adjusts the opening degree of the expansion valve to a predetermined amount, however, the present invention is not limited to this. The controller may be configured to adjust the opening degree of the expansion valve by an amount proportional to the amount of difference between SHd and L(SHd), or the amount of difference between SHd and U(SHd).

[0100] (2) Управление в зависимости от температуры наружного воздуха[0100] (2) Outside temperature dependent control

Контроллер может быть выполнен с возможностью управления расширительным клапаном так, чтобы ΔТ(=TS-TO) находилась в диапазоне W(от -2,0°С до +4,6°С), когда температура ТО наружного воздуха равна 2°С. Другими словами, если температура ТО наружного воздуха равна 2°С, то контроллер может уменьшать степень открытия расширительного клапана на заданную величину, когда ΔТ меньше (-2,0°C), и увеличивать степень открытия расширительного клапана на заданную величину, когда ΔТ больше (+4,6°C).The controller may be configured to control the expansion valve so that ΔT(=TS-TO) is in the range W(-2.0°C to +4.6°C) when the outside air temperature TO is 2°C. In other words, if the outside air temperature is 2°C, the controller can decrease the expansion valve opening degree by a predetermined amount when ΔT is less than (-2.0°C), and increase the expansion valve opening degree by a predetermined amount when ΔT is greater than (+4.6°C).

[0101] Контроллер может быть выполнен с возможностью управления расширительным клапаном так, чтобы ΔТ находилась в диапазоне W(от -4,0°С до +0,6°С), когда температура ТО наружного воздуха равна 7°С. Другими словами, если температура ТО наружного воздуха равна 7°С, контроллер может уменьшать степень открытия расширительного клапана на заданную величину, когда ΔТ меньше (-4,0°C), и увеличивать степень открытия расширительного клапана на заданную величину, когда ΔТ больше (0,6°C).[0101] The controller may be configured to control the expansion valve so that ΔT is in the range W(-4.0°C to +0.6°C) when the outside air temperature TH is 7°C. In other words, if the outdoor air temperature OT is 7°C, the controller can decrease the expansion valve opening degree by a predetermined amount when ΔT is less than (-4.0°C), and increase the expansion valve opening degree by a predetermined amount when ΔT is greater than ( 0.6°C).

[0102] Контроллер может быть выполнен с возможностью управления расширительным клапаном так, чтобы ΔТ находилась в диапазоне W(от -2,6°С до +1,6°С), когда температура ТО наружного воздуха равна 12°С. Другими словами, если температура ТО наружного воздуха равна 12°С, контроллер может уменьшать степень открытия расширительного клапана на заданную величину, когда ΔТ меньше (-2,6°C), и увеличивать степень открытия расширительного клапана на заданную величину, когда ΔТ больше (+1,6°C).[0102] The controller may be configured to control the expansion valve so that ΔT is in the range W(-2.6°C to +1.6°C) when the outside air temperature TH is 12°C. In other words, if the outdoor air temperature OT is 12°C, the controller can decrease the expansion valve opening degree by a predetermined amount when ΔT is less than (-2.6°C), and increase the expansion valve opening degree by a predetermined amount when ΔT is greater than ( +1.6°C).

[0103] Если температура наружного воздуха равна другой величине, помимо 2°С, 7°С или 12°С, то контроллер может определять верхний предел и нижний предел диапазона W посредством линейной интерполяции. [0103] If the outdoor air temperature is other than 2°C, 7°C, or 12°C, then the controller may determine the upper limit and lower limit of the W range by linear interpolation.

[0104] Необходимо понимать, что варианты осуществления, раскрытые в данном документе, приведены только для объяснения и в качестве примера и не ограничены во всех аспектах. Объем настоящего изобретения определяется не вышеприведенным описанием, а формулой изобретения и должен включать любые модификации в пределах смыслового значения и объема, эквивалентного терминам формулы изобретения. [0104] It is to be understood that the embodiments disclosed herein are by way of explanation and example only, and are not limited in all aspects. The scope of the present invention is not defined by the above description, but by the claims and should include any modifications within the meaning and scope equivalent to the terms of the claims.

Перечень ссылочных позицийList of reference positions

[0105] 1 - компрессор; 2 - четырехходовой клапан; 3 - наружный теплообменник; 4 - расширительный клапан; 5 - внутренний теплообменник; 6 - наружный вентилятор; 7 - внутренний вентилятор; 11 - датчик температуры наружного воздуха; 21 - датчик температуры всасывания; 22 - датчик давления всасывания; 23 - датчик температуры нагнетания; 24 - датчик давления нагнетания; 25 - датчик температуры внутреннего теплообменника; 35 - датчик температуры наружного теплообменника; 50 - наружный блок; 51 - внутренний блок; 60 - контроллер; 70 - контур хладагента; Р4,Р5,Р6 - трубопровод.[0105] 1 - compressor; 2 - four-way valve; 3 - external heat exchanger; 4 - expansion valve; 5 - internal heat exchanger; 6 - outdoor fan; 7 - internal fan; 11 - outdoor air temperature sensor; 21 - suction temperature sensor; 22 - suction pressure sensor; 23 - discharge temperature sensor; 24 - discharge pressure sensor; 25 - temperature sensor of the internal heat exchanger; 35 - outdoor heat exchanger temperature sensor; 50 - outdoor unit; 51 - indoor unit; 60 - controller; 70 - refrigerant circuit; P4, P5, P6 - pipeline.

Claims (27)

1. Кондиционер воздуха, содержащий:1. An air conditioner, comprising: контур хладагента, содержащий компрессор, конденсатор, расширительный клапан и испаритель и выполненный с возможностью циркуляции хладагента;a refrigerant circuit comprising a compressor, a condenser, an expansion valve, and an evaporator and configured to circulate the refrigerant; первый датчик, выполненный с возможностью измерения температуры всасывания всасываемого в компрессор хладагента; иa first sensor configured to measure a suction temperature of a refrigerant drawn into the compressor; and второй датчик, выполненный с возможностью измерения температуры наружного воздуха,a second sensor configured to measure the outside air temperature, причем хладагент включает по меньшей мере один из R290 и R1270, иwherein the refrigerant comprises at least one of R290 and R1270, and в режиме обогрева, когда величина, полученная посредством вычитания температуры наружного воздуха из температуры всасывания, меньше -2,0°С, степень открытия расширительного клапана является уменьшенной, а когда эта величина больше +0,6°С, степень открытия расширительного клапана является увеличенной. in heating mode, when the value obtained by subtracting the outdoor temperature from the suction temperature is less than -2.0°C, the expansion valve opening degree is reduced, and when this value is greater than +0.6°C, the expansion valve opening degree is increased . 2. Кондиционер по п. 1, в котором2. Air conditioner according to claim 1, in which в режиме обогрева, когда температура всасывания ниже, чем температура наружного воздуха, степень открытия расширительного клапана является уменьшенной, а когда температура всасывания выше, чем температура наружного воздуха, степень открытия расширительного клапана является увеличенной. in heating mode, when the suction temperature is lower than the outdoor temperature, the expansion valve opening degree is reduced, and when the suction temperature is higher than the outdoor temperature, the expansion valve opening degree is increased. 3. Кондиционер воздуха, содержащий:3. Air conditioner, containing: контур хладагента, содержащий компрессор, конденсатор, расширительный клапан и испаритель и выполненный с возможностью циркуляции хладагента; иa refrigerant circuit comprising a compressor, a condenser, an expansion valve, and an evaporator and configured to circulate the refrigerant; and первый датчик, выполненный с возможностью измерения температуры нагнетания хладагента, выпускаемого из компрессора,a first sensor configured to measure the discharge temperature of the refrigerant discharged from the compressor, причем хладагент включает по меньшей мере один из R290 и R1270,wherein the refrigerant comprises at least one of R290 and R1270, в режиме обогрева, когда величина перегрева на нагнетании хладагента, выпускаемого из компрессора, меньше, чем заданный диапазон, степень открытия расширительного клапана является уменьшенной, а когда величина перегрева на нагнетании хладагента, выпускаемого из компрессора, больше, чем заданный диапазон, степень открытия расширительного клапана является увеличенной, иin heating mode, when the superheat amount of the discharge refrigerant discharged from the compressor is smaller than the set range, the expansion valve opening degree is reduced, and when the superheat amount of the discharge refrigerant discharged from the compressor is larger than the set range, the expansion valve opening degree is enlarged and в упомянутом заданном диапазоне коэффициент энергетической эффективности (Coefficient of Performance - COP), с которым хладагент циркулирует в контуре хладагента, выше чем СОР, с которым циркулирует R32 в контуре хладагента, и в компрессоре отсутствует эффект обратного порядка превращения жидкость - газообразная фаза. in the said predetermined range, the Coefficient of Performance (COP) with which the refrigerant circulates in the refrigerant circuit is higher than the COP with which R32 circulates in the refrigerant circuit, and there is no effect of the reverse order of liquid-gaseous transformation in the compressor. 4. Кондиционер по п. 3, дополнительно содержащий:4. Conditioner according to claim 3, further comprising: второй датчик, выполненный с возможностью измерения температуры наружного воздуха,a second sensor configured to measure the outside air temperature, при этом при обозначении температуры наружного воздуха ТО нижний предел L(SHd) заданного диапазона определяется по следующей формуле: at the same time, when designating the outdoor air temperature TO, the lower limit L (SHd) of the specified range is determined by the following formula: L(SHd) = -0,4526хТО+9,5755 (А1).L (SHd) \u003d -0.4526xTO + 9.5755 (A1). 5. Кондиционер по п. 3, дополнительно содержащий:5. Conditioner according to claim 3, further comprising: второй датчик, выполненный с возможностью измерения температуры наружного воздуха,a second sensor configured to measure the outside air temperature, при этом при обозначении температуры наружного воздуха ТО верхний предел U(SHd) заданного диапазона определяется по следующей формуле: at the same time, when designating the outdoor air temperature TO, the upper limit U(SHd) of the specified range is determined by the following formula: U(SHd) = -1,1559хТО+19,574 (А2).U(SHd) \u003d -1.1559xTO + 19.574 (A2). 6. Кондиционер по п. 3, дополнительно содержащий:6. Conditioner according to claim 3, further comprising: второй датчик, выполненный с возможностью измерения температуры конденсации,a second sensor configured to measure the condensing temperature, причем упомянутая величина перегрева на нагнетании представляет собой величину, полученную посредством вычитания температуры конденсации из температуры нагнетания. wherein said discharge superheat value is the value obtained by subtracting the condensing temperature from the discharge temperature. 7. Кондиционер по п. 3, в котором7. Air conditioner according to claim 3, in which компрессор включает PAG в качестве смазочного масла.the compressor includes PAG as lubricating oil.
RU2021115603A 2018-11-14 2018-11-14 Air conditioner RU2769213C1 (en)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
PCT/JP2018/042112 WO2020100228A1 (en) 2018-11-14 2018-11-14 Air conditioner

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2769213C1 true RU2769213C1 (en) 2022-03-29

Family

ID=70730920

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2021115603A RU2769213C1 (en) 2018-11-14 2018-11-14 Air conditioner

Country Status (5)

Country Link
EP (1) EP3882536A4 (en)
JP (1) JP7019070B2 (en)
CN (1) CN112955701B (en)
RU (1) RU2769213C1 (en)
WO (1) WO2020100228A1 (en)

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH11230626A (en) * 1998-02-12 1999-08-27 Matsushita Electric Ind Co Ltd Refrigeration cycle device
JP2003279170A (en) * 2002-03-20 2003-10-02 Sanyo Electric Co Ltd Air conditioning device
JP2010038463A (en) * 2008-08-06 2010-02-18 Panasonic Corp Refrigerating cycle device
WO2013080244A1 (en) * 2011-11-29 2013-06-06 三菱電機株式会社 Refrigerating/air-conditioning device
RU2488047C2 (en) * 2009-03-19 2013-07-20 Дайкин Индастриз, Лтд. Conditioner

Family Cites Families (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH02171553A (en) * 1988-12-23 1990-07-03 Matsushita Refrig Co Ltd Air conditioner with variable capability
JP3054564B2 (en) * 1994-11-29 2000-06-19 三洋電機株式会社 Air conditioner
JPH1019391A (en) * 1996-06-28 1998-01-23 Daikin Ind Ltd Controller for air conditioner
JP5759017B2 (en) * 2011-12-22 2015-08-05 三菱電機株式会社 Air conditioner
WO2015136651A1 (en) * 2014-03-12 2015-09-17 三菱電機株式会社 Air-conditioning device
CN106796056B (en) * 2014-11-26 2019-12-20 三菱电机株式会社 Refrigeration cycle device
US10563877B2 (en) * 2015-04-30 2020-02-18 Daikin Industries, Ltd. Air conditioner
JP6467011B2 (en) * 2017-09-25 2019-02-06 三菱電機株式会社 air conditioner

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH11230626A (en) * 1998-02-12 1999-08-27 Matsushita Electric Ind Co Ltd Refrigeration cycle device
JP2003279170A (en) * 2002-03-20 2003-10-02 Sanyo Electric Co Ltd Air conditioning device
JP2010038463A (en) * 2008-08-06 2010-02-18 Panasonic Corp Refrigerating cycle device
RU2488047C2 (en) * 2009-03-19 2013-07-20 Дайкин Индастриз, Лтд. Conditioner
WO2013080244A1 (en) * 2011-11-29 2013-06-06 三菱電機株式会社 Refrigerating/air-conditioning device

Also Published As

Publication number Publication date
CN112955701B (en) 2022-08-23
WO2020100228A1 (en) 2020-05-22
JPWO2020100228A1 (en) 2021-09-02
CN112955701A (en) 2021-06-11
EP3882536A4 (en) 2021-11-17
JP7019070B2 (en) 2022-02-14
EP3882536A1 (en) 2021-09-22

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP3683524B1 (en) Refrigeration apparatus
US6581397B1 (en) Refrigerating device
US10145595B2 (en) Refrigeration cycle apparatus
EP3764025B1 (en) Refrigeration cycle apparatus
JP5791716B2 (en) Refrigeration air conditioner and control method of refrigeration air conditioner
JP2001227822A (en) Refrigerating air conditioner
WO2013093979A1 (en) Air conditioner
KR101901540B1 (en) Air conditioning device
KR20130134348A (en) Air conditional and method for controlling the same
KR100445810B1 (en) Refrigerating device
JP6594599B1 (en) Air conditioner
RU2769213C1 (en) Air conditioner
JP2000283568A (en) Refrigerating device and control method therefor
JP2015087020A (en) Refrigeration cycle device
KR101973202B1 (en) Air conditioner
WO2016207992A1 (en) Air conditioner
JP2001304699A (en) Refrigerating apparatus
JP6257812B2 (en) Air conditioner
JP4548502B2 (en) Refrigeration equipment
JPH07139833A (en) Air conditioner
JP2000018752A (en) Air conditioner
JPH03251664A (en) Multiroom-type air-conditioner
JP2008020189A (en) Refrigerating unit