RU2767024C1 - Способ измерения плотности жидкости - Google Patents

Способ измерения плотности жидкости Download PDF

Info

Publication number
RU2767024C1
RU2767024C1 RU2021117568A RU2021117568A RU2767024C1 RU 2767024 C1 RU2767024 C1 RU 2767024C1 RU 2021117568 A RU2021117568 A RU 2021117568A RU 2021117568 A RU2021117568 A RU 2021117568A RU 2767024 C1 RU2767024 C1 RU 2767024C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
resistance
sensor
measuring
local
density
Prior art date
Application number
RU2021117568A
Other languages
English (en)
Inventor
Виталий Александрович Гайский
Павел Витальевич Гайский
Original Assignee
Федеральное государственное бюджетное научное учреждение "Институт природно-технических систем" (ИПТС)
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Федеральное государственное бюджетное научное учреждение "Институт природно-технических систем" (ИПТС) filed Critical Федеральное государственное бюджетное научное учреждение "Институт природно-технических систем" (ИПТС)
Priority to RU2021117568A priority Critical patent/RU2767024C1/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2767024C1 publication Critical patent/RU2767024C1/ru

Links

Images

Classifications

    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01B—MEASURING LENGTH, THICKNESS OR SIMILAR LINEAR DIMENSIONS; MEASURING ANGLES; MEASURING AREAS; MEASURING IRREGULARITIES OF SURFACES OR CONTOURS
    • G01B7/00—Measuring arrangements characterised by the use of electric or magnetic techniques
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01K—MEASURING TEMPERATURE; MEASURING QUANTITY OF HEAT; THERMALLY-SENSITIVE ELEMENTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • G01K13/00—Thermometers specially adapted for specific purposes
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01K—MEASURING TEMPERATURE; MEASURING QUANTITY OF HEAT; THERMALLY-SENSITIVE ELEMENTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • G01K7/00—Measuring temperature based on the use of electric or magnetic elements directly sensitive to heat ; Power supply therefor, e.g. using thermoelectric elements
    • G01K7/16—Measuring temperature based on the use of electric or magnetic elements directly sensitive to heat ; Power supply therefor, e.g. using thermoelectric elements using resistive elements
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01L—MEASURING FORCE, STRESS, TORQUE, WORK, MECHANICAL POWER, MECHANICAL EFFICIENCY, OR FLUID PRESSURE
    • G01L9/00—Measuring steady of quasi-steady pressure of fluid or fluent solid material by electric or magnetic pressure-sensitive elements; Transmitting or indicating the displacement of mechanical pressure-sensitive elements, used to measure the steady or quasi-steady pressure of a fluid or fluent solid material, by electric or magnetic means
    • G01L9/0001—Transmitting or indicating the displacement of elastically deformable gauges by electric, electro-mechanical, magnetic or electro-magnetic means
    • G01L9/0002—Transmitting or indicating the displacement of elastically deformable gauges by electric, electro-mechanical, magnetic or electro-magnetic means using variations in ohmic resistance
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01L—MEASURING FORCE, STRESS, TORQUE, WORK, MECHANICAL POWER, MECHANICAL EFFICIENCY, OR FLUID PRESSURE
    • G01L9/00—Measuring steady of quasi-steady pressure of fluid or fluent solid material by electric or magnetic pressure-sensitive elements; Transmitting or indicating the displacement of mechanical pressure-sensitive elements, used to measure the steady or quasi-steady pressure of a fluid or fluent solid material, by electric or magnetic means
    • G01L9/02—Measuring steady of quasi-steady pressure of fluid or fluent solid material by electric or magnetic pressure-sensitive elements; Transmitting or indicating the displacement of mechanical pressure-sensitive elements, used to measure the steady or quasi-steady pressure of a fluid or fluent solid material, by electric or magnetic means by making use of variations in ohmic resistance, e.g. of potentiometers, electric circuits therefor, e.g. bridges, amplifiers or signal conditioning
    • G01L9/04—Measuring steady of quasi-steady pressure of fluid or fluent solid material by electric or magnetic pressure-sensitive elements; Transmitting or indicating the displacement of mechanical pressure-sensitive elements, used to measure the steady or quasi-steady pressure of a fluid or fluent solid material, by electric or magnetic means by making use of variations in ohmic resistance, e.g. of potentiometers, electric circuits therefor, e.g. bridges, amplifiers or signal conditioning of resistance-strain gauges
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
    • G01N9/00—Investigating density or specific gravity of materials; Analysing materials by determining density or specific gravity

Landscapes

  • Physics & Mathematics (AREA)
  • General Physics & Mathematics (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Analytical Chemistry (AREA)
  • Biochemistry (AREA)
  • General Health & Medical Sciences (AREA)
  • Immunology (AREA)
  • Pathology (AREA)
  • Testing Or Calibration Of Command Recording Devices (AREA)

Abstract

Изобретение относится к области измерительной техники и предназначено для использования в океанологии и может быть использовано в других областях. Предложена модификация гидростатического способа для измерения локальной плотности жидкости непосредственно в среде с высоким внешним давлением, например в море на глубине с помощью океанологического зонда. В основе используются распределенные проводные резисторные датчики температуры и давления с тремя разными по тензо- и температурной чувствительности элементами, содержащими по два элемента, в общей мягкой оболочке, установленных на локальных участках трех штанг из материала с малым коэффициентом температурного расширения и ориентированных вниз по осям прямоугольной системы координат, вторичные измерительные преобразователи разности сопротивлений, аналого-цифровые преобразователи и процессор. При этом участки установки датчиков выполняют протяженностью, в два раза большей требуемого размера локального измерения плотности, для представления профиля сопротивления на заданном участке двумя функциями Уолша-Адамара формируют пространственную модуляцию двух подэлементов каждого чувствительного элемента продольной петлевой укладкой проводов на участке, измеряют разность сопротивлений проводов вторичным измерительным преобразователем в аналоговом виде, преобразуют ее в цифровую форму, решением системы линейных алгебраических уравнений для трех чувствительных элементов каждого датчика определяют перепад давления на локальной измерительной базе по каждой из осей координат как проекций на них вертикального перепада давления, который определяют из измеренных и вычисленных проекций, и далее определяют плотность жидкости. Технический результат - упрощение реализации и использования способа измерения локальной плотности и повышение точности измерений. 1 ил.

Description

Изобретение относится к области измерительной техники и предназначено для использования в океанологии и может быть использовано в других областях.
Измерения плотности жидкости осуществляются во многих областях научных исследований и в технологических процессах с разной точностью, достигающей 1⋅10-6 в лабораторных измерениях проб, т.е. в изолированной среде.
В океанологии имеется потребность измерений плотности воды в неизолированной среде при зондировании моря от поверхности до глубин в несколько километров. В резервуарах с нефтепродуктами также необходимо измерять плотность жидкости при зондировании.
Известен вибрационный способ денситомстрии плотности проб жидкости с высокой точностью ±1,5⋅10-6 [А. Иванов. Введение в океанографию. Перевод с французского Е.П. Плихина и Е.К. Шифриной. Под редакцией Ю.Б. Очаковского и К.С. Шифрина. Изд. «Мир», Москва, 1978. 574 с. С. 81-82]. В зондирующих приборах для автоматических измерений локальной плотности этот способ применения не получил.
Известно широкое применение рефрактометрических методов для измерения плотности жидкостей [Рефрактометрические методы в физико-химических измерениях / под редакцией проф. Л.Д. Конопелько. Изд. Триумф, М., 2020. 208 с.]. В неизолированных жидкостях рефрактометры достигли точности 1⋅10-5, но оказались сложны в эксплуатации и получили ограниченное распространение. Например, погружной рефрактометр для нефти (погрешность 4⋅10-5 [Миненко Ю.В. Интерференцированный рефрактометр для исследования технологических жидкостей. Контрольно-измерительная техника. РЖ ВИНИТИ. Метрология. 2002. С. 22-32]. Известны неоднократные попытки создания рефрактометров для использования в океанографических зондах, но далее экспериментальных образцов их разработки не продвинулись.
Вместе с тем, актуальность в использовании прямого измерения плотности в море возрастает. Для использования в современных гидротермодинамических моделях необходимы экспериментальные вертикальные профили температуры и плотности в координатах температура-глубина и плотность-глубина [Руководство по гидрологическим работам в океанах и морях. Л.: Еидрометеоиздат, 1977. 72 с.].
В современных массовых измерениях непосредственно в среде плотность не измеряется, а вычисляется из совокупных измерений давления, температуры и электропроводности или давления, температуры и скорости звука с использованием уравнения состояния морской воды, которое для океанических вод связывает эти величины с погрешностью тысячных долей процента (последнее уточнение TEOS-10) [IOC, SCOR and IAPSO, 2010. The international thermodynamic equation of seawater 2010: Calculation and use of thermodynamic properties. International Oceano-graphic Commission, Manuals and Guides. No. 56. UNESCO (English). 196 pp.(Available from http://www.TEOS-10.org)].
Поскольку для окраинных морей и прибрежных вод это уравнение состояния требует внесения региональных поправок, которые периодически уточняются и будут уточняться впредь, то целесообразно исключить его из способа определения плотности морской воды и измерять плотность непосредственно в данной «точке», фактически средней по отрезку глубины, соответствующему пространственному разрешению используемых СТД-зондов. т.е. локальной плотности.
Примем длину этого отрезка равной 5⋅10-2 м, необходимую точность измерения локальной плотности, согласно TEOS-10, равной 4⋅10-6. Перепад давления на этом отрезке в море составит давлений
Figure 00000001
при внешнем давлении от 1 до 0,1 Ηа, где Η - глубина зондирования в метрах, например, для Черного моря, до 200а.
Известны работы, в которых для измерения локальной плотности при зондировании предлагается использовать модификации гидростатического метода. Например, [Жемков Е.И. Метод и устройство гидростатического измерения плотности морской воды. Материалы 12 Международной науч.-техн. конф. «Современные методы и средства океанологических исследований. Ч. 1. М., 2011. С. 95-97|.
В этой работе предлагается определять плотность по разности давлений на концах штанги известной длины, а отклонение штанги от вертикали контролировать по разности давлений на концах двух других штанг, установленных прямоугольным крестом горизонтально.
В другой работе [Федотов Г.А. Новая модификация гидростатического метода определения плотности морской воды. Фундаментальные проблемы современной гидродинамики. 2013. Т. 6, №1. С. 58-65] показана возможность использования произвольно ориентированных относительно вертикали трех штанг, установленных вертикально в форме трехгранной пирамиды с четырьмя датчиками давления на вершинах, для определения плотности морской воды по трем разностям давления вдоль ребер.
Достоинством данного предложения является инвариантность результата к ориентации штанг относительно вертикали. Поэтому принимаем этот способ за аналог,
Однако общим недостатком обоих этих способов является то, что не раскрыт механизм измерения разности давлений в двух пространственно разнесенных точках, а получение этой величины с указанной выше точностью цифровым вычитанием двух измеренных абсолютных давлений, включая внешнее, требует обеспечение точности ~10-10, что на современном уровне техники не реализуемо. Кроме того, линейная интерполяция давления по двум точкам будет не точной при произвольном профиле давления, например, для выпуклого или вогнутого профиля среднее значение не совпадает.
В работе [Красподубец Л.Α., Пеньков М.Н. Компьютерное моделирование гидростатического измерителя плотности морской воды. Системы контроля окружающей среды. Севастополь. ИПТС. 2020. Вып.1 (39). С. 71-76] приводится гипотетический пример гидростатического измерителя плотности с дифференциальным датчиком давления, который не работоспособен из-за отсутствия механизма обеспечения передачи давления от двух разнесенных точек пространства к дифференциальному датчику давления.
В работе [Патент RU №2682080. Опубл. 14.03.2019. Бюл. №8. Гайский В.А., Гайский П.В. Способ измерения профилей температуры, давления и плотности в жидкости] предлагается использовать распределенные модулированные по ортогональным функциям датчики с чувствительными элементами из трех параллельных проводов, имеющих разные коэффициенты термо и тензочувствительности при вертикальной стационарной постановке. Достоинства способа в распределенном восприятии давления датчика и в коррекции температурной погрешности тензометров и погрешности термодатчиков от тензоэффекта. Поэтому принимаем его за прототип. Однако для прямого использования в зонде этот способ не пригоден.
Таким образом, известные способы измерения локальной плотности не получили практического осуществления в океанологических зондах из-за сложности реализации и использования, низкой точности измерения разности давлений на локальной измерительной базе, не обеспеченной точности измерения и сохранения размера локальной измерительной базы, погрешности от влияния температуры на датчики давления.
Целью предлагаемого изобретения является упрощение реализации и использования способа измерения локальной плотности.
Эта цель достигается тем, что используют три распределенных датчика, которые устанавливают на трех штангах на участках протяженностью в два раза большей размера локального измерения плотности, для представления профиля сопротивления на заданном участке двумя функциями Уолша-Адамара формируют пространственную модуляцию двух подэлементов каждого чувствительного элемента продольной петлевой укладкой проводов на участке измеряют разность сопротивлений проводов вторичным измерительным преобразователем в аналоговом виде и преобразовывают ее в цифровую форму, восстанавливают профиль сопротивления, определяют перепад сопротивления на профиле и решением системы линейных алгебраических уравнений для трех чувствительных элементов каждого датчика определяют перепад давления на локальной измерительной базе по каждой из осей координат и по вертикали и локальную плотность жидкости, в частности, морской воды ρ{ϕ, h) в точке на географической широте ϕ и глубине h по формуле
Figure 00000002
где g(ϕ, h)=978,049(l+0,005288sin2α-0,000006sin2 2ϕ-0,0003086h) [см /с]2.
Figure 00000003
Figure 00000004
ΔРj- перепад давления на профиле j-го датчика,
Figure 00000005
Figure 00000006
- сопротивление провода нулевого подэлемента i-го чувствительного элемента j-го датчика,
Figure 00000007
- сопротивление провода первого подэлемента i-го чувствительного элемента j-го датчика,
Figure 00000008
- сопротивление проводов 0 и 1 подэлемента i-го чувствительного элемента j-го датчика в начале шкалы,
ΔНх, ΔΗy, ΔНz - размеры локальных измерительных баз, конструктивные величины, определяются градуировкой,
αi - коэффициент термочувствительности,
β1 - коэффициент тензочувствительности.
Figure 00000009
Описание изобретения содержит фиг. 1 с представлением петлевой укладки проводов для модуляции локальной чувствительности.
Рассмотрим обоснование рассматриваемого способа. Локальную плотность жидкости на отрезке глубины ΔН будем определять по формуле
Figure 00000010
где g(ϕ, h) - ускорение свободного падения в точке измерений с географической широтой ϕ и глубиной z, предполагается априори известным с требуемой точностью, допустим с погрешностью 10-6. Тогда величину
Figure 00000011
- приращение давления на отрезке глубины ΔН, можно измерять с погрешностью не большей 4⋅10-6, чтобы удовлетворить требования термодинамического уравнения состояния морской воды TEOS-10. Учтем влияние температуры на тензочувствительность и наоборот. В качестве чувствительных элементов равномерно распределенных датчиков принимаем провода, имеющие чувствительность α по температуре и β тензочувствительность по давлению так, что интегральное сопротивление провода на отрезке равно
Figure 00000012
где
Figure 00000013
- интегральные значения температуры и давления на некотором отрезке;
Figure 00000014
- интегральное сопротивление провода при начальных значениях температуры (например, 0°С) и давления (0 атмосфер).
Предполагается, что величина
Figure 00000015
а также коэффициенты чувствительности α и β известны априорно с необходимой точностью ~10-6 или могут быть получены такими градуировкой для конкретного устройства. Для определения
Figure 00000016
в результате измерения
Figure 00000017
используется параллельно три равномерно распределенных чувствительных подэлемента с разными величинами
Figure 00000018
и решение системы линейных алгебраических уравнений
Figure 00000019
Расширенная матрица системы имеет вид
Figure 00000020
Определитель системы
Figure 00000021
Значение температуры
Figure 00000022
Значение давления
Figure 00000023
Таким образом, для коррекции влияния температуры на измерение давления и наоборот используют параллельно три разных чувствительных подэлемента. Для определения плотности необходимо найти градиент на профиле давления.
Информативным параметром на выходе распределенного чувствительного подэлемента является профиль сопротивления, содержащий воздействие температуры и давления.
Представим этот профиль R(z) разложением на отрезке 2ΔΗ в ряд Уолша-Адамара всего из двух членов
Figure 00000024
где амплитуды функций разложения задаются матрицей
Figure 00000025
Коэффициенты разложения определяются по формулам
Figure 00000026
Figure 00000027
Для аппаратной реализации функций разложения профиля
Figure 00000028
осуществим петлевую укладку провода чувствительного элемента так, как это показано на фиг. 1
Примем за амплитуду функций разложения сопротивление 2-х последовательных проводников на интервале ΔН. Тогда интеграл в выражении (10) будет равен
Figure 00000029
где
Figure 00000030
- измеренное сопротивление 0-го провода, если
Figure 00000031
- измеренное сопротивление 1-го провода, то интеграл в выражении (11) равен
Figure 00000032
Для коэффициентов разложения получим
Figure 00000033
Figure 00000034
Выражение (8) для профиля
Figure 00000035
и участков
Figure 00000036
перепада сопротивления на расстоянии ΔН приобретают вид
Figure 00000037
Figure 00000038
Figure 00000039
Figure 00000040
Следовательно, необходимо измерить текущую разность сопротивлений
Figure 00000041
в аналоговом виде. Это возможно с точностью ~10-6, и далее эта разность сопротивлений пересчитывается в разность давлений ΔР на отрезке ΔН.
Для учета влияния температуры θ опять используем три чувствительных элемента с парами модулированных по функциям Уолша-Лдамара подэлементов и систему из трех алгебраических уравнений аналогично (3).
Однако они будут содержать перепады
Figure 00000042
и иметь вид
Figure 00000043
Определитель системы D аналогичен (4). Сопротивление i-го чувствительного элемента
Figure 00000044
при нулевых начальных условиях θ и Ρ известно априорно или может быть определено градуировкой. Решением (17) получим
Figure 00000045
Далее локальную плотность жидкости определяют по формуле (1), причем
g(ϕ, h)=978,049(l+0,005288 sin2α-0,000006sin2 2ϕ-0,0003086h) [см/с2].
При зондировании в открытой среде для определения отношения
Figure 00000046
к вертикали используют три распределенных датчика, каждый с тремя парами чувствительных подэлементов, располагают датчики вдоль трех штанг, установленных по осям x, y, z прямоугольной системы координат, ориентированных вниз по главной диагонали квадранта.
Измеряют разность сопротивлений и определяют этими датчиками величины проекции вертикального градиента давления на оси координат
Figure 00000047
и вертикальный градиент давления
Figure 00000048

Claims (27)

  1. Способ измерения плотности жидкости с использованием распределенных проводных резисторных датчиков температуры и давления с тремя разными по тензо- и температурной чувствительности элементами в общей мягкой оболочке и трех штанг из материала с малым коэффициентом температурного расширения и ориентированных вниз по осям прямоугольной системы координат, вторичных измерительных преобразователей, аналого-цифровых преобразователей и процессора, отличающийся тем, что три распределенных датчика выполняют из двух подэлементов и устанавливают на трех штангах на участках протяженностью, в два раза большей размера локального измерения плотности, для представления профиля сопротивления на заданном участке двумя функциями Уолша-Адамара формируют пространственную модуляцию двух подэлементов каждого чувствительного элемента продольной петлевой укладкой проводов на участке, измеряют разность сопротивлений проводов вторичными измерительными преобразователями в аналоговом виде и преобразуют ее в цифровую форму, определяют перепад сопротивления на профиле и решением системы линейных алгебраических уравнений для трех чувствительных элементов каждого датчика определяют перепад давления на локальной измерительной базе для каждой из осей координат и по вертикали и локальную плотность жидкости, в частности морской воды ρ(ϕ, h) в точке на географической широте φ и глубине h по формуле
  2. Figure 00000049
  3. где g(ϕ, h)=978,049(l+0,005288sin2α-0,000006sin2 2ϕ-0,0003086h) [см/с]2,
  4. Figure 00000050
  5. Figure 00000051
  6. ΔР - перепад давления на профиле j-го датчика,
  7. Figure 00000052
  8. Figure 00000053
    - сопротивление провода нулевого подэлемента i-го чувствительного элемента j-го датчика,
  9. Figure 00000054
    - сопротивление провода первого подэлемента i-го чувствительного элемента j-го датчика,
  10. Figure 00000055
    - сопротивление проводов 0 и 1 подэлемента i-го чувствительного элемента j-го датчика в начале шкалы,
  11. ΔНx, ΔHy, ΔНz - размеры локальных измерительных баз по осям координат, конструктивные величины, определяются градуировкой,
  12. α1 - коэффициент термочувствительности,
  13. β1 - коэффициент тензочувствительности,
  14. Figure 00000056
  15. для каждого датчика определяют перепад давления и локальную плотность жидкости, в частности морской воды в точке на географической широте ϕ и глубине h по формуле
  16. Figure 00000057
  17. где g(ϕ,h)=978,049(l+0,005288sin2α-0,000006sin22ϕ-0.0003086) [см/с]2,
  18. Figure 00000058
    Figure 00000059
  19. j={x, у, z},
  20. Figure 00000060
  21. Figure 00000061
    - сопротивление провода первого подэлемента i-го чувствительного элемента j-го датчика,
  22. Figure 00000062
    - сопротивление провода нулевого подэлемента i-го чувствительного элемента j-го датчика,
  23. Figure 00000063
    - сопротивление проводов 0 и 1 подэлемента i-го чувствительного элемента j-го датчика в начале шкалы,
  24. ΔНх, ΔНy, ΔHz - конструктивные величины, определяются градуировкой,
  25. D=α1α3β2(β3-β1)+α2α3β3(β2-β3)+α1α3β3(β1-β2),
  26. αi - коэффициент термочувствительности,
  27. βi - коэффициент тензочувствительности.
RU2021117568A 2021-06-15 2021-06-15 Способ измерения плотности жидкости RU2767024C1 (ru)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2021117568A RU2767024C1 (ru) 2021-06-15 2021-06-15 Способ измерения плотности жидкости

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2021117568A RU2767024C1 (ru) 2021-06-15 2021-06-15 Способ измерения плотности жидкости

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2767024C1 true RU2767024C1 (ru) 2022-03-16

Family

ID=80736974

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2021117568A RU2767024C1 (ru) 2021-06-15 2021-06-15 Способ измерения плотности жидкости

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2767024C1 (ru)

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2282217C1 (ru) * 2004-12-30 2006-08-20 Александр Александрович Парамонов Способ определения комплексных данных о состоянии океана
RU2320975C1 (ru) * 2006-10-04 2008-03-27 Закрытое акционерное общество "Гранит-7" Способ измерения плотности морской воды на больших глубинах с подводного носителя
CN102818749A (zh) * 2012-09-13 2012-12-12 中国科学院海洋研究所 无线数传在线海水密度盐度计
RU2631017C2 (ru) * 2014-12-24 2017-09-15 Федеральное государственное бюджетное учреждение науки "Морской гидрофизический институт РАН" (ФГБУН МГИ) Способ измерения вертикального профиля плотности морской воды и устройство для его осуществления
RU2682080C1 (ru) * 2018-05-28 2019-03-14 Федеральное государственное бюджетное научное учреждение "Институт природно-технических систем" (ИПТС) Способ измерения профилей температуры, давления и плотности в жидкости

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2282217C1 (ru) * 2004-12-30 2006-08-20 Александр Александрович Парамонов Способ определения комплексных данных о состоянии океана
RU2320975C1 (ru) * 2006-10-04 2008-03-27 Закрытое акционерное общество "Гранит-7" Способ измерения плотности морской воды на больших глубинах с подводного носителя
CN102818749A (zh) * 2012-09-13 2012-12-12 中国科学院海洋研究所 无线数传在线海水密度盐度计
RU2631017C2 (ru) * 2014-12-24 2017-09-15 Федеральное государственное бюджетное учреждение науки "Морской гидрофизический институт РАН" (ФГБУН МГИ) Способ измерения вертикального профиля плотности морской воды и устройство для его осуществления
RU2682080C1 (ru) * 2018-05-28 2019-03-14 Федеральное государственное бюджетное научное учреждение "Институт природно-технических систем" (ИПТС) Способ измерения профилей температуры, давления и плотности в жидкости

Non-Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
Жемков Е.И. "Метод и устройство гидростатического измерения плотности морской воды", Материалы 12 Международной науч.-техн. конф. "Современные методы и средства океанологических исследований", Ч.1, Москва, 2011, С. 95-97. *
Федотов Г.А. "Новая модификация гидростатического метода определения плотности морской воды. Фундаментальные проблемы современной гидродинамики", 2013, Т. 6, номер 1, С. 58-65. *
Федотов Г.А. "Новая модификация гидростатического метода определения плотности морской воды. Фундаментальные проблемы современной гидродинамики", 2013, Т. 6, номер 1, С. 58-65. Жемков Е.И. "Метод и устройство гидростатического измерения плотности морской воды", Материалы 12 Международной науч.-техн. конф. "Современные методы и средства океанологических исследований", Ч.1, Москва, 2011, С. 95-97. *

Similar Documents

Publication Publication Date Title
Grant et al. Bottom stress estimates and their prediction on the northern California continental shelf during CODE-1: The importance of wave-current interaction
Wang et al. A high spatial resolution FBG sensor array for measuring ocean temperature and depth
RU2258921C2 (ru) Фарадметр
CA1219078A (en) Exploring for subsurface hydrocarbons by sea floor temperature gradients preferably using a multiplexed thermistor probe
Miguez et al. The Van de Casteele test revisited: an efficient approach to tide gauge error characterization
CN208000117U (zh) 一种磁致电测沉降仪
Gu et al. Advances in the technologies for marine salinity measurement
RU2767024C1 (ru) Способ измерения плотности жидкости
RU2285908C1 (ru) Устройство для измерения уровня и плотности жидкости (варианты)
Woodworth et al. Precise datum control for pressure tide gauges
RU2682080C1 (ru) Способ измерения профилей температуры, давления и плотности в жидкости
Machida et al. On the accuracy of quartz pressure sensor in the seafloor affected by transport condition
Maa et al. Bed shear stress measurements for VIMS Sea Carousel
Saunders et al. Standards and laboratory calibration
Souza et al. A density and temperature invariant displacer-type liquid level measuring method
Snodgrass Wave recorders
Bradshaw et al. Field monitoring and analysis of beach and nearshore hydrodynamics
RU2792263C2 (ru) Измеритель плотности жидкости и его варианты
Le Menn Metrology for the Sea: Physical Quantities
Yoder et al. The Tennessee fluid level indicator
Emery The errors involved in inferring salinity from sound velocity
SU960629A1 (ru) Измеритель вертикальной скорости движени воды в стратифицированных водоемах
Sabra Wave effects on underwater vehicles in shallow water
Gaisky Thermoprofilemeter-based stationary measuring system on the oceanographic platform for determining internal wave parameters: testing rresults
Yearsley Internal waves in the Arctic Ocean