RU2761890C1 - Device for measuring peak values - Google Patents
Device for measuring peak values Download PDFInfo
- Publication number
- RU2761890C1 RU2761890C1 RU2020141878A RU2020141878A RU2761890C1 RU 2761890 C1 RU2761890 C1 RU 2761890C1 RU 2020141878 A RU2020141878 A RU 2020141878A RU 2020141878 A RU2020141878 A RU 2020141878A RU 2761890 C1 RU2761890 C1 RU 2761890C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- resistor
- output
- operational amplifier
- terminal
- circuit
- Prior art date
Links
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 claims abstract description 51
- 230000035939 shock Effects 0.000 claims abstract description 48
- 230000005284 excitation Effects 0.000 claims abstract description 43
- 230000036039 immunity Effects 0.000 abstract description 11
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 abstract description 10
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 abstract description 3
- 238000004980 dosimetry Methods 0.000 abstract description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 abstract description 2
- 238000001514 detection method Methods 0.000 abstract 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 7
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 7
- 230000010355 oscillation Effects 0.000 description 5
- 230000003321 amplification Effects 0.000 description 3
- 238000003199 nucleic acid amplification method Methods 0.000 description 3
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 3
- 230000000903 blocking effect Effects 0.000 description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 2
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 2
- 230000002441 reversible effect Effects 0.000 description 2
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 1
- 244000309464 bull Species 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 230000009977 dual effect Effects 0.000 description 1
- 230000008030 elimination Effects 0.000 description 1
- 238000003379 elimination reaction Methods 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 1
- 238000001914 filtration Methods 0.000 description 1
- 230000001939 inductive effect Effects 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 230000003534 oscillatory effect Effects 0.000 description 1
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 description 1
- 230000001960 triggered effect Effects 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01J—MEASUREMENT OF INTENSITY, VELOCITY, SPECTRAL CONTENT, POLARISATION, PHASE OR PULSE CHARACTERISTICS OF INFRARED, VISIBLE OR ULTRAVIOLET LIGHT; COLORIMETRY; RADIATION PYROMETRY
- G01J1/00—Photometry, e.g. photographic exposure meter
- G01J1/42—Photometry, e.g. photographic exposure meter using electric radiation detectors
- G01J1/44—Electric circuits
Abstract
Description
Изобретение относится к измерительной технике и физике и может быть использовано для выделения и контроля коротких одиночных импульсов определенных амплитуд и длительностей на фоне случайных или периодических помех большей длительности, например, в дозиметрии, виброметрии ударных процессов, дефектоскопии.The invention relates to measuring technology and physics and can be used to isolate and control short single impulses of certain amplitudes and durations against the background of random or periodic interference of a longer duration, for example, in dosimetry, vibration vibrometry, and defectoscopy.
Известно устройство для измерения пиковых значений (см. ж. «Приборы и техника эксперимента» № 4, 1978 г., стр. 112, В.Г. Гольдорт и др.), содержащий пассивный датчик (приемник излучения), выполненный на фотоэлектронном умножителе (ФЭУ), выход которого подключен к неинвертирующему зарядочувствительному усилителю (ЗЧУ), выполненному на интегрирующем конденсаторе и истоковом повторителе, выход которого через первый аналоговый ключ подключен к неинвертирующему входу первого операционного усилителя, инвертирующий вход которого подключен к точке объединения анода диода, неинвертирующего входа второго операционного усилителя, первой обкладки первого конденсатора, входа второго аналогового ключа, выход которого подключен к общей шине, подключенной ко второй обкладке первого конденсатора, катод диода подключен к выходу первого операционного усилителя, инвертирующий вход второго операционного усилителя подключен к точке объединения выхода пикового вольтметра, входа третьего аналогового ключа и первой обкладки второго конденсатора, вторая обкладка которого подключена к общей шине, выход третьего аналогового ключа подключен к выходу второго операционного усилителя, управляющие входы первого, третьего и второго ключа подключены соответственно к первому, второму, третьему выходам формирователя командных импульсов, вход которого подключен к шине запуска.A device for measuring peak values is known (see. "Instruments and experimental techniques" No. 4, 1978, p. 112, V.G. Goldort and others), containing a passive sensor (radiation receiver), made on a photomultiplier tube (PMT), the output of which is connected to a non-inverting charge-sensitive amplifier (PCA), made on an integrating capacitor and a source follower, the output of which through the first analog switch is connected to the non-inverting input of the first operational amplifier, the inverting input of which is connected to the combining point of the anode of the diode, the non-inverting input of the second operational amplifier, the first plate of the first capacitor, the input of the second analog switch, the output of which is connected to a common bus connected to the second plate of the first capacitor, the cathode of the diode is connected to the output of the first operational amplifier, the inverting input of the second operational amplifier is connected to the point of combining the output of the peak voltmeter, the input third analog key and p the first plate of the second capacitor, the second plate of which is connected to the common bus, the output of the third analog switch is connected to the output of the second operational amplifier, the control inputs of the first, third and second switches are connected respectively to the first, second, third outputs of the command pulse generator, the input of which is connected to the bus launch.
Недостатками устройства являются:The disadvantages of the device are:
1. Громоздкость из-за больших габаритов электровакуумного ФЭУ и элементов его защиты от механических нагрузок.1. Bulky due to the large dimensions of the electrovacuum photomultiplier and the elements of its protection from mechanical loads.
2. Хрупкость электровакуумного ФЭУ, не позволяющая работать в условиях высоких ударных нагружений.2. The fragility of the electrovacuum photomultiplier, which does not allow working under high shock loads.
3. Низкий коэффициент усиления следующих за ФЭУ каскадов, обуславливающий невозможность использования пассивных датчиков с низкой чувствительностью, например, фот одиодов, пьезо акселерометров и др., неразрушаемых при ударных нагружениях.3. Low gain of the stages following the PMT, which makes it impossible to use passive sensors with low sensitivity, for example, photodiodes, piezo accelerometers, etc., which are indestructible under shock loading.
4. Ограничение динамического диапазона сверху и снизу и пониженная помехоустойчивость из-за отсутствия сжатия выходной информации и отсутствия резонансной фильтрации низкочастотных помех от механических воздействий на ФЭУ, мешающих выделить короткие импульсы пассивного датчика излучения (фотоэлектронного умножителя).4. Limiting the dynamic range from above and below and reduced noise immunity due to the lack of compression of the output information and the absence of resonant filtering of low-frequency interference from mechanical influences on the PMT, which prevent the selection of short pulses of a passive radiation sensor (photomultiplier tube).
Наиболее близким по технической сущности к заявляемому изобретению является устройство для измерения пиковых значений (см. патент RU № 2343429, приоритет от 16.04.2007, авторов Гутникова А.И., Гусева В.Е., МПК: G01J 1/44, опубл. 10.01.2009, Бюл. № 1), содержащее пассивный датчик, усилитель-преобразователь, одновибратор с управляющим входом, первый операционный усилитель, первый диод, второй диод, первый аналоговый ключ, второй операционный усилитель, первый резистор, последовательную RC-цепь, второй резистор, третий резистор, активный или пассивный Г-образный RC-фильтр верхних частот, второй аналоговый ключ, неинвертирующий операционный усилитель, шину опорного напряжения, третий операционный усилитель, восьмой, седьмой, шестой, пятый, четвертый резисторы, конденсатор, третий диод. Пассивный датчик подключен к усилителю-преобразователю. Выход первого операционного усилителя подключен к катоду первого диода и аноду второго диода, катод которого подключен к входу первого аналогового ключа, неинвертирующему входу второго операционного усилителя, первому выводу первого резистора и через последовательную RC-цепь к общей шине, к которой подключен выход первого аналогового ключа. Выход второго операционного усилителя через второй резистор подключен к аноду первого диода и инвертирующему входу первого операционного усилителя, неинвертирующий вход которого подключен к первому выводу третьего резистора. Управляющие входы первого и второго аналоговых ключей соответственно объединены и подключены к выходу одновибратора, выход усилителя-преобразователя подключен через активный или пассивный Г-образный RC-фильтр верхних частот ко второму выводу третьего резистора, неинвертирующий вход первого операционного усилителя подключен через второй аналоговый ключ к общей шине. Шина опорного напряжения соединена с неинвертирующим входом третьего операционного усилителя, выход которого соединен с катодом третьего диода, анод которого соединен с инвертирующим входом третьего операционного усилителя и через четвертый резистор с первым выводом конденсатора, с неинвертирующим входом неинвертирующего операционного усилителя и с первым выводом пятого резистора. Второй вывод пятого резистора соединен с первыми выводами шестого резистора и седьмого резистора и с выходом второго операционного усилителя, инвертирующий вход которого соединен со вторым выводом шестого резистора 21, второй вывод седьмого резистора соединен со вторым выводом первого резистора и через восьмой резистор с общей шиной, к которой подключен второй вывод конденсатора.The closest in technical essence to the claimed invention is a device for measuring peak values (see patent RU No. 2343429, priority dated 04.16.2007, authors Gutnikov A.I., Gusev V.E., IPC:
Недостатками устройства являются:The disadvantages of the device are:
- сложность из-за наличия дополнительного усилителя и кусочно-линейного аппроксиматора;- complexity due to the presence of an additional amplifier and a piecewise linear approximator;
- низкая помехоустойчивость за счет низкого (не более 1) коэффициента усиления не резонансного Г-образного фильтра верхних частот, не обеспечивающего избирание полезного сигнала определенной длительности на фоне больших периодических (случайных) помех более низких частот;- low noise immunity due to the low (no more than 1) gain of the non-resonant L-shaped high-pass filter, which does not ensure the selection of a useful signal of a certain duration against the background of large periodic (random) interference of lower frequencies;
- низкое быстродействие за счет полностью запертого в исходном состояний диода пикового детектора, не обеспечивающего требуемое быстродействие пикового детектора за счет наличия высокоомной «пятки» диода (несколько МОм) в начальный момент заряда через этот диод запоминающего амплитуду сигнала конденсатора последовательной RC-цепи. Низкое быстродействие за счет отсутствия расширения входного импульса резонансным контуром ударного возбуждения.- low performance due to the peak detector diode completely locked in the initial states, which does not provide the required performance of the peak detector due to the presence of a high-resistance "heel" of the diode (several megohms) at the initial moment of charging through this diode of the serial RC-circuit capacitor that stores the signal amplitude. Low speed due to the lack of expansion of the input pulse by the resonant circuit of shock excitation.
Технической проблемой является создание упрощенного устройства для измерения пиковых значений, обладающего повышенной помехоустойчивостью и повышенным быстродействием.A technical problem is the creation of a simplified device for measuring peak values, which has increased noise immunity and increased speed.
Технические результаты, на достижение которых направлено заявляемое изобретение, заключаются в упрощении, повышении помехоустойчивости и повышении быстродействия.The technical results to be achieved by the claimed invention are to simplify, increase noise immunity and improve performance.
Данные технические результаты достигаются тем, что в устройстве для измерения пиковых значений, содержащем пассивный датчик, первый вывод которого подключен к входу усилителя-преобразователя, выход которого подключен через конденсатор к первому выводу первого резистора, выход первого операционного усилителя подключен к первому выводу первого диода, второй вывод которого через параллельно соединенные последовательную RC-цепь и второй резистор подключен к общей шине, к которой подключен второй вывод пассивного датчика, третий и четвертый резисторы, второй диод, второй операционный усилитель и шину положительного или отрицательного напряжения, новым является то, что дополнительно введен контур ударного возбуждения, первый вывод которого подключен к общей шине, а второй вывод соединен с инвертирующим входом первого операционного усилителя, выход которого соединен с третьим выводом контура ударного возбуждения, а неинвертирующий вход соединен со вторым выводом первого резистора и первым выводом третьего резистора, второй вывод которого соединен либо с неинвертирующим входом второго операционного усилителя, либо с выходом и инвертирующим входом второго операционного усилителя, неинвертирующий вход второго операционного усилителя через четвертый резистор подключен к шине положительного или отрицательного напряжения и через второй диод к общей шине.These technical results are achieved by the fact that in a device for measuring peak values containing a passive sensor, the first terminal of which is connected to the input of the amplifier-converter, the output of which is connected through a capacitor to the first terminal of the first resistor, the output of the first operational amplifier is connected to the first terminal of the first diode, the second terminal of which is connected to a common bus through parallel-connected serial RC-circuit and the second resistor, to which the second terminal of the passive sensor, the third and fourth resistors, the second diode, the second operational amplifier and the bus of positive or negative voltage are connected, new is that in addition a shock excitation circuit is introduced, the first output of which is connected to the common bus, and the second output is connected to the inverting input of the first operational amplifier, the output of which is connected to the third output of the shock excitation circuit, and the non-inverting input is connected to the second output of the first resistor and the first output One of the third resistor, the second terminal of which is connected either to the non-inverting input of the second operational amplifier, or to the output and inverting input of the second operational amplifier, the non-inverting input of the second operational amplifier through the fourth resistor is connected to the positive or negative voltage bus and through the second diode to the common bus.
Применение контура ударного возбуждения в цепи отрицательной обратной связи первого операционного усилителя образует резонансный усилитель ударного возбуждения и обеспечивает дополнительную функцию усиления, что позволяет исключить применение дополнительного усилителя и кусочно-линейного аппроксиматора, как в наиболее близком аналоге, что упрощает схему устройства. Образованный резонансный усилитель ударного возбуждения обеспечивает селекцию импульсов определенных длительностей и амплитуд и повышает быстродействие, т.к. более чувствителен к коротким импульсам, возбуждающим контур ударного возбуждения. Так же образованный резонансный усилитель ударного возбуждения обеспечивает избирание полезного сигнала определенных длительностей и амплитуд на фоне больших периодических (случайных) помех более низкой частоты, чем в длительностях входных импульсов, что повышает помехоустойчивость.The use of a shock excitation circuit in the negative feedback circuit of the first operational amplifier forms a resonant shock excitation amplifier and provides an additional amplification function, which makes it possible to exclude the use of an additional amplifier and a piecewise linear approximator, as in the closest analogue, which simplifies the device circuit. The formed resonant amplifier of shock excitation ensures the selection of pulses of certain durations and amplitudes and increases the response speed, since more sensitive to short impulses that excite the shock excitation circuit. Also, the formed resonant amplifier of shock excitation ensures the selection of a useful signal of certain durations and amplitudes against the background of large periodic (random) interference of a lower frequency than in the duration of the input pulses, which increases noise immunity.
Кроме того, повышение быстродействия достигается также за счет того, что второй диод обеспечивает приоткрывание первого диода, обеспечивающего максимальное быстродействие пикового детектора на первом диоде и последовательной RC-цепи за счет исключения высокоомной «пятки» первого диода (несколько МОм) в начальный момент заряда через первый диод запоминающего амплитуду сигнала конденсатора последовательной RC-цепи.In addition, an increase in the speed of response is also achieved due to the fact that the second diode opens the first diode, which ensures the maximum speed of the peak detector on the first diode and the series RC circuit by eliminating the high-resistance "heel" of the first diode (several MΩ) at the initial moment of charging through the first diode for storing the signal amplitude of the capacitor of the series RC-circuit.
Усилитель-преобразователь (фототока или заряда пассивного датчика в напряжение) обеспечивает стандартное преобразование заряда пассивного датчика в напряжение и выполнен на операционном усилителе, интегрирующей RC-цепи и разделительном конденсаторе, первый вывод которого является входом усилителя-преобразователя, а второй вывод соединен с входом интегрирующей RC-цепи и инвертирующим входом операционного усилителя, неинвертирующий вход которого соединен с общей шиной, а выход соединен с выходом интегрирующей RC-цепи и является выходом усилителя-преобразователя. Разделительный конденсатор на входе усилителя-преобразователя обеспечивает исключение влияния постоянной составляющей сигнала пассивного датчика, что повышает помехоустойчивость устройства в целом.The amplifier-converter (photocurrent or charge of a passive sensor into a voltage) provides a standard conversion of the charge of a passive sensor into a voltage and is made on an operational amplifier, an integrating RC circuit and a blocking capacitor, the first terminal of which is the input of the amplifier-converter, and the second terminal is connected to the input of the integrating RC-circuit and the inverting input of the operational amplifier, the non-inverting input of which is connected to the common bus, and the output is connected to the output of the integrating RC-circuit and is the output of the amplifier-converter. The blocking capacitor at the input of the amplifier-converter eliminates the influence of the constant component of the passive sensor signal, which increases the noise immunity of the device as a whole.
Контур ударного возбуждения выполнен на последовательно соединенных конденсаторе, индуктивности и резисторе, второй вывод которого является третьим выводом контура ударного возбуждения, вторым выводом которого является точка объединения резистора и индуктивности, второй вывод конденсатора является первым выводом контура ударного возбуждения. Данное выполнение контура ударного возбуждения, включенного в цепь отрицательной обратной связи первого операционного усилителя, обеспечивает максимальное достижение технических результатов, на выполнение которых направлено предлагаемое устройство. При этом требуется катушка индуктивности больших габаритов.The shock excitation circuit is made on a series-connected capacitor, an inductance and a resistor, the second terminal of which is the third terminal of the shock excitation circuit, the second terminal of which is the point of combining the resistor and inductance, the second terminal of the capacitor is the first terminal of the shock excitation circuit. This implementation of the shock excitation circuit included in the negative feedback circuit of the first operational amplifier ensures the maximum achievement of the technical results, the implementation of which is aimed at the proposed device. This requires a large inductor.
Контур ударного возбуждения выполнен на первом, втором, третьем и четвертом резисторах, первом, втором, третьем и четвертом конденсаторах, первый вывод первого конденсатора является первым выводом контура ударного возбуждения, точка объединения первого и второго резисторов является вторым выводом контура ударного возбуждения и соединена с первым выводом второго конденсатора, точка объединения третьих конденсатора и резистора является третьим выводом контура ударного возбуждения, точка объединения вторых выводов второго и третьего резисторов подключена к общей шине, к которой через четвертый резистор подключена точка объединения вторых выводов второго и третьего конденсатора, второй вывод первого конденсатора соединен со вторым выводом первого резистора. Данное выполнение контура ударного возбуждения, включенного в цепь отрицательной обратной связи первого операционного усилителя, обеспечивает достижение технических результатов, на выполнение которых направлено предлагаемое устройство. При этом исключается катушка индуктивности больших габаритов.The shock excitation circuit is made on the first, second, third and fourth resistors, the first, second, third and fourth capacitors, the first terminal of the first capacitor is the first terminal of the shock excitation circuit, the combining point of the first and second resistors is the second terminal of the shock excitation circuit and is connected to the first the terminal of the second capacitor, the combining point of the third capacitor and the resistor is the third terminal of the shock excitation circuit, the combining point of the second terminals of the second and third resistors is connected to a common bus, to which the combining point of the second terminals of the second and third capacitors is connected through the fourth resistor, the second terminal of the first capacitor is connected with the second terminal of the first resistor. This implementation of the shock excitation circuit included in the negative feedback circuit of the first operational amplifier ensures the achievement of technical results, the implementation of which is aimed at the proposed device. This eliminates a large inductor.
На фиг. 1 а) представлен вариант схемы заявленного устройства для измерения пиковых значений, выполненный с пассивным датчиком на фотодиоде и его конденсаторе и резисторе, и выполненный на RLC-контуре ударного возбуждения. На фиг. 1 б) представлен пассивный датчик на пьезоакселерометре (как известно, пьезоакселерометр содержит источники сигнального и помехового токов, эквивалентные емкость и сопротивление). На фиг. 1 в) представлен RC-контур ударного возбуждения, выполненный на двойном Т-образном мосте.FIG. 1 a) shows a variant of the circuit of the claimed device for measuring peak values, made with a passive sensor on a photodiode and its capacitor and resistor, and made on the RLC-circuit of shock excitation. FIG. 1 b) shows a passive sensor on a piezoaccelerometer (as you know, a piezoaccelerometer contains sources of signal and noise currents, equivalent capacitance and resistance). FIG. 1c) shows the RC circuit of shock excitation, made on a double T-shaped bridge.
На фиг. 2 приведен сигнал Uвых на нагрузке 9 устройства при сигнале пассивного датчика 1 амплитудой 1 мкА, длительностью 0,25 мкс и наложенной синусоидальной помехе. При этом положение полезного сигнала пассивного датчика 1 относительно помехи произвольно (фиг. 2 а), 2 б), 2 в)). На фиг. 2 г) представлена зависимость выходного сигнала устройства от сигнала пассивного датчика 1 амплитудой 1 мкА и длительностью 0,25 мкс без помехи. Анализ диаграмм (фиг. 2 а), 2 б), 2 в)) показал, что после обработки сигнала и помехи RLC- или RC-контуром ударного возбуждения величина выходного сигнала Uвых не зависит от уровня и местоположения помехи, а зависит от амплитуды входного тока Iвх и длительности сигнала t.FIG. 2 shows the signal Uout at the
На фиг. 3 приведена зависимость сигнала Uвых на нагрузке 9 устройства от сигнала пассивного датчика 1 амплитудой 2 мкА и длительностями t (0,1; 0,25; 0,5; 1,0; 1,5) мкс.FIG. 3 shows the dependence of the signal Uout at the
Анализ диаграмм (фиг. 3) показал, что величина сигнала Uвых на нагрузке 9 пропорционально зависит от длительности сигнала t.Analysis of the diagrams (Fig. 3) showed that the value of the signal Uout at the
На фиг. 4 приведена зависимость сигнала Uвых на нагрузке 9 устройства от сигнала пассивного датчика 1 длительностью 1 мкс и амплитудой А (1…31) мкА.FIG. 4 shows the dependence of the signal Uout at the
Анализ диаграмм (фиг. 4) показал, что величина сигнала Uвых на нагрузке 9 пропорционально зависит от амплитуды сигнала Iвх.Analysis of the diagrams (Fig. 4) showed that the value of the signal Uout at the
На фиг. 5 а) доказана линейно пропорциональная зависимость сигнала Uвых на нагрузке 9 устройства от сигнала пассивного датчика 1 при его длительности 1 мкс.FIG. 5 a) a linearly proportional dependence of the signal Uout at the
На фиг. 5 б) доказана линейно пропорциональная зависимость сигнала Uвых на нагрузке 9 устройства от длительности импульса тока пассивного датчика 1 при его амплитуде 2 мкА.FIG. 5 b) a linearly proportional dependence of the signal Uout at the
Устройство для измерения пиковых значений (фиг. 1 а)) содержит пассивный датчик 1, усилитель-преобразователь 2, первый 3 и второй 4 операционные усилители, первый 5 и второй 6 диоды, конденсатор 7, первый 8, второй 9, третий 10 и четвертый 11 резисторы, последовательную RC-цепь 12, контур 13 ударного возбуждения, шину 14 положительного или отрицательного напряжения.The device for measuring peak values (Fig. 1 a)) contains a
Первый вывод пассивного датчика 1 подключен к входу усилителя-преобразователя 2, выход которого подключен через конденсатор 7 к первому выводу первого резистора 8. Выход первого операционного усилителя 3 подключен к аноду (первому выводу) первого диода 5 и третьему выводу контура 13 ударного возбуждения. Катод (второй вывод) первого диода 5 через параллельно соединенные последовательную RC-цепь 12 и второй резистор 9 подключен к общей шине, к которой подключен второй вывод пассивного датчика 1. Первый вывод контура 13 ударного возбуждения подключен к общей шине, а второй вывод соединен с инвертирующим входом первого операционного усилителя 3. Неинвертирующий вход первого операционного усилителя 3 соединен со вторым выводом первого резистора 8 и первым выводом третьего резистора 10. Второй вывод третьего резистора 10 посредством условного ключа 15 соединен либо с неинвертирующим входом второго операционного усилителя 4, либо с выходом и инвертирующим входом второго операционного усилителя 4. Неинвертирующий вход второго операционного усилителя 4 через четвертый резистор 11 подключен к шине 14 положительного или отрицательного напряжения и через второй диод 6 к общей шине.The first terminal of the
Усилитель-преобразователь 2 включает операционный усилитель 16, интегрирующую RC-цепь (параллельно соединенные резистор 17 и конденсатор 18) и конденсатор 19. Первый вывод конденсатора 19 является входом усилителя-преобразователя 2, а второй вывод соединен с входом интегрирующей RC-цепи 17, 18 и инвертирующим входом операционного усилителя 16. Неинвертирующий вход операционного усилителя 16 соединен с общей шиной, а выход соединен с выходом интегрирующей RC-цепи 17, 18 и является выходом усилителя-преобразователя 2. Инвертирующий усилитель-преобразователь 2 обеспечивает согласование с пассивным датчиком 1, имеющим существенную емкостную составляющую в выходном сопротивлении. Он преобразует импульс фототока пассивного датчика 1 в импульс напряжения с коэффициентом усиления не более единицы.The amplifier-
Пассивный датчик 1 выполнен на параллельно включенных фотодиоде 20 в режиме с обратным смещением, его эквивалентной емкости 21 и нагрузочном резисторе 22, первые выводы которых являются первым выводом пассивного датчика 1, вторые выводы являются вторым выводом пассивного датчика 1.The
Для положительного сигнала на выходе устройства полярность включения первого 5 и второго 6 диодов показана на фиг. 1 а), для отрицательного сигнала полярность первого 5 и второго 6 диодов следует изменить на противоположную ((на фиг. 1 а) не показано).For a positive signal at the output of the device, the polarity of switching on the first 5 and second 6 diodes is shown in FIG. 1 a), for a negative signal the polarity of the first 5 and second 6 diodes should be reversed ((not shown in Fig. 1 a)).
Пассивный датчик по фиг. 1 б) выполнен на пьезоакселерометре 23, первый вывод которого является первым выводом пассивного датчика 1, второй вывод пьезоакселерометра 23 является вторым выводом пассивного датчика 1.The passive sensor of FIG. 1 b) is made on a
Пассивный датчик 1 генерирует заряд в виде коротких одиночных импульсов фототока амплитудой от 1 до 31 мкА и длительностью от 0,125 до 1,5 мкс с наложенной низкочастотной (до 100 кГц) периодической или случайной помехой.
Контур 13 ударного возбуждения по фиг. 1 а) выполнен на последовательно соединенных конденсаторе 24, индуктивности 25 и резисторе 26, второй вывод которого является третьим выводом контура 13 ударного возбуждения, вторым выводом которого является точка объединения резистора 26 и индуктивности 25, второй вывод конденсатора 24 является первым выводом контура 13 ударного возбуждения.
Без индуктивный контур 13 ударного возбуждения по фиг, 1 в) содержит первый 27, второй 28, третий 29 и четвертый 30 резисторы, первый 31, второй 32, третий 33 и четвертый 34 конденсаторы. Первый вывод первого конденсатора 31 является первым выводом контура 13 ударного возбуждения, точка объединения первого 27 и второго 28 резисторов является вторым выводом контура 13 ударного возбуждения и соединена с первым выводом второго конденсатора 32. Точка объединения третьих конденсатора 33 и резистора 29 является третьим выводом контура 13 ударного возбуждения. Точка объединения вторых выводов второго 28 и третьего 29 резисторов через четвертый конденсатор 34 подключена к общей шине, к которой через четвертый резистор 30 подключена точка объединения вторых выводов второго 32 и третьего 33 конденсатора, второй вывод первого конденсатора 31 соединен со вторым выводом первого резистора 27.Without the
Последовательно соединенные конденсатор 7, первый 8 и третий 10 резисторы образуют дифференцирующую цепь и в то же время первый 8 и третий 10 резисторы являются неотъемлемым по функции избирательности элементом резонансного усилителя с большим усилением, выполненного на неинвертирующем первом операционном усилителе 3 с контуром 13 ударного возбуждения. Резонансный усилитель, обладая резонансной характеристикой за счет контура 13 ударного возбуждения, и в совокупности с дифференцирующей цепью обеспечивает большое усиление (выделение) полезного сигнала определенной длительности и амплитуды (заданного коротким импульсом фототока) порядка 40 дБ и существенное ослабление периодической или случайной низкочастотной помехи (до 100 кГц).The series-connected
Четвертый резистор 11, второй диод 6 и шина положительного или отрицательного напряжения 14 образуют цепь смещения нуля на выходе первого операционного усилителя (ОУ) 3 непосредственно или через второй ОУ 4, устанавливающую с помощью прямосмещенного второго диода 6 первый диод 5 в полуоткрытое состояние, чем достигается термокомпенсация характеристик первого 5 и второго 6 диодов при близких токах через четвертый 11 и второй 9 резисторы и повышенное быстродействие заявленного устройства в целом за счет исключения высокоомной диодной «пятки», препятствующей быстрому заряду конденсатора 35 последовательной RC-цепи 12. За счет этого обеспечено повышенное быстродействие, т.е. способность выделения более коротких импульсов пассивного датчика 1 на фоне помех. При отсутствии повторителя напряжения 4 ток через четвертый резистор 11 должен быть выбран много большим, чем ток через второй резистор 9, чтобы не влиять на дифференцирующую цепь, выполненную на последовательно соединенных конденсаторе 7, резисторах 8, 10. За счет этого температурный коэффициент (ТКН) второго диода 6 больше ТКН первого диода 5, и в статическом состоянии (без входного сигнала) на выходе устройства имеется зависимое от температуры начальное напряжение смещения нуля, которое может быть использовано при необходимости как дополнительная функция контроля температуры до срабатывания пассивного датчика 1 (фотодиода).The
За счет высокого коэффициента усиления полезного сигнала при резонансе не требуется включение дополнительного усилителя и кусочно-линейного аппроксиматора, использованных в наиболее близком аналоге, чем достигается упрощение.Due to the high gain of the useful signal at resonance, the inclusion of an additional amplifier and piecewise linear approximator, used in the closest analogue, is not required, thereby simplification is achieved.
Схема с RLC- или RC-контуром 13 ударного возбуждения, обладая высокой избирательностью (помехозащищенностью) и усилением, позволяет обрабатывать малые токи и длительности импульсов пассивных датчиков 1. Например, для пассивного датчика 1 на фотодиоде обрабатываются токи с одного мкА до десятков мкА с различением длительностей импульсов от 0,125 до 1,5 мкс (до 1 мкс линейная зависимость). При этом регулировка усиления осуществляется выбором соотношения первого 8 и третьего 10 резисторов. При необходимости вместо первого 8 и третьего 10 резисторов может быть использован управляемый цифровой потенциометр, плечами которого являются первый 8 и третий 10 резисторы.A circuit with an RLC or
Ток, протекающий через открытый второй диод 6, выбирается при помощи четвертого резистора 11. При равенстве токов первого 5 и второго 6 диодов и включенном повторителе напряжения 4 обеспечивается термокомпенсация и малое напряжение смешения нуля. При большом токе второго диода 6 на выходе устройства большее напряжение смешения нуля (около 0,6 В), зависимое от температуры с ТКН второго диода 6 около 2 мВ/°С.The current flowing through the open
Устройство для измерения пиковых значений работает следующим образом.The device for measuring peak values works as follows.
В исходном статическом состоянии сигнал на выходе пассивного датчика (фотодиода) 1 отсутствует, на выходе усилителя-преобразователя 2 также нулевой сигнал. На аноде прямосмещенного напряжением с шины положительного или отрицательного напряжения 14 диода 6 присутствует напряжение (как с повторителем напряжения 4, так и без него), равное 650 мВ. Это напряжение повторяется на выходе первого ОУ 3. На катоде первого диода 5 напряжение около 250 мВ, зависящее от тока через второй диод 6 при выборе четвертого резистора 11 и второго резистора 9.In the initial static state, the signal at the output of the passive sensor (photodiode) 1 is absent, and at the output of the amplifier-
При коротком импульсе тока с пассивного датчика 1 определенной длительности и амплитуды на выходе усилителя-преобразователя 2 появляется эквивалентный импульс напряжения, поступающий через дифференцирующую цепь на конденсаторе 7 первом 8 и третьем 10 резисторах на вход резонансного неинвертирующего усилителя на первом ОУ 3 с RLC-контуром 13 ударного возбуждения в цепи его отрицательной обратной связи.With a short current pulse from a
Начальная фаза напряжения в момент поступления импульса с усилителя-преобразователя 2, возникающего на RLC-контуре 13 ударного возбуждения, совпадает с фазой входного импульса на дифференцирующей цепи, т.к. резонансный усилитель на первом ОУ 3 неинвертирующий. В момент окончания входного импульса с пассивного датчика 1 сигнал на выходе усилителя-преобразователя 2 также отсутствует, а на LC-цепи RLC-контура 13 ударного возбуждения и выходе первого ОУ 3 за счет запасенной индуктивностью 25 энергии продолжаются затухающие колебания, интенсивность (амплитуда и длительность) которых зависит от начальных условий, последние определяются током в LC-цепи RLC-контура 13 ударного возбуждения в момент окончания входного импульса.The initial phase of the voltage at the moment the pulse arrives from the amplifier-
Амплитуда первого (после воздействия входного импульса) полу периода напряжения на выходе первого ОУ 3 имеет максимальное значение, если длительность входного импульса с усилителя-преобразователя 2 удовлетворяет условию: t=0,5T0, где Т0 - период свободных (затухающих) колебаний в RLC-контуре 13 ударного возбуждения на конденсаторе 24, индуктивности 25, резисторе 26, и первом ОУ 3. При уменьшении длительности t до величины 0,051Т0 (в 10 раз) пропорционально уменьшается максимальное значение амплитуды колебательного напряжения на выходе первого ОУ 3. Если длительность t постоянна, а амплитуда возбуждающего импульса пассивного датчика 1 и усилителя-преобразователя 2 растет, то также пропорционально растет максимальная амплитуда колебаний на выходе неинвертирующего резонансного усилителя на ОУ 3 с RLC-контуром 13 ударного возбуждения в его цепи отрицательной обратной связи. Т.е. устройство в целом является как селектором импульсов из диапазона известных длительностей при постоянной амплитуде, так и селектором импульсов из диапазона известных амплитуд при их постоянной длительности t (см. фиг. 2 - фиг. 5).The amplitude of the first (after exposure to the input pulse) half voltage period at the output of the first op-
В итоге определяется площадь импульса, оценивающая в целом плотность мощности импульса фототока, поступающего с пассивного датчика 1, или оценивающая площадь импульса (энергию), поступающего с пьезоакселерометра.As a result, the area of the pulse is determined, which generally estimates the power density of the photocurrent pulse coming from the
В исходном статическом состоянии на выходе устройства отсутствует сигнал, на выходе усилителя-преобразователя 2 также нулевой уровень. На выходе резонансного усилителя (аноде первого диода 5) имеется напряжение, равное падению напряжения на втором диоде 6 за счет протекания тока от шины положительного или отрицательного напряжения 14 через второй диод 6, т.к. каскад представляет собой повторитель напряжения для постоянного тока. На катоде первого диода 5 за счет протекания через большой второй резистор 9 меньшего тока, чем через второй диод 6, задаваемого четвертым резистором 11, имеется небольшое напряжение (около 0,2 В), величина которого стабилизирована при температурных изменениях за счет близкого совпадения ТКН обоих диодов 5, 6. При большей разнице токов диодов 5, 6 температурной компенсации нет, но есть функция дополнительного контроля температуры по величине большого напряжения смещения нуля (около 0,6 В).In the initial static state, there is no signal at the output of the device; at the output of the amplifier-
При появлении сигнала от пассивного датчика 1, представляющего собой смесь одиночных коротких импульсов фототока (от 0,25 до 2 мкс) амплитудой от 1 до 31 мкА и периодического (случайного) шума с полосой менее 100 кГц амплитудой от 1 до 31 мкА, начинается преобразование.When a signal from
Резонансный усилитель имеет асимметричную (за счет встроенной дифференцирующей цепи) амплитудно-частотную характеристику (АЧХ) с большей крутизной завала низких частот для повышения помехоустойчивости в области низких частот. Максимум АЧХ 40 дБ находится в полосе пропускания одиночных коротких импульсов фототока пассивного датчика 1, а низкочастотный сигнал помехи подавлен, т.е. коэффициент усиления много меньше единицы в полосе более 75 кГц. При этом для повышения эффекта подавления низкочастотной помехи до 120 кГц используется встроенная дифференцирующая цепь на конденсаторе 7, первом резисторе 8 и третьем резисторе 10 резонансного усилителя. Т.к. параллельно с избиранием полезного сигнала из наложенных помех производится его усиление по амплитуде и раскачка по длительности, то дополнительный усилитель и кусочно-линейный ампроксиматор наиболее близкого аналога исключены (избыточны), что упрощает устройство, делает его более быстродействующим.The resonant amplifier has an asymmetric (due to the built-in differentiating circuit) amplitude-frequency characteristic (AFC) with a steeper low-frequency roll-off to increase noise immunity in the low-frequency region. The maximum AFC of 40 dB is in the passband of single short photocurrent pulses of the
Второй диод 6 обеспечивает приоткрывание первого диода 5, обеспечивая небольшое напряжение смещения нуля 
Небольшой резистор 36 последовательной RC-цепи 12 убирает выброс и обеспечивает устойчивость на выходе первого ОУ 3 при крутом фронте сигнала на его входе.A small resistor 36 of the
При большом сигнале пассивного датчика 1 регулировка напряжения на нагрузке 9 устройства может производиться как изменением соотношения сопротивлений первого 8 и третьего 10 резисторов, так и изменением резистора 17 интегрирующей RC-цепи усилителя-преобразователя 2 дополнительно.With a large signal of the
Входной конденсатор 19 усилителя-преобразователя 2 разделительный, предотвращает смещение выхода усилителя-преобразователя 2 от возможного постоянного тока пассивного датчика 1.The
В пассивном датчике 1 фотодиод 20 обратно смещен, на фиг. 1 а) не показано, т.к. следует из определения фотодиода), конденсатор 21 составляет около 400 пФ, резистор 22 небольшой (примерно 10 кОм) - предотвращает накопление низкочастотного сигнала помехи на суммарной емкости обратно смешенного диода 20 пассивною датчика 1 (конденсаторе 21).In the
Фактически пассивный датчик 1 является суммарным источником коротких импульсов сигнальных и низкочастотных помеховых источников фототока или заряда пьезоакселерометра.In fact,
Инвертирующий усилитель-преобразователь 2 превращает суммарный фототок или заряд пассивного датчика 1 в напряжение для последующей обработки резонансным усилителем с RLC-контуром 13 ударного возбуждения в цепи отрицательной обратной связи. При этом последовательно соединенные конденсатор 7, первый 8 и третий 10 резисторы образуют дифференцирующую цепь и, в то же время, первый 8 и третий 10 резисторы является неотъемлемым функциональным элементом резонансного усилителя. Если сигнал тока пассивного датчика 1 избыточно велик, то сопротивление первого резистора 8 устанавливается большим, чем сопротивление третьего резистора 10. Если сигнал тока пассивного датчика 1 мал, то сопротивление первого резистора 8 устанавливается меньшим, чем сопротивление третьего резистора 10. Меняется отношение сопротивлений этих резисторов.The inverting amplifier-
Повышение помехоустойчивости достигается за счет введения в цепь отрицательной обратной связи операционного усилителя контура ударного возбуждения с периодом Т свободных колебаний, обеспечивающего эффективное избирание полезного сигнала определенной амплитуды и длительности I на фоне больших периодических (случайных) помех, при этом длительность t=(0,05…0,5)T.An increase in noise immunity is achieved due to the introduction into the negative feedback circuit of the operational amplifier of a shock excitation circuit with a period T of free oscillations, which ensures effective selection of a useful signal of a certain amplitude and duration I against the background of large periodic (random) interference, while the duration t = (0.05 ... 0.5) T.
Повышение быстродействия достигается за счет того, что второй диод 6 обеспечивает приоткрывание первого диода 5, обеспечивающего максимальное быстродействие пикового детектора за счет исключения высокоомной «пятки» первого диода 5 (несколько МОм) в начальный момент заряда запоминающего амплитуду сигнала пассивного датчика 1 конденсатора 35 последовательной RC-цепи 12. Повышение быстродействия достигается также за счет возбуждения резонансного RLC- или RC-контура ударного возбуждения 13 одиночным импульсом меньшей длительности, чем полупериод свободных колебаний резонансного контура 13.The increase in performance is achieved due to the fact that the
На фиг. 2 приведена зависимость выходного сигнала устройства от сигнала пассивного датчика 1, где:FIG. 2 shows the dependence of the output signal of the device on the signal of the
Uвх - сигнал пассивного датчика 1 в виде короткого одиночного импульса фототока (заряда) с наложенной низкочастотной (до 100 кГц) периодической или случайной помехой;U in - signal of
Uвых - напряжение на нагрузке 9 устройства, соответствующее полезному импульсу фототока (заряда) пассивного датчика 1.U out is the voltage across the
Анализ диаграммы (фиг. 2) показывает, что выделение полезного сигнала фототока длительностью от 0,25 мкс и амплитудой от 1 мкА происходит на фоне периодической (случайной) помехи с амплитудой, близкой к амплитуде полезного сигнала, и частотой до 100 кГц. При этом положение полезного сигнала пассивного датчика 1 относительно помехи произвольно (фиг. 2 а, 2 б, 2 в). На фиг. 2 г) представлена зависимость напряжения на нагрузке 9 устройства от сигнала пассивного датчика 1 амплитудой 1 мкА и длительностью 0,25 мкс без помехи. Анализ диаграмм (фиг. 2 а, 2 б, 2 в) показал, что величина напряжения Uвых на нагрузке 9 устройства не зависит от местоположения и уровня помехи, а зависит от амплитуды входного фототока Iвх и его длительности t.Analysis of the diagram (Fig. 2) shows that the extraction of a useful photocurrent signal with a duration of 0.25 μs and an amplitude of 1 μA occurs against a background of periodic (random) interference with an amplitude close to the amplitude of the useful signal and a frequency of up to 100 kHz. In this case, the position of the useful signal of the
На фиг. 3 приведена зависимость напряжения на нагрузке 9 устройства от сигнала фототока пассивного датчика 1 амплитудой 2 мкА и длительностями (0,1; 0,25; 0,5; 1,0; 1,5) мкс.FIG. 3 shows the dependence of the voltage across the
Анализ диаграмм (фиг. 3) показал, что величина напряжения Uвых на нагрузке 9 устройства пропорционально зависит от длительности сигнала t (до 1 мкс линейно).Analysis of the diagrams (Fig. 3) showed that the value of the voltage Uout at the
На фиг. 4 приведена зависимость напряжения на нагрузке 9 устройства от сигнала пассивного датчика 1 длительностью 1 мкс и амплитудой (1…31) мкА.FIG. 4 shows the dependence of the voltage at the
Анализ диаграмм (фиг. 4) показал, что величина напряжения Uвых на нагрузке 9 устройства пропорционально зависит от амплитуды сигнала Iвх.Analysis of the diagrams (Fig. 4) showed that the value of the voltage Uout at the
На фиг. 5 а) доказана линейно пропорциональная зависимость сигнала Uвых на нагрузке 9 устройства от сигнала пассивного датчика 1 при его длительности 1 мкс.FIG. 5 a) a linearly proportional dependence of the signal Uout at the
На фиг. 5 б) доказана линейно пропорциональная зависимость сигнала Uвых на нагрузке 9 устройства от длительности импульса тока пассивного датчика 1 при его амплитуде 2 мкА.FIG. 5 b) a linearly proportional dependence of the signal Uout at the
Был собран макет заявленного устройства, исследование характеристик которого при воздействии механического и теплового нагружения подтвердили возможность его осуществления и достижения вышеописанных характеристик. Элементная база заявленного устройства содержит типовые отечественные электрорадиоэлементы: сдвоенные операционные усилители типа 544УД 15 или 544УД2, диоды 2Д419 В или 2Д522А, бескорпусные резисторы Р1-12 или Р1-8П, прецизионные малогабаритные бескорпусные конденсаторы К10-43 В, пассивный датчик на элементах 2X701, индуктивность выполнена величиной 8 мкГн.A mock-up of the claimed device was assembled, the study of the characteristics of which under the influence of mechanical and thermal loading confirmed the possibility of its implementation and the achievement of the above-described characteristics. The element base of the claimed device contains typical domestic electrical radioelements: dual operational amplifiers of
В результате макетирования выявлено, что быстродействие повышено в восемь раз (до 0,125 мкс вместо 1 мкс), упрошена схема на три операционных усилителя при более высоком коэффициенте усиления, повышена помехоустойчивость в полосе помех более 100 кГц вместо 40 кГц у наиболее близкого аналога.As a result of prototyping, it was revealed that the speed was increased eight times (up to 0.125 μs instead of 1 μs), a simplified circuit for three operational amplifiers with a higher gain, increased noise immunity in an interference band of more than 100 kHz instead of 40 kHz for the closest analogue.
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2020141878A RU2761890C1 (en) | 2020-12-17 | 2020-12-17 | Device for measuring peak values |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2020141878A RU2761890C1 (en) | 2020-12-17 | 2020-12-17 | Device for measuring peak values |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2761890C1 true RU2761890C1 (en) | 2021-12-13 |
Family
ID=79175051
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2020141878A RU2761890C1 (en) | 2020-12-17 | 2020-12-17 | Device for measuring peak values |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2761890C1 (en) |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2343429C1 (en) * | 2007-04-16 | 2009-01-10 | Российская Федерация, от имени которой выступает Государственный заказчик - Федеральное агентство по атомной энергии | Peak value measurement device |
| US20120056074A1 (en) * | 2007-04-18 | 2012-03-08 | Invisage Technologies, Inc. | Materials, systems and methods for optoelectronic devices |
| JP5572315B2 (en) * | 2005-09-08 | 2014-08-13 | コーニンクレッカ フィリップス エヌ ヴェ | Low current measurement with high dynamic range for optical imaging |
| RU2556327C1 (en) * | 2014-02-24 | 2015-07-10 | Российская Федерация, от имени которой выступает Государственная корпорация по атомной энергии "Росатом" | Device for measurement of peak values |
| RU2626315C2 (en) * | 2016-01-20 | 2017-07-25 | Федеральное государственное унитарное предприятие "ВСЕРОССИЙСКИЙ НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ ОПТИКО-ФИЗИЧЕСКИХ ИЗМЕРЕНИЙ" (ФГУП "ВНИИОФИ") | High-speed multichannel device for energy measuring short laser pulses |
-
2020
- 2020-12-17 RU RU2020141878A patent/RU2761890C1/en active
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5572315B2 (en) * | 2005-09-08 | 2014-08-13 | コーニンクレッカ フィリップス エヌ ヴェ | Low current measurement with high dynamic range for optical imaging |
| RU2343429C1 (en) * | 2007-04-16 | 2009-01-10 | Российская Федерация, от имени которой выступает Государственный заказчик - Федеральное агентство по атомной энергии | Peak value measurement device |
| US20120056074A1 (en) * | 2007-04-18 | 2012-03-08 | Invisage Technologies, Inc. | Materials, systems and methods for optoelectronic devices |
| RU2556327C1 (en) * | 2014-02-24 | 2015-07-10 | Российская Федерация, от имени которой выступает Государственная корпорация по атомной энергии "Росатом" | Device for measurement of peak values |
| RU2626315C2 (en) * | 2016-01-20 | 2017-07-25 | Федеральное государственное унитарное предприятие "ВСЕРОССИЙСКИЙ НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ ОПТИКО-ФИЗИЧЕСКИХ ИЗМЕРЕНИЙ" (ФГУП "ВНИИОФИ") | High-speed multichannel device for energy measuring short laser pulses |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CA1310505C (en) | Avalanche photodiode quenching circuit | |
| EP1132724B1 (en) | Circuit for high precision detection of the time of arrival of photons falling on single photon avalanche diodes | |
| US9064981B2 (en) | Differential optical receiver for avalanche photodiode and SiPM | |
| RU2761890C1 (en) | Device for measuring peak values | |
| FI70352B (en) | FOERFARANDE OCH ANORDNING FOER ATT UTOEKA DYNAMIKOMRAODET HOS EN MOTTAGARE I ETT FIBEROPTISKT INFORMATIONSOEVERFOERINGSSYSTEM | |
| US6756578B1 (en) | Photocell bias circuit | |
| US6340816B1 (en) | Pyroelectric detector with feedback amplifier for enhanced low frequency response | |
| US4939476A (en) | Laser Rangefinder receiver preamplifier | |
| NL8900591A (en) | DEVICE FOR MEASURING LOW-LEVEL RADIATION. | |
| RU2343429C1 (en) | Peak value measurement device | |
| JP4540301B2 (en) | Radiation monitor | |
| JP2019144241A (en) | Sensitivity amplifier for gyroscopes, related system, and method | |
| RU2556327C1 (en) | Device for measurement of peak values | |
| US20120139626A1 (en) | Analog filter with adjustable filter frequency | |
| JPH0712941A (en) | Radiation measuring instrument | |
| Nadeev et al. | Comparison of an avalanche photodiode and a photomultiplier tube as photodetectors of near-infrared radiation in the photon-counting mode | |
| EP3296761A1 (en) | Distance measuring device | |
| Jagdish et al. | A preamplifier-shaper-stretcher integrated circuit system for use with germanium strip detectors | |
| JP6871836B2 (en) | Capacity detector, resistance detector | |
| SU400807A1 (en) | ULTRASONIC FLOW METER PHASOMETER | |
| RU2461886C1 (en) | Adaptation of sampling instants of selecting circuits and storage optical smoke detector | |
| RU2017064C1 (en) | Image converter for measuring size of heated objects | |
| Xie et al. | Sensors | |
| SU1689763A1 (en) | Radiation sensor | |
| RU2025781C1 (en) | Alarm device |