RU2760858C1 - Method for measuring the flow rate of a gas condensate well - Google Patents
Method for measuring the flow rate of a gas condensate well Download PDFInfo
- Publication number
- RU2760858C1 RU2760858C1 RU2020138569A RU2020138569A RU2760858C1 RU 2760858 C1 RU2760858 C1 RU 2760858C1 RU 2020138569 A RU2020138569 A RU 2020138569A RU 2020138569 A RU2020138569 A RU 2020138569A RU 2760858 C1 RU2760858 C1 RU 2760858C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- components
- section
- gas
- flow
- condensate
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 19
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 9
- 239000008398 formation water Substances 0.000 claims description 8
- 239000007788 liquid Substances 0.000 abstract description 6
- 238000005259 measurement Methods 0.000 abstract description 5
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 7
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 6
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 5
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 5
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 3
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 description 3
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- 238000012937 correction Methods 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 2
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 2
- 230000005678 Seebeck effect Effects 0.000 description 1
- 229910052797 bismuth Inorganic materials 0.000 description 1
- JCXGWMGPZLAOME-UHFFFAOYSA-N bismuth atom Chemical compound [Bi] JCXGWMGPZLAOME-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000004590 computer program Methods 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 1
- 150000002430 hydrocarbons Chemical group 0.000 description 1
- 239000006101 laboratory sample Substances 0.000 description 1
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 1
- 238000012544 monitoring process Methods 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E21—EARTH OR ROCK DRILLING; MINING
- E21B—EARTH OR ROCK DRILLING; OBTAINING OIL, GAS, WATER, SOLUBLE OR MELTABLE MATERIALS OR A SLURRY OF MINERALS FROM WELLS
- E21B47/00—Survey of boreholes or wells
- E21B47/10—Locating fluid leaks, intrusions or movements
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Geology (AREA)
- Mining & Mineral Resources (AREA)
- Geophysics (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- Measuring Volume Flow (AREA)
Abstract
Description
Предложенный способ измерения дебита газоконденсатной скважиныThe proposed method for measuring the flow rate of a gas condensate well
относится к области измерения расхода многокомпонентных газожидкостных потоков и может быть использован в сфере обслуживания газоконденсатных скважин.refers to the field of measuring the flow rate of multicomponent gas-liquid flows and can be used in the field of servicing gas condensate wells.
Известны способы измерения расхода газожидкостного потока, в которых используются различные методы покомпонентного измерения газожидкостной среды (ГЖС). В известных решениях контроль дебита продукции скважин осуществляется с использованием передвижных установок (для исследования газоконденсатных скважин типа 177 Р-1-00-000 (Нефтегазовое оборудование, установка для исследования газоконденсатных скважин. https://gmsneftemash.nt-rt.ru/images/manuals/TH_gazokond.pdf), построенных на способе предварительной сепарации. Недостатком известного способа является требующие значительные затраты на проведение периодического контроля дебита продукции скважин.Known methods for measuring the flow rate of a gas-liquid flow, which use various methods of component-wise measurement of a gas-liquid medium (GLC). In the known solutions, well production rate control is carried out using mobile units (for testing gas condensate wells of type 177 R-1-00-000 (Oil and gas equipment, installation for testing gas condensate wells. Https://gmsneftemash.nt-rt.ru/images/ manuals / TH_gazokond.pdf), built on the method of preliminary separation.The disadvantage of this method is that it requires significant costs for periodic monitoring of the production rate of wells.
Известен способ модернизированного решения по мобильной сепарационной установке (www.plcgroup.ru>uslugi/issledovatelskie-raschety-…). Недостаток известного способа в технологии предварительной сепарации с периодическим контролем дебита.The known method of the modernized solution for a mobile separation plant (www.plcgroup.ru> uslugi / issledovatelskie-raschety- ...). The disadvantage of the known method in the technology of preliminary separation with periodic control of the flow rate.
Перечисленные известные комплексы являются примерами технологий разделения (сепарации) компонентов газового конденсата. Все они имеют громоздкие габариты и вес.The listed well-known complexes are examples of technologies for separation (separation) of gas condensate components. All of them have bulky dimensions and weight.
Известен способ безсепарационного измерения расхода продукции газоконденсатной скважины (Зимин М.И., Исаченко И.Н. Измерения бессепарационным методом расхода и количества продукции, извлекаемой из газоконденсатной скважины/ж.«ИСУП», №5(35), 2011/www.sibna.ru), техническое решение которого позволяющее установку на каждой контролируемой скважине, принятое за прототип.There is a known method of non-separation measurement of the flow rate of gas condensate wells (Zimin M.I., Isachenko I.N. .ru), the technical solution of which allows installation at each controlled well, taken as a prototype.
Недостаток известного способа состоит в ограничении использования комплекса, в условиях только для стабильного конденсата с небольшой массовой долей воды и объемным содержанием жидкой фазы, не более 15%. По измеренным параметрам и при известном компонентном составе комплекс обеспечивает вычисление объемного расхода и объем газа, приведенных к стандартным условиям, и массовый расход и массу стабильного конденсата. При этом на измерительном трубопроводе устанавливается датчик расхода газа-ультразвуковой излучатель с приемником на пути вихревых колец, адаптированного для работы на газоконденсатной смеси и измеритель плотности (автоколебания камертона), параметры которых обрабатываются контроллером по аттестованной «методике». Кроме того, необходима линейная часть измерительного участка не менее 5D до положения датчика расхода.The disadvantage of the known method consists in limiting the use of the complex, under conditions only for stable condensate with a small mass fraction of water and a volumetric content of the liquid phase, not more than 15%. Based on the measured parameters and with a known component composition, the complex provides the calculation of the volumetric flow rate and gas volume, reduced to standard conditions, and the mass flow rate and mass of stable condensate. At the same time, a gas flow sensor - an ultrasonic emitter with a receiver in the path of vortex rings, adapted for operation on a gas-condensate mixture, and a density meter (tuning fork self-oscillation) are installed on the measuring pipeline, the parameters of which are processed by the controller according to a certified "method". In addition, a linear part of the measuring section is required at least 5D up to the position of the flow sensor.
Техническим результатом является обеспечение упрощенного измерения расхода компонентов нестабильного газового конденсата с использованием единого параметра идентификации компонента.The technical result is to provide a simplified measurement of the flow rate of unstable gas condensate components using a single component identification parameter.
Технический результат достигается тем, что по способу измерения дебита газоконденсатной скважины, характеризующийся тем, что проводят поток конденсата через измерительный участок канала от сечения заряда к измерительному сечению с градиентными датчиками теплового потока, заряжают поток тепловыми импульсами предварительно в сечении заряда, измеряют в сечении с датчиками импульсы ЭДС как параметры принадлежности к конкретным компонентам пластовой воды и газа, сортируют компоненты по импульсам ЭДС, строят области компонентов воды и газа в сечении канала, вычисляют область компонента нестабильного конденсата, определяют по областям доли компонентов в общем массовом расходе конденсата и общий расход компонентов.The technical result is achieved by the fact that according to the method of measuring the flow rate of a gas condensate well, characterized by the fact that the condensate flow is conducted through the measuring section of the channel from the charge section to the measuring section with gradient heat flow sensors, the flow is charged with heat pulses in advance in the charge section, measured in the section with sensors EMF pulses as parameters of belonging to specific components of formation water and gas, sort the components by EMF pulses, build areas of water and gas components in the channel section, calculate the area of the unstable condensate component, determine the areas of the component fraction in the total mass flow rate of condensate and the total consumption of components.
На фиг. 1 показана схема измерителя расхода двухфазной газожидкостной среды, состоящей из пластовой воды (ПВ), газа (Г) и нестабильного газового конденсата (НК). 1-канал; 2 - сечение заряда нагреваемое); 3 - источник стабилизированных тепловых импульсов; 4 - компоненты газожидкостной среды; 5 - измерительное сечение; 6 - градиентные датчики теплового потока; 7 - вычислительный блок, Q - тепловой импульс, Е - величина импульса ЭДС.FIG. 1 shows a diagram of a flow meter for a two-phase gas-liquid medium consisting of formation water (PV), gas (G) and unstable gas condensate (NC). 1-channel; 2 - heated charge cross section); 3 - source of stabilized heat pulses; 4 - components of the gas-liquid medium; 5 - measuring section; 6 - gradient heat flow sensors; 7 - computing unit, Q - heat impulse, E - value of EMF impulse.
На фиг. 2 - показано определение принадлежности компонентов ПВ и Г по параметру и и корректирование импульсов временем τ скорости. Показания приведены для одного датчика.FIG. 2 - shows the determination of the belonging of the components of the PV and G by parameter and and correcting the impulses with the speed time τ. Readings are for one sensor.
На фиг. 3 - показаны области долей компонентов в сечении потока ГЖС.8 - компонента ПВ «пластовая вода», 9 - компонента НК «Нестабильный конденсат», 10-компонента Г «газ», L - длина области.FIG. 3 - shows the areas of the component fractions in the section of the GZhS flow. 8 - component of the PW "formation water", 9 - component of the NK "Unstable condensate", 10-component Г "gas", L - the length of the region.
По способу проводят поток конденсата через измерительный участок трубопровода 1 от сечения 2 заряда к сечению 5 с датчиками 6, заряжают поток предварительно в сечении 2 тепловыми импульсами Q, измеряют в сечении 5 с датчиками 6 параметры компонентов пластовой воды ПВ и газа Г, сортируют компоненты по параметру ЭДС строят области компонентов воды и газа по показаниям ЭДС в сечении канала 5, вычисляют область компонента нестабильного конденсата НК, определяют доли Кпв, Кг и Кнк компонентов в общем массовом расходе конденсата и общий расход компонентов.According to the method, the flow of condensate is carried out through the measuring section of the pipeline 1 from the
Источник 3 стабилизированных тепловых импульсов посылает в сечение 2 канала 1 одиночные тепловые импульсы Q различным компонентам 4 потока среды- пластовая вода ПВ, газ Г, нестабильного конденсата НК. Поскольку излучаемые в зоне сечения 2 заряда, нагреваемое от источника 3, тепловые импульсы равны между собой и одинаковы для различных компонентов 4, то поглощенное количество тепловой энергии будет пропорционально удельным теплоемкостям ск и массам тк этих компонентов. Причем масса тк компонента имеет величину объема равную произведению площади области, занятой компонентом, на длину L, обусловленной временем г заряда и скоростью потока V. Компоненты 4 с тепловым импульсом Q проходят к датчикам 6, расположенным в измерительном сечении 5 на решетке, и каждый датчик воспринимает и преобразует в ЭДС тепловые импульсы от проходящего мимо него компонентов, и далее ЭДС поступают в вычислитель 7 с регистратором.The source of 3 stabilized heat impulses sends single heat impulses Q to the
В качестве датчика используется, гетерогенный градиентный датчик теплового потока (ГГДТП). Величина его постоянной времени равна 10-8 с, что позволяет сократить время обработки сигнала от компонентов и тем самым уменьшить взаимообмен тепловой энергией между компонентами, повышая достоверность получаемой информации. Датчик ГГДТП использует поперечный эффект Зеебека и выполнен на основе кристалла висмута (Bi), который вырабатывает ЭДС при обтекании его потоком с порцией тепловой энергии. Размеры датчика от 1×1 до 10×10 мм2, толщиной 0,1-0,2 мм.As a sensor, a heterogeneous gradient heat flux sensor (HGTF) is used. The value of its time constant is equal to 10 -8 s, which makes it possible to reduce the processing time of the signal from the components and thereby reduce the exchange of thermal energy between the components, increasing the reliability of the information received. The GGDTP sensor uses the lateral Seebeck effect and is based on a bismuth crystal (B i ), which generates an EMF when flowing around it with a portion of thermal energy. The dimensions of the sensor are from 1 × 1 to 10 × 10 mm 2 , with a thickness of 0.1-0.2 mm.
Датчики ГГДТП измеряют тепловые импульсы Q и передают информацию в вычислитель 7 в виде выработанных ими электродвижущих сил (ЭДС). Отклики датчиков на величину теплового потока компонентов в виде заряда Q теплового импульса будут разными в зависимости от различных величин удельной теплоемкости ск и массы тк компонентов.GGDTP sensors measure heat impulses Q and transmit information to the
Преобразование тепловой энергии от источника стабилизированных тепловых импульсов Q в виде теплового потока Ф в величину ЭДС, равную ЕДК, вырабатываемую датчиком, представлено следующей зависимостьюConversion of thermal energy from a source of stabilized thermal impulses Q in the form of a heat flux Ф into an EMF value equal to Е ДК generated by the sensor is represented by the following relationship
где K1 - коэффициент пропорциональности между зарядом и тепловым потоком; К2 - коэффициент преобразования датчика; Δt - заданное время подачи теплового импульса; Тк - температура нагретого компонента; Тх - температура холодного компонента; Ск - теплоемкость массы в объеме WK; ск - удельная теплоемкость компонента; mк - масса нагретого компонента в объеме WK. Датчик 6 преобразует в ЭДС величиной Едк тепловой поток Ф2, который проходит мимо датчика периодическими порциям в виде тепловых импульсов Q продолжительностью Δt.where K 1 - coefficient of proportionality between the charge and heat flow; K 2 - the conversion factor of the sensor; Δt is the specified time for the heat pulse; T to - the temperature of the heated component; T x is the temperature of the cold component; C k - heat capacity of the mass in the volume W K ; with to - specific heat capacity of the component; m k - the mass of the heated component in the volume W K. The
По измеренной величине ЭДС, равной для конкретного компонента с массой mк и удельной теплоемкостью ск компонента, получим величину его искомой массы компонента .According to the measured value of the EMF, equal to for a specific component with mass m k and specific heat c k of the component, we obtain the value of its required mass of the component ...
Все компоненты с полученными от источника 3 порциями теплового потока Ф1 продвигаются в потоке ГЖС по каналу 1 от сечения 2 к измерительному сечению 5 с датчиками ГГДТП. Датчики расположены равномерно по сечению 5 канала на решетке и имеют непосредственный контакт с компонентами. Все датчики воспринимают только поток тепловой энергии и преобразуют его в виде импульсов ЭДС разной амплитуды, в зависимости от их принадлежности к компоненту к ПВ или газу Г. Компоненты, заряженные тепловыми импульсами, поочередно проходят мимо датчиков (фиг. 2) и датчики переводят тепловые импульсы в импульсы ЭДС. При этом должна быть выполнена рассортировка этих импульсов ЭДС по их принадлежности к конкретным компонентам и определение долей этих компонентов в общем потоке. Предложенным способом учитываются амплитуды импульсов ЭДС Eдк только величиной и величиной вычисленные программой для объемов компонентов с равномерно распределенными по площади сечения 2. Величина 5% определяется конкретной скважиной. Считаем тепловой заряд объема компонента, определяющий принадлежит компоненту ПВ, а заряд, определяющий Eдк мин. принадлежит только компоненту Г газ. Между собой величины импульсови E дк ном мин номинально отличаются более чем в 2000 раз - , поэтому идентификация компонента ПВ и компонента Г очевидна. Промежуточные величины отнесем к нестабильному конденсату НК и складывать в отдельную корзину не будем.All components with 3 portions of the heat flux Ф 1 received from the source move in the flow of gas mixtures along channel 1 from
В дальнейшем вычисление количества массы НК (образ НК) произведем с помощью коэффициента кнк, извлеченного из уравнения сохранения масс в поперечном сечении измерительного участка вида При этом две величины кпв и кг, измеренные датчиками и вычисленные по программе, будут известны.In the future, the calculation of the amount of mass of NK (image of NK) will be performed using the coefficient k nk , extracted from the equation of conservation of masses in the cross section of the measuring section of the form In this case, two quantities k pv and k r , measured by the sensors and calculated using the program, will be known.
Массы в каждом из объемов WK областей компонентов различные и, например для компонента ПВ, равна , где - плотность компонента ПВ в объеме области при этом теплоемкость будет равна , где удельная тепло-емкость - спв и плотность -пластовой воды общеизвестны из литературы (и данным лабораторных проб исследуемой скважины), также для газа - (удельная теплоемкость: вода - 4,2; газ-1,4 КДж/кг*К и плотность: вода 1009; газ - 1,29 кг/ м3). Полученная ЭДС на датчике, пропорциональна теплоемкости Ск компонента и может быть представлена как, например для компонента ПВ будет Masses in each of the volumes W K, the component regions are different and, for example, for the PW component, is equal to , where - the density of the PV component in the volume of the region in this case, the heat capacity will be equal to , where the specific heat capacity is with pw and the density is formation water is well known from the literature (and data from laboratory samples of the investigated well), also for gas - (specific heat: water - 4.2; gas - 1.4 KJ / kg * K and density: water 1009; gas - 1.29 kg / m 3 ). The resulting EMF on the sensor is proportional to the heat capacity C to the component and can be represented as, for example, for the PV component will be
Скорость потока ГЖС изменяется (V=var) и объем WK компонента, содержащий тепловую энергию, также изменяется и в результате изменяется преобразованная датчиком ЭДС The flow rate of the gas mixture changes (V = var) and the volume W K of the component containing thermal energy also changes and, as a result, the EMF converted by the sensor changes
Увеличение скорости (V2>V1) при одинаковом тепловом заряде {Q1=Q2) и одинаковом времени , его подачи приводит к увеличению длины L области компонента нагретой тепловым импульсом зоны (L2>L1), его объема WK и массы (m2>m1).Increase in speed (V 2 > V 1 ) with the same thermal charge {Q 1 = Q 2 ) and the same time , its filing leads to an increase in the length L area of the component of the zone heated by the heat pulse (L 2 > L 1 ), its volume W K and mass (m 2 > m 1 ).
При этом величина периода Гц частоты подачи теплового заряда и времени подачи теплового заряда неизменны In this case, the value of the period Hz frequency heat charge and time heat charge supply unchanged
Чтобы учесть влияние скорости V потока, которая связана с изменением длины L объема WK и величиной массы mк в этом объеме WK, по программе в вычислителе выполняется коррекция по скорости V поступающих от датчиков импульсов ЭДС. После этого выполняется по амплитудам ЭДС импульсов идентификация компонентов ПВ и Г и распределение их по соответствующим «корзинам» и расчет амплитуды импульсов ЭДС компонента НК.To take into account the effect of the flow velocity V, which is associated with a change in the length L of the volume W K and the value of the mass m k in this volume W K , according to the program in the calculator, a correction is made for the speed V of the EMF pulses coming from the sensors. After that, according to the amplitudes of the EMF pulses, the identification of the components of the PW and G and their distribution over the corresponding "baskets" and the calculation of the amplitude of the pulses of the EMF of the NK component are performed.
Для коррекции по скорости импульсов Eдк, поступающих от датчиков величин ЭДС, выполняется измерение скорости потока на измерительном участке (фиг. 1) канала 1 по времени т пробега теплового заряда со скоростью V потока между сечениями 2 и 5 с момента прекращения подачи нагрева в сечении 2 канала до момента прекращения измерения датчиком теплового потока в измерительном сечение 5 канала. По временивычислитель выполняет коррекцию амплитуды импульсов ЭДС по скорости в соответствии с зависимостью где: Ек - скорректированные в вычислителе импульсы ЭДС, Eдк - полученные от датчиков импульсы ЭДС - время пробега потока от сечения 2 к сечению 5. Объем компонента ПВ равен компонента объем компонента НК где SПВ, SГ, SНК - площади компонентов внутри общей площади 5" поперечного сечения канала 1.To correct the velocity of the pulses E dc coming from the EMF value sensors, the flow velocity is measured in the measuring section (Fig. 1) of channel 1 in terms of the time t of the thermal charge travel with the flow velocity V between
По откорректированным амплитудам Ек импульсов (для ПВ - Епв, для газа - Ег) по программе вычислителя проводится идентификация компонентов по их уровням ЭДС и распределяются полученные импульсы по «корзинам»: «ПВ» и «Г». Амплитуды Ек скорректированных импульсов ЭДС компонентов изменяются с изменением масштаба объема WK компонента и временем τ, т.е. уставки идентификации в виде по плотности и удельной теплоемкости ск также изменяются со скоростью V потока.According to the corrected amplitudes E k of impulses (for PV - E pv , for gas - E g ), the computer program identifies the components according to their EMF levels and distributes the received impulses to the "baskets": "PV" and "G". The amplitudes E k of the corrected EMF pulses of the components change with a change in the scale of the volume W K of the component and time τ, i.e. identification settings in the form by density and the specific heat c to also vary with the flow rate V.
Плотность и удельная теплоемкость приведенных для примера компонентов составляют произведения: , (не нормируемые величины плотности средние из 6 месторождений;Density and specific heat the components shown for example are works: , (not standardized density values average of 6 deposits;
Уренгойское при 40°С. Процедура идентификации компонентов потока по уровням амплитуд импульсов показана на фиг. 2.Urengoyskoe at 40 ° C. The procedure for identifying the components of the flow by the levels of the pulse amplitudes is shown in Fig. 2.
После идентификации по ЭДС компонентов ПВ и Г вычислителем по программе проводится построение областей с величинами ЭДС «ПВ» и ЭДС «Г» по показаниям датчиков сечения 5 в сумме набранных по своим «корзинам» для определения величины доли кпв и KГ площадей пластовой воды SПВ и площади газа SГ относительно общей площади S измерительного сечения 5. Отношение площадей и представляющей величину массы Мк каждого компонента в общей массе потока М по сумме ЭДС датчиков, попавших в соответствующую «корзину» ПВ и Г, является величиной доли компонента в общей массе потока М двухфазной среды. По программе вычислителя 7 считается, что оставшаяся часть площади сечения 5 принадлежит нестабильному конденсату НК (образ НК) в соответствии с уравнением сохранения масс в поперечном сечении измерительного участка.After identification by EMF of the components of PV and G, the computer uses the program to construct areas with the values of EMF "PV" and EMF "G" according to the readings of the sensors of
Массовые доли определены следующими соотношениями . Например, дляMass fractions are determined by the following ratios ... For example, for
ПВ - это , для газа - , для НК - это, где δ - размерный коэффициент.PV is , for gas - , for NK it is , where δ is the dimensional coefficient.
На рис. 3 представлена геометрическая интерпретация распределения компонентов в сечении канала по долевым областям компонентов с датчиками, расположенными равномерно, представляющими доли кк компонентов в потоке, где 8 - область компонента ПВ «пластовая вода», 9 - область компонента НК «Нестабильный конденсат», 10- область компонента Г «газ», L- длина области.In fig. 3 shows a geometric interpretation of the distribution of the components in the cross section areas of the channel on equity components with sensors arranged uniformly, representing a fraction of a component in the flow, where 8 - component region PV "produced water", 9 - component region NC "Unstable condensate", 10- the area of the G component is "gas", L is the length of the area.
Для определения самих масс Мк компонентов блоком 7 по программе вычисляется общая масса М, как сумма масс всех компонентов, проходящих потоком среды через измерительное сечение 5 измеренными величинами амплитуд ЭДС компонентов ПВ и Г, и условно вычисленной амплитуды импульса ЭДС «образа» компонента НК (образ НК) для всей области компонента НК. Средняя величина ЭДС области компонента НК, сложного по составу углеводородов, принимается, как образ НК, расчетнаяTo determine the masses M to the components themselves, block 7 according to the program calculates the total mass M as the sum of the masses of all components passing by the flow of the medium through the measuring
и далее and further
Каждый датчик измеряет тепловой поток Ф при нагреве одним импульсом теплового заряда Q в соответствии с общим уравнением преобразования. Общая суммарная масса М всех компонентов в потоке определяется вычислителем по суммам величин Еа со всех датчиков области Sпв - это для компонента ПВ и для компонента Г - это будет которые находятся в «корзинах».Each sensor measures the heat flux Ф when heated by one pulse of thermal charge Q in accordance with the general conversion equation. The total total mass M of all components in the flow is determined by the calculator from the sums of the values of E and from all sensors of the area Spv - this is for the PV component and for the G component - this will be which are in the "baskets".
Отдельно принятая для компонента НК (как образ НК) - это и в сумме будет Separately adopted for the NDT component (as an NDT image) is and the sum will be
В результате раздельно массы Мк компонентов составят: масса компонента ПВ будет , компонента , компонента Это подсчет текущих значений масс Мп компонентов в момент подачи теплового импульса Q. Для оценки количества накопленных масс М, прошедших за определенный промежуток времени, например за сутки, информация вырабатывается по подсчету величины ЭДС, накопленной за заданное время, по компонентам ПВ и Г, по компоненту НК принимается «образ величины» ЭДС. При этом величины ЭДС считаются по областям компонентов. То-есть, имеем в текущий момент массу всех компонентов нагретой одним тепловым импульсом по областям компонентов ПВ, Г идалее имеем объединенную нагретую и не нагретую массу Мс потока, прошедшую через сечение с датчиками за один цикл Гц частоты подачи импульсов обогрева N (рис. 1) с допущением, что в не нагретом участке потока сохраняется содержание массы, определенное в нагретой части этого цикла - ; и наконец,As a result, separately the masses of M and the components will be: the mass of the PV component will be , component , component This is the calculation of the current values of the masses M n of the components at the moment the heat pulse Q is applied. To estimate the number of accumulated masses M that have passed over a certain period of time, for example, per day, information is generated by calculating the value of the EMF accumulated over a given time for the components of the PW and G, the “image of the magnitude” of the EMF is taken for the NC component. In this case, the EMF values are calculated over the areas of the components. That is, we have at the current moment the mass of all components heated by one heat pulse in the regions of the components PW, G and then we have a combined heated and unheated mass M from the flow that has passed through the cross section with the sensors in one cycle G c of the heating pulse frequency N (Fig. 1) with the assumption that the mass content determined in the heated part of this flow remains in the unheated section of the flow cycle - ; and finally
имеем накопленную массу Мм за заданный промежуток времени, например сутки, - , где N - количество импульсов обогрева, прошедших за этот заданный промежуток времени.we have the accumulated mass M m for a given period of time, for example, a day, - , where N is the number of heating pulses that have passed during this specified period of time.
По известным, ранее вычисленным, долям компонентов от общей массы определяются и накопленные массы отдельных компонентов: компонента ПВ , компонента Г газа - и компонента According to the known, previously calculated, shares components from the total mass the accumulated masses of individual components are also determined: , component G of the gas - and component
Предложенным способом обеспечивается упрощенное измерение расхода компонентов ПВ и Г и расчет нестабильного газового конденсата НК с использованием единого параметра идентификации компонента - теплового импульса.The proposed method provides a simplified measurement of the flow rate of the PW and G components and the calculation of the unstable gas condensate NK using a single component identification parameter - a heat pulse.
Claims (1)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2020138569A RU2760858C1 (en) | 2020-11-25 | 2020-11-25 | Method for measuring the flow rate of a gas condensate well |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2020138569A RU2760858C1 (en) | 2020-11-25 | 2020-11-25 | Method for measuring the flow rate of a gas condensate well |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2760858C1 true RU2760858C1 (en) | 2021-12-01 |
Family
ID=79174001
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2020138569A RU2760858C1 (en) | 2020-11-25 | 2020-11-25 | Method for measuring the flow rate of a gas condensate well |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2760858C1 (en) |
Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4813270A (en) * | 1988-03-04 | 1989-03-21 | Atlantic Richfield Company | System for measuring multiphase fluid flow |
RU2434206C1 (en) * | 2010-04-22 | 2011-11-20 | Федеральное государственное бюджетное учреждение "Национальный исследовательский центр "Курчатовский институт" | Method of determination of coolant flow rate by characteristic point of power and spectral density of voltage of magnet induction converter of ball flow metre |
CN102890099A (en) * | 2012-06-18 | 2013-01-23 | 中国海洋大学 | Method and device for measuring components of mixture |
RU2596611C2 (en) * | 2014-05-14 | 2016-09-10 | Акционерное общество "Инженерно-производственная фирма "Сибнефтеавтоматика" (АО "ИПФ "СибНА") | Adaptive method for measuring flow rate of gas condensate well products |
RU2726304C1 (en) * | 2019-11-01 | 2020-07-13 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт проблем управления им. В.А. Трапезникова Российской академии наук | Method for determining component flow rate of gas-fluid medium |
RU2730364C1 (en) * | 2019-11-13 | 2020-08-21 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт проблем управления им. В.А. Трапезникова Российской академии наук | Method of determining content of a gas-liquid medium component |
-
2020
- 2020-11-25 RU RU2020138569A patent/RU2760858C1/en active
Patent Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4813270A (en) * | 1988-03-04 | 1989-03-21 | Atlantic Richfield Company | System for measuring multiphase fluid flow |
RU2434206C1 (en) * | 2010-04-22 | 2011-11-20 | Федеральное государственное бюджетное учреждение "Национальный исследовательский центр "Курчатовский институт" | Method of determination of coolant flow rate by characteristic point of power and spectral density of voltage of magnet induction converter of ball flow metre |
CN102890099A (en) * | 2012-06-18 | 2013-01-23 | 中国海洋大学 | Method and device for measuring components of mixture |
RU2596611C2 (en) * | 2014-05-14 | 2016-09-10 | Акционерное общество "Инженерно-производственная фирма "Сибнефтеавтоматика" (АО "ИПФ "СибНА") | Adaptive method for measuring flow rate of gas condensate well products |
RU2726304C1 (en) * | 2019-11-01 | 2020-07-13 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт проблем управления им. В.А. Трапезникова Российской академии наук | Method for determining component flow rate of gas-fluid medium |
RU2730364C1 (en) * | 2019-11-13 | 2020-08-21 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт проблем управления им. В.А. Трапезникова Российской академии наук | Method of determining content of a gas-liquid medium component |
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
ЗИМИН М.И. и др., Измерения бессепарационным методом расхода и количества продукции, извлекаемой из газоконденсатной скважины, Журнал "ИСУП", N 5(35), 2011. * |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
AU674141B2 (en) | Method and apparatus for the measurement of the mass flowrates of fluid components in a multiphase slug flow | |
Runkel | Toward a transport‐based analysis of nutrient spiraling and uptake in streams | |
Dohmen‐Janssen et al. | Mobile‐bed effects in oscillatory sheet flow | |
US20150134275A1 (en) | Steam flow rate metering device and metering method therefor | |
CN102405398B (en) | There is the multi-phase flowmeter in batches separated | |
AU618602B2 (en) | Measurement of flow velocity and mass flowrate | |
RU2726304C1 (en) | Method for determining component flow rate of gas-fluid medium | |
AU2013405149B2 (en) | Coriolis direct wellhead measurement devices and methods | |
CN107228693A (en) | System and method for determining gas | |
WO1994021999A1 (en) | Vibrating tube densimeter | |
EA011148B1 (en) | Method and system for analyzing multi-phase mixtures | |
US20140136125A1 (en) | System and method for multi-phase fluid measurement | |
US4876897A (en) | Steam quality measurement apparatus and method | |
CN105486358A (en) | Gas-liquid two-phase flow parameter measuring method based on double-differential pressure of Venturi tube | |
RU2760858C1 (en) | Method for measuring the flow rate of a gas condensate well | |
Zhu et al. | Flow regime detection using gamma-ray-based multiphase flowmeter: A machine learning approach | |
RU211157U1 (en) | Device for measuring the flow rate of a gas condensate well | |
Vandenbohede et al. | Parameter estimation based on vertical heat transport in the surficial zone | |
RU2730364C1 (en) | Method of determining content of a gas-liquid medium component | |
RU2011151455A (en) | METHOD OF INTELLECTUAL ENERGY SAVING BASED ON INSTRUMENTAL MULTI-PARAMETER MONITORING ENERGY AUDIT AND DEVICE FOR ITS IMPLEMENTATION | |
RU2280159C2 (en) | Method and device for liquid flow rate measurement in well | |
RU2744486C1 (en) | Method for determining mass of a gas-liquid medium component | |
JP2022028913A (en) | Flowing vapor pressure apparatus and related method | |
RU2566158C2 (en) | Oil well yield measuring method for measuring group units | |
RU2718140C1 (en) | Method for measuring mass of one of components of a two-component substance with temperature correction and device for its implementation |