RU2758716C1 - Method for production of hot-rolled steel products from tool steel - Google Patents

Method for production of hot-rolled steel products from tool steel Download PDF

Info

Publication number
RU2758716C1
RU2758716C1 RU2020127786A RU2020127786A RU2758716C1 RU 2758716 C1 RU2758716 C1 RU 2758716C1 RU 2020127786 A RU2020127786 A RU 2020127786A RU 2020127786 A RU2020127786 A RU 2020127786A RU 2758716 C1 RU2758716 C1 RU 2758716C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
steel
temperature
sheets
minutes
heat treatment
Prior art date
Application number
RU2020127786A
Other languages
Russian (ru)
Inventor
Полина Сергеевна Яковлева
Татьяна Сергеевна Вархалева
Original Assignee
Публичное акционерное общество «Северсталь» (ПАО "Северсталь")
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Публичное акционерное общество «Северсталь» (ПАО "Северсталь") filed Critical Публичное акционерное общество «Северсталь» (ПАО "Северсталь")
Priority to RU2020127786A priority Critical patent/RU2758716C1/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2758716C1 publication Critical patent/RU2758716C1/en

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/28—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/50—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)

Abstract

FIELD: metallurgy.
SUBSTANCE: invention relates to the field of ferrous metallurgy, namely to the production of high-strength sheet metal for high-precision machine-building equipment. Steel is melted with the following chemical composition, wt. %: carbon 0.4-0.8, silicon 0.4-1.2, manganese 0.1-0.7, sulfur no more than 0.03, phosphorus no more than 0.03, chromium 0.7-1.5, nickel 0.001-0.5, copper 0.001-0.04, nitrogen no more than 0.012, vanadium 0.001-0.2, titanium 0.001-0.15, molybdenum 0.001-0.3, tungsten no more than 0.2 with its subsequent casting. Hot rolling with a total compression of at least 88% at the temperature of its beginning 1110-1200°C is performed and finished at a temperature of 830-930°C. After that, the sheets are placed in a furnace heated to a temperature of 790-840°C, exposure is carried out for 20-50 minutes, then the temperature is lowered to 740-800°C and the exposure is carried out for another 20-50 minutes, and then the sheets are cooled in air.
EFFECT: reduction in the tendency of steel to crack during quenching is achieved, an increase in the strength and viscosity of steel after final heat treatment, as well as ensuring uniform hardness across the section of rolled metal.
4 cl, 2 tbl, 1 ex

Description

Способ производства горячекатаного проката из инструментальной сталиMethod for the production of hot rolled steel from tool steel

Изобретение относится к черной металлургии, в частности к производству инструментального высокопрочного листового проката для высокоточного машиностроительного оборудования.The invention relates to ferrous metallurgy, in particular to the production of tool high-strength sheet metal for high-precision engineering equipment.

Известна инструментальная сталь с заданным химическим составом, в качестве окончательной термообработки которой применяют нормализацию с температуры 870 ºС с отпуском при температуре 600 – 610 ºС [авторское свидетельство СССР № 601322, МПК С22С38/22, 1978].Known tool steel with a given chemical composition, as the final heat treatment of which is used normalization from a temperature of 870 ºС with tempering at a temperature of 600 - 610 ºС [USSR author's certificate No. 601322, IPC С22С38 / 22, 1978].

Недостатком данного способа является повышенное содержание марганца и молибдена, селена, а также отсутствие возможности получения в структуре зернистого перлита при проведении классической нормализации с отпуском на сталях с указанным химическим составом, что в свою очередь ухудшает обрабатываемость стали резанием и проведение механической обработки. The disadvantage of this method is the increased content of manganese and molybdenum, selenium, as well as the inability to obtain granular perlite in the structure when carrying out classical normalization with tempering on steels with the specified chemical composition, which in turn impairs the machinability of steel by cutting and mechanical processing.

Наиболее близким к предлагаемому изобретению по технической сущности является способ, включающий выплавку стали, содержащей, мас. %: 0,20-0,38 C, 0,20-1,10 Si, 0,50-1,00 Mn, 0,50-1,45 Cr, 0,70-1,30 Ni, 0,20-0,80 Mo, 0,02-0,16 V, 0,02-0,08 Al, 0,001-0,010 N, не более 0,25 Cu, 0,001-0,030 Nb, 0,001-0,020 Ti, не более 0,008 S, не более 0,013 P, остальное Fe, получение непрерывнолитого сляба, его горячее деформирование, закалку водой при температуре 930-980°C, отпуск при температуре 575±25°C [Патент RU № 2631063, МПК C21D8/02, C22C38/54, C21D9/42, 2017].Closest to the proposed invention in technical essence is a method comprising smelting steel containing, by weight. %: 0.20-0.38 C, 0.20-1.10 Si, 0.50-1.00 Mn, 0.50-1.45 Cr, 0.70-1.30 Ni, 0.20 -0.80 Mo, 0.02-0.16 V, 0.02-0.08 Al, 0.001-0.010 N, no more than 0.25 Cu, 0.001-0.030 Nb, 0.001-0.020 Ti, no more than 0.008 S , not more than 0.013 P, the rest Fe, obtaining a continuously cast slab, its hot deformation, water quenching at a temperature of 930-980 ° C, tempering at a temperature of 575 ± 25 ° C [Patent RU No. 2631063, IPC C21D8 / 02, C22C38 / 54, C21D9 / 42, 2017].

Недостатком данного изобретения является отсутствие возможности получения оптимальной микроструктуры, необходимой для проведения последующей закалки с отпуском. The disadvantage of this invention is the lack of the possibility of obtaining the optimal microstructure required for subsequent quenching and tempering.

Технический результат предлагаемого способа производства горячекатаного проката из инструментальной стали заключается в снижении склонности стали к растрескиванию при закалке, повышении прочности и вязкости стали после финальной термической обработки, а также обеспечении равномерной твердости по сечению металлопроката.The technical result of the proposed method for the production of hot rolled steel from tool steel is to reduce the tendency of steel to cracking during quenching, increase the strength and toughness of steel after the final heat treatment, as well as ensuring uniform hardness over the section of the rolled metal.

Указанный технический результат достигается тем, что в способе производства горячекатаного проката из инструментальной стали, включающем выплавку стали, ее разливку, горячую прокатку и термообработку, согласно изобретению, осуществляют выплавку стали следующего химического состава, мас. %:This technical result is achieved by the fact that in the method for the production of hot rolled products from tool steel, including steel smelting, casting, hot rolling and heat treatment, according to the invention, steel of the following chemical composition, wt. %:

УглеродCarbon 0,4 – 0,80.4 - 0.8 КремнийSilicon 0,4 – 1,20.4 - 1.2 МарганецManganese 0,1 – 0,70.1 - 0.7 СераSulfur не более 0,03no more than 0.03 ФосфорPhosphorus не более 0,03no more than 0.03 ХромChromium 0,7 – 1,50.7 - 1.5 НикельNickel 0,001 – 0,50.001 - 0.5 МедьCopper 0,001 – 0,040.001 - 0.04 АзотNitrogen не более 0,012no more than 0.012 ВанадийVanadium 0,001 – 0,20.001 - 0.2 ТитанTitanium 0,001 – 0,150.001 - 0.15 МолибденMolybdenum 0,001 – 0,30.001 - 0.3 ВольфрамTungsten не более 0,2no more than 0.2

При этом, горячую прокатку начинают при температуре 1110 – 1200 ºС, заканчивают при температуре 830 – 930 ºС.At the same time, hot rolling begins at a temperature of 1110 - 1200 ºС, and ends at a temperature of 830 - 930 ºС.

После этого осуществляют посад листов в разогретую до температуры 790 – 840 ºС печь, проводят выдержку в течение 20 – 50 мин., затем снижают температуру до 740 – 800 ºС и проводят выдержку еще в течение 20 – 50 мин., а затем осуществляют охлаждение листов на воздухе. After that, the sheets are planted in a furnace preheated to a temperature of 790 - 840 ºС, hold for 20 - 50 minutes, then the temperature is reduced to 740 - 800 ºС and hold for another 20 - 50 minutes, and then the sheets are cooled on air.

Горячую прокатку осуществляют с суммарным обжатием не менее 88 %.Hot rolling is carried out with a total reduction of at least 88%.

После посада листов в печь их общую выдержку определяют в зависимости от толщины листов:After planting the sheets in the oven, their total exposure is determined depending on the thickness of the sheets:

для толщин 15 – 25 мм общая выдержка составляет 40 – 55 мин;for thicknesses of 15 - 25 mm, the total exposure is 40 - 55 minutes;

для толщин 26 – 35 мм общая выдержка составляет 45 – 75 мин;for thicknesses of 26 - 35 mm, the total exposure is 45 - 75 minutes;

для толщин 36 – 50 мм общая выдержка составляет 65 – 100 мин.for thicknesses 36 - 50 mm the total exposure time is 65 - 100 min.

Сталь имеет перлитную или ферритно-перлитную структуру с содержанием зернистого перлита не менее 70 %, при этом содержание оксидных, сульфидных и силикатных неметаллических включений в стали не превышает 3 баллов каждого.The steel has a pearlite or ferrite-pearlite structure with a granular pearlite content of at least 70%, while the content of oxide, sulfide and silicate non-metallic inclusions in the steel does not exceed 3 points each.

Сущность предложенного способа заключается в следующем.The essence of the proposed method is as follows.

Данный химический состав и получаемая после заявляемой (предварительной) термической обработки структура зернистого перлита позволяет обеспечить, в дальнейшем, равномерную структуру и высокие механические свойства металлопроката после финальной термической обработки (у потребителя). This chemical composition and the structure of granular perlite obtained after the claimed (preliminary) heat treatment makes it possible to ensure, in the future, a uniform structure and high mechanical properties of rolled metal after final heat treatment (at the consumer).

При содержании углерода менее 0,4% не достигается требуемая прочность после финальной термической обработки. При содержании углерода более 0,8% повышается хрупкость металла при механической резке и после проведения термической обработки возможно образование трещин.When the carbon content is less than 0.4%, the required strength is not achieved after the final heat treatment. With a carbon content of more than 0.8%, the brittleness of the metal increases during mechanical cutting, and after heat treatment, cracks may form.

Кремний является раскислителем, а также способствует повышению прочности и упругости стали после финальной термической обработки. Содержание кремния более 1,2% в сочетании с высоким содержанием углерода приводит к высокой хрупкости стали.Silicon is a deoxidizing agent, and also contributes to an increase in the strength and elasticity of steel after final heat treatment. A silicon content of more than 1.2%, combined with a high carbon content, results in high brittleness of the steel.

Марганец выступает в качестве раскислителя, элемента, связывающего серу. Также марганец повышает прочность стали после финальной термической обработки. Содержание марганца более 0,7 % при высоком содержании углерода и кремния может привести к снижению пластичности стали. В целом марганец отрицательно влияет на формирование зернистого перлита, но совместное легирование стали марганцем и хромом в количестве около 1,0 % каждого облегчает сфероидизацию.Manganese acts as a deoxidizer, an element that binds sulfur. Also, manganese increases the strength of the steel after the final heat treatment. A manganese content of more than 0.7% with a high carbon and silicon content can lead to a decrease in the ductility of the steel. In general, manganese adversely affects the formation of granular pearlite, but joint alloying of steel with manganese and chromium in an amount of about 1.0% each facilitates spheroidization.

Сера и фосфор являются вредными примесями, ухудшающими качество стали, поэтому содержание данных химических элементов следует ограничивать значением менее 0,03 % каждого.Sulfur and phosphorus are harmful impurities that degrade the quality of steel; therefore, the content of these chemical elements should be limited to less than 0.03% each.

Хром обеспечивает не только высокие механические свойства после финальной термической обработки, но и расширяет допустимый температурный интервал предварительной термической обработки. Chromium provides not only high mechanical properties after final heat treatment, but also expands the permissible temperature range of preliminary heat treatment.

Вольфрам, молибден, ванадий, титан, медь способствуют независимому росту цементита в окружении феррита, то есть абнормальному эвтектоидному распаду, а марганец, хром, никель препятствуют ему. Tungsten, molybdenum, vanadium, titanium, copper contribute to the independent growth of cementite surrounded by ferrite, that is, abnormal eutectoid decomposition, while manganese, chromium, nickel prevent it.

Металл, прошедший предварительную термическую обработку, может подвергаться в дальнейшем холодной или теплой пластической обработке (например, штамповке). В таком случае требуется высокая однородность микроструктуры проката, дефекты макроструктуры должны отсутствовать, количество и размер неметаллических включений должен быть минимальным, не должно быть сетки по границам зерен, требуется минимизировать количество вредных примесей.The metal that has undergone preliminary heat treatment can be subjected to further cold or warm plastic processing (for example, stamping). In this case, a high homogeneity of the microstructure of rolled products is required, there should be no macrostructure defects, the number and size of non-metallic inclusions should be minimal, there should be no mesh along the grain boundaries, and the amount of harmful impurities should be minimized.

При исходной структуре зернистого перлита меньше склонность к росту аустенитного зерна, шире допустимый интервал закалочных температур, меньше склонность к растрескиванию при закалке, выше прочность и вязкость стали после финальной термической обработки (мелкие глобули равномерно распределены в мартенсите). With the initial structure of granular pearlite, the tendency to growth of austenite grains is less, the permissible range of quenching temperatures is wider, the tendency to cracking during quenching is less, and the strength and toughness of steel after final heat treatment are higher (small globules are evenly distributed in martensite).

Для получения структуры зернистого перлита характерен узкий температурный интервал. Нижняя его граница должна находиться немного выше точки А1, чтобы образовалось большое число центров выделения карбида при последующем охлаждении. Верхняя граница не должна быть слишком высокой, так как из-за растворения в аустените центров карбидного выделения при охлаждении образуется пластинчатый перлит. Чем больше углерода в стали, тем уже температурный интервал термической обработки. A narrow temperature range is characteristic for obtaining the structure of granular pearlite. Its lower limit should be slightly higher than point A 1 to form a large number of carbide isolation centers during the subsequent cooling. The upper limit should not be too high, since lamellar pearlite is formed on cooling due to the dissolution of carbide precipitation centers in austenite. The more carbon in steel, the narrower the temperature range of heat treatment.

Скорость сфероидизации зависит от исходной микроструктуры и является максимальной для мелкодисперсной структуры, поэтому после прокатки важно отсутствие в структуре грубопластинчатого перлита и бейнита. Прокатка должна проводиться без подстуживания и ускоренного охлаждения. The spheroidization rate depends on the initial microstructure and is maximum for a finely dispersed structure; therefore, after rolling, it is important that the structure does not contain coarse lamellar pearlite and bainite. Rolling should be carried out without cooling and accelerated cooling.

При одноступенчатой термической обработке не происходит полной сфероидизации цементита, поэтому предлагаемый способ подразумевает проведение двухступенчатой термообработки с попеременным нагревом и охлаждением около Ас1 (первая ступень при температурах 790 – 840 °С, вторая ступень при температурах 740 – 800 °С). В таком случае пластинка цементита при каждом нагреве частично растворяется в аустените. Растворение идет преимущественно с вершин и ребер пластин. При каждом охлаждении из аустенита выделяется цементит на нерастворившихся остатках цементитных пластин, выделение проиходит преимущественно вдали от вершин ребер.With one-stage heat treatment, complete spheroidization of cementite does not occur, therefore the proposed method implies a two-stage heat treatment with alternating heating and cooling about A c1 (the first stage at temperatures of 790 - 840 ° C, the second stage at temperatures of 740 - 800 ° C). In this case, the cementite plate partially dissolves in the austenite with each heating. Dissolution proceeds mainly from the tops and edges of the plates. At each cooling, cementite is released from the austenite on the undissolved remains of cementite plates, the isolation occurs mainly far from the tops of the ribs.

Конечная структура зависит от скорости охлаждения при термической обработке. Чем меньше скорость охлаждения, тем больше размер глобулей при распаде аустенита и выше твердость зернистого перлита. The final structure depends on the cooling rate during heat treatment. The lower the cooling rate, the larger the size of the globules during the decomposition of austenite and the higher the hardness of granular pearlite.

Микроструктура стали после правильного отжига представляет собой мелкозернистый перлит, а после последующей термической обработки у потребителя – безигольчатый мартенсит с некоторым количеством нерастворившихся зерен избыточного карбида.The microstructure of steel after proper annealing is fine-grained pearlite, and after subsequent heat treatment at the consumer's site it is needleless martensite with a certain amount of undissolved excess carbide grains.

Горячую прокатку осуществляют с суммарным обжатием не менее 88 % с целью проработки структуры по сечению и обеспечения требуемого размера зерна.Hot rolling is carried out with a total reduction of at least 88% in order to work out the cross-sectional structure and ensure the required grain size.

Содержание оксидных, сульфидных и силикатных неметаллических включений в стали не должно превышать 3 баллов каждого, так как, в дальнейшем, прокат подвергается холодной листовой или объемной штамповке и в таком случае требуется высокая однородность микроструктуры проката и минимальное количество неметаллических включений.The content of oxide, sulfide and silicate nonmetallic inclusions in steel should not exceed 3 points each, since, in the future, rolled products are subjected to cold sheet or die forging, and in this case, a high homogeneity of the microstructure of rolled products and a minimum amount of nonmetallic inclusions are required.

С увеличением толщины проката, для получения одинаковой температуры листов по сечению, время выдержки увеличивается.With an increase in the thickness of the rolled products, in order to obtain the same temperature of the sheets over the section, the holding time increases.

Пример реализации.An example of implementation.

В таблице 1 приведены химические составы стали с различным содержанием элементов. В таблице 2 приведены контролируемые характеристики стали.Table 1 shows the chemical compositions of steel with different content of elements. Table 2 shows the controlled characteristics of the steel.

Согласно представленным данным в таблицах 1 и 2 при соблюдении указанных режимов термической обработки, металлопрокат из заявляемой инструментальной стали обладает требуемыми характеристиками: микроструктурой, твердостью, размерами неметаллических включений перед финальной термической обработкой, а следовательно, хорошо поддается механической обработке, обработке резанием и может быть использован для изготовления деталей, подвергающихся последующей термической обработке.According to the data presented in tables 1 and 2, subject to the specified heat treatment modes, rolled metal from the claimed tool steel has the required characteristics: microstructure, hardness, dimensions of non-metallic inclusions before the final heat treatment, and therefore, lends itself well to mechanical processing, cutting and can be used for the manufacture of parts subjected to subsequent heat treatment.

Таблица 1Table 1

Химические составы сталиChemical compositions of steel

ПлавкаFuse CC SiSi MnMn PP SS CrCr NiNi CuCu NN MoMo VV TiTi WW 11 0,630.63 0,810.81 0,2750.275 0,0160.016 0,00350.0035 1,121.12 0,0680.068 0,1180.118 0,00810.0081 0,0070.007 0,00430.0043 0,00320.0032 0,00350.0035 22 0,660.66 0,670.67 0,2850.285 0,0150.015 0,00540.0054 1,091.09 0,0790.079 0,1140.114 0,0080.008 0,0160.016 0,0050.005 0,00230.0023 0,0030.003 33 0,630.63 0,710.71 0,210.21 0,0110.011 0,00170.0017 1,11.1 0,1210.121 0,1070.107 0,00770.0077 0,0280.028 0,00420.0042 0,00210.0021 00

Таблица 2table 2

Контролируемые характеристики сталиControlled steel properties

ПлавкаFuse Толщина проката, ммRolled steel thickness, mm Твердость по БринеллюBrinell hardness Обезуглероженный слой (по чистому ферриту)Decarbonized layer (pure ferrite) МикроструктураMicrostructure Неметаллические включенияNon-metallic inclusions №No. ммmm НВHB ммmm % соотношение% ratio БаллScore 11 1515 207-217207-217 0,06-0,080.06-0.08 80% зернистого перлита, 20% пластинчатого перлита80% granular perlite, 20% lamellar pearlite Силикаты недеформирующиеся 1,5-3,0
Силикаты хрупкие 1,5-3,0
Нитриды и карбонитриды строчечные до 0,5
Сульфиды 1,0-2,0
Оксиды точечные 1,5
Оксиды строчечные 0,5-3,0
Силикаты пластинчатые 0,5-1,0Non-deformable silicates 1.5-3.0
Brittle silicates 1.5-3.0
String nitrides and carbonitrides up to 0.5
Sulfides 1.0-2.0
Point oxides 1.5
Line oxides 0.5-3.0
Lamellar silicates 0.5-1.0 1717 207-217207-217 0,05-0,080.05-0.08 80% зернистого перлита, 20% пластинчатого перлита80% granular perlite, 20% lamellar pearlite Силикаты недеформирующиеся 1,5-3,0
Силикаты хрупкие 1,5-3,0
Нитриды и карбонитриды строчечные до 0,5
Сульфиды 1-2
Оксиды точечные 0,5
Оксиды строчечные 0,5
Силикаты пластинчатые 0,5-1,0Non-deformable silicates 1.5-3.0
Brittle silicates 1.5-3.0
String nitrides and carbonitrides up to 0.5
Sulfides 1-2
Point oxides 0.5
Line oxides 0.5
Lamellar silicates 0.5-1.0 2222 207-217207-217 0,05-0,100.05-0.10 85% зернистого перлита, 15% пластинчатого перлита85% granular perlite, 15% lamellar pearlite Силикаты недеформирующиеся 1,5-2,0
Силикаты хрупкие 0,5-2,0
Нитриды и карбонитриды строчечные до 0,5
Сульфиды 1-2
Оксиды точечные 0,5
Оксиды строчечные нет
Силикаты пластинчатые 1Non-deformable silicates 1.5-2.0
Brittle silicates 0.5-2.0
String nitrides and carbonitrides up to 0.5
Sulfides 1-2
Point oxides 0.5
String oxides no
Lamellar silicates 1 22 1717 225-226225-226 0,08-0,120.08-0.12 80% зернистого перлита, 20% пластинчатого перлита80% granular perlite, 20% lamellar pearlite Силикаты недеформирующиеся 1,0-1,5
Силикаты хрупкие 1,0-3,0
Нитриды и карбонитриды строчечные нет
Сульфиды 2,0-2,5
Оксиды точечные 0,5
Оксиды строчечные нет
Силикаты пластинчатые 1Non-deformed silicates 1.0-1.5
Brittle silicates 1.0-3.0
String nitrides and carbonitrides no
Sulfides 2.0-2.5
Point oxides 0.5
String oxides no
Lamellar silicates 1 18eighteen 217-223217-223 0,12-0,150.12-0.15 80% зернистого перлита, 20% пластинчатого перлита80% granular perlite, 20% lamellar pearlite Силикаты недеформирующиеся 1,0-1,5
Силикаты хрупкие 1-3
Нитриды и карбонитриды строчечные нет
Сульфиды 2,5
Оксиды точечные 0,5
Оксиды строчечные нет
Силикаты пластинчатые 1-2Non-deformed silicates 1.0-1.5
Brittle silicates 1-3
String nitrides and carbonitrides no
Sulfides 2.5
Point oxides 0.5
String oxides no
Lamellar silicates 1-2 20twenty 219-228219-228 0,12-0,180.12-0.18 85% зернистого перлита, 15% пластинчатого перлита85% granular perlite, 15% lamellar pearlite Силикаты недеформирующиеся 1-2
Силикаты хрупкие 0,5-1,5
Нитриды и карбонитриды строчечные нет
Сульфиды 1,5-2,5
Оксиды точечные 0,5
Оксиды строчечные нет
Силикаты пластинчатые 0,5-1,0Non-deformable silicates 1-2
Brittle silicates 0.5-1.5
String nitrides and carbonitrides no
Sulfides 1.5-2.5
Point oxides 0.5
String oxides no
Lamellar silicates 0.5-1.0 33 20twenty 223-229223-229 0,12-0,140.12-0.14 70% зернистого перлита, 30% пластинчатого перлита70% granular perlite, 30% lamellar pearlite Силикаты недеформирующиеся 2,5
Силикаты хрупкие 1,0-1,5
Нитриды и карбонитриды строчечные нет
Сульфиды 2,5
Оксиды точечные 0,5-1
Оксиды строчечные 1,0-1,5
Силикаты пластинчатые 1-2Non-deformable silicates 2.5
Brittle silicates 1.0-1.5
String nitrides and carbonitrides no
Sulfides 2.5
Point oxides 0.5-1
Line oxides 1.0-1.5
Lamellar silicates 1-2 30thirty 230-233230-233 0,09-0,150.09-0.15 70% зернистого перлита, 30% пластинчатого перлита70% granular perlite, 30% lamellar pearlite Силикаты недеформирующиеся 1,5-2,0
Силикаты хрупкие 1
Нитриды и карбонитриды строчечные нет
Сульфиды 1,0-1,5
Оксиды точечные 0,5
Оксиды строчечные нет
Силикаты пластинчатые 0,5-1,0Non-deformable silicates 1.5-2.0
Brittle silicates 1
String nitrides and carbonitrides no
Sulfides 1.0-1.5
Point oxides 0.5
String oxides no
Lamellar silicates 0.5-1.0 4040 210-217210-217 0,16-0,240.16-0.24 70% зернистого перлита, 30% пластинчатого перлита70% granular perlite, 30% lamellar pearlite Силикаты недеформирующиеся 1,0-2,0
Силикаты хрупкие 0,5
Нитриды и карбонитриды строчечные нет
Сульфиды 1,0-1,5
Оксиды точечные 0,5
Оксиды строчечные нет
Силикаты пластинчатые 1-2Non-deformable silicates 1.0-2.0
Brittle silicates 0.5
String nitrides and carbonitrides no
Sulfides 1.0-1.5
Point oxides 0.5
String oxides no
Lamellar silicates 1-2 5050 210-217210-217 0,15-0,200.15-0.20 70% зернистого перлита, 30% пластинчатого перлита70% granular perlite, 30% lamellar pearlite Силикаты недеформирующиеся 1,0-2,0
Силикаты хрупкие 0,5
Нитриды и карбонитриды строчечные нет
Сульфиды 1,0-1,5
Оксиды точечные 0,5
Оксиды строчечные нетNon-deformable silicates 1.0-2.0
Brittle silicates 0.5
String nitrides and carbonitrides no
Sulfides 1.0-1.5
Point oxides 0.5
String oxides no

Claims (9)

1. Способ производства горячекатаного проката из инструментальной стали, включающий выплавку стали, ее разливку, горячую прокатку и термообработку, отличающийся тем, что осуществляют выплавку стали следующего химического состава, мас. %:1. A method for the production of hot rolled steel from tool steel, including steel smelting, casting, hot rolling and heat treatment, characterized in that the steel is smelted of the following chemical composition, wt. %: УглеродCarbon 0,4 – 0,80.4 - 0.8 КремнийSilicon 0,4 – 1,20.4 - 1.2 МарганецManganese 0,1 – 0,70.1 - 0.7 СераSulfur не более 0,03no more than 0.03 ФосфорPhosphorus не более 0,03no more than 0.03 ХромChromium 0,7 – 1,50.7 - 1.5 НикельNickel 0,001 – 0,50.001 - 0.5 МедьCopper 0,001 – 0,040.001 - 0.04 АзотNitrogen не более 0,012no more than 0.012 ВанадийVanadium 0,001 – 0,20.001 - 0.2 ТитанTitanium 0,001 – 0,150.001 - 0.15 МолибденMolybdenum 0,001 – 0,30.001 - 0.3 ВольфрамTungsten не более 0,2no more than 0.2
при этом горячую прокатку начинают при температуре 1110 – 1200 °С, заканчивают при температуре 830 – 930 °С, после этого осуществляют посад листов в разогретую до температуры 790 – 840 °С печь, проводят выдержку в течение 20 – 50 мин, затем снижают температуру до 740 – 800 °С и проводят выдержку еще в течение 20 – 50 мин, а затем осуществляют охлаждение листов на воздухе.in this case, hot rolling begins at a temperature of 1110 - 1200 ° C, ends at a temperature of 830 - 930 ° C, after which the sheets are planted in a furnace heated to a temperature of 790 - 840 ° C, hold for 20 - 50 minutes, then the temperature is reduced up to 740 - 800 ° C and hold the exposure for another 20 - 50 minutes, and then the sheets are cooled in air. 2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что горячую прокатку осуществляют с суммарным обжатием не менее 88 %.2. The method according to claim 1, characterized in that the hot rolling is carried out with a total reduction of at least 88%. 3. Способ по п. 1, отличающийся тем, что после посада листов в печь их общую выдержку определяют в зависимости от толщины листов:3. The method according to claim 1, characterized in that after the sheets have been planted in the oven, their total exposure is determined depending on the thickness of the sheets: для толщин 15 – 25 мм общая выдержка составляет 40 – 55 мин;for thicknesses of 15 - 25 mm, the total exposure is 40 - 55 minutes; для толщин 26 – 35 мм общая выдержка составляет 45 – 75 мин;for thicknesses of 26 - 35 mm, the total exposure is 45 - 75 minutes; для толщин 36 – 50 мм общая выдержка составляет 65 – 100 мин.for thicknesses 36 - 50 mm the total exposure time is 65 - 100 min. 4. Способ по п. 1, отличающийся тем, что сталь имеет перлитную или ферритно-перлитную структуру с содержанием зернистого перлита не менее 70 %, при этом содержание оксидных, сульфидных и силикатных неметаллических включений в стали не превышает 3 баллов каждого.4. The method according to claim 1, characterized in that the steel has a pearlite or ferrite-pearlite structure with a granular pearlite content of at least 70%, while the content of oxide, sulfide and silicate non-metallic inclusions in the steel does not exceed 3 points each.
RU2020127786A 2020-08-20 2020-08-20 Method for production of hot-rolled steel products from tool steel RU2758716C1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2020127786A RU2758716C1 (en) 2020-08-20 2020-08-20 Method for production of hot-rolled steel products from tool steel

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2020127786A RU2758716C1 (en) 2020-08-20 2020-08-20 Method for production of hot-rolled steel products from tool steel

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2758716C1 true RU2758716C1 (en) 2021-11-01

Family

ID=78466808

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2020127786A RU2758716C1 (en) 2020-08-20 2020-08-20 Method for production of hot-rolled steel products from tool steel

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2758716C1 (en)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN115323268A (en) * 2022-07-20 2022-11-11 江阴兴澄特种钢铁有限公司 High-strength high-toughness gear steel capable of being used for induction quenching and manufacturing method thereof

Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6673171B2 (en) * 2000-09-01 2004-01-06 United States Steel Corporation Medium carbon steel sheet and strip having enhanced uniform elongation and method for production thereof
US20090126836A1 (en) * 2005-05-29 2009-05-21 Nobusuke Kariya High Carbon Hot Rolled Steel Sheet and method for manufacturing same
RU2631063C1 (en) * 2016-05-23 2017-09-18 Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" Method of manufacture of instrumental high-strength flats
RU2661687C2 (en) * 2013-03-07 2018-07-19 Тиссенкрупп Стил Юроп Аг Method for producing cold-rolled flat steel product for deep-drawing and ironing, flat steel product and use thereof
EP3312299A4 (en) * 2015-06-17 2018-12-05 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Steel sheet and manufacturing method
RU2674796C2 (en) * 2013-08-30 2018-12-13 Раутаруукки Ойй High-hardness hot-rolled steel product and method of manufacturing same
EP3305929A9 (en) * 2015-05-26 2019-07-17 Nippon Steel Corporation Steel sheet and method for producing same

Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6673171B2 (en) * 2000-09-01 2004-01-06 United States Steel Corporation Medium carbon steel sheet and strip having enhanced uniform elongation and method for production thereof
US20090126836A1 (en) * 2005-05-29 2009-05-21 Nobusuke Kariya High Carbon Hot Rolled Steel Sheet and method for manufacturing same
RU2661687C2 (en) * 2013-03-07 2018-07-19 Тиссенкрупп Стил Юроп Аг Method for producing cold-rolled flat steel product for deep-drawing and ironing, flat steel product and use thereof
RU2674796C2 (en) * 2013-08-30 2018-12-13 Раутаруукки Ойй High-hardness hot-rolled steel product and method of manufacturing same
EP3305929A9 (en) * 2015-05-26 2019-07-17 Nippon Steel Corporation Steel sheet and method for producing same
EP3312299A4 (en) * 2015-06-17 2018-12-05 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Steel sheet and manufacturing method
RU2631063C1 (en) * 2016-05-23 2017-09-18 Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" Method of manufacture of instrumental high-strength flats

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN115323268A (en) * 2022-07-20 2022-11-11 江阴兴澄特种钢铁有限公司 High-strength high-toughness gear steel capable of being used for induction quenching and manufacturing method thereof
CN115323268B (en) * 2022-07-20 2023-09-22 江阴兴澄特种钢铁有限公司 Gear steel with high strength and high toughness and capable of being used for induction quenching and manufacturing method thereof

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN101213317B (en) Dead-soft high-carbon hot-rolled steel sheet and process for producing the same
CN111479945B (en) Wear-resistant steel having excellent hardness and impact toughness and method for manufacturing same
JP4464862B2 (en) Case-hardening steel with excellent grain coarsening resistance and cold workability that can be omitted for soft annealing.
CN108315637B (en) High carbon hot-rolled steel sheet and method for producing same
RU2631063C1 (en) Method of manufacture of instrumental high-strength flats
JP2004514792A5 (en)
CN112877591B (en) High-strength and high-toughness hardware tool and steel for chain and manufacturing method thereof
JP3738004B2 (en) Case-hardening steel with excellent cold workability and prevention of coarse grains during carburizing, and its manufacturing method
JP3738003B2 (en) Steel for case hardening excellent in cold workability and properties of preventing coarse grains during carburizing and method for producing the same
RU2758716C1 (en) Method for production of hot-rolled steel products from tool steel
JP4448047B2 (en) A steel for skin hardening that has excellent grain coarsening resistance and cold workability, and can omit softening annealing.
KR102569074B1 (en) High-carbon hot-rolled steel sheet and manufacturing method thereof
CN113166901B (en) Chromium-molybdenum steel plate with excellent creep strength and preparation method thereof
JPH09170017A (en) Production of steel plate with high strength and high toughness
JP4210362B2 (en) Method for producing high strength steel with excellent fatigue properties
JP3422865B2 (en) Method for producing high-strength martensitic stainless steel member
JP3422864B2 (en) Stainless steel with excellent workability and method for producing the same
JP4556770B2 (en) Carburizing steel and method for producing the same
JP2006307270A (en) Case hardening steel having excellent crystal grain coarsening resistance and cold workability, and method for producing the same
KR20200076797A (en) Hot rolled and annealed steel sheet having low strength-deviation, formed member, and manufacturing method of therefor
JP2024500865A (en) Martensitic stainless steel with improved strength and corrosion resistance and its manufacturing method
WO2012172185A1 (en) Method for manufacturing a medium carbon steel product and a hot rolled medium carbon steel product
JPH1150191A (en) Carburized axial parts and production thereof
JP2006265703A (en) Steel for case hardening having excellent crystal grain coarsening resistance and cold workability and method for producing the same
WO2019039339A1 (en) Method for production of ni-containing steel sheet