RU2757521C1

RU2757521C1 - Система и способ регулирования расхода топлива для парового котла

Info

Publication number: RU2757521C1
Application number: RU2021109090A
Authority: RU
Inventors: Святослав Анатольевич Егоренков; Сергей Дмитриевич АЛЕКСЕЕВ
Original assignee: Общество с ограниченной ответственностью «Ракурс-инжиниринг»
Priority date: 2021-04-02
Filing date: 2021-04-02
Publication date: 2021-10-18

Abstract

Изобретение относится к регулированию паровых котельных агрегатов и может быть применено в системах автоматизации регулирования расхода топлива для парового котла. Автоматизированная система и способ регулирования расхода топлива, согласно которым обеспечивают постоянное измерение параметров расхода, давления и температуры пара от котла, давления и температуры питательной воды к котлу и давления Р_ск в месте присоединения каждого из котлов к общестанционному паровому коллектору ТЭС. Вырабатывают такое регулирующее воздействие на питатели подачи топлива с помощью регулятора расхода топлива, чтобы обеспечивать поддержание баланса заданного и затраченного тепла сжигания топлива на производство тепла пара на выходе из котла в базовом режиме, или баланса заданного и затраченного тепла сжигания топлива на производство тепла пара, потребляемого в месте присоединения котла к общестанционному паровому коллектору ТЭС, в регулирующем режиме. В базовом режиме работы котла затраченное тепло Q_пб сжигания топлива парового котла определяется по формуле Q_пб= F_оп*(i_п(T_оп,P_оп)-i_пв(T_пв,P_пв)), заданное тепло Q_пз сжигания топлива: Q_пз= F_опз*(i_пн(T_ноп,P_ноп)-i_пвн(T_пвн,P_пвн)). В регулирующем режиме затраченное тепло Q_пр = F_оп*(i_пр1(T_оп,Р_ск)-i_пв(T_пв,P_пв)), а заданное тепло Q_пнз= F_оп*(i_пр2(T_ноп,Р_скз)-i_пвн(T_пвн,P_пвн)). Техническим результатом является более высокая точность выработки тепла и меньшее транспортное запаздывание регулирующего воздействия. 2 н. и 1 з.п. ф-лы, 1 ил.

Description

ОБЛАСТЬ ТЕХНИКИ

Настоящее изобретение относится к энергетике, в частности к области регулирования паровых котельных агрегатов, и может быть применено в системах автоматизации регулирования расхода топлива для парового котла.

УРОВЕНЬ ТЕХНИКИ

В области управления тепловых электростанций (ТЭС) и промышленными паровыми котельными существует относительно широкий спектр возможных проблем, таких как повышенный расход топлива на выработку электроэнергии и тепла в тепловые сети; отключение оперативным персоналом пропорционально-интегрально-дифференцирующих (ПИД) регуляторов из-за невозможности поддержания автоматических режимов изменения тепловой нагрузки и отключение автоматических регуляторов тепловой нагрузки. При этом для решения указанных проблем на практике является актуальным регулирование подачи топлива для котла или системы котлов.

Множество известных в данной области способов регулирования расхода топлива для паровых котлов основаны на уравнении теплового баланса системы. Так, согласно одному из известных способов регулирования тепловой нагрузки парового котла («Автоматизация теплоэнергетических установок», Ю. М. Голдобин, Е. Ю. Павлюк, Екатеринбург: УрФУ, 2017, далее D1) предложено регулирование на основании различия текущего расхода острого пара и заданного расхода острого пара с поправкой на изменение давления пара в барабане котла:

Z = F_оп - (F_опз + C*dP_б/dt), где

Z - рассогласование регулятора,

F_оп - текущий расход острого пара,

F_опз - заданный расход острого пара,

C - массовая теплоаккумулирующая способность пароводяной смеси и металла испарительной части котла,

P_б-давление пара в барабане котла.

Такая система регулирования содержит регулятор тепловой нагрузки, датчик расхода пара и датчик давления пара в барабане.

Регулятор выполнен с возможностью вырабатывать регулирующее воздействие на основании косвенного расчёта тепловой нагрузки, при котором принимается ряд допущений. Так, в уравнении баланса расход острого пара от котла принят равным расходу насыщенного пара из барабана котла ввиду их примерного равенства, а выработку регулирующего воздействия система выполняет на основании сигнала «по теплу», который выражается в единицах расхода пара и не зависит от реальных изменений энтальпии острого пара и энтальпии питательной воды.

В результате указанных допущений регулирование осуществляется по расходу пара и изменению давления в барабане - величинам, которые лишь коррелируют с истинной тепловой нагрузкой и неточно отражают её изменение, что приводит не только к неточности регулирования, но и к увеличению транспортного запаздывания. Погрешности определения тепловой нагрузки котла из-за неточности её определения не позволяют привести теплопроизводительность котла к истинному значению тепловой нагрузки. Существенным негативным фактором при этом является то, что температура, давление питательной воды котлов и давление в общестанционном паровом коллектор ТЭС являются величинами переменными. Изменения этих параметров и, как следствие, изменения энтальпии питательной воды и энтальпии пара от котла зависят от многих факторов, например от изменения: количества работающих котлов, тепловой нагрузки ТЭС, количества подогревателей питательной воды, количества и характеристик питательных насосов, конфигурации общестанционных питательных трубопроводов. Вследствие того, что изменения энтальпии не учитываются известными способами и системами регулирования, указанные изменения начинают отрабатываться ими не в момент их возникновения. Расход топлива на компенсацию избытка или недостатка произведенного тепла начинает изменяться с транспортным запаздыванием только тогда, когда начинает изменяться расход пара от котла, а скорость изменения давления пара в барабане становится выше чувствительности дифференциатора регулятора.

Таким образом, технической проблемой является необходимость обеспечения системы и способа регулирования расхода топлива для парового котла, которые имеют более высокую точность и минимально возможное транспортное запаздывание в широком диапазоне изменения потребления пара для промышленных и отопительных нужд.

РАСКРЫТИЕ СУЩНОСТИ ИЗОБРЕТЕНИЯ

Согласно настоящему изобретению предложены система и способ регулирования расхода топлива для паровых котлов, обеспечивающие технический результат в виде более высокой точности выработки управляющего воздействия и меньшего транспортного запаздывания регулирующего воздействия.

Данный технический результат достигается благодаря тому, что предлагаемая автоматизированная система регулирования расхода топлива для каждого из паровых котлов, соединенных с общестанционным паровым коллектором ТЭС, содержащая микропроцессорный регулятор расхода топлива и датчики параметров расхода, давления и температуры пара от котла, датчики давления и температуры питательной воды к котлу и датчики Р_ск давления в месте присоединения каждого из котлов к общестанционному паровому коллектору ТЭС, причём указанные датчики функционально соединены с указанным регулятором расхода топлива, который выполнен с возможностью вырабатывать такое регулирующее воздействие на питатели подачи топлива, чтобы поддерживать баланс заданного и затраченного тепла сжигания топлива на производство тепла пара на выходе из котла в базовом режиме работы котла, или баланс заданного и затраченного тепла сжигания топлива на производство тепла пара, потребляемого в месте присоединения котла к общестанционному паровому коллектору ТЭС, в регулирующем режиме работы котла. Заданное или затраченное тепло представляют собой произведение расхода F_оп пара от котла и заданного или затраченного тепла на производство единицы расхода пара, соответственно. Заданное или затраченное же тепло на единицу расхода пара представляет собой разность энтальпии i_п пара и питательной воды i_пвкотла, которая формируется теплом количества сожженного топлива при нагреве питательной воды, парообразовании и перегреве пара.

Согласно предлагаемому изобретению в базовом режиме работы котла

затраченное тепло Q_пб сжигания топлива парового котла представляет собой произведение текущего расхода F_оп пара от котла и разности энтальпии i_п пара, рассчитанной на основании измеренных текущих температуры T_оп и давления P_оп пара от котла, и энтальпии i_пв питательной воды котла, рассчитанной на основании измеренных текущих температуры T_пв и давления P_пв питательной воды: Q_пб= F_оп*(i_п(T_оп,P_оп) - i_пв(T_пв,P_пв)), и

заданное тепло Q_пз сжигания топлива парового котла представляет собой произведение заданного расхода F_опз пара от котла и разности энтальпии i_пн пара, рассчитанной на основании номинальных температуры T_ноп и давления P_ноп пара, и энтальпии i_пвн питательной воды котла, рассчитанной на основании номинальных температуры T_пвн и давления P_пвн питательной воды: Q_пз= F_опз*(i_пн(T_ноп,P_ноп) - i_пвн(T_пвн,P_пвн)), а

в регулирующем режиме

затраченное тепло Q_пр на производство пара, потребляемого в месте присоединения парового котла к общестанционному паровому коллектору ТЭС, представляет собой произведение текущего расхода F_оп пара от котла и разности энтальпии i_пр1 пара, рассчитанной на основании измеренных текущих температуры T_оп пара от котла и давления Р_ск пара в общестанционном паровом коллекторе ТЭС, и энтальпии i_пв питательной воды котла, рассчитанной на основании измеренных текущих температуры T_пв и давления P_пв питательной воды: Q_пр = F_оп*(i_пр1(T_оп,Р_ск) - i_пв(T_пв,P_пв)), и

заданное тепло Q_пн на производство пара, потребляемого в месте присоединения парового котла к общестанционному паровому коллектору ТЭС, представляет собой произведение текущего расхода F_оп пара от котла и разности энтальпии i_пр2 пара, рассчитанной на основании номинальной температуры T_ноп пара от котла и заданного давления Р_скз пара в общестанционном паровом коллекторе ТЭС, и энтальпии i_пвн питательной воды котла, рассчитанной на основании номинальных температуры T_пвн и давления P_пвн питательной воды: Q_пнз= F_оп*(i_пр2(T_ноп,Р_скз) - i_пвн(T_пвн,P_пвн)) .

В стандартной схеме работы ТЭС с одним котлом в регулирующем режиме заданное давление пара в месте присоединения паропровода от котла к станционному коллектору равняется номинальному давлению Р_скпара в общестанционном паровом коллекторе ТЭС. Однако при наличии нескольких котлов, работающих в регулирующем режиме и присоединенных к коллектору в различных точках, оно для этих котлов может быть различным из-за различия потоков пара от котлов к нагрузкам (коллекторный эффект). При необходимости, уравнивание нагрузки по регулирующим котлам достигается изменением Р_скз для различных регулирующих котлов. При этом Р_скз уменьшается относительно номинального давления пара в общестанционном коллекторе для более нагруженного котла и/или увеличивается для менее нагруженного.

За счет того, что предлагаемая система содержит датчики параметров расхода, давления и температуры пара от котла, датчики давления и температуры питательной воды к котлу и датчик давления в общестанционном паровом коллекторе ТЭС, функционально соединенные с регулятором расхода топлива, а система регулирования основана на способе непосредственного расчета тепла, заданного или затраченного на производство единицы расхода пара, определяемого по энтальпиям пара и питательной воды котла совокупно с расходом пара при измеряемых указанными датчиками температуре и давлении, обеспечивается возможность более точного учёта заданного и затраченного тепла пара и их динамики, что в свою очередь позволяет реализовать более точное регулирование расхода топлива. При этом изменение тепла из-за изменения расхода пара учитывается в изменении баланса заданного и затраченного тепла непосредственно, на основании его измеренного значения, а изменения температур и давлений питательной воды и пара учтены в балансе опосредованно, расчетом физических характеристик (энтальпий) указанных сред. Предлагаемый способ, проиллюстрированный в заявке на примере барабанного пылеугольного котла в схеме ТЭС с поперечными связями, является универсальным и может быть с успехом расширен на прямоточные котлы и блоки котел-турбины и все виды топлив, точный учет теплотворной способности которых невозможен из-за трудностей измерения расхода и/или нестабильности состава топлива.

КРАТКОЕ ОПИСАНИЕ ЧЕРТЕЖЕЙ

Описание предлагаемого технического решения приведено далее со ссылкой на Фиг., где показан пример реализации предлагаемой системы регулирования расхода топлива для парового котла.

ОСУЩЕСТВЛЕНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ

Согласно предлагаемому техническому решению, автоматизированная система регулирования расхода топлива для парового котла содержит датчики параметров расхода F_оп, давления P_оп и температуры T_оп пара от котла, датчики давления P_пв и температуры T_пв питательной воды к котлу и датчик Р_ск давления пара в месте присоединения котла к общестанционному паровому коллектору ТЭС, причём указанные датчики функционально соединены с микропроцессорным регулятором расхода топлива, который выполнен с возможностью вырабатывать регулирующее воздействие на питатели подачи топлива. При этом, согласно предлагаемому техническому решению, обеспечивается непосредственный расчет заданного и затраченного тепла произведенного пара (теплопроизводительности) котла.

Приведённые в настоящем описании примеры основаны на вариантах реализации предлагаемого технического решения, в которых подача топлива парового котла обеспечена за счёт питателей сырого угля. Все преимущества настоящего изобретения возможно реализовать и при различных других особенностях питания и управления парового котла.

Согласно предпочтительному варианту реализации изобретения, система и соответствующий способ регулирования расхода топлива работают следующим образом.

Микропроцессорный регулятор 1 получает сигналы от датчиков текущих параметров давления P_оп, расхода F_оп и температуры T_оп острого пара от котла и датчиков давления P_пв и температуры T_пв питательной воды к котлу, а также давления Р_ск пара в общестанционном паровом коллекторе ТЭС, высчитывает энтальпии i_п пара и питательной i_пв воды и значение тепла затраченного на производство пара от котла для базового режима по формуле Q_пб = F_оп*(i_п(T_оп,P_оп) - i_пв(T_пв,P_пв)) или значение тепла затраченного на производство потребляемого пара в месте присоединения котла к общестанционному паровому коллектору ТЭС для регулирующего режима по формуле Q_пр = F_оп*(i_пр1(T_оп,Р_ск) - *i_пв(T_пв,P_пв)). Расчёт энтальпии может быть произведён по известным в области техники формулам.

Микропроцессорный регулятор 1 получает от собственных виртуальных задатчиков заданные значения расхода F_опз пара от котла и Р_скз давления пара в месте присоединения котла к общестанционному коллектору ТЭС, номинального давления P_ноп и номинальной температуры T_ноп пара от котла, номинального давления P_пвн и номинальной температуры T_пвн питательной воды к котлу и производит операции вычисления:

- номинальной энтальпии i_пн(T_ноп,P_ноп)пара от котла; и

- номинальной энтальпии i_пвн(T_пвн,P_пвн) питательной воды; и

- текущей энтальпии i_пр1(T_оп,Р_ск) пара в общестанционном паровом коллекторе ТЭС, и

- энтальпии i_пр2(T_ноп,Р_скз) пара для заданного значения давления пара в общестанционном паровом коллекторе ТЭС.

В базовом режиме регулятор высчитывает значение заданного тепла на производство пара от котла как Q_пз= F_опз*(i_пн(T_ноп,P_ноп)- i_пвн(T_пвн,P_пвн)), а в регулирующем режиме значение заданного тепла на производство пара потребляемого в месте присоединения котла к общестанционному паровому коллектору ТЭС как Q_пн= F_оп*(i_пр2(T_ноп,Р_скз) - i_пвн(T_пвн,P_пвн))_.

На основании вычисленных значений заданного или затраченного тепла определяется рассогласование микропроцессорного регулятора Z по отклонению от их баланса: для базового режима Z_б=Q_пз-Q_п=F_опз*(i_пн-i_пвн)-F_оп*(i_п-i_пв), а для регулирующего режима Z_р=Q_пн-Q_п=F_оп*(i_пр2-i_пвн)-F_оп*(i_пр1-i_пв). Согласно предпочтительному варианту реализации изобретения, рассогласование Z по стандартному ПИД закону регулирования обуславливает формирование воздействия на механизмы подачи топлива (питатели сырого угля 2), которое обеспечивает уменьшение их скорости (подачи угля) при отрицательном Z или её увеличение при положительном Z.

Предлагаемые способ и система согласно одному из вариантов реализации функционируют следующим образом.

В базовом режиме в формуле Z_б=Qпз-Q_п=F_опз*(i_пн-i_пвн)-F_оп*(i_п-i_пв) при статическом равновесии соблюдается баланс между заданным и затраченным теплом сжигания топлива.

Рост значения Q_п, вызванный:

- увеличением затраченного тепла, в произведенной единице расхода пара из-за уменьшения температуры T_пв и/или давления P_пв питательной воды, вызывающего уменьшение энтальпии i_пв питательной воды, или увеличением температуры T_оп и/или давления P_оп пара, вызывающим увеличение энтальпии i_п пара; или

- увеличением расхода F_оп острого пара

приводит к нарушению баланса, величина рассогласования Z становится отрицательной, и подача угля уменьшается, что приводит к уменьшению затраченного тепла сжигания топлива до момента восстановления баланса и восстановления статического равновесия регулятора.

Уменьшение значения Q_п, вызванное:

- уменьшением затраченного тепла в произведенных единицах расхода пара из-за увеличения температуры T_пв и/или давления P_пв питательной воды, вызывающего увеличение энтальпии i_пв питательной воды, или уменьшения температуры T_оп и/или давления P_оп пара, вызывающего уменьшение энтальпии i_п пара; или

- уменьшением расхода F_оп острого пара

приводит к нарушению баланса, величина рассогласования Z становится положительной, и в результате формирования соответствующего регулирующего воздействия подача угля увеличивается, что приводит к росту затраченного тепла сжигания топлива до момента восстановления баланса и статического равновесия регулятора.

В регулирующем режиме в формуле Z_р=Q_пн-Q_пр=F_оп*(i_пр2-i_пвн)-F_оп*(i_пр1-i_пв) при статическом равновесии соблюдается баланс заданным и затраченным теплом сжигания топлива.

Рост значения Q_пр, вызванный увеличением затраченного тепла в единицах расхода пара, потребляемого в месте присоединения котла к общестанционному паровому коллектору ТЭС, из-за уменьшения температуры T_пв и/или давления P_пв питательной воды, вызывающего уменьшение энтальпии i_пв питательной воды или увеличения температуры T_оп и/или давления пара Р_ск, вызывающего увеличение энтальпии i_пр1 пара,

Уменьшение значения Q_пр, вызванное уменьшением затраченного тепла в единицах расхода пара потребляемого в месте присоединения котла к общестанционному паровому коллектору ТЭС из-за увеличения температуры T_пв и/или давления P_пв питательной воды, вызывающего увеличение энтальпии i_пв питательной воды, или уменьшением температуры T_оп и/или давления Р_ск пара, вызывающим уменьшение энтальпии пара,

приводит к нарушению баланса, величина рассогласования Z становится положительной, и подача угля увеличивается, что приводит к росту затраченного тепла сжигания топлива до момента восстановления баланса и статического равновесия регулятора.

Уменьшение давления Р_ск в общестанционном паровом коллекторе из-за роста тепловой нагрузки ТЭС или уменьшения расхода F_оп пара от котла вызывает уменьшение текушей энтальпии i_пр1 пара в станционном паровом коллекторе и приводит к нарушению баланса, величина рассогласования Z становится положительной, и подача угля увеличивается, что приводит к увеличению затраченного тепла сжигания топлива до момента восстановления баланса и восстановления статического равновесия регулятора.

Увеличение давления Р_ск в общестанционном паровом коллекторе из-за снижения тепловой нагрузки ТЭС или увеличения расхода F_оп пара от котла вызывает увеличение текушей энтальпии i_пр1 пара в общестанционном паровом коллекторе и приводит к нарушению, баланса, величина рассогласования Z становится отрицательной, и подача угля уменьшается, что приводит к уменьшению затраченного тепла сжигания топлива до момента восстановления баланса и статического равновесия регулятора.

Таким образом, согласно предлагаемому изобретению реализуется регулирование расхода топлива, которое реагирует на изменения текущих показателей, свидетельствующих об изменении внутренней энергии теплоносителя, учитывает приведённое давление в общестанционном паровом коллекторе в случае работы группы котлов и основано на величинах, прямо пропорциональных количеству теплоты.

Согласно известным способам и системам регулирования тепловой нагрузки, рассогласование регулятора не содержит зависимостей от энтальпий, поэтому регулирующее воздействие начинает формироваться только тогда, когда изменение энтальпий приведет к изменениям расхода пара, то есть с увеличенным транспортным запаздыванием.

В этом аспекте, в отличие от известных способов и систем регулирования подачи топлива для паровых котлов, согласно предлагаемому изобретению, реализован непосредственный и совокупный учёт изменяющихся показателей от датчиков расхода F_оп, давления P_оп и температуры T_оп пара от котла, датчиков давления P_пв и температуры T_пв питательной воды к котлу и давления Р_ск в месте присоединения котла к общестанционному паровому коллектору ТЭС при формировании управляющего воздействия для устройств подачи топлива, благодаря чему удаётся реализовать регулирование подачи топлива с меньшим транспортным запаздыванием и большей точностью.

Представленные здесь варианты реализации изобретения являются лишь частными случаями, приведёнными для лучшего объяснения особенностей предлагаемого технического решения, а в предлагаемые способ и систему регулирования расхода пара могут быть внесены изменения и модификации в объёме формулы изобретения.

Claims

1. Автоматизированная система регулирования расхода топлива для каждого из паровых котлов, соединенных с общестанционным паровым коллектором ТЭС, содержащая микропроцессорный регулятор расхода топлива и датчики параметров расхода, давления и температуры пара от котла, датчики давления и температуры питательной воды к котлу и датчики Р_ск давления в месте присоединения каждого из котлов к общестанционному паровому коллектору ТЭС, причем указанные датчики функционально соединены с указанным регулятором расхода топлива, отличающаяся тем, что

регулятор расхода топлива выполнен с возможностью вырабатывать такое регулирующее воздействие на питатели подачи топлива, чтобы поддерживать баланс заданного и затраченного тепла сжигания топлива на производство тепла пара на выходе из котла в базовом режиме работы котла, или баланс заданного и затраченного тепла сжигания топлива на производство тепла пара, потребляемого в месте присоединения котла к общестанционному паровому коллектору ТЭС, в регулирующем режиме работы котла, причем

в базовом режиме

затраченное тепло Q_пб сжигания топлива парового котла представляет собой произведение текущего расхода F_оп пара от котла и разности энтальпии i_п пара, рассчитанной на основании измеренных текущих температуры T_оп и давления P_оп пара от котла, и энтальпии i_пв питательной воды котла, рассчитанной на основании измеренных текущих температуры T_пв и давления P_пв питательной воды, и

заданное тепло Q_пз сжигания топлива парового котла представляет собой произведение заданного расхода F_опз пара от котла и разности энтальпии i_пн пара, рассчитанной на основании номинальных температуры T_ноп и давления P_ноп пара, и энтальпии i_пвн питательной воды котла, рассчитанной на основании номинальных температуры T_пвн и давления P_пвн питательной воды, а

в регулирующем режиме

затраченное тепло Q_пр на производство пара, потребляемого в месте присоединения парового котла к общестанционному паровому коллектору ТЭС, представляет собой произведение текущего расхода F_оп пара от котла и разности энтальпии i_пр1 пара, рассчитанной на основании измеренных текущих температуры T_оп пара от котла и давления Р_ск пара в общестанционном паровом коллекторе ТЭС, и энтальпии i_пв питательной воды котла, рассчитанной на основании измеренных текущих температуры T_пв и давления P_пв питательной воды, и

заданное тепло Q_пн на производство пара, потребляемого в месте присоединения парового котла к общестанционному паровому коллектору ТЭС, представляет собой произведение текущего расхода F_оп пара от котла и разности энтальпии i_пр2 пара, рассчитанной на основании номинальной температуры T_ноп пара от котла и заданного давления Р_скз пара в общестанционном паровом коллекторе ТЭС, и энтальпии i_пвн питательной воды котла, рассчитанной на основании номинальных температуры T_пвн и давления P_пвн питательной воды.

2. Способ регулирования расхода топлива для каждого из паровых котлов, соединенных с общестанционным паровым коллектором ТЭС, согласно которому

обеспечивают постоянное измерение параметров расхода, давления и температуры пара от котла, давления и температуры питательной воды к котлу и давления Р_ск в месте присоединения каждого из котлов к общестанционному паровому коллектору ТЭС;

вырабатывают такое регулирующее воздействие на питатели подачи топлива с помощью регулятора расхода топлива, чтобы обеспечивать поддержание баланса заданного и затраченного тепла сжигания топлива на производство тепла пара на выходе из котла в базовом режиме, или баланса заданного и затраченного тепла сжигания топлива на производство тепла пара, потребляемого в месте присоединения котла к общестанционному паровому коллектору ТЭС, в регулирующем режиме.

3. Способ регулирования расхода топлива по п.2, согласно которому в базовом режиме

затраченное тепло сжигания топлива Q_пб парового котла представляет собой произведение текущего расхода F_оп пара от котла и разности энтальпии i_п пара, рассчитанной на основании измеренных текущих температуры T_оп и давления P_оп пара от котла, и энтальпии i_пв питательной воды котла, рассчитанной на основании измеренных текущих температуры T_пв и давления P_пв питательной воды, и

заданное тепло сжигания топлива Q_пз парового котла представляет собой произведение заданного расхода F_опз пара от котла и разности энтальпии i_пн пара, рассчитанной на основании номинальных температуры T_ноп и давления P_ноп пара, и энтальпии i_пвн питательной воды котла, рассчитанной на основании номинальных температуры T_пвн и давления P_пвн питательной воды, а

в регулирующем режиме

заданное тепло на производство пара, потребляемого в месте присоединения парового котла к общестанционному паровому коллектору ТЭС, Q_пн представляет собой произведение текущего расхода F_оп пара от котла и разности энтальпии i_пр2 пара, рассчитанной на основании номинальной температуры T_ноп пара от котла и заданного давления Р_скз пара в общестанционном паровом коллекторе ТЭС, и энтальпии i_пвн питательной воды котла, рассчитанной на основании номинальных температуры T_пвн и давления P_пвн питательной воды.