RU2757521C1 - Система и способ регулирования расхода топлива для парового котла - Google Patents
Система и способ регулирования расхода топлива для парового котла Download PDFInfo
- Publication number
- RU2757521C1 RU2757521C1 RU2021109090A RU2021109090A RU2757521C1 RU 2757521 C1 RU2757521 C1 RU 2757521C1 RU 2021109090 A RU2021109090 A RU 2021109090A RU 2021109090 A RU2021109090 A RU 2021109090A RU 2757521 C1 RU2757521 C1 RU 2757521C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- steam
- boiler
- pressure
- heat
- feed water
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F22—STEAM GENERATION
- F22B—METHODS OF STEAM GENERATION; STEAM BOILERS
- F22B35/00—Control systems for steam boilers
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Control Of Steam Boilers And Waste-Gas Boilers (AREA)
Abstract
Изобретение относится к регулированию паровых котельных агрегатов и может быть применено в системах автоматизации регулирования расхода топлива для парового котла. Автоматизированная система и способ регулирования расхода топлива, согласно которым обеспечивают постоянное измерение параметров расхода, давления и температуры пара от котла, давления и температуры питательной воды к котлу и давления Рск в месте присоединения каждого из котлов к общестанционному паровому коллектору ТЭС. Вырабатывают такое регулирующее воздействие на питатели подачи топлива с помощью регулятора расхода топлива, чтобы обеспечивать поддержание баланса заданного и затраченного тепла сжигания топлива на производство тепла пара на выходе из котла в базовом режиме, или баланса заданного и затраченного тепла сжигания топлива на производство тепла пара, потребляемого в месте присоединения котла к общестанционному паровому коллектору ТЭС, в регулирующем режиме. В базовом режиме работы котла затраченное тепло Qпб сжигания топлива парового котла определяется по формуле Qпб= Fоп*(iп(Tоп,Pоп)-iпв(Tпв,Pпв)), заданное тепло Qпз сжигания топлива: Qпз= Fопз*(iпн(Tноп,Pноп)-iпвн(Tпвн,Pпвн)). В регулирующем режиме затраченное тепло Qпр = Fоп*(iпр1(Tоп,Рск)-iпв(Tпв,Pпв)), а заданное тепло Qпнз= Fоп*(iпр2(Tноп,Рскз)-iпвн(Tпвн,Pпвн)). Техническим результатом является более высокая точность выработки тепла и меньшее транспортное запаздывание регулирующего воздействия. 2 н. и 1 з.п. ф-лы, 1 ил.
Description
ОБЛАСТЬ ТЕХНИКИ
Настоящее изобретение относится к энергетике, в частности к области регулирования паровых котельных агрегатов, и может быть применено в системах автоматизации регулирования расхода топлива для парового котла.
УРОВЕНЬ ТЕХНИКИ
В области управления тепловых электростанций (ТЭС) и промышленными паровыми котельными существует относительно широкий спектр возможных проблем, таких как повышенный расход топлива на выработку электроэнергии и тепла в тепловые сети; отключение оперативным персоналом пропорционально-интегрально-дифференцирующих (ПИД) регуляторов из-за невозможности поддержания автоматических режимов изменения тепловой нагрузки и отключение автоматических регуляторов тепловой нагрузки. При этом для решения указанных проблем на практике является актуальным регулирование подачи топлива для котла или системы котлов.
Множество известных в данной области способов регулирования расхода топлива для паровых котлов основаны на уравнении теплового баланса системы. Так, согласно одному из известных способов регулирования тепловой нагрузки парового котла («Автоматизация теплоэнергетических установок», Ю. М. Голдобин, Е. Ю. Павлюк, Екатеринбург: УрФУ, 2017, далее D1) предложено регулирование на основании различия текущего расхода острого пара и заданного расхода острого пара с поправкой на изменение давления пара в барабане котла:
Z = Fоп - (Fопз + C*dPб/dt), где
Z - рассогласование регулятора,
Fоп - текущий расход острого пара,
Fопз - заданный расход острого пара,
C - массовая теплоаккумулирующая способность пароводяной смеси и металла испарительной части котла,
Pб-давление пара в барабане котла.
Такая система регулирования содержит регулятор тепловой нагрузки, датчик расхода пара и датчик давления пара в барабане.
Регулятор выполнен с возможностью вырабатывать регулирующее воздействие на основании косвенного расчёта тепловой нагрузки, при котором принимается ряд допущений. Так, в уравнении баланса расход острого пара от котла принят равным расходу насыщенного пара из барабана котла ввиду их примерного равенства, а выработку регулирующего воздействия система выполняет на основании сигнала «по теплу», который выражается в единицах расхода пара и не зависит от реальных изменений энтальпии острого пара и энтальпии питательной воды.
В результате указанных допущений регулирование осуществляется по расходу пара и изменению давления в барабане - величинам, которые лишь коррелируют с истинной тепловой нагрузкой и неточно отражают её изменение, что приводит не только к неточности регулирования, но и к увеличению транспортного запаздывания. Погрешности определения тепловой нагрузки котла из-за неточности её определения не позволяют привести теплопроизводительность котла к истинному значению тепловой нагрузки. Существенным негативным фактором при этом является то, что температура, давление питательной воды котлов и давление в общестанционном паровом коллектор ТЭС являются величинами переменными. Изменения этих параметров и, как следствие, изменения энтальпии питательной воды и энтальпии пара от котла зависят от многих факторов, например от изменения: количества работающих котлов, тепловой нагрузки ТЭС, количества подогревателей питательной воды, количества и характеристик питательных насосов, конфигурации общестанционных питательных трубопроводов. Вследствие того, что изменения энтальпии не учитываются известными способами и системами регулирования, указанные изменения начинают отрабатываться ими не в момент их возникновения. Расход топлива на компенсацию избытка или недостатка произведенного тепла начинает изменяться с транспортным запаздыванием только тогда, когда начинает изменяться расход пара от котла, а скорость изменения давления пара в барабане становится выше чувствительности дифференциатора регулятора.
Таким образом, технической проблемой является необходимость обеспечения системы и способа регулирования расхода топлива для парового котла, которые имеют более высокую точность и минимально возможное транспортное запаздывание в широком диапазоне изменения потребления пара для промышленных и отопительных нужд.
РАСКРЫТИЕ СУЩНОСТИ ИЗОБРЕТЕНИЯ
Согласно настоящему изобретению предложены система и способ регулирования расхода топлива для паровых котлов, обеспечивающие технический результат в виде более высокой точности выработки управляющего воздействия и меньшего транспортного запаздывания регулирующего воздействия.
Данный технический результат достигается благодаря тому, что предлагаемая автоматизированная система регулирования расхода топлива для каждого из паровых котлов, соединенных с общестанционным паровым коллектором ТЭС, содержащая микропроцессорный регулятор расхода топлива и датчики параметров расхода, давления и температуры пара от котла, датчики давления и температуры питательной воды к котлу и датчики Рск давления в месте присоединения каждого из котлов к общестанционному паровому коллектору ТЭС, причём указанные датчики функционально соединены с указанным регулятором расхода топлива, который выполнен с возможностью вырабатывать такое регулирующее воздействие на питатели подачи топлива, чтобы поддерживать баланс заданного и затраченного тепла сжигания топлива на производство тепла пара на выходе из котла в базовом режиме работы котла, или баланс заданного и затраченного тепла сжигания топлива на производство тепла пара, потребляемого в месте присоединения котла к общестанционному паровому коллектору ТЭС, в регулирующем режиме работы котла. Заданное или затраченное тепло представляют собой произведение расхода Fоп пара от котла и заданного или затраченного тепла на производство единицы расхода пара, соответственно. Заданное или затраченное же тепло на единицу расхода пара представляет собой разность энтальпии iп пара и питательной воды iпв котла, которая формируется теплом количества сожженного топлива при нагреве питательной воды, парообразовании и перегреве пара.
Согласно предлагаемому изобретению в базовом режиме работы котла
затраченное тепло Qпб сжигания топлива парового котла представляет собой произведение текущего расхода Fоп пара от котла и разности энтальпии iп пара, рассчитанной на основании измеренных текущих температуры Tоп и давления Pоп пара от котла, и энтальпии iпв питательной воды котла, рассчитанной на основании измеренных текущих температуры Tпв и давления Pпв питательной воды: Qпб= Fоп*(iп(Tоп,Pоп) - iпв(Tпв,Pпв)), и
заданное тепло Qпз сжигания топлива парового котла представляет собой произведение заданного расхода Fопз пара от котла и разности энтальпии iпн пара, рассчитанной на основании номинальных температуры Tноп и давления Pноп пара, и энтальпии iпвн питательной воды котла, рассчитанной на основании номинальных температуры Tпвн и давления Pпвн питательной воды: Qпз= Fопз*(iпн(Tноп,Pноп) - iпвн(Tпвн,Pпвн)), а
в регулирующем режиме
затраченное тепло Qпр на производство пара, потребляемого в месте присоединения парового котла к общестанционному паровому коллектору ТЭС, представляет собой произведение текущего расхода Fоп пара от котла и разности энтальпии iпр1 пара, рассчитанной на основании измеренных текущих температуры Tоп пара от котла и давления Рск пара в общестанционном паровом коллекторе ТЭС, и энтальпии iпв питательной воды котла, рассчитанной на основании измеренных текущих температуры Tпв и давления Pпв питательной воды: Qпр = Fоп*(iпр1(Tоп,Рск) - iпв(Tпв,Pпв)), и
заданное тепло Qпн на производство пара, потребляемого в месте присоединения парового котла к общестанционному паровому коллектору ТЭС, представляет собой произведение текущего расхода Fоп пара от котла и разности энтальпии iпр2 пара, рассчитанной на основании номинальной температуры Tноп пара от котла и заданного давления Рскз пара в общестанционном паровом коллекторе ТЭС, и энтальпии iпвн питательной воды котла, рассчитанной на основании номинальных температуры Tпвн и давления Pпвн питательной воды: Qпнз= Fоп*(iпр2(Tноп,Рскз) - iпвн(Tпвн,Pпвн)) .
В стандартной схеме работы ТЭС с одним котлом в регулирующем режиме заданное давление пара в месте присоединения паропровода от котла к станционному коллектору равняется номинальному давлению Рск пара в общестанционном паровом коллекторе ТЭС. Однако при наличии нескольких котлов, работающих в регулирующем режиме и присоединенных к коллектору в различных точках, оно для этих котлов может быть различным из-за различия потоков пара от котлов к нагрузкам (коллекторный эффект). При необходимости, уравнивание нагрузки по регулирующим котлам достигается изменением Рскз для различных регулирующих котлов. При этом Рскз уменьшается относительно номинального давления пара в общестанционном коллекторе для более нагруженного котла и/или увеличивается для менее нагруженного.
За счет того, что предлагаемая система содержит датчики параметров расхода, давления и температуры пара от котла, датчики давления и температуры питательной воды к котлу и датчик давления в общестанционном паровом коллекторе ТЭС, функционально соединенные с регулятором расхода топлива, а система регулирования основана на способе непосредственного расчета тепла, заданного или затраченного на производство единицы расхода пара, определяемого по энтальпиям пара и питательной воды котла совокупно с расходом пара при измеряемых указанными датчиками температуре и давлении, обеспечивается возможность более точного учёта заданного и затраченного тепла пара и их динамики, что в свою очередь позволяет реализовать более точное регулирование расхода топлива. При этом изменение тепла из-за изменения расхода пара учитывается в изменении баланса заданного и затраченного тепла непосредственно, на основании его измеренного значения, а изменения температур и давлений питательной воды и пара учтены в балансе опосредованно, расчетом физических характеристик (энтальпий) указанных сред. Предлагаемый способ, проиллюстрированный в заявке на примере барабанного пылеугольного котла в схеме ТЭС с поперечными связями, является универсальным и может быть с успехом расширен на прямоточные котлы и блоки котел-турбины и все виды топлив, точный учет теплотворной способности которых невозможен из-за трудностей измерения расхода и/или нестабильности состава топлива.
КРАТКОЕ ОПИСАНИЕ ЧЕРТЕЖЕЙ
Описание предлагаемого технического решения приведено далее со ссылкой на Фиг., где показан пример реализации предлагаемой системы регулирования расхода топлива для парового котла.
ОСУЩЕСТВЛЕНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
Согласно предлагаемому техническому решению, автоматизированная система регулирования расхода топлива для парового котла содержит датчики параметров расхода Fоп, давления Pоп и температуры Tоп пара от котла, датчики давления Pпв и температуры Tпв питательной воды к котлу и датчик Рск давления пара в месте присоединения котла к общестанционному паровому коллектору ТЭС, причём указанные датчики функционально соединены с микропроцессорным регулятором расхода топлива, который выполнен с возможностью вырабатывать регулирующее воздействие на питатели подачи топлива. При этом, согласно предлагаемому техническому решению, обеспечивается непосредственный расчет заданного и затраченного тепла произведенного пара (теплопроизводительности) котла.
Приведённые в настоящем описании примеры основаны на вариантах реализации предлагаемого технического решения, в которых подача топлива парового котла обеспечена за счёт питателей сырого угля. Все преимущества настоящего изобретения возможно реализовать и при различных других особенностях питания и управления парового котла.
Согласно предпочтительному варианту реализации изобретения, система и соответствующий способ регулирования расхода топлива работают следующим образом.
Микропроцессорный регулятор 1 получает сигналы от датчиков текущих параметров давления Pоп, расхода Fоп и температуры Tоп острого пара от котла и датчиков давления Pпв и температуры Tпв питательной воды к котлу, а также давления Рск пара в общестанционном паровом коллекторе ТЭС, высчитывает энтальпии iп пара и питательной iпв воды и значение тепла затраченного на производство пара от котла для базового режима по формуле Qпб = Fоп*(iп(Tоп,Pоп) - iпв(Tпв,Pпв)) или значение тепла затраченного на производство потребляемого пара в месте присоединения котла к общестанционному паровому коллектору ТЭС для регулирующего режима по формуле Qпр = Fоп*(iпр1(Tоп,Рск) - *iпв(Tпв,Pпв)). Расчёт энтальпии может быть произведён по известным в области техники формулам.
Микропроцессорный регулятор 1 получает от собственных виртуальных задатчиков заданные значения расхода Fопз пара от котла и Рскз давления пара в месте присоединения котла к общестанционному коллектору ТЭС, номинального давления Pноп и номинальной температуры Tноп пара от котла, номинального давления Pпвн и номинальной температуры Tпвн питательной воды к котлу и производит операции вычисления:
- номинальной энтальпии iпн(Tноп,Pноп) пара от котла; и
- номинальной энтальпии iпвн(Tпвн,Pпвн) питательной воды; и
- текущей энтальпии iпр1(Tоп,Рск) пара в общестанционном паровом коллекторе ТЭС, и
- энтальпии iпр2(Tноп,Рскз) пара для заданного значения давления пара в общестанционном паровом коллекторе ТЭС.
В базовом режиме регулятор высчитывает значение заданного тепла на производство пара от котла как Qпз= Fопз*(iпн(Tноп,Pноп)- iпвн(Tпвн,Pпвн)), а в регулирующем режиме значение заданного тепла на производство пара потребляемого в месте присоединения котла к общестанционному паровому коллектору ТЭС как Qпн = Fоп*(iпр2(Tноп,Рскз) - iпвн(Tпвн,Pпвн)) .
На основании вычисленных значений заданного или затраченного тепла определяется рассогласование микропроцессорного регулятора Z по отклонению от их баланса: для базового режима Zб=Qпз-Qп=Fопз*(iпн-iпвн)-Fоп*(iп-iпв), а для регулирующего режима Zр=Qпн-Qп=Fоп*(iпр2-iпвн)-Fоп*(iпр1-iпв). Согласно предпочтительному варианту реализации изобретения, рассогласование Z по стандартному ПИД закону регулирования обуславливает формирование воздействия на механизмы подачи топлива (питатели сырого угля 2), которое обеспечивает уменьшение их скорости (подачи угля) при отрицательном Z или её увеличение при положительном Z.
Предлагаемые способ и система согласно одному из вариантов реализации функционируют следующим образом.
В базовом режиме в формуле Zб =Qпз-Qп=Fопз*(iпн-iпвн)-Fоп*(iп-iпв) при статическом равновесии соблюдается баланс между заданным и затраченным теплом сжигания топлива.
Рост значения Qп, вызванный:
- увеличением затраченного тепла, в произведенной единице расхода пара из-за уменьшения температуры Tпв и/или давления Pпв питательной воды, вызывающего уменьшение энтальпии iпв питательной воды, или увеличением температуры Tоп и/или давления Pоп пара, вызывающим увеличение энтальпии iп пара; или
- увеличением расхода Fоп острого пара
приводит к нарушению баланса, величина рассогласования Z становится отрицательной, и подача угля уменьшается, что приводит к уменьшению затраченного тепла сжигания топлива до момента восстановления баланса и восстановления статического равновесия регулятора.
Уменьшение значения Qп, вызванное:
- уменьшением затраченного тепла в произведенных единицах расхода пара из-за увеличения температуры Tпв и/или давления Pпв питательной воды, вызывающего увеличение энтальпии iпв питательной воды, или уменьшения температуры Tоп и/или давления Pоп пара, вызывающего уменьшение энтальпии iп пара; или
- уменьшением расхода Fоп острого пара
приводит к нарушению баланса, величина рассогласования Z становится положительной, и в результате формирования соответствующего регулирующего воздействия подача угля увеличивается, что приводит к росту затраченного тепла сжигания топлива до момента восстановления баланса и статического равновесия регулятора.
В регулирующем режиме в формуле Zр =Qпн-Qпр=Fоп*(iпр2-iпвн)-Fоп*(iпр1-iпв) при статическом равновесии соблюдается баланс заданным и затраченным теплом сжигания топлива.
Рост значения Qпр, вызванный увеличением затраченного тепла в единицах расхода пара, потребляемого в месте присоединения котла к общестанционному паровому коллектору ТЭС, из-за уменьшения температуры Tпв и/или давления Pпв питательной воды, вызывающего уменьшение энтальпии iпв питательной воды или увеличения температуры Tоп и/или давления пара Рск, вызывающего увеличение энтальпии iпр1 пара,
приводит к нарушению баланса, величина рассогласования Z становится отрицательной, и подача угля уменьшается, что приводит к уменьшению затраченного тепла сжигания топлива до момента восстановления баланса и восстановления статического равновесия регулятора.
Уменьшение значения Qпр, вызванное уменьшением затраченного тепла в единицах расхода пара потребляемого в месте присоединения котла к общестанционному паровому коллектору ТЭС из-за увеличения температуры Tпв и/или давления Pпв питательной воды, вызывающего увеличение энтальпии iпв питательной воды, или уменьшением температуры Tоп и/или давления Рск пара, вызывающим уменьшение энтальпии пара,
приводит к нарушению баланса, величина рассогласования Z становится положительной, и подача угля увеличивается, что приводит к росту затраченного тепла сжигания топлива до момента восстановления баланса и статического равновесия регулятора.
Уменьшение давления Рск в общестанционном паровом коллекторе из-за роста тепловой нагрузки ТЭС или уменьшения расхода Fоп пара от котла вызывает уменьшение текушей энтальпии iпр1 пара в станционном паровом коллекторе и приводит к нарушению баланса, величина рассогласования Z становится положительной, и подача угля увеличивается, что приводит к увеличению затраченного тепла сжигания топлива до момента восстановления баланса и восстановления статического равновесия регулятора.
Увеличение давления Рск в общестанционном паровом коллекторе из-за снижения тепловой нагрузки ТЭС или увеличения расхода Fоп пара от котла вызывает увеличение текушей энтальпии iпр1 пара в общестанционном паровом коллекторе и приводит к нарушению, баланса, величина рассогласования Z становится отрицательной, и подача угля уменьшается, что приводит к уменьшению затраченного тепла сжигания топлива до момента восстановления баланса и статического равновесия регулятора.
Таким образом, согласно предлагаемому изобретению реализуется регулирование расхода топлива, которое реагирует на изменения текущих показателей, свидетельствующих об изменении внутренней энергии теплоносителя, учитывает приведённое давление в общестанционном паровом коллекторе в случае работы группы котлов и основано на величинах, прямо пропорциональных количеству теплоты.
Согласно известным способам и системам регулирования тепловой нагрузки, рассогласование регулятора не содержит зависимостей от энтальпий, поэтому регулирующее воздействие начинает формироваться только тогда, когда изменение энтальпий приведет к изменениям расхода пара, то есть с увеличенным транспортным запаздыванием.
В этом аспекте, в отличие от известных способов и систем регулирования подачи топлива для паровых котлов, согласно предлагаемому изобретению, реализован непосредственный и совокупный учёт изменяющихся показателей от датчиков расхода Fоп, давления Pоп и температуры Tоп пара от котла, датчиков давления Pпв и температуры Tпв питательной воды к котлу и давления Рск в месте присоединения котла к общестанционному паровому коллектору ТЭС при формировании управляющего воздействия для устройств подачи топлива, благодаря чему удаётся реализовать регулирование подачи топлива с меньшим транспортным запаздыванием и большей точностью.
Представленные здесь варианты реализации изобретения являются лишь частными случаями, приведёнными для лучшего объяснения особенностей предлагаемого технического решения, а в предлагаемые способ и систему регулирования расхода пара могут быть внесены изменения и модификации в объёме формулы изобретения.
Claims (17)
1. Автоматизированная система регулирования расхода топлива для каждого из паровых котлов, соединенных с общестанционным паровым коллектором ТЭС, содержащая микропроцессорный регулятор расхода топлива и датчики параметров расхода, давления и температуры пара от котла, датчики давления и температуры питательной воды к котлу и датчики Рск давления в месте присоединения каждого из котлов к общестанционному паровому коллектору ТЭС, причем указанные датчики функционально соединены с указанным регулятором расхода топлива, отличающаяся тем, что
регулятор расхода топлива выполнен с возможностью вырабатывать такое регулирующее воздействие на питатели подачи топлива, чтобы поддерживать баланс заданного и затраченного тепла сжигания топлива на производство тепла пара на выходе из котла в базовом режиме работы котла, или баланс заданного и затраченного тепла сжигания топлива на производство тепла пара, потребляемого в месте присоединения котла к общестанционному паровому коллектору ТЭС, в регулирующем режиме работы котла, причем
в базовом режиме
затраченное тепло Qпб сжигания топлива парового котла представляет собой произведение текущего расхода Fоп пара от котла и разности энтальпии iп пара, рассчитанной на основании измеренных текущих температуры Tоп и давления Pоп пара от котла, и энтальпии iпв питательной воды котла, рассчитанной на основании измеренных текущих температуры Tпв и давления Pпв питательной воды, и
заданное тепло Qпз сжигания топлива парового котла представляет собой произведение заданного расхода Fопз пара от котла и разности энтальпии iпн пара, рассчитанной на основании номинальных температуры Tноп и давления Pноп пара, и энтальпии iпвн питательной воды котла, рассчитанной на основании номинальных температуры Tпвн и давления Pпвн питательной воды, а
в регулирующем режиме
затраченное тепло Qпр на производство пара, потребляемого в месте присоединения парового котла к общестанционному паровому коллектору ТЭС, представляет собой произведение текущего расхода Fоп пара от котла и разности энтальпии iпр1 пара, рассчитанной на основании измеренных текущих температуры Tоп пара от котла и давления Рск пара в общестанционном паровом коллекторе ТЭС, и энтальпии iпв питательной воды котла, рассчитанной на основании измеренных текущих температуры Tпв и давления Pпв питательной воды, и
заданное тепло Qпн на производство пара, потребляемого в месте присоединения парового котла к общестанционному паровому коллектору ТЭС, представляет собой произведение текущего расхода Fоп пара от котла и разности энтальпии iпр2 пара, рассчитанной на основании номинальной температуры Tноп пара от котла и заданного давления Рскз пара в общестанционном паровом коллекторе ТЭС, и энтальпии iпвн питательной воды котла, рассчитанной на основании номинальных температуры Tпвн и давления Pпвн питательной воды.
2. Способ регулирования расхода топлива для каждого из паровых котлов, соединенных с общестанционным паровым коллектором ТЭС, согласно которому
обеспечивают постоянное измерение параметров расхода, давления и температуры пара от котла, давления и температуры питательной воды к котлу и давления Рск в месте присоединения каждого из котлов к общестанционному паровому коллектору ТЭС;
вырабатывают такое регулирующее воздействие на питатели подачи топлива с помощью регулятора расхода топлива, чтобы обеспечивать поддержание баланса заданного и затраченного тепла сжигания топлива на производство тепла пара на выходе из котла в базовом режиме, или баланса заданного и затраченного тепла сжигания топлива на производство тепла пара, потребляемого в месте присоединения котла к общестанционному паровому коллектору ТЭС, в регулирующем режиме.
3. Способ регулирования расхода топлива по п.2, согласно которому в базовом режиме
затраченное тепло сжигания топлива Qпб парового котла представляет собой произведение текущего расхода Fоп пара от котла и разности энтальпии iп пара, рассчитанной на основании измеренных текущих температуры Tоп и давления Pоп пара от котла, и энтальпии iпв питательной воды котла, рассчитанной на основании измеренных текущих температуры Tпв и давления Pпв питательной воды, и
заданное тепло сжигания топлива Qпз парового котла представляет собой произведение заданного расхода Fопз пара от котла и разности энтальпии iпн пара, рассчитанной на основании номинальных температуры Tноп и давления Pноп пара, и энтальпии iпвн питательной воды котла, рассчитанной на основании номинальных температуры Tпвн и давления Pпвн питательной воды, а
в регулирующем режиме
затраченное тепло Qпр на производство пара, потребляемого в месте присоединения парового котла к общестанционному паровому коллектору ТЭС, представляет собой произведение текущего расхода Fоп пара от котла и разности энтальпии iпр1 пара, рассчитанной на основании измеренных текущих температуры Tоп пара от котла и давления Рск пара в общестанционном паровом коллекторе ТЭС, и энтальпии iпв питательной воды котла, рассчитанной на основании измеренных текущих температуры Tпв и давления Pпв питательной воды, и
заданное тепло на производство пара, потребляемого в месте присоединения парового котла к общестанционному паровому коллектору ТЭС, Qпн представляет собой произведение текущего расхода Fоп пара от котла и разности энтальпии iпр2 пара, рассчитанной на основании номинальной температуры Tноп пара от котла и заданного давления Рскз пара в общестанционном паровом коллекторе ТЭС, и энтальпии iпвн питательной воды котла, рассчитанной на основании номинальных температуры Tпвн и давления Pпвн питательной воды.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2021109090A RU2757521C1 (ru) | 2021-04-02 | 2021-04-02 | Система и способ регулирования расхода топлива для парового котла |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2021109090A RU2757521C1 (ru) | 2021-04-02 | 2021-04-02 | Система и способ регулирования расхода топлива для парового котла |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2757521C1 true RU2757521C1 (ru) | 2021-10-18 |
Family
ID=78286582
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2021109090A RU2757521C1 (ru) | 2021-04-02 | 2021-04-02 | Система и способ регулирования расхода топлива для парового котла |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2757521C1 (ru) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN117352079A (zh) * | 2023-10-27 | 2024-01-05 | 上海全应科技有限公司 | 获取压力变化速率对于燃料的阶跃响应曲线的方法及*** |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SU861836A1 (ru) * | 1979-10-02 | 1981-09-07 | Предприятие "Дальтехэнерго" Производственного Объединения По Наладке,Совершенствованию Технологии И Эксплуатации Электростанций И Сетей "Союзтехэнерго" | Способ регулировани давлени пара в общей магистрали |
SU1765612A1 (ru) * | 1989-04-11 | 1992-09-30 | Томский политехнический институт им.С.М.Кирова | Способ автоматического регулировани котлов с общим паровым коллектором |
JPH08284614A (ja) * | 1995-04-10 | 1996-10-29 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 蒸気発生プラントにおける主蒸気圧力制御装置 |
US5794446A (en) * | 1996-10-28 | 1998-08-18 | Basic Resources, Inc. | Power plant performance management systems and methods |
CN106437876B (zh) * | 2016-08-29 | 2018-03-27 | 华电电力科学研究院 | 一种热电联产机组深度调峰***及其运行方法 |
-
2021
- 2021-04-02 RU RU2021109090A patent/RU2757521C1/ru active
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SU861836A1 (ru) * | 1979-10-02 | 1981-09-07 | Предприятие "Дальтехэнерго" Производственного Объединения По Наладке,Совершенствованию Технологии И Эксплуатации Электростанций И Сетей "Союзтехэнерго" | Способ регулировани давлени пара в общей магистрали |
SU1765612A1 (ru) * | 1989-04-11 | 1992-09-30 | Томский политехнический институт им.С.М.Кирова | Способ автоматического регулировани котлов с общим паровым коллектором |
JPH08284614A (ja) * | 1995-04-10 | 1996-10-29 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 蒸気発生プラントにおける主蒸気圧力制御装置 |
US5794446A (en) * | 1996-10-28 | 1998-08-18 | Basic Resources, Inc. | Power plant performance management systems and methods |
CN106437876B (zh) * | 2016-08-29 | 2018-03-27 | 华电电力科学研究院 | 一种热电联产机组深度调峰***及其运行方法 |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN117352079A (zh) * | 2023-10-27 | 2024-01-05 | 上海全应科技有限公司 | 获取压力变化速率对于燃料的阶跃响应曲线的方法及*** |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN103557511A (zh) | 一种电站锅炉主蒸汽温度全程控制方法 | |
CA2727579C (en) | Method for operating a once-through steam generator and forced-flow once-through steam generator | |
US20130133751A1 (en) | Method and device for regulating the production of steam in a steam plant | |
CN105700494B (zh) | 基于模型的组合循环发电厂负载控制 | |
AU2008328934B2 (en) | Method for operating a once-through steam generator and forced-flow-once-through steam generator | |
EP2792856B1 (en) | Steam turbine power plant | |
KR101606293B1 (ko) | 재순환식 폐열 증기 발생기의 작동 방법 | |
CN102654751A (zh) | 基于非线性控制和模糊控制的协调控制方法 | |
CN112628721B (zh) | 锅炉湿态运行给水控制方法、装置及存储介质 | |
RU2757521C1 (ru) | Система и способ регулирования расхода топлива для парового котла | |
CN103955193A (zh) | 直接能量平衡策略前馈控制方法 | |
CN104864385A (zh) | 一种计算超临界机组给水流量指令的方法和装置 | |
CN106016229B (zh) | 超临界循环流化床锅炉机组的主汽温控制方法和装置 | |
AU2018270018B2 (en) | Boiler combustion control system and boiler combustion control method | |
JP2016205678A (ja) | ボイラシステム | |
US20150107251A1 (en) | Power regulation and/or frequency regulation in a solar thermal steam power plant | |
CN111946431B (zh) | 利用柴油发电机余热的船舶热电联产优化控制***及控制方法 | |
JPS59231305A (ja) | 蒸気発生器への液体の流量を制御する方法および装置 | |
JP2016109357A (ja) | ボイラシステム | |
CA3117871C (en) | Feedwater control for a forced-flow waste-heat steam generator | |
US20130319403A1 (en) | Method for operating a solar-thermal parabolic trough power plant | |
JP2016180573A (ja) | ボイラシステム | |
CN113847590B (zh) | 汽包水位控制方法、装置、***及设备 | |
CN115898576B (zh) | 热电厂供热***的控制方法、装置、设备及存储介质 | |
Ganesh et al. | Controlling Drum Level of a Boiler Using Fuzzy Logic Controller |