RU2749976C1 - Method for cutting heated workpieces with a diameter of 180-300 mm made of austenitic chromium-nickel steel with a circular saw - Google Patents
Method for cutting heated workpieces with a diameter of 180-300 mm made of austenitic chromium-nickel steel with a circular saw Download PDFInfo
- Publication number
- RU2749976C1 RU2749976C1 RU2020141907A RU2020141907A RU2749976C1 RU 2749976 C1 RU2749976 C1 RU 2749976C1 RU 2020141907 A RU2020141907 A RU 2020141907A RU 2020141907 A RU2020141907 A RU 2020141907A RU 2749976 C1 RU2749976 C1 RU 2749976C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- cutting
- saw
- diameter
- degrees
- angle
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23D—PLANING; SLOTTING; SHEARING; BROACHING; SAWING; FILING; SCRAPING; LIKE OPERATIONS FOR WORKING METAL BY REMOVING MATERIAL, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23D45/00—Sawing machines or sawing devices with circular saw blades or with friction saw discs
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к технологии резки дисковой пилой нагретых заготовок круглого сечения из аустенитных хромоникелевых сталей и может быть использовано, например, в трубопрокатном производстве.The invention relates to a technology for cutting heated billets of circular cross-section from austenitic chromium-nickel steels with a circular saw and can be used, for example, in pipe-rolling production.
Известен способ резки горячего проката дисковой пилой, которую вращают и перемещают по замкнутой круговой траектории, при этом пиле сообщают дополнительное перемещение в направлении, обратном направлению ее вращения, при этом прокат располагают так, чтобы центр тяжести его сечения и центр замкнутой круговой траектории лежали на линии, расположенной под углом 30-60° к горизонтальной плоскости (Авторское свидетельство СССР №593843, МПК В23D 45/00, опубл. 25.02.1978 г., бюл. №7).There is a known method of cutting hot rolled products with a circular saw, which is rotated and moved along a closed circular path, while the saw is given additional movement in the direction opposite to the direction of its rotation, while the rolled products are positioned so that the center of gravity of its section and the center of the closed circular path lie on the line , located at an angle of 30-60 ° to the horizontal plane (USSR author's certificate No. 593843, IPC В23D 45/00, publ. 25.02.1978, bul. No. 7).
К недостаткам данного способа следует отнести необходимость применения весьма сложного дорогостоящего оборудования для сообщения пиле кроме обычных перемещений, еще и перемещения по замкнутой круговой траектории, а также дополнительного перемещения в направлении, обратном направлению ее вращения. Кроме того, данный способ непригоден для резки стальных изделий, нагретых до температур 1150-1250 °С.The disadvantages of this method include the need to use very complex expensive equipment to communicate to the saw, in addition to the usual movements, also movement along a closed circular path, as well as additional movement in the direction opposite to the direction of its rotation. In addition, this method is unsuitable for cutting steel products heated to temperatures of 1150-1250 ° C.
Известен способ резки горячего металла зубчатой дисковой пилой, при котором резку производят с циклической скоростью подачи через определенное количество обработанных заготовок, при этом изменяют скорость резания в сторону ее увеличения или уменьшения от номинального значения, а скорость подачи изменяют лишь в сторону ее увеличения, причем изменение указанных параметров осуществляется по периодическому прямоугольному закону (Авторское свидетельство СССР №859034, МПК В23В 1/00, опубл. 30.08.1981 г., бюл. № 32).There is a known method of cutting hot metal with a toothed circular saw, in which cutting is performed at a cyclic feed rate through a certain number of processed workpieces, while the cutting speed is changed in the direction of its increase or decrease from the nominal value, and the feed rate is changed only in the direction of its increase, and the change of the specified parameters is carried out according to the periodic rectangular law (USSR author's certificate No. 859034, IPC
К недостаткам данного способа следует отнести цикличность скоростных режимов резания и изменение в сторону увеличения скорости подачи пилы, что при резке стальных изделий, нагретых до температуры 1150-1250 °С может привести перегреву рабочих кромок зубьев пилы, особенно при резке аустенитных хромоникелевых сталей, и, как следствие этого, к преждевременному выходу ее из эксплуатации.The disadvantages of this method include the cyclicity of cutting speed and a change in the direction of increasing the saw feed rate, which when cutting steel products heated to a temperature of 1150-1250 ° C can lead to overheating of the working edges of the saw teeth, especially when cutting austenitic chromium-nickel steels, and, as a consequence of this, to its premature exit from service.
Наиболее близким по техническому уровню и достигаемому результату является способ резки горячего проката при котором используют дисковую пилу из низколегированной стали, содержащую цельнометаллический корпус с расположенными по контуру клиновидными режущими зубьями, каждый из которых содержит передний отрицательный угол γ, задний угол α, равный 15°, а также боковой угол скоса зуба пилы (угол в плане) ϕ, способствующий снижению размеров заусенца, остающегося на торце разрезаемой заготовки после ее порезки. Такой заусенец на переднем торце заготовки в процессе получения из нее трубы на трубопрокатном стане в процессе прошивания может быть захвачен неподвижной оправкой, попасть внутрь трубы с образованием при этом у нее неисправимых дефектов. Заусенцы на заднем торце заготовки снижают долговечность толкателя при производстве труб. Кроме того, в этом способе установлено, что зубья пилы с предложенной в нем новой геометрией (γ= -10°, α=15°, ϕ=15°), по сравнению с известными пилами нагреваются значительно меньше, что способствует повышению долговечности режущего инструмента (Банников А.И. Совершенствование процесса резания горячего металлопроката дисковыми пилами на основе управления теплофизическими явлениями в контактной зоне. Диссертация на соискание ученой степени доктора технических наук. Специальность: 05.02.07 - Технология и оборудование механической и физико-технической обработки. Волгоград - 2018 - 306 с. - прототип).The closest in technical level and the achieved result is a method for cutting hot rolled products in which a circular saw made of low-alloy steel is used, containing an all-metal body with wedge-shaped cutting teeth located along the contour, each of which contains a negative front angle γ, a rear angle α equal to 15 °, as well as the side bevel angle of the saw tooth (entry angle) ϕ, which helps to reduce the size of the burr remaining on the end face of the workpiece being cut after it has been cut. Such a burr at the front end of the workpiece in the process of obtaining a pipe from it on a pipe mill during piercing can be captured by a stationary mandrel, get inside the pipe with the formation of irreparable defects in it. Burrs on the back end of the workpiece reduce the durability of the pusher in pipe production. In addition, in this method, it was found that the saw teeth with the proposed new geometry (γ = -10 °, α = 15 °, ϕ = 15 °), in comparison with the known saws, heat up significantly less, which contributes to an increase in the durability of the cutting tool (Bannikov A.I. Improvement of the process of cutting hot rolled metal with circular saws based on the control of thermophysical phenomena in the contact zone. Thesis for the degree of Doctor of Technical Sciences. Specialty: 05.02.07 - Technology and equipment of mechanical and physical-technical processing. Volgograd - 2018 - 306 p. - prototype).
К недостаткам описанного в данной работе способа резки горячего металлопроката является недостаточная его эффективность в крупносерийном производстве (неоптимальные размеры заусенцев на торцах заготовок, недостаточная долговечность инструмента при переходе с резки заготовок одного диаметра на другой). Кроме того, в описании данного способа отсутствуют сведения о возможности его применения при резке стальных заготовок диаметром менее 260 мм.The disadvantages of the method for cutting hot rolled metal described in this work is its insufficient efficiency in large-scale production (suboptimal sizes of burrs at the ends of the blanks, insufficient durability of the tool when switching from cutting blanks of one diameter to another). In addition, in the description of this method there is no information about the possibility of its application when cutting steel billets with a diameter of less than 260 mm.
В связи с этим важнейшей задачей является разработка нового способа резки дисковой пилой нагретых до температур 1150-1250 °С заготовок диаметром 180-300 мм из аустенитной хромоникелевой стали, обеспечивающего оптимизацию режимов резки.In this regard, the most important task is to develop a new method for cutting with a circular saw of billets with a diameter of 180-300 mm from austenitic chromium-nickel steel heated to temperatures of 1150-1250 ° C, which ensures the optimization of cutting modes.
Техническим результатом заявленного способа является более высокое, в сравнении с прототипом, качество поверхности торцов заготовок после резки (за счет отсутствия на них дефектов в виде заусенцев), а также повышение долговечности дисковых пил при переходе от одного диаметра разрезаемой заготовки к другому (за счет применения пил со строго определенными (оптимальными) углами заточки в сочетании с технологическими режимами подачи пилы и скорости резки).The technical result of the claimed method is a higher, in comparison with the prototype, the surface quality of the ends of the workpieces after cutting (due to the absence of defects in the form of burrs), as well as an increase in the durability of circular saws when moving from one diameter of the cut workpiece to another (due to the use of saws with strictly defined (optimal) sharpening angles in combination with the technological modes of saw feed and cutting speed).
Указанный технический результат достигается тем, что в предлагаемом способе резки дисковой пилой нагретых заготовок круглого сечения из аустенитной хромоникелевой стали, включающем разделение стальной заготовки дисковой пилой из низколегированной стали, содержащей цельнометаллический корпус с расположенными по контуру клиновидными режущими зубьями, каждый из которых содержит передний отрицательный угол, задний угол, равный 15 градусам, и боковой угол скоса зуба пилы, при этом осуществляют процесс резки нагретых заготовок диаметром 180, 250 и 300 мм из аустенитной хромоникелевой стали дисковой пилой с передним углом режущей кромки каждого зуба, равным (-6) - (-12) градусам , и с боковым углом скоса зубьев пилы ϕ, при этом для диаметра заготовки 180 мм боковой угол скоса равен 25 градусам, для диаметра 250 мм - 21 градусу и для диаметра 300 мм - 16 градусам, при этом обеспечивают подачу пилы, равную 3,2-3,6 мм/зуб и скорость резания в пределах 70-105 м/с.The specified technical result is achieved by the fact that in the proposed method for cutting heated billets of circular cross-section made of austenitic chromium-nickel steel with a circular saw, including the separation of the steel billet with a circular saw made of low-alloy steel, containing an all-metal body with wedge-shaped cutting teeth located along the contour, each of which contains a negative front angle , a clearance angle equal to 15 degrees, and a side bevel angle of the saw tooth, while cutting heated workpieces with a diameter of 180, 250 and 300 mm from austenitic chromium-nickel steel with a circular saw with a rake angle of each tooth cutting edge equal to (-6) - ( -12) degrees, and with a lateral bevel angle of the saw teeth ϕ, while for a workpiece diameter of 180 mm, the lateral bevel angle is 25 degrees, for a diameter of 250 mm - 21 degrees, and for a diameter of 300 mm - 16 degrees, while providing the saw feed, equal to 3.2-3.6 mm / tooth and cutting speed in the range of 70-105 m / s.
Способ резки дисковой пилой нагретых заготовок круглого сечения из аустенитной хромоникелевой стали характеризуется тем, что осуществляют резку заготовок из аустенитной хромоникелевой стали 12Х18Н10Т, 08Х18Н12Т или 04Х18Н10.The method of cutting heated workpieces of circular section made of austenitic chromium-nickel steel with a circular saw is characterized by the fact that workpieces are cut from austenitic chromium-nickel steel 12X18H10T, 08X18H12T or 04X18H10.
Новый способ имеет существенные отличия по сравнению с прототипом как по используемым материалам и совокупности технологических приемов и режимов, осуществляемых при реализации способа, так и по возможности рассчитывать по предложенной формуле боковой угол скоса зубьев пилы (ϕ) для каждого диаметра разрезаемой заготовки, весьма существенно влияющий на качество получаемой продукции и долговечность режущего инструмента.The new method has significant differences in comparison with the prototype both in the materials used and the set of technological methods and modes carried out in the implementation of the method, and, if possible, using the proposed formula to calculate the lateral bevel angle of the saw teeth (ϕ) for each diameter of the cut workpiece, which has a very significant effect on the quality of the products obtained and the durability of the cutting tool.
Так предложено процесс резки нагретых заготовок из аустенитной хромоникелевой стали вести дисковой пилой с передним углом режущей кромки каждого зуба равным -6…-12°, с боковым углом скоса зубьев пилы, определяемым по формуле: , где ϕ - боковой угол скоса зубьев пилы в градусах, D - диаметр разрезаемой заготовки в мм, что обеспечивает минимальные силовые усилия на зубья пилы в процессе резания, недопущение перегрева режущих кромок ее зубьев в процессе резания, а это, в свою очередь, способствует повышению ее долговечности. При использовании в процессе резки стальных заготовок пил с углами заточки выходящими за предлагаемые пределы, снижается качество получаемой продукции, а также долговечность режущего инструмента.Thus, the process of cutting heated blanks from austenitic chromium-nickel steel was proposed to be carried out with a circular saw with a rake angle of the cutting edge of each tooth equal to -6 ... -12 °, with a lateral bevel angle of the saw teeth, determined by the formula: , where ϕ is the lateral bevel angle of the saw teeth in degrees, D is the diameter of the workpiece being cut in mm, which provides minimal force on the saw teeth during cutting, avoiding overheating of the cutting edges of its teeth during cutting, and this, in turn, contributes to increasing its durability. When using in the process of cutting steel blanks of saws with sharpening angles outside the proposed limits, the quality of the resulting product decreases, as well as the durability of the cutting tool.
Предложено процесс резки нагретых заготовок вести с использованием подачи пилы, равной 3,2-3,6 мм/зуб и скорости резания в пределах 70-105 м/с, что, в сочетании с предлагаемыми величинами углов заточки пилы, обеспечивает необходимую высокую производительность процесса резания стальных заготовок с одновременным предотвращением избыточного налипания металла разрезаемых заготовок на режущие кромки зубьев пилы, а это, в свою очередь, способствует повышению качества получаемой продукции. При подаче пилы ниже нижнего предлагаемого предела происходит избыточное налипание металла разрезаемых заготовок на режущие кромки зубьев пилы, что снижает ее долговечность, а также качество поверхности реза. Подача пилы выше верхнего предлагаемого предела является избыточной, поскольку не способствует повышению качества получаемой продукции. При скорости резания менее 70 м/с производительность процесса резания оказывается недостаточной, а при скорости резания более 105 м/с при предложенных углах заточки пил может происходить снижение долговечности режущего инструмента.It is proposed to conduct the cutting process of heated blanks using a saw feed equal to 3.2-3.6 mm / tooth and a cutting speed in the range of 70-105 m / s, which, in combination with the proposed values of the saw sharpening angles, provides the necessary high productivity of the process cutting steel workpieces while preventing excessive adhesion of the metal of the workpieces being cut on the cutting edges of the saw teeth, and this, in turn, helps to improve the quality of the resulting products. When the saw is fed below the lower proposed limit, excessive adhesion of the metal of the cut blanks to the cutting edges of the saw teeth occurs, which reduces its durability, as well as the quality of the cut surface. Saw feed above the suggested upper limit is excessive because it does not improve the quality of the resulting product. At a cutting speed of less than 70 m / s, the productivity of the cutting process turns out to be insufficient, and at a cutting speed of more than 105 m / s at the proposed saw sharpening angles, a decrease in the durability of the cutting tool may occur.
Предложено в качестве материала разрезаемых заготовок использовать аустенитную хромоникелевую сталь 12Х18Н10Т или 08Х18Н12Т или 04Х18Н10, поскольку такие стали весьма успешно используются при производстве коррозионностойких труб и других изделий. Предлагаемый способ вполне пригоден также и для резки аустенитных хромоникелевых сталей других марок с содержанием в них углерода до 0,12 %.It is proposed to use austenitic chromium-nickel steel 12X18H10T or 08X18H12T or 04X18H10 as a material for the cut blanks, since such steels are very successfully used in the production of corrosion-resistant pipes and other products. The proposed method is also quite suitable for cutting austenitic chromium-nickel steels of other grades with a carbon content of up to 0.12%.
На фиг. 1 показана часть пилы (вид сбоку), где t - шаг зубьев пилы, γ - передний отрицательный угол зуба пилы, α - задний угол. На фиг. 2 показано сечение А-А на фиг. 1, где b - толщина пилы, ϕ - боковой угол скоса зуба пилы (угол в плане).FIG. 1 shows a part of the saw (side view), where t is the pitch of the saw teeth, γ is the negative front angle of the saw tooth, α is the clearance angle. FIG. 2 shows a section a-a in fig. 1, where b is the thickness of the saw blade, ϕ is the lateral bevel angle of the saw tooth (entering angle).
Предлагаемый способ резки дисковой пилой нагретых заготовок диаметром 180-300 мм из аустенитной хромоникелевой стали осуществляется в следующей последовательности. Разрезаемую заготовку из аустенитной хромоникелевой стали диаметром 180-300 мм, полученную, например, методом непрерывной разливки стали, нагревают в печи до температуры 1150-1250°С и подают, например, на рольгангах в зону резки роторной пилой. Для резки используют цельнометаллическую дисковую пилу из низколегированной стали с расположенными по контуру клиновидными режущими зубьями, каждый из которых содержит передний отрицательный угол γ равный -6…-12°, задний угол α равный 15°, а также боковой угол скоса зуба пилы (угол в плане) ϕ, определяемый по формуле:, где D - диаметр разрезаемой заготовки в мм. Процесс резки нагретых заготовок ведут с обеспечением подачи пилы, равной 3,2-3,6 мм/зуб и скорости резания в пределах 70-105 м/с, при этом в качестве материала разрезаемых заготовок предложено использовать аустенитную хромоникелевую сталь 12Х18Н10Т или 08Х18Н12Т, или 04Х18Н10. При резке заготовок разного диаметра предложено применять разные дисковые пилы с оптимальной конфигурацией зубьев. Для недопущения перегрева зубьев пилы в процессе резки на пилу подают охлаждающую жидкость, например, воду.The proposed method for cutting with a circular saw of heated billets with a diameter of 180-300 mm from austenitic chromium-nickel steel is carried out in the following sequence. A billet to be cut from austenitic chromium-nickel steel with a diameter of 180-300 mm, obtained, for example, by the method of continuous casting of steel, is heated in a furnace to a temperature of 1150-1250 ° C and is fed, for example, on roller tables to the cutting zone with a rotary saw. For cutting, an all-metal circular saw made of low-alloy steel with wedge-shaped cutting teeth located along the contour is used, each of which contains a negative front angle γ equal to -6 ... -12 °, a clearance angle α equal to 15 °, as well as a side bevel angle of the saw tooth (angle in plan) ϕ, determined by the formula: , where D is the diameter of the workpiece to be cut in mm. The process of cutting heated blanks is carried out with the provision of a saw feed equal to 3.2-3.6 mm / tooth and a cutting speed in the range of 70-105 m / s, while it was proposed to use austenitic chromium-nickel steel 12X18H10T or 08X18H12T as the material for the cut blanks, or 04X18H10. When cutting workpieces of different diameters, it is proposed to use different circular saws with an optimal tooth configuration. To prevent overheating of the saw teeth during cutting, a coolant such as water is supplied to the saw.
В результате резки получают заготовки с более высоким, в сравнении с прототипом, качеством поверхности торцов, с повышенной стойкостью к износу зубьев дисковой пилы, что позволяет использовать предлагаемый способ в крупносерийном производстве, например, труб.As a result of cutting, workpieces are obtained with a higher, in comparison with the prototype, surface quality of the ends, with increased wear resistance of the teeth of a circular saw, which makes it possible to use the proposed method in large-scale production of pipes, for example.
Основные технологические режимы резки, составы разрезаемых материалов по предлагаемым примерам и примеру по прототипу, приведены в таблице.The main technological modes of cutting, the compositions of the cut materials according to the proposed examples and the example according to the prototype are shown in the table.
ТаблицаTable
Тз=1150-1250 °СAustenitic chromium-nickel steel 12X18H10T, D = 260-340 mm,
T z = 1150-1250 ° C
Dп=2420 мм,
Zп=95,
t = 80 мм,
b = 9 ммLow-alloy steel 50HGFA,
D p = 2420 mm,
Z p = 95,
t = 80 mm,
b = 9 mm
Dп=2420 мм,
Zп=95,
t = 80 мм,
b = 9 ммLow-alloy steel 50HGFA,
D p = 2420 mm,
Z p = 95,
t = 80 mm,
b = 9 mm
Сущность способа поясняется примерами.The essence of the method is illustrated by examples.
Пример 1.Example 1.
Разрезаемая заготовка изготовлена из аустенитной хромоникелевой стали 12Х18Н10Т методом непрерывной разливки стали. Ее диаметр (D) равен 180 мм, температура нагрева (Тз) равна 1150 °С. Для резки используют цельнометаллическую дисковую пилу из низколегированной стали 50ХГФА диаметром Dп равным 2420 мм, число ее зубьев Zп=95, толщина b = 9 мм, с шагом зубьев t = 80 мм. Передний угол пилы γ= -12°, задний угол α=15°. Боковой угол скоса зубьев пилы ϕ (угол в плане), рассчитанный по формуле: , равен 25°. Процесс ведут при скорости резания Vp=70 м/с и величине подачи пилы Sп=3,2 мм/зуб. Для недопущения перегрева зубьев пилы в процессе резки ее охлаждают водой.The billet to be cut is made of austenitic chromium-nickel steel 12X18H10T by continuous casting of steel. Its diameter (D) is 180 mm, heating temperature (Ts) is equal to 1150 ° C. For cutting, an all-metal circular saw made of low-alloy steel 50HGFA with a diameter of D is usedP equal to 2420 mm, the number of its teeth ZP= 95, thickness b = 9 mm, with a tooth pitch t = 80 mm. Rake angle γ = -12 °, clearance angle α = 15 °. Lateral bevel angle of saw teeth ϕ (entering angle), calculated by the formula: , is equal to 25 °. The process is carried out at a cutting speed Vp= 70 m / s and saw feed SP= 3.2 mm / tooth. To prevent overheating of the saw teeth during the cutting process, it is cooled with water.
Пример 2.Example 2.
То же, что в примере 1, но внесены следующие изменения.Same as example 1, but with the following changes.
Разрезаемая заготовка изготовлена из аустенитной хромоникелевой стали 08Х18Н12Т. Ее диаметр D=250 мм, температура нагрева Тз=1200 °С. Для резки используют дисковую пилу с передним углом γ= -10°, с задним углом α=15° и, с рассчитанным по приведенной в примере 1 формуле, боковым углом скоса зубьев пилы ϕ=21°. Процесс ведут при скорости резания Vp=90 м/с и величине подачи пилы Sп=3,4 мм/зуб.The workpiece to be cut is made of austenitic chromium-nickel steel 08X18H12T. Its diameter is D = 250 mm, the heating temperature is T s = 1200 ° C. For cutting, a circular saw is used with a rake angle γ = -10 °, with a rake angle α = 15 ° and, calculated according to the formula given in example 1, the side bevel angle of the saw teeth ϕ = 21 °. The process is carried out at a cutting speed V p = 90 m / s and a saw feed S p = 3.4 mm / tooth.
Пример 3.Example 3.
То же, что в примере 1, но внесены следующие изменения.Same as example 1, but with the following changes.
Разрезаемая заготовка изготовлена из аустенитной хромоникелевой стали 04Х18Н10. Ее диаметр D=300 мм, температура нагрева Тз=1250 °С. Для резки используют дисковую пилу с передним углом γ= -6°, с задним углом α=15° и, с рассчитанным по приведенной в примере 1 формуле, боковым углом скоса зубьев пилы ϕ=16°. Процесс ведут при скорости резания Vp=105 м/с и величине подачи пилы Sп=3,6 мм/зуб.The workpiece to be cut is made of austenitic chromium-nickel steel 04X18H10. Its diameter is D = 300 mm, the heating temperature is T s = 1250 ° C. For cutting, a circular saw is used with a rake angle γ = -6 °, with a rake angle α = 15 ° and, with the formula given in example 1, the side bevel angle of the saw teeth ϕ = 16 °. The process is carried out at a cutting speed V p = 105 m / s and a saw feed S p = 3.6 mm / tooth.
Заготовки, полученные в результате резки по примерам 1, 2 и 3 обладают более высоким, в сравнении с прототипом, качеством поверхности торцов: на них отсутствуют заусенцы и другие дефекты недопустимых размеров, препятствующие их дальнейшему использованию, например, в трубопрокатном производстве. Предельное количество резов каждой пилой по предлагаемому способу (по примерам 1, 2 и 3) не менее, чем в 1,2 раза больше, чем при резке таких же заготовок способом по прототипу (пример 4).The blanks obtained as a result of cutting according to examples 1, 2 and 3 have a higher, in comparison with the prototype, the surface quality of the ends: they do not have burrs and other defects of unacceptable dimensions that prevent their further use, for example, in pipe rolling production. The limiting number of cuts by each saw according to the proposed method (according to examples 1, 2 and 3) is not less than 1.2 times more than when cutting the same blanks by the method according to the prototype (example 4).
Таким образом, способ резки дисковой пилой нагретых заготовок диаметром 180-300 мм из аустенитной хромоникелевой стали, включающий разделение стальной заготовки дисковой пилой из низколегированной стали, содержащей цельнометаллический корпус с расположенными по контуру клиновидными режущими зубьями, каждый из которых содержит передний угол режущей кромки равный -6…-12°, задний угол равный 15°, боковой угол скоса зубьев пилы, определяемый по формуле: , где ϕ - боковой угол скоса зубьев пилы в градусах, D - диаметр разрезаемой заготовки в мм, с обеспечением подачи пилы, равной 3,2-3,6 мм/зуб и скорости резания в пределах 70-105 м/с, обеспечивает более высокое качество поверхности торцов заготовок после резки, а также повышение долговечности дисковых пил при переходе от одного диаметра разрезаемой заготовки к другому.Thus, a method of cutting with a circular saw of heated billets with a diameter of 180-300 mm from austenitic chromium-nickel steel, including the separation of a steel billet with a circular saw made of low-alloy steel, containing an all-metal body with wedge-shaped cutting teeth located along the contour, each of which contains the rake angle of the cutting edge equal to - 6 ... -12 °, clearance angle equal to 15 °, side bevel angle of the saw teeth, determined by the formula: , where ϕ is the lateral bevel angle of the saw teeth in degrees, D is the diameter of the workpiece being cut in mm, providing the saw feed equal to 3.2-3.6 mm / tooth and the cutting speed within 70-105 m / s, provides more high quality of the surface of the ends of the workpieces after cutting, as well as increasing the durability of circular saws when moving from one diameter of the workpiece to be cut to another.
Claims (2)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2020141907A RU2749976C1 (en) | 2020-12-18 | 2020-12-18 | Method for cutting heated workpieces with a diameter of 180-300 mm made of austenitic chromium-nickel steel with a circular saw |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2020141907A RU2749976C1 (en) | 2020-12-18 | 2020-12-18 | Method for cutting heated workpieces with a diameter of 180-300 mm made of austenitic chromium-nickel steel with a circular saw |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2749976C1 true RU2749976C1 (en) | 2021-06-21 |
Family
ID=76504718
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2020141907A RU2749976C1 (en) | 2020-12-18 | 2020-12-18 | Method for cutting heated workpieces with a diameter of 180-300 mm made of austenitic chromium-nickel steel with a circular saw |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2749976C1 (en) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2811877C1 (en) * | 2023-06-08 | 2024-01-18 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Волгоградский государственный технический университет" (ВолгГТУ) | METHOD FOR THERMOFRICTIONAL CUTTING WITH CIRCULAR SAW OF HEATED PIPES MADE OF LOW-ALLOY STEEL WITH DIAMETER OF 120-140 mm |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SU1386393A1 (en) * | 1964-05-04 | 1988-04-07 | Всесоюзный Научно-Исследовательский Институт Металлургического Машиностроения | Method of producing cutting hot work by toothed saw disc |
JPH04122519A (en) * | 1990-09-11 | 1992-04-23 | Nkk Corp | Saw blade having excellent chip removal function |
JP4122519B2 (en) * | 2004-08-25 | 2008-07-23 | ソニー株式会社 | Lens barrel and imaging device |
RU2377102C1 (en) * | 2008-06-16 | 2009-12-27 | Александр Иванович Банников | Circular saw |
CN201483085U (en) * | 2009-08-18 | 2010-05-26 | 唐山冶金锯片有限公司 | Inclined top edge metal hot cutting circular saw blade |
-
2020
- 2020-12-18 RU RU2020141907A patent/RU2749976C1/en active
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SU1386393A1 (en) * | 1964-05-04 | 1988-04-07 | Всесоюзный Научно-Исследовательский Институт Металлургического Машиностроения | Method of producing cutting hot work by toothed saw disc |
JPH04122519A (en) * | 1990-09-11 | 1992-04-23 | Nkk Corp | Saw blade having excellent chip removal function |
JP4122519B2 (en) * | 2004-08-25 | 2008-07-23 | ソニー株式会社 | Lens barrel and imaging device |
RU2377102C1 (en) * | 2008-06-16 | 2009-12-27 | Александр Иванович Банников | Circular saw |
CN201483085U (en) * | 2009-08-18 | 2010-05-26 | 唐山冶金锯片有限公司 | Inclined top edge metal hot cutting circular saw blade |
Non-Patent Citations (2)
Title |
---|
A.I.BANNIKOV "Improvement of the process of cutting hot rolled metal with circular saws based on the control of thermophysical phenomena in the contact zone" degree Doctor of Technical Sciences, Volgograd, Volgograd State Technical University, 2018, pp. 23, 24, Fig. 27. * |
БАННИКОВ А.И. "Совершенствование процесса резания горячего металлопроката дисковыми пилами на основе управления теплофизическими явлениями в контактной зоне", автореферат диссертации на соискание уч. степени д.т.н., Волгоград, Волгоградский государственный технический университет, 2018, с.23, 24, рис.27. * |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2811877C1 (en) * | 2023-06-08 | 2024-01-18 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Волгоградский государственный технический университет" (ВолгГТУ) | METHOD FOR THERMOFRICTIONAL CUTTING WITH CIRCULAR SAW OF HEATED PIPES MADE OF LOW-ALLOY STEEL WITH DIAMETER OF 120-140 mm |
RU2811876C1 (en) * | 2023-06-08 | 2024-01-18 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Волгоградский государственный технический университет" (ВолгГТУ) | METHOD FOR THERMOFRICTIONAL CUTTING WITH CIRCULAR SAW OF HEATED ROLLED PIPES MADE OF AUSTENITIC CHROMIUM-NICKEL STEEL WITH DIAMETER OF 120-140 mm |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
Wojciechowski et al. | The evaluation of surface integrity during machining of Inconel 718 with various laser assistance strategies | |
CN107042329A (en) | For the milling method of chill product | |
EP3525972B1 (en) | Method of manufacturing a toothed blade and apparatus for manufacturing such a blade | |
RU2749976C1 (en) | Method for cutting heated workpieces with a diameter of 180-300 mm made of austenitic chromium-nickel steel with a circular saw | |
RU2749967C1 (en) | Method for cutting heated workpieces with a diameter of 300-410 mm made of austenitic chromium-nickel steel with a circular saw | |
RU2749966C1 (en) | Method for cutting heated workpieces with a diameter of 200-400 mm from low-alloy steel with a circular saw | |
RU2750062C1 (en) | Method for cutting heated workpieces with a diameter of 200-400 mm from low-carbon steel with a circular saw | |
Abidi | Relationship between surface roughness and chip morphology when turning hardened steel | |
RU2749964C1 (en) | The method of thermo-friction cutting with a circular saw of heated pipes with a diameter of 40-120 mm from low-alloy steel | |
RU2750061C1 (en) | Method for thermofriction cutting with a circular saw of heated rolled pipes with a diameter of 40-120 mm made of low-carbon steel | |
RU2750071C1 (en) | Method for thermofriction cutting with a circular saw of heated rolled pipes with a diameter of 40-120 mm made of austenitic chromium-nickel steel | |
EP0721818A1 (en) | Method of manufacturing laser welded pipes and apparatus for manufacturing the same | |
DK2868428T3 (en) | Process for making cutting knives | |
RU2767341C1 (en) | METHOD FOR THERMO-FRICTION CUTTING WITH DISC SAW OF HEATED PIPE WITH DIAMETER OF 40-120 mm FROM AUSTENITIC CHROMIUM-NICKEL STEEL | |
RU2767366C1 (en) | METHOD FOR THERMO-FRICTION CUTTING OF HEATED ROLLED PIPE WITH DIAMETER OF 120-200 mm FROM LOW-CARBON STEEL WITH DISK SAW | |
RU2767368C1 (en) | METHOD FOR THERMO-FRICTION CUTTING OF HEATED ROLLED PIPE WITH DIAMETER OF 120-200 mm FROM LOW-CARBON STEEL WITH DISK SAW | |
RU2767354C1 (en) | METHOD FOR THERMAL FRICTION CUTTING OF HEATED PIPE WITH DIAMETER OF 120-200 mm FROM AUSTENITIC CHROMIUM-NICKEL STEEL WITH DISK SAW | |
RU2767362C1 (en) | METHOD FOR THERMO-FRICTION CUTTING OF HEATED ROLLED PIPE WITH DIAMETER OF 120-200 mm FROM LOW-ALLOY STEEL WITH DISK SAW | |
RU2765008C1 (en) | Method for thermal friction cutting with a circular saw of heated rolled pipe with a diameter of 120-200 mm made of low-alloy steel | |
RU2767358C1 (en) | METHOD FOR THERMAL FRICTION CUTTING OF HEATED PIPE WITH DIAMETER OF 120-200 mm FROM AUSTENITIC CHROMIUM-NICKEL STEEL WITH DISK SAW | |
RU2767360C1 (en) | METHOD FOR THERMO-FRICTION CUTTING OF HEATED ROLLED PIPE WITH DIAMETER OF 40-120 mm FROM LOW-ALLOY STEEL WITH DISK SAW | |
RU2811876C1 (en) | METHOD FOR THERMOFRICTIONAL CUTTING WITH CIRCULAR SAW OF HEATED ROLLED PIPES MADE OF AUSTENITIC CHROMIUM-NICKEL STEEL WITH DIAMETER OF 120-140 mm | |
RU2811877C1 (en) | METHOD FOR THERMOFRICTIONAL CUTTING WITH CIRCULAR SAW OF HEATED PIPES MADE OF LOW-ALLOY STEEL WITH DIAMETER OF 120-140 mm | |
RU2767363C1 (en) | METHOD FOR THERMO-FRICTION CUTTING OF HEATED ROLLED PIPE WITH DIAMETER OF 40-120 mm FROM LOW-CARBON STEEL WITH DISK SAW | |
RU2349430C2 (en) | Cutting method of semi-finished product made of aluminium alloy |