RU2736412C1 - Differential amplifier based on complementary field-effect transistors with control p-n junction - Google Patents
Differential amplifier based on complementary field-effect transistors with control p-n junction Download PDFInfo
- Publication number
- RU2736412C1 RU2736412C1 RU2020115040A RU2020115040A RU2736412C1 RU 2736412 C1 RU2736412 C1 RU 2736412C1 RU 2020115040 A RU2020115040 A RU 2020115040A RU 2020115040 A RU2020115040 A RU 2020115040A RU 2736412 C1 RU2736412 C1 RU 2736412C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- input field
- input
- effect transistor
- field
- effect transistors
- Prior art date
Links
- 230000005669 field effect Effects 0.000 title claims abstract description 92
- 230000000295 complement effect Effects 0.000 title claims abstract description 16
- 239000002131 composite material Substances 0.000 claims description 3
- 230000003068 static effect Effects 0.000 abstract description 10
- 206010073306 Exposure to radiation Diseases 0.000 abstract description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 7
- 238000000034 method Methods 0.000 description 3
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 2
- 230000003321 amplification Effects 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 238000004891 communication Methods 0.000 description 1
- 238000005094 computer simulation Methods 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 1
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 1
- 230000006855 networking Effects 0.000 description 1
- 238000003199 nucleic acid amplification method Methods 0.000 description 1
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 1
- 235000013599 spices Nutrition 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
- H03F—AMPLIFIERS
- H03F3/00—Amplifiers with only discharge tubes or only semiconductor devices as amplifying elements
- H03F3/34—DC amplifiers in which all stages are DC-coupled
-
- H—ELECTRICITY
- H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
- H03F—AMPLIFIERS
- H03F3/00—Amplifiers with only discharge tubes or only semiconductor devices as amplifying elements
- H03F3/45—Differential amplifiers
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Amplifiers (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области радиотехники и связи и может быть использовано в качестве малошумящего устройства усиления аналоговых сигналов, в структуре аналоговых микросхем различного функционального назначения, например, операционных усилителях (ОУ), компараторах и т.п., в т.ч. работающих при низких температурах и воздействии радиации.The invention relates to the field of radio engineering and communication and can be used as a low-noise device for amplifying analog signals, in the structure of analog microcircuits for various functional purposes, for example, operational amplifiers (OA), comparators, etc., incl. working at low temperatures and exposure to radiation.
Известны схемы классических дифференциальных усилителей (ДУ) на комплементарных транзисторах [1-61], в т.ч. на комплементарных биполярных транзисторах [1-32], на комплементарных КМОП полевых транзисторах [33-61] и комплементарных полевых транзисторах с управляющим p-n переходом (JFet) [4], которые стали основой многих серийных аналоговых микросхем.Known schemes of classical differential amplifiers (DU) on complementary transistors [1-61], incl. on complementary bipolar transistors [1-32], on complementary CMOS field-effect transistors [33-61] and complementary field-effect transistors with a control pn junction (JFet) [4], which became the basis of many serial analog microcircuits.
Для работы при низких температурах при жестких ограничениях на уровень шумов перспективно использование JFet полевых транзисторов [63-67]. ДУ данного класса активно применяются в структуре малошумящих аналоговых интерфейсов для обработки сигналов датчиков [68-70]. For operation at low temperatures with severe restrictions on the noise level, it is promising to use JFet field-effect transistors [63–67]. Remote controls of this class are actively used in the structure of low-noise analog interfaces for processing sensor signals [68-70].
Ближайшим прототипом (фиг. 1) заявляемого устройства является дифференциальный усилитель, описанный в патенте RU 2688225, fig.2, 2019 г., который содержит первый 1 и второй 2 входы устройства, первый 3 и второй 4 противофазные токовые выходы, согласованные с первой 5 шиной источника питания, третий 6 и четвертый 7 противофазные токовые выходы, согласованные со второй 8 шиной источника питания, первый 9 входной полевой транзистор, затвор которого соединен с первым 1 входом устройства, а сток подключен к первому 3 токовому выходу, второй 10 входной полевой транзистор, затвор которого связан со вторым 2 входом устройства, а сток подключен ко второму 4 токовому выходу, третий 11 входной полевой транзистор, сток которого соединен с третьим 6 токовым выходом, четвертый 12 входной полевой транзистор, сток которого соединен с четвертым 7 токовым выходом, причем между истоком первого 9 входного полевого транзистора и истоком второго 10 входного полевого транзистора включены последовательно соединенные первый 13 и второй 14 резисторы.The closest prototype (Fig. 1) of the claimed device is a differential amplifier described in patent RU 2688225, Fig. 2, 2019, which contains the first 1 and second 2 inputs of the device, the first 3 and second 4 antiphase current outputs, matched with the first 5 power supply bus, the third 6 and fourth 7 antiphase current outputs matched with the second 8 bus of the power supply, the first 9 is an input field-effect transistor, the gate of which is connected to the first 1 input of the device, and the drain is connected to the first 3 current output, the second 10 is an input field-effect transistor , the gate of which is connected to the second 2 input of the device, and the drain is connected to the second 4 current output, the third 11 is an input field-effect transistor, the drain of which is connected to the third 6 current output, the fourth 12 is an input field-effect transistor, the drain of which is connected to the fourth 7 current output, and between the source of the first 9 input field-effect transistor and the source of the second 10 input field-effect transistor are connected in series with dyneny first 13 and second 14 resistors.
Существенный недостаток известного ДУ фиг. 1 состоит, во-первых, в том, что статический режим его транзисторов определяется большим числом пассивных элементов (пятью резисторами), что становится источником дополнительных погрешностей усиления малых сигналов. Во-вторых, известный ДУ имеет повышенные значения входных емкостей по первому 1 (Свх.1) и второму 2 (Свх.2) входам, которые определяются соответственно суммой емкостей затвор-сток первого 9 и третьего 11 входных полевых транзисторов, а также второго 10 и четвертого 12 входных полевых транзисторов. A significant drawback of the known DU FIG. 1 consists, firstly, in the fact that the static mode of its transistors is determined by a large number of passive elements (five resistors), which becomes a source of additional errors in the amplification of small signals. Secondly, the well-known DU has increased values of the input capacitances for the first 1 (Svkh.1) and the second 2 (Svkh.2) inputs, which are determined, respectively, by the sum of the gate-drain capacities of the first 9 and third 11 input field-effect transistors, as well as the second 10 and the fourth is 12 input field-effect transistors.
Основная задача предполагаемого изобретения состоит в создании условий, при которых в ДУ фиг. 1 обеспечивается:The main object of the proposed invention is to create conditions under which, in the control device of FIG. 1 is provided:
- меньшие значения входных емкостей по первому 1 и второму 2 входам;- smaller values of the input capacities for the first 1 and second 2 inputs;
- более высокая стабильность статического режима (ССР) за счет уменьшения числа пассивных элементов, разброс параметров которых влияет на ССР.- higher stability of the static mode (SSR) due to a decrease in the number of passive elements, the spread of parameters of which affects the SSR.
Поставленные задачи решаются тем, что в дифференциальном усилителе фиг. 1, содержащем первый 1 и второй 2 входы устройства, первый 3 и второй 4 противофазные токовые выходы, согласованные с первой 5 шиной источника питания, третий 6 и четвертый 7 противофазные токовые выходы, согласованные со второй 8 шиной источника питания, первый 9 входной полевой транзистор, затвор которого соединен с первым 1 входом устройства, а сток подключен к первому 3 токовому выходу, второй 10 входной полевой транзистор, затвор которого связан со вторым 2 входом устройства, а сток подключен ко второму 4 токовому выходу, третий 11 входной полевой транзистор, сток которого соединен с третьим 6 токовым выходом, четвертый 12 входной полевой транзистор, сток которого соединен с четвертым 7 токовым выходом, причем между истоком первого 9 входного полевого транзистора и истоком второго 10 входного полевого транзистора включены последовательно соединенные первый 13 и второй 14 резисторы, предусмотрены новые элементы и связи – затвор третьего 11 входного полевого транзистора подключен к истоку первого 9 входного полевого транзистора, затвор четвертого 12 входного полевого транзистора подключен к истоку второго 10 входного полевого транзистора, а общий узел последовательно соединенных первого 13 и второго 14 резисторов связан с объединенными истоками третьего 11 и четвертого 12 входных полевых транзисторов. The set tasks are solved by the fact that in the differential amplifier of FIG. 1, containing the first 1 and second 2 inputs of the device, the first 3 and second 4 antiphase current outputs, matched with the first 5 bus of the power supply, the third 6 and fourth 7 antiphase current outputs, matched with the second 8 bus of the power supply, the first 9 input field-effect transistor , the gate of which is connected to the first 1 input of the device, and the drain is connected to the first 3 current output, the second 10 input field-effect transistor, the gate of which is connected to the second 2 input of the device, and the drain is connected to the second 4 current output, the third 11 is an input field-effect transistor, drain which is connected to the third 6 current output, the fourth 12 input field-effect transistor, the drain of which is connected to the fourth 7 current output, and between the source of the first 9 input field-effect transistor and the source of the second 10 input field-effect transistor connected in series the first 13 and the second 14 resistors, new elements and connections - the gate of the third 11 input field-effect transistor is connected to the source of the first 9 input field-effect transistor, the gate of the fourth 12 input field-effect transistor is connected to the source of the second 10 input field-effect transistor, and the common node of the series-connected first 13 and second 14 resistors is connected to the combined sources of the third 11 and fourth 12 input field-effect transistors.
На чертеже фиг. 1 представлена схема ДУ-прототипа, а на чертеже фиг. 2 – схема заявляемого устройства в соответствии с п. 1 формулы изобретения.In the drawing, FIG. 1 shows a diagram of the prototype control device, and in the drawing of FIG. 2 is a diagram of the claimed device in accordance with
На чертеже фиг. 3 приведена схема заявляемого дифференциального усилителя на основе комплементарных полевых транзисторов с управляющим p-n переходом в соответствии с п. 2, а на чертеже фиг. 4 - п. 3 формулы изобретения.In the drawing, FIG. 3 shows a diagram of the inventive differential amplifier based on complementary field-effect transistors with a control p-n junction in accordance with
На чертеж фиг. 5 показана схема заявляемого ДУ в соответствии с п. 4 формулы изобретения.In the drawing, FIG. 5 shows a diagram of the claimed DU in accordance with
На чертеже фиг. 6 представлена схема заявляемого ДУ в соответствии с п.5. и п.6 формулы изобретения.In the drawing, FIG. 6 shows a diagram of the proposed control system in accordance with
На чертеже фиг. 7 приведена схема заявляемого дифференциального усилителя в соответствии с п. 7 формулы изобретения.In the drawing, FIG. 7 shows a diagram of the proposed differential amplifier in accordance with
На чертеже фиг. 8 показан статический режим CJFet ДУ фиг. 2 в среде LTspice на моделях JFET транзисторов АО «Интеграл» (г. Минск) при t=27ᵒC и R1=R2=1кОм.In the drawing, FIG. 8 shows the static mode CJFet of the remote control of FIG. 2 in LTspice environment on models of JFET transistors of JSC "Integral" (Minsk) at t = 27ᵒC and R1 = R2 = 1kΩ.
На чертеже фиг. 9 представлен статический режим CJFet ДУ фиг. 2 в среде LTspice на моделях JFET транзисторов АО «Интеграл» (г. Минск) при t=-197ᵒC и R1=R2=1кОм.In the drawing, FIG. 9 shows the static mode CJFet of the remote control of FIG. 2 in LTspice environment on models of JFET transistors of JSC "Integral" (Minsk) at t = -197ᵒC and R1 = R2 = 1kOhm.
На чертеже фиг. 10 приведены проходные характеристики CJFet ДУ фиг. 8 при t=27°C и измерении входного напряжения в диапазоне V3=-1.5ч1.5В.In the drawing, FIG. 10 shows the flow characteristics of the CJFet DU FIG. 8 at t = 27 ° C and measuring the input voltage in the range V3 = -1.5h1.5V.
На чертеже фиг. 11 показаны проходные характеристики CJFet ДУ фиг. 9 при t=-197°C и измерении входного напряжения в диапазоне V3=-1.5ч1.5В.In the drawing, FIG. 11 shows the flow characteristics of the CJFet DU of FIG. 9 at t = -197 ° C and measuring the input voltage in the range V3 = -1.5h1.5V.
На чертеже фиг. 12 представлена зависимость выходных токов CJFet ДУ фиг. 8 и фиг. 9 от потока нейтронов в диапазоне Fn=1e13÷1e15 н/см2 при нулевом входном напряжении (V3=0В) и сопротивлениях R1=R2=1кОм. При этом использовались известные модели JFET [70].In the drawing, FIG. 12 shows the dependence of the output currents CJFet of the DU of FIG. 8 and FIG. 9 from the neutron flux in the range Fn = 1e13 ÷ 1e15 n / cm 2 at zero input voltage (V3 = 0V) and resistances R1 = R2 = 1kΩ. In this case, the well-known JFET models were used [70].
Дифференциальный усилитель на основе комплементарных полевых транзисторов с управляющим p-n переходом фиг. 2 содержит первый 1 и второй 2 входы устройства, первый 3 и второй 4 противофазные токовые выходы, согласованные с первой 5 шиной источника питания, третий 6 и четвертый 7 противофазные токовые выходы, согласованные со второй 8 шиной источника питания, первый 9 входной полевой транзистор, затвор которого соединен с первым 1 входом устройства, а сток подключен к первому 3 токовому выходу, второй 10 входной полевой транзистор, затвор которого связан со вторым 2 входом устройства, а сток подключен ко второму 4 токовому выходу, третий 11 входной полевой транзистор, сток которого соединен с третьим 6 токовым выходом, четвертый 12 входной полевой транзистор, сток которого соединен с четвертым 7 токовым выходом, причем между истоком первого 9 входного полевого транзистора и истоком второго 10 входного полевого транзистора включены последовательно соединенные первый 13 и второй 14 резисторы. Затвор третьего 11 входного полевого транзистора подключен к истоку первого 9 входного полевого транзистора, затвор четвертого 12 входного полевого транзистора подключен к истоку второго 10 входного полевого транзистора, а общий узел последовательно соединенных первого 13 и второго 14 резисторов связан с объединенными истоками третьего 11 и четвертого 12 входных полевых транзисторов. Резисторы 15, 16, 17 и 18 в схеме фиг. 2 моделируют свойства нагрузки, которая может подключаться к выходам 3, 4, 6 и 7 заявляемого устройства.Differential amplifier based on complementary field-effect transistors with a control p-n junction of FIG. 2 contains the first 1 and second 2 inputs of the device, the first 3 and second 4 antiphase current outputs matched with the first 5 bus of the power supply, the third 6 and fourth 7 antiphase current outputs matched with the second 8 bus of the power supply, the first 9 input field-effect transistor, the gate of which is connected to the first 1 input of the device, and the drain is connected to the first 3 current output, the second 10 is an input field-effect transistor, the gate of which is connected to the second 2 input of the device, and the drain is connected to the second 4 current output, the third 11 is an input field-effect transistor, the drain of which is connected to the third 6 current output, the fourth 12 input field-effect transistor, the drain of which is connected to the fourth 7 current output, and between the source of the first 9 input field-effect transistor and the source of the second 10 input field-effect transistor connected in series the first 13 and second 14 resistors. The gate of the third 11 input field-effect transistor is connected to the source of the first 9 input field-effect transistor, the gate of the fourth 12 input field-effect transistor is connected to the source of the second 10 input field-effect transistor, and the common node of the series-connected first 13 and second 14 resistors is connected to the combined sources of the third 11 and fourth 12 input field-effect transistors.
На чертеже фиг. 3, в соответствии с п. 2 формулы изобретения, общий узел последовательно соединенных первого 13 и второго 14 резисторов связан с объединенными истоками третьего 11 и четвертого 12 входных полевых транзисторов через первый 19 дополнительный резистор.In the drawing, FIG. 3, in accordance with
На чертеже фиг. 4, в соответствии с п. 3 формулы изобретения, к общему узлу последовательно соединенных первого 13 и второго 14 резисторов подключен первый 20 дополнительный источник опорного тока.In the drawing, FIG. 4, in accordance with
На чертеже фиг. 5, в соответствии с п. 4 формулы изобретения, первый 20 дополнительный источник опорного тока содержит первый 21 и второй 22 дополнительные входные полевые транзисторы, общие истоки которых объединены и подключены к общему узлу последовательно соединенных первого 13 и второго 14 резисторов через второй 23 дополнительный резистор, затвор первого 21 дополнительного входного полевого транзистора соединен с первым 1 входом устройства, причем затвор второго 22 дополнительного входного полевого транзистора соединен со вторым 2 входом устройства, а стоки первого 21 и второго 22 дополнительных входных полевых транзисторов используются соответственно как первый 24 и второй 25 дополнительные токовые выходы устройства.In the drawing, FIG. 5, in accordance with
Следует заметить, что по третьему 6 и четвертому 7 токовым выходам, а также первому 24 и второму 25 дополнительным токовым выходам ДУ фиг. 5 может иметь повышенные значения крутизны преобразования входного дифференциального напряжения в токи выходов 6, 7 и 24, 25. It should be noted that according to the third 6 and fourth 7 current outputs, as well as the first 24 and second 25 additional current outputs of the remote control of FIG. 5 can have increased values of the slope of conversion of the input differential voltage into currents of
На чертеже фиг. 6, в соответствии с п. 5 формулы изобретения, в схему введен второй 26 дополнительный источник опорного тока, который включен между объединенными истоками третьего 11 и четвертого 12 входных полевых транзисторов и второй 8 шиной источника питания. Дополнительный источник опорного тока 26 позволяет, также как и первый 13 и второй 14 резисторы, устанавливать заданные значения токов стока третьего 11 и четвертого 12 входных полевых транзисторов.In the drawing, FIG. 6, in accordance with
На чертеже фиг. 6, в соответствии с п. 6 формулы изобретения, второй 26 дополнительный источник опорного тока содержит вспомогательный транзистор 27 и вспомогательный резистор 28, причем сток вспомогательного транзистора 27 соединен со второй 8 шиной источника питания, затвор – подключен к объединенным истокам третьего 11 и четвертого 12 входных полевых транзисторов, исток связан с объединенными истоками третьего 11 и четвертого 12 входных полевых транзисторов через вспомогательный резистор 28, причем затвор вспомогательного транзистора 27 соединен с истоками третьего 11 и четвертого 12 входных полевых транзисторов. In the drawing, FIG. 6, in accordance with
На чертеже фиг. 7, в соответствии с п. 7 формулы изобретения, первый 9, второй 10, третий 11 и четвертый 12 входные полевые транзисторы выполнены в виде каскодных составных транзисторов, реализованных соответственно на основе элементарных полевых транзисторов 29 и 30, 31 и 32, 33 и 34, 35 и 36. Применение каскодных составных транзисторов повышает выходные сопротивления ДУ по первому 3, второму 4, третьему 6 и седьмому 7 выходам. Это позволяет получить на базе схемы фиг. 7 более высокие значения предельных коэффициентов усиления по напряжению.In the drawing, FIG. 7, in accordance with
Рассмотрим работу ДУ фиг. 2.Consider the operation of the DU of FIG. 2.
В статическом режиме, например, при подключении первого 1 и второго 2 входов ДУ фиг. 2 к общей шине источников питания, статические токи истоков первого 9 и второго 10 входных полевых транзисторов определяются уравнениями In static mode, for example, when connecting the first 1 and second 2 inputs of the remote control, FIG. 2 to the common bus of power supplies, the static currents of the sources of the first 9 and second 10 input field-effect transistors are determined by the equations
, (1) , (1)
, (2) , (2)
, (3) , (3)
, (4) , (4)
где Iиi – ток истока i-го полевого транзистора;where I and i is the source current of the i-th field-effect transistor;
Uзи.11, Uзи.12 – напряжение затвор-исток соответствующих третьего 11 и четвертого 12 входных полевых транзисторов (JFET) в рабочей точке при токе истока, равном IR.U zi.11 , U zi.12 - the gate-source voltage of the corresponding third 11 and fourth 12 input field-effect transistors (JFET) at the operating point at a source current equal to I R.
Таким образом, в схеме фиг. 2 за счет выбора сопротивлений первого 13 и второго 14 резисторов при известных стоко-затворных характеристиках JFET обеспечивается заданный статический режим по току всех полевых транзисторов.Thus, in the circuit of FIG. 2 due to the choice of the resistances of the first 13 and second 14 resistors with the known drain-gate characteristics of the JFET, a given static current mode of all field-effect transistors is provided.
Следует заметить, что статический режим ДУ фиг. 2 практически не зависит от величины входного синфазного сигнала и изменений напряжений питания на первой 5 и второй 8 шинах. Это позволяет исключить из схемы ДУ фиг. 2 традиционные источники опорного тока, отрицательно влияющие на статические и динамические параметры ДУ. It should be noted that the static mode of the remote control of FIG. 2 practically does not depend on the value of the input common-mode signal and changes in supply voltages on the first 5 and second 8 buses. This makes it possible to exclude from the remote control circuit FIG. 2 traditional sources of reference current, negatively affecting the static and dynamic parameters of the remote control.
Если на вход 1 подается положительное входное напряжение uвх относительно входа 2, то это вызывает увеличение тока через первый 9 и четвертый 12 входные полевые транзисторы и уменьшение тока стока второго 10 и третьего 11 входных полевых транзисторов. If
Графики, представленные на чертежах фиг. 10 и фиг. 11, снятые при разных температурах и численных значениях сопротивлений первого 13, второго 14 резисторов подтверждают сделанные выше качественные выводы.The graphs shown in FIGS. 10 and FIG. 11, taken at different temperatures and numerical values of the resistances of the first 13, the second 14 resistors confirm the qualitative conclusions made above.
Результаты компьютерного моделирования в среде LTspice схем фиг. 8 и фиг. 9, представленные на чертежах фиг. 10 и фиг.11, показывают, что на основе предлагаемого ДУ фиг. 2 реализуется широкий спектр проходных характеристик с разными численными значениями напряжения ограничения Uгр для первого 3 и второго 4 токовых выходов, согласованных с первой 5 шиной источника питания, а также третьего 6 и четвертого 7 токовых выходов, согласованных со второй 8 шиной источника питания. Как показано в работах [71, 72], это позволяет проектировать дифференциальные и мультидифференциальные операционные усилители с заданным быстродействием в режиме большого сигнала, так как в ОУ максимальная скорость нарастания выходного напряжения определяется формулой , где f1 – частота единичного усиления скорректированного ОУ; Uгр – напряжение ограничения проходной характеристики входного каскада.The results of computer simulation in the LTspice environment of the schemes of Fig. 8 and FIG. 9 shown in the drawings of FIG. 10 and 11 show that on the basis of the proposed remote control in FIG. 2, a wide range of throughput characteristics is realized with different numerical values of the limiting voltage U gr for the first 3 and second 4 current outputs, matched with the first 5 bus of the power supply, and also the third 6 and fourth 7 current outputs, matched with the second 8 bus of the power supply. As shown in papers [71, 72], this makes it possible to design differential and multi-differential operational amplifiers with a given speed in the large-signal mode, since in an op amp the maximum slew rate of the output voltage is determined by the formula , where f 1 is the unit gain frequency of the corrected op amp; U gr - voltage limiting the pass characteristic of the input stage.
Таким образом, заявляемое устройство имеет существенные преимущества в сравнении с ДУ-прототипом, что позволяет рекомендовать его для практического использования в ОУ и построения низкотемпературных и радиационно-стойких аналоговых микросхем по техпроцессу CJFet ОАО «Интеграл» (г. Минск), а также комплементарному биполярно-полевому технологическому процессу АО «НПП «Пульсар» (г. Москва).Thus, the claimed device has significant advantages in comparison with the DU-prototype, which makes it possible to recommend it for practical use in an OS and the construction of low-temperature and radiation-resistant analog microcircuits according to the CJFet process technology of JSC "Integral" (Minsk), as well as complementary bipolar -field technological process of JSC "NPP" Pulsar "(Moscow).
БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК BIBLIOGRAPHIC LIST
1. Патент US 5.814.953, 1995 г.1. Patent US 5.814.953, 1995
2. Патент US 5.225.791, 1993 г.2. Patent US 5.225.791, 1993
3. Патент US 6.844.781, 2005 г.3. Patent US 6.844.781, 2005
4. Патент US 5.291.149, 1994 г.4. Patent US 5.291.149, 1994
5. Патентная заявка US 2005/0024140, 2005 г.5. Patent application US 2005/0024140, 2005
6. Патентная заявка US 2006/0226908, 2006 г. 6. Patent application US 2006/0226908, 2006
7. Патент US 4.636.743, 1985 г.7. Patent US 4.636.743, 1985
8. Патент SU 1220105, 1986 г. 8. Patent SU 1220105, 1986
9. Патент US 5.515.005, 1994 г.9. Patent US 5.515.005, 1994
10. Патент US 5.374.897, 1994 г.10. Patent US 5.374.897, 1994
11. Патент US 5.512.859, 1996 г.11. Patent US 5.512.859, 1996
12. Патент US 4.649.352, 1987 г.12. Patent US 4.649.352, 1987
13. Патент JP 8222972, 1996 г. 13. Patent JP 8222972, 1996
14. Патент US 6.268.769, 2001 г.14. Patent US 6.268.769, 2001
15. Патент RU 2193273, 2002 г.15. Patent RU 2193273, 2002
16. Патент US 4.241.315, 1980 г.16. Patent US 4.241.315, 1980
17. Патент JP 2004129018, 2004 г. 17. Patent JP 2004129018, 2004
18. Патент SU 530425, 1976 г. 18. Patent SU 530425, 1976
19. Патент US 5.153.529, 1992 г.19. US patent 5.153.529, 1992
20. Патент US 5.420.540, 1995 г.20. Patent US 5.420.540, 1995
21. Патент US 6.222.416, fig. 2, 2001 г.21. Patent US 6.222.416, fig. 2, 2001
22. Патент US 3.974.455, fig. 7, 1976 г.22. Patent US 3.974.455, fig. 7, 1976
23. Патент US 4.349.786, 1982 г.23. Patent US 4.349.786, 1982
24. Патент US 4.783.637, 1988 г.24. Patent US 4.783.637, 1988
25. Патент US 5.293.136, 1994 г.25. Patent US 5.293.136, 1994
26. Патент US 6.366.170, 2002 г.26. Patent US 6.366.170, 2002
27. Патент US 6.163.290, 2000 г.27. Patent US 6.163.290, 2000
28. Патент US 4.417.292, fig. 1, 1981 г.28. Patent US 4.417.292, fig. 1, 1981
29. Патент SU 1385255, 1988 г.29. Patent SU 1385255, 1988
30. Патент US 2005/0285677, 2005 г.30. Patent US 2005/0285677, 2005
31. Патент US 5.610.547, fig. 28, 1997 г.31. Patent US 5.610.547, fig. 28, 1997
32. Патент SU 459780, 1975 г.32. Patent SU 459780, 1975
33. Патентная заявка US 2003/0206060, 2003 г.33. Patent application US 2003/0206060, 2003
34. Патент US 6.794.940, 2004 г.34. Patent US 6.794.940, 2004
35. Патентная заявка US 2004/0174216, 2004 г.35. Patent application US 2004/0174216, 2004
36. Патентная заявка US 2006/0125522, 2006 г.36. Patent application US 2006/0125522, 2006
37. Патент US 6.433.637, 2002 г.37. Patent US 6.433.637, 2002
38. Патентная заявка US 2007/0159248, 2007 г.38. Patent application US 2007/0159248, 2007
39. Патент US 5.714.906, 1995 г.39. Patent US 5.714.906, 1995
40. Патент US 7.907.011, 2011 г.40. Patent US 7.907.011, 2011
41. Патент US 6.100.762, 2000 г.41. Patent US 6.100.762, 2000
42. Патент US 5.909.146, 1999 г.42. Patent US 5.909.146, 1999
43. Патент ЕР 1150423, 2001 г.43. Patent EP 1150423, 2001
44. Патент JP 2004/222104, 2004 г. 44. Patent JP 2004/222104, 2004
45. Патент US 6.801.087, 2004 г.45. Patent US 6.801.087, 2004
46. Патент US 5.917.378, 1999 г.46. Patent US 5.917.378, 1999
47. Патентная заявка US 2008/0074405, 2008 г.47. Patent Application US 2008/0074405, 2008
48. Патентная заявка US 2009/0206930, 2009 г.48. Patent application US 2009/0206930, 2009
49. Патент US 6.356.153, 2002 г.49. Patent US 6.356.153, 2002
50. Патент US 5.621.357, 1997 г.50. Patent US 5.621.357, 1997
51. Патент US 6.970.043, 2005 г.51. Patent US 6.970.043, 2005
52. Патент US 6.731.169, 2004 г.52. Patent US 6.731.169, 2004
53. Патент US 5.070.306, fig. 3, 1991 г.53. US Patent 5.070.306, fig. 3, 1991
54. Патент US 2010/001797, 2001 г.54. US patent 2010/001797, 2001
55. Патент US 5.610.547, fig. 34, 1997 г.55. Patent US 5.610.547, fig. 34, 1997
56. Патент US 6.972.623, fig. 4, fig. 6, 2005 г.56. Patent US 6.972.623, fig. 4, fig. 6, 2005
57. Патент US 2008/0238546, fig. 2, 2008 г.57. US Patent 2008/0238546, fig. 2, 2008
58. Патент US 2008/0252374, 2008 г.58. Patent US 2008/0252374, 2008
59. Патент US 7.567.124, 2009 г.59. Patent US 7.567.124, 2009
60. Патент US 7.586.373, 2009 г.60. Patent US 7.586.373, 2009
61. Патент US 2006/0215787, 2006 г.61. Patent US 2006/0215787, 2006
62. N. N. Prokopenko, N. V. Butyrlagin, A. V. Bugakova and A. A. Ignashin, "Method for speeding the micropower CMOS operational amplifiers with dual-input-stages," 2017 24th IEEE International Conference on Electronics, Circuits and Systems (ICECS), Batumi, 2017, pp. 78-81.62. NN Prokopenko, NV Butyrlagin, AV Bugakova and A. A. Ignashin, "Method for speeding the micropower CMOS operational amplifiers with dual-input-stages," 2017 24th IEEE International Conference on Electronics, Circuits and Systems (ICECS), Batumi , 2017, pp. 78-81.
63. The Radiation-Hardened BiJFet Differential Amplifiers with Negative Current Feedback on the Common-Mode Signal / N. N. Prokopenko, O. V. Dvornikov, N. V. Butyrlagin, A. V. Bugakova // 2016 13th International conference on actual problems of electronic instrument engineering (APEIE – 2016) – 39281. Proceedings; Novosibirsk, October 3-6, 2016. In 12 Vol. Vol. 1. Part 1. Pp. 104-108 DOI: 10.1109/APEIE.2016.7802224. 63. The Radiation-Hardened BiJFet Differential Amplifiers with Negative Current Feedback on the Common-Mode Signal / NN Prokopenko, OV Dvornikov, NV Butyrlagin, AV Bugakova // 2016 13th International conference on actual problems of electronic instrument engineering (APEIE - 2016) - 39281. Proceedings; Novosibirsk, October 3-6, 2016. In 12 Vol. Vol. 1.
64. K. O. Petrosyants, M. R. Ismail-zade, L. M. Sambursky, O. V. Dvornikov, B. G. Lvov and I. A. Kharitonov, "Automation of parameter extraction procedure for Si JFET SPICE model in the −200…+110°C temperature range," 2018 Moscow Workshop on Electronic and Networking Technologies (MWENT), Moscow, 2018, pp. 1-5. DOI: 10.1109/MWENT.2018.833721264. KO Petrosyants, MR Ismail-zade, LM Sambursky, OV Dvornikov, BG Lvov and IA Kharitonov, "Automation of parameter extraction procedure for Si JFET SPICE model in the −200 ... + 110 ° C temperature range," 2018 Moscow Workshop on Electronic and Networking Technologies (MWENT), Moscow, 2018, pp. 1-5. DOI: 10.1109 / MWENT.2018.8337212
65. Создание низкотемпературных аналоговых ИС для обработки импульсных сигналов датчиков. Часть 2 / О. Дворников, В. Чеховский, В. Дятлов, Н. Прокопенко // Современная электроника, 2015, № 5. С. 24-2865. Creation of low-temperature analog ICs for processing pulse signals from sensors.
66. O. V. Dvornikov, N. N. Prokopenko, N. V. Butyrlagin and I. V. Pakhomov, "The differential and differential difference operational amplifiers of sensor systems based on bipolar-field technological process AGAMC," 2016 International Siberian Conference on Control and Communications (SIBCON), Moscow, 2016, pp. 1-6. DOI: 10.1109/SIBCON.2016.749179266. OV Dvornikov, NN Prokopenko, NV Butyrlagin and IV Pakhomov, "The differential and differential difference operational amplifiers of sensor systems based on bipolar-field technological process AGAMC," 2016 International Siberian Conference on Control and Communications (SIBCON), Moscow, 2016 , pp. 1-6. DOI: 10.1109 / SIBCON.2016.7491792
67. O. V. Dvornikov, N. N. Prokopenko, I. V. Pakhomov and A. V. Bugakova, "The analog array chip AC-1.3 for the tasks of tool engineering in conditions of cryogenic temperature, neutron flux and cumulative radiation dose effects," 2016 IEEE East-West Design & Test Symposium (EWDTS), Yerevan, 2016, pp. 1-4. DOI: 10.1109/EWDTS.2016.780772467. OV Dvornikov, NN Prokopenko, IV Pakhomov and AV Bugakova, "The analog array chip AC-1.3 for the tasks of tool engineering in conditions of cryogenic temperature, neutron flux and cumulative radiation dose effects," 2016 IEEE East-West Design & Test Symposium (EWDTS), Yerevan, 2016, pp. 1-4. DOI: 10.1109 / EWDTS.2016.7807724
68. Дворников О.В., Чеховский В.А., Дятлов В.Л., Прокопенко Н.Н. "Малошумящий электронный модуль обработки сигналов лавинных фотодиодов" Приборы и методы измерений, no. 2 (7), 2013, pp. 42-46. 68. Dvornikov O. V., Chekhovsky V. A., Dyatlov V. L., Prokopenko N. N. "Low-noise electronic module for processing signals of avalanche photodiodes" Instruments and measurement methods, no. 2 (7), 2013, pp. 42-46.
69. Дворников О. Чеховский В., Дятлов В., Прокопенко Н. Применение структурных кристаллов для создания интерфейсов датчиков //Современная электроника. – 2014. – №. 1. – С. 32-37.69. Dvornikov O. Chekhovsky V., Dyatlov V., Prokopenko N. Application of structural crystals to create sensor interfaces // Modern electronics. - 2014. - No. 1. - S. 32-37.
70. O. V. Dvornikov, A. V. Bugakova, N. N. Prokopenko, V. L. Dziatlau and I. V. Pakhomov, "The microcircuits MH2XA010-02/03 for signal processing of optoelectronic sensors," 2017 18th International Conference of Young Specialists on Micro/Nanotechnologies and Electron Devices (EDM), Erlagol, 2017, pp. 396-402. DOI: 10.1109/EDM.2017.798178170. OV Dvornikov, AV Bugakova, NN Prokopenko, VL Dziatlau and IV Pakhomov, "The microcircuits MH2XA010-02 / 03 for signal processing of optoelectronic sensors," 2017 18th International Conference of Young Specialists on Micro / Nanotechnologies and Electron Devices (EDM) , Erlagol, 2017, pp. 396-402. DOI: 10.1109 / EDM.2017.7981781
71. Операционные усилители с непосредственной связью каскадов: монография / Анисимов В.И., Капитонов М.В., Прокопенко Н.Н., Соколов Ю.М. - Л.: «Энергия», 1979. - 148 с.71. Operational amplifiers with direct connection of cascades: monograph / Anisimov VI, Kapitonov MV, Prokopenko NN, Sokolov Yu.M. - L .: "Energy", 1979. - 148 p.
72. Прокопенко, Н.Н. Архитектура и схемотехника быстродействующих операционных усилителей: монография / Н.Н. Прокопенко, А.С. Будяков. – Шахты: Изд-во ЮРГУЭС, 2006. – 231 с.72. Prokopenko, N.N. Architecture and circuitry of high-speed operational amplifiers: monograph / N.N. Prokopenko, A.S. Budyakov. - Mines: Publishing house YURGUES, 2006 .-- 231 p.
Claims (7)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2020115040A RU2736412C1 (en) | 2020-04-29 | 2020-04-29 | Differential amplifier based on complementary field-effect transistors with control p-n junction |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2020115040A RU2736412C1 (en) | 2020-04-29 | 2020-04-29 | Differential amplifier based on complementary field-effect transistors with control p-n junction |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2736412C1 true RU2736412C1 (en) | 2020-11-17 |
Family
ID=73460995
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2020115040A RU2736412C1 (en) | 2020-04-29 | 2020-04-29 | Differential amplifier based on complementary field-effect transistors with control p-n junction |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2736412C1 (en) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2770915C1 (en) * | 2021-10-06 | 2022-04-25 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования «Донской государственный технический университет» (ДГТУ) | Differential amplifier with increased slope on field-effect transistors |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5291149A (en) * | 1992-03-30 | 1994-03-01 | Murata Manufacturing Co., Ltd. | Operational amplifier |
US6844781B1 (en) * | 2003-07-07 | 2005-01-18 | Ami Semiconductor, Inc. | Dual differential-input amplifier having wide input range |
RU2393627C1 (en) * | 2009-02-18 | 2010-06-27 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Южно-Российский государственный университет экономики и сервиса" (ГОУ ВПО "ЮРГУЭС") | Broadband operational amplifier with differential output |
RU2688225C1 (en) * | 2018-07-23 | 2019-05-21 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Донской государственный технический университет" (ДГТУ) | Differential amplifier on complementary field-effect transistors with control p-n junction |
-
2020
- 2020-04-29 RU RU2020115040A patent/RU2736412C1/en active
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5291149A (en) * | 1992-03-30 | 1994-03-01 | Murata Manufacturing Co., Ltd. | Operational amplifier |
US6844781B1 (en) * | 2003-07-07 | 2005-01-18 | Ami Semiconductor, Inc. | Dual differential-input amplifier having wide input range |
RU2393627C1 (en) * | 2009-02-18 | 2010-06-27 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Южно-Российский государственный университет экономики и сервиса" (ГОУ ВПО "ЮРГУЭС") | Broadband operational amplifier with differential output |
RU2688225C1 (en) * | 2018-07-23 | 2019-05-21 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Донской государственный технический университет" (ДГТУ) | Differential amplifier on complementary field-effect transistors with control p-n junction |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2770915C1 (en) * | 2021-10-06 | 2022-04-25 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования «Донской государственный технический университет» (ДГТУ) | Differential amplifier with increased slope on field-effect transistors |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2688225C1 (en) | Differential amplifier on complementary field-effect transistors with control p-n junction | |
RU2710296C1 (en) | Differential cascade on complementary jfet field-effect transistors with high attenuation of input in-phase signal | |
RU2624565C1 (en) | Instrument amplifier for work at low temperatures | |
Yuan et al. | GBOPCAD: A synthesis tool for high-performance gain-boosted opamp design | |
RU2365969C1 (en) | Current mirror | |
RU2566963C1 (en) | Differential input stage of high-speed operational amplifier for cmos technological processes | |
RU2736412C1 (en) | Differential amplifier based on complementary field-effect transistors with control p-n junction | |
RU2712414C1 (en) | Differential cascade on complementary field-effect transistors with control p-n junction of class ab with variable voltage of restriction of pass characteristic | |
RU2710917C1 (en) | Analogue microcircuit output cascade on complementary field-effect transistors with control p-n junction | |
RU2677401C1 (en) | Bipolar-field buffer amplifier | |
RU2684489C1 (en) | Buffer amplifier on complementary field-effect transistors with control p-n junction for operation at low temperatures | |
RU2710847C1 (en) | Differential cascade of ab class on complementary field transistors with control p-n junction for operation in low temperature conditions | |
RU2684473C1 (en) | Differential cascade on complementary field-effect transistors | |
RU2712416C1 (en) | Input differential cascade on complementary field-effect transistors for operation at low temperatures | |
RU2746888C1 (en) | Differential stage on complete field transistors with increased temperature stability of the static mode | |
RU2740306C1 (en) | Differential cascade of ab class with nonlinear parallel channel | |
RU2712411C1 (en) | Operational amplifier cjfet intermediate stage with paraphase current output | |
RU2679970C1 (en) | Differential amplifier on complimentary field transistors with controlled voltage limitations of passage characteristics | |
RU2687161C1 (en) | Buffer amplifier for operation at low temperatures | |
RU2724975C1 (en) | Differential input voltage converter with paraphase current outputs based on complementary field transistors with control p-n junction | |
RU2739213C1 (en) | Broadband voltage-to-current converter on field-effect transistors with control p-n junction | |
RU2710846C1 (en) | Composite transistor based on complementary field-effect transistors with control p-n junction | |
RU2331964C1 (en) | Voltage-to-current converter | |
RU2710298C1 (en) | Non-inverting amplifier with current output for operation at low temperatures | |
RU2683249C1 (en) | Compensator voltage stabilizer |