RU2728178C1 - Method of constructing a side well shaft - Google Patents
Method of constructing a side well shaft Download PDFInfo
- Publication number
- RU2728178C1 RU2728178C1 RU2020113501A RU2020113501A RU2728178C1 RU 2728178 C1 RU2728178 C1 RU 2728178C1 RU 2020113501 A RU2020113501 A RU 2020113501A RU 2020113501 A RU2020113501 A RU 2020113501A RU 2728178 C1 RU2728178 C1 RU 2728178C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- drilling
- zone
- unstable
- string
- sidetrack
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 24
- 238000005553 drilling Methods 0.000 claims abstract description 74
- 239000011435 rock Substances 0.000 claims abstract description 50
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims abstract description 30
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 claims abstract description 6
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims abstract description 6
- 238000005086 pumping Methods 0.000 claims abstract description 6
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 claims abstract description 5
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 claims abstract description 5
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 claims abstract description 5
- 230000003068 static effect Effects 0.000 claims abstract description 3
- 238000005406 washing Methods 0.000 claims abstract description 3
- 239000004568 cement Substances 0.000 claims description 22
- 238000010276 construction Methods 0.000 claims description 7
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 claims description 4
- 230000005484 gravity Effects 0.000 claims description 4
- 239000002283 diesel fuel Substances 0.000 claims description 3
- 230000035515 penetration Effects 0.000 claims description 3
- 238000000605 extraction Methods 0.000 claims description 2
- 238000007667 floating Methods 0.000 claims description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 abstract description 7
- 230000006378 damage Effects 0.000 abstract description 3
- 239000007788 liquid Substances 0.000 abstract description 2
- 230000000149 penetrating effect Effects 0.000 abstract description 2
- 239000002689 soil Substances 0.000 abstract description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract 1
- 238000002955 isolation Methods 0.000 abstract 1
- 230000002265 prevention Effects 0.000 abstract 1
- 230000002787 reinforcement Effects 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 230000002706 hydrostatic effect Effects 0.000 description 4
- 238000005056 compaction Methods 0.000 description 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 238000011010 flushing procedure Methods 0.000 description 3
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 3
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 2
- 244000309464 bull Species 0.000 description 2
- 239000002002 slurry Substances 0.000 description 2
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 2
- VTYYLEPIZMXCLO-UHFFFAOYSA-L Calcium carbonate Chemical compound [Ca+2].[O-]C([O-])=O VTYYLEPIZMXCLO-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 239000006004 Quartz sand Substances 0.000 description 1
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 description 1
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 1
- 239000004927 clay Substances 0.000 description 1
- 239000004020 conductor Substances 0.000 description 1
- 239000008235 industrial water Substances 0.000 description 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 1
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 1
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E21—EARTH OR ROCK DRILLING; MINING
- E21B—EARTH OR ROCK DRILLING; OBTAINING OIL, GAS, WATER, SOLUBLE OR MELTABLE MATERIALS OR A SLURRY OF MINERALS FROM WELLS
- E21B33/00—Sealing or packing boreholes or wells
- E21B33/10—Sealing or packing boreholes or wells in the borehole
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E21—EARTH OR ROCK DRILLING; MINING
- E21B—EARTH OR ROCK DRILLING; OBTAINING OIL, GAS, WATER, SOLUBLE OR MELTABLE MATERIALS OR A SLURRY OF MINERALS FROM WELLS
- E21B7/00—Special methods or apparatus for drilling
- E21B7/04—Directional drilling
- E21B7/06—Deflecting the direction of boreholes
Landscapes
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Geology (AREA)
- Mining & Mineral Resources (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- Earth Drilling (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области бурения боковых стволов нефтяных и газовых скважин, а именно к способам предотвращения разрушения и обвала стенок скважины при бурении интервалов с неустойчивыми породами.The invention relates to the field of drilling sidetracks of oil and gas wells, and in particular to methods of preventing destruction and collapse of the wellbore walls when drilling intervals with unstable rocks.
Известен способ строительства наклонно направленной скважины в условиях кавернообразования и поглощения (патент RU № 2704089, МПК E21B 7/00, E21B 33/138, опубл. 23.10.2019 Бюл. № 30), включающий бурение и спуск направления, кондуктора, вскрытие зоны осыпания верейского горизонта, углубление забоя ниже зоны осыпания на 10-15 метров, промывку ствола скважины для образования каверн в зоне осыпания, технологическую выдержку для осыпания грунта из каверн, установку цементного моста, технологическую выдержку на ожидание затвердения цемента в течение 4-6 часов, разбуривание цементного моста и бурение до проектной глубины, причем до бурения на участке бурения определяют глубины залегания зон кавернообразования и поглощения, расположенных ниже верейского горизонта, после разбуривания цементного моста в зоне осыпания верейского горизонта продолжают бурение на глинистом растворе с плотностью, близкой к плотности пластовой жидкости вмещающих пород, до вскрытия зоны поглощения, производят изоляцию зоны поглощения установкой цементного моста, затем устанавливают цементный мост на участке ствола с перекрытием зоны кавернообразования высотой не более 80 м, проводят технологическую выдержку на затвердевание цементного моста в течение 4-6 часов с последующим разбуриванием.A known method of construction of a directional well in conditions of capping and loss (patent RU No. 2704089, IPC E21B 7/00, E21B 33/138, publ. 23.10.2019 Bull. No. 30), including drilling and lowering the direction, conductor, opening of the sloughing zone Vereiskiy horizon, bottomhole deepening below the caving zone by 10-15 meters, flushing the wellbore to form caverns in the caving zone, technological exposure for soil caving from caverns, installing a cement bridge, technological holding to wait for cement hardening for 4-6 hours, drilling cement bridge and drilling to the design depth, and before drilling in the drilling area, the depths of the cavernous and loss zones located below the Vereisk horizon are determined, after drilling out the cement bridge in the crumbling zone of the Vereian horizon, drilling is continued on clay mud with a density close to the density of the reservoir fluid of the enclosing rocks, before opening the absorption zone, isolate absorption zones by the installation of a cement bridge, then a cement bridge is installed in the section of the wellbore with overlapping of the cavity formation zone with a height of not more than 80 m, technological exposure is carried out to solidify the cement bridge for 4-6 hours, followed by drilling.
Недостатками данного способа являются узкая область применения из-за возможности реализации зон осыпания верейского горизонта, сложность сохранения проектного направления бурения, так как после ожидания затвердения цемента (ОЗЦ) верхний уровень цементного моста стремиться к горизонтальному расположению, что уводит долото при дальнейшем бурении в сторону от бокового (располагаемого под ненулевым зенитным углом) ствола, особенно в рыхлых и осыпающихся породах.The disadvantages of this method are a narrow field of application due to the possibility of realizing the zones of crumbling of the Vereya horizon, the difficulty of maintaining the design direction of drilling, since after waiting for cement hardening (WOC), the upper level of the cement bridge tends to a horizontal position, which leads the bit away from lateral (located at a non-zero zenith angle) trunk, especially in loose and crumbling rocks.
Наиболее близким по технической сущности является способ проходки неустойчивых пород при бурении бокового ствола c горизонтальным окончанием (патент RU № 2714397, МПК E21B 7/04, E21B 33/10, опубл. 14.02.2020 Бюл. № 5), включающий вырезание окна в эксплуатационной колонне, бурение бокового ствола, крепление бокового ствола колонной труб с установленным на нижнем конце башмаком, бурение бокового ствола до проектного забоя, причем предварительно определяют зону неустойчивых пород пласта, после вырезания окна в эксплуатационной колонне производят бурение бокового ствола долотом диаметром на 1,3-2,5% меньше диаметра вырезанного окна со вскрытием зоны неустойчивых пород пласта, спускают до забоя безмуфтовую колонну-летучку на колонне бурильных труб, оснащенную посадочным устройством сверху, а снизу - разбуриваемым прорабатывающим башмаком, повышают гидравлическое давление в колонне бурильных труб, отцепляют и извлекают посадочное устройство с колонной бурильных труб, при этом диаметр безмуфтовой колонны-летучки на 7-8 % меньше диаметра пробуренного бокового ствола, бурение бокового ствола из безмуфтовой колонны-летучки до проектного забоя производят долотом на 1,5-3% меньше внутреннего диаметра безмуфтовой колонны-летучки.The closest in technical essence is a method of penetrating unstable rocks while drilling a sidetrack with a horizontal end (patent RU No. 2714397, IPC E21B 7/04, E21B 33/10, publ. 02/14/2020 Bull. No. 5), including cutting out a window in the production casing, sidetracking, sidetracking with a shoe mounted at the lower end, sidetracking to the target bottom, and the zone of unstable formation rocks is preliminarily determined, after cutting a window in the production string, the sidetrack is drilled with a bit diameter of 1.3 2.5% less than the diameter of the cut-out window with the opening of the zone of unstable rocks of the formation, a collarless bushing string is lowered to the bottom of the drill pipe, equipped with a landing device from above, and from below - with a drillable shoe, increase the hydraulic pressure in the drill string, uncoupled and removed landing device with a string of drill pipes, with the diameter without clutches The new collar string is 7-8% less than the diameter of the drilled sidetrack, while the sidetrack is drilled from the collarless string to the target bottom with a bit 1.5-3% less than the inner diameter of the collarless string.
Недостатками данного способа являются узкая область применения из-за жестких ограничений по переходу одного диаметра бурения в другой, так как такой маленький разброс при бурении скважин малого диаметра (114 мм и меньше) выдержать практически невозможно, сложность реализации и высокая вероятность аварийности из-за сохранения подвижности колонны-летучки, так как формирование верхнего раструба в ней не контролируется в скважине а зонах неустойчивых пород низкая вероятность надёжного взаимодействия со стенками скважины.The disadvantages of this method are a narrow field of application due to strict restrictions on the transition from one drilling diameter to another, since such a small spread when drilling small-diameter wells (114 mm and less) is almost impossible to withstand, the complexity of implementation and a high probability of accidents due to conservation mobility of the volatile string, since the formation of the upper socket in it is not controlled in the well, and in the zones of unstable rocks, there is a low probability of reliable interaction with the walls of the well.
Технической задачей предлагаемого изобретения является создание способа строительства бокового ствола скважины, позволяющего надежно изолировать при вскрытии зоны неустойчивых пород пласта без возможных аварийных ситуаций за счет предварительного укрепления стенок скважины с последующим цементированием безмуфтовой колонны-летучки.The technical objective of the present invention is to create a method for the construction of a lateral wellbore, which makes it possible to reliably isolate the zone of unstable formation rocks without possible emergencies due to preliminary strengthening of the borehole walls with subsequent cementing of the collar-free volatile string.
Техническая задача решается способом строительства бокового ствола скважины, включающем предварительное определение зоны неустойчивых пород, вырезание окна в эксплуатационной колонне, бурение бокового ствола, крепление бокового ствола безмуфтовой колонной-летучкой в определенной зоне неустойчивых пород с установленным на нижнем конце разбуриваемым башмаком, бурение бокового ствола до проектного забоя.The technical problem is solved by the method of construction of a side bore of the well, including preliminary determination of the zone of unstable rocks, cutting a window in the production casing, drilling a side bore, securing the side bore with a collarless borehole in a certain zone of unstable rocks with a drillable shoe installed at the lower end, drilling a side bore up to design face.
Новым является то, что боковым стволом зону неустойчивых пород вскрывают в три этапа, на первом из которых проводят бурение до кровли зоны неустойчивых пород с использованием технической воды для облегчения прокачки через затрубье бурильной колонны, проходку на втором этапе зоны неустойчивых пород на буровом растворе на углеводородной основе, расширение ствола скважины на третьем этапе зоны неустойчивых пород на буровом растворе на углеводородной основе, причем расширение производят для обеспечения ламинарного потока жидкости в интервале расширения за бурильной колонной и повышенного статического давления, позволяющего глубже проникать буровому раствору в интервал неустойчивых пород, спускают на технологической колонне с автоотцепом до забоя и цементируют безмуфтовую колонну-летучку с последующим отсоединением от нее технологической колонны, которую с промывкой извлекают на поверхность, после ожидания затвердения цемента производят бурение бокового ствола до проектного забоя.The novelty is that the sidetrack of the unstable rock zone is opened in three stages, in the first of which drilling is carried out to the top of the unstable rock zone using industrial water to facilitate pumping through the annulus of the drill string, the second stage of the unstable rock zone is drilled on a hydrocarbon-based drilling fluid. basis, the expansion of the wellbore at the third stage of the zone of unstable rocks on an oil-based drilling fluid, and the expansion is performed to ensure a laminar flow of fluid in the expansion interval behind the drill string and increased static pressure, which allows the drilling fluid to penetrate deeper into the interval of unstable rocks, is lowered on the process a casing with an auto-detachment to the bottom and cement the collar-free floating string with the subsequent disconnection of the technological string from it, which is removed to the surface with washing, after waiting for the cement to harden, the sidetrack is drilled to the target bottom.
Новым является также то, что после извлечения технологической колонны, но до отверждения цемента, колонну-летучку развальцовывают для увеличения внутреннего диаметра и более глубокого проникновения цемента в зону неустойчивых пород.It is also new that after the extraction of the technological column, but before the cement has solidified, the fly column is expanded to increase the inner diameter and deeper penetration of cement into the zone of unstable rocks.
Новым является также то, что буровой раствор на углеводородной основе приготавливают на основе нефти и/или дизельного топлива, смешанного с водой и добавлением утяжелителей для обеспечения необходимого удельного веса, который позволяет надежно закольматировать и уплотнить стенки скважины в зоне неустойчивых пород.It is also new that the oil-based drilling fluid is prepared on the basis of oil and / or diesel fuel mixed with water and the addition of weighting agents to provide the required specific gravity, which makes it possible to reliably cull and seal the borehole walls in the zone of unstable rocks.
На фиг. 1 изображена схема реализации способа после прохождения боковым стволом зоны с неустойчивыми породами.FIG. 1 shows a diagram of the implementation of the method after the sidetrack passes the zone with unstable rocks.
На фиг. 2 изображена схема реализации способа после расширения бокового ствола в зоне с неустойчивыми породами.FIG. 2 shows a diagram of the implementation of the method after the expansion of the sidetrack in the zone with unstable rocks.
На фиг. 3 изображена схема реализации способа после установки колонны-летучки и дальнейшей проходки бокового ствола.FIG. 3 shows a diagram of the implementation of the method after the installation of the fly string and further drilling of the sidetrack.
Конструктивные элементы и технологические соединения, не влияющие на работоспособность способа, на фиг. 1 – 3 не показаны, или показаны условно.Structural elements and technological connections that do not affect the performance of the method, in Fig. 1 - 3 are not shown, or are shown conditionally.
Способ строительства бокового ствола 1 (фиг. 1) скважины 2 включает предварительное определение зоны 3 неустойчивых пород, установку клина-отклонителя 4 (см. патенты RU №№ 2414580, 2429335, 2568454 или т.п.), вырезание окна 5 в эксплуатационной колонне 6 скважины 2, предварительное бурение на первом этапе бокового ствола 1 до кровли 7 зоны 3 неустойчивых пород с использованием технической воды для облегчения прокачки через затрубье бурильной колонны с долотом (не показаны). На втором этапе бурением проходят зону 3 неустойчивых пород на буровом растворе на углеводородной основе (соответствующей ТУ 2413-003-52412574-01, см. также патенты RU №№ 2016041, 2208035 или т.п.). На территории Республики Татарстан (РТ) хорошо показал себя буровой раствор на углеводородной основе, который приготавливают на основе нефти и/или дизельного топлива, смешанного с водой и добавлением утяжелителей для обеспечения необходимого удельного веса (который для подбирается эмпирическим путем для каждого месторождения). В качестве утяжелителей может использоваться кварцевый песок, мраморная крошка или их сочетание. Данный буровой раствор на углеводородной основе на месторождениях РТ позволяет надежно закольматировать и уплотнить стенки скважины в зоне 3 неустойчивых пород и хорошо выносить на поверхность обрушающееся породы этой зоны 3. Исходя из возможного расхода (Q м3/с) бурового раствора, создаваемого устьевым агрегатом (не показан), внутреннего диаметра бокового ствола 1 и диаметра колонны-летучки 8 (показана условно на фиг. 3) определяют число Рейнольдса (Re) и скорость (v м/с) течения жидкости в затрубье колонны-летучки 8.The method of construction of a sidetrack 1 (Fig. 1) of well 2 includes a preliminary determination of the
Число Рейнольдса (Re) определяют по формулам:The Reynolds number (Re) is determined by the formulas:
[1] [1]
где Re – число Рейнольдса;where Re is the Reynolds number;
ρ – плотность бурового раствора, кг/м3;ρ is the density of the drilling mud, kg / m 3 ;
v – скорость потока бурового раствора в затрубье, м/с;v is the flow rate of the drilling fluid in the annulus, m / s;
Dг – гидравлический диаметр, м;D g - hydraulic diameter, m;
η – динамическая вязкость бурового раствора, Па⋅с или кг/(м⋅с);η is the dynamic viscosity of the drilling fluid, Pa⋅s or kg / (m⋅s);
ν – кинематическая вязкость бурового раствора (ν=η/ρ), м2/с;ν is the kinematic viscosity of the drilling fluid (ν = η / ρ), m 2 / s;
Q – расход бурового раствора, м3/с;Q - drilling mud flow rate, m 3 / s;
π = 3.14159;π = 3.14159;
D – внутренний диаметр бокового ствола 1, м;D - sidetrack
d – наружный диаметр колонны-летучки 8, м.d - the outer diameter of the column-
Причем для кольцевого сечения Dг определяют по формуле:Moreover, for the annular section D g is determined by the formula:
[2] [2]
где Dг – гидравлический диаметр, м;where D g - hydraulic diameter, m;
D – диаметр бокового ствола 1, м;D -
d – наружный диаметр колонны-летучки 8, м.d - the outer diameter of the column-
Расход (Q) определяется по формуле:Consumption (Q) is determined by the formula:
[3] [3]
где Q – расход бурового раствора, м3/с;where Q is the flow rate of the drilling fluid, m 3 / s;
v – скорость потока бурового раствора, м/с;v is the flow rate of the drilling fluid, m / s;
π = 3.14159;π = 3.14159;
D – внутренний диаметр бокового ствола 1, м;D - sidetrack
d – наружный диаметр колонны-летучки 8, м.d - the outer diameter of the column-
Исходя из формул [1] [2] [3] получаем следующую формулу:Based on the formulas [1] [2] [3] we obtain the following formula:
[4] [4]
где Re – число Рейнольдса;where Re is the Reynolds number;
v – скорость потока бурового раствора в затрубье, м/с;v is the flow rate of the drilling fluid in the annulus, m / s;
ν – кинематическая вязкость бурового раствора, м2/с;ν is the kinematic viscosity of the drilling fluid, m 2 / s;
Q – расход бурового раствора, м3/с;Q - drilling mud flow rate, m 3 / s;
π = 3.14159;π = 3.14159;
D – внутренний диаметр бокового ствола 1, м;D - sidetrack
d – наружный диаметр колонны-летучки 8, м.d - the outer diameter of the column-
Зная, что для получения ламинарного потока для концентрической щели, необходимо, чтобы числе Рейнольдса Re ≤ 1100, кинематическая вязкость (ν) бурового раствора определяется точно в лабораторных условиях, то из формулы [4] необходимый внутренний диаметр бокового ствола после расширения (D = Dр) для обеспечения ламинарного потока жидкости:Knowing that to obtain a laminar flow for a concentric gap, it is necessary that the Reynolds number Re ≤ 1100, the kinematic viscosity (ν) of the drilling fluid is determined exactly in laboratory conditions, then from formula [4] the required internal diameter of the sidetrack after expansion (D = D p ) to ensure a laminar fluid flow:
[5] [five]
где Dр – внутренний диаметр бокового ствола после расширения, м;where D p is the inner diameter of the sidetrack after expansion, m;
Re – число Рейнольдса, Re = 1100;Re - Reynolds number, Re = 1100;
ν – кинематическая вязкость бурового раствора, м2/с;ν is the kinematic viscosity of the drilling fluid, m 2 / s;
Q – расход бурового раствора, м3/с;Q - drilling mud flow rate, m 3 / s;
π = 3.14159;π = 3.14159;
d – наружный диаметр колонны-летучки 8, м.d - the outer diameter of the column-
Внутренний диаметр бокового ствола после расширения (Dр) из полученных условий принимают, учитывая применяемые расширители ствола скважины (см. патенты RU №№ 2538021, 2299303, 2550614 или т.п.).The inner diameter of the lateral wellbore after expansion (D p ) is taken from the obtained conditions, taking into account the used borehole expanders (see patents RU No. 2538021, 2299303, 2550614, or the like).
Расширение 9 (фиг. 2) бокового ствола 1 скважины 2 проводят на третьем этапе зоны 3 неустойчивых пород на буровом растворе на углеводородной основе.Expansion 9 (Fig. 2) of the
Производят спуск в боковой ствол 1 (фиг. 3) на технологической колонне (не показана) колонны-летучки 8 с промывкой буровым раствором, обеспечивая ламинарный поток жидкости в затрубье колонны-летучки 8 и интервале расширения 9. Отсутствие турбулентного потока в затрубье колонны-летучки 8 и небольшое значение числа Рейнольдса (Re) исключают интенсивное разрушение стенок скважины в интервале расширения 9 в пределах зоны 3 неустойчивых пород и сводят к минимуму аварийные ситуации, связанные с прихватом (застреванием) колонны-летучки 8 в боковом стволе из-за обвала породы в зоне 3. Run into the sidetrack 1 (Fig. 3) on the process string (not shown) of the
При этом происходит интенсивная кольматация и уплотнение стенок бокового ствола 1 скважины 2 за счет более низкой скорости потока бурового в затрубье колонны-летучки 8 повышается гидростатическое давление, так как согласно формуле Бернулли:At the same time, intensive clogging and compaction of the walls of the
[6] [6]
где P – гидростатическое давление, МПа;where P is the hydrostatic pressure, MPa;
ρ – плотность бурового раствора, кг/м3;ρ is the density of the drilling mud, kg / m 3 ;
g – ускорение свободного падения, 9,81 м2/с;g - acceleration of gravity, 9.81 m 2 / s;
h – глубина измерения от устья скважины в зоне 3 неустойчивых пород, м;h is the depth of measurement from the wellhead in
vр – скорость потока бурового раствора в затрубье колонны-летучки 8 после расширения бокового ствола 1, м/с.v p is the flow rate of the drilling fluid in the annulus of the flying
Так как давление для преодоления столба жидкости с глубины h (ρ•g•h) остается постоянной, то изменения скорости (v) изменению гидростатического давления (Р).Since the pressure to overcome the liquid column from the depth h (ρ • g • h) remains constant, the change in velocity (v) changes in the hydrostatic pressure (P).
Скорость (v) потока бурового раствора в затрубье колонны-летучки 8 поле расширения определяют также из формулы [4]:The velocity (v) of the flow of drilling fluid in the annulus of the flying
[7] [7]
где v – скорость потока бурового раствора в затрубье, м/с;where v is the flow rate of the drilling fluid in the annulus, m / s;
Dр – внутренний диаметр бокового ствола после расширения, м;D p is the inner diameter of the lateral trunk after expansion, m;
d – наружный диаметр колонны-летучки, м;d is the outer diameter of the flying column, m;
Re – число Рейнольдса, Re = 1100;Re - Reynolds number, Re = 1100;
ν – кинематическая вязкость бурового раствора, м2/с.ν is the kinematic viscosity of the drilling fluid, m 2 / s.
Скорость (v) потока бурового раствора в затрубье колонны-летучки 8 до расширения определяют также из формулы [3]:The velocity (v) of the drilling fluid flow in the annulus of the flying
[8] [8]
где v – скорость потока бурового раствора в зарубе колонны-летучки 8 до расширения, м/с;where v is the flow rate of the drilling fluid in the notch of the
Q – расход бурового раствора, м3/с;Q - drilling mud flow rate, m 3 / s;
π = 3.14159;π = 3.14159;
D – внутренний диаметр бокового ствола 1 до расширения, м;D is the inner diameter of the
d – наружный диаметр колонны-летучки 8, м.d - the outer diameter of the column-
Коэффициент изменения скорости в зарубе колонны-летучки 8 после расширения и до расширения составляет:The coefficient of change in velocity in the butt of the flying
[9] [nine]
где v – скорость потока бурового раствора в зарубе колонны-летучки 8 до расширения, м/с;where v is the flow rate of the drilling fluid in the notch of the
vр – скорость потока бурового раствора в затрубье колонны-летучки 8 после расширения бокового ствола 1, м/с.v p is the flow rate of the drilling fluid in the annulus of the flying
Для месторождений РТ коэффициент изменения скорости (k) составляет 0,4 – 0,5, то есть гидростатическое давление (Р) увеличится в 6,25 – 4 раза соответственно, что обеспечивает интенсивную кольматацию и уплотнение стенок бокового ствола 1 скважины 2 в зоне 3 неустойчивых пород, минимизируя вероятность их обрушения.For the RT fields, the rate change coefficient (k) is 0.4 - 0.5, that is, the hydrostatic pressure (P) will increase by 6.25 - 4 times, respectively, which provides intensive clogging and compaction of the walls of the
После опоры на временный забой 10 (фиг. 2) башмака (не показан) колонны-летучки 8 (фиг. 3), через технологическую колонну закачивают цементный раствор, который проходя через башмак колонны-летучки 8 поднимается по ее затрубью, заполняя его. После прокачки расчетного количества цементного раствора или при получении «стоп» (резкого роста давления, при использовании разделительной цементной пробки, взаимодействующей в конце закачки со «стоп-кольцом» – не показаны) закачку прекращают, при помощи автоотцепа (см. патенты RU №№ 50587, 2113589, 2151260, 2455451 или т.п.) отсоединяют технологическую колонну и с промывкой технической водой извлекают из скважины для вымывания остатков цемента внутри и сверху колонны-летучки 8. Использование в качестве колонны-летучки 8 безмуфтовых труб (например, колтюбинговых труб) уменьшает перепад внутренних диаметров пробуренного бокового ствола 1 и колонны-летучки 8.After the support on the temporary bottom 10 (Fig. 2) of the shoe (not shown) of the volatile column 8 (Fig. 3), cement slurry is pumped through the technological column, which, passing through the shoe of the
Если присутствует необходимость (по проекту строительства скважины 2) увеличить внутренний диаметр углубления 11 (фиг. 3) бокового ствола 1, то затвердения цемента колонну-летучку 8 развальцовывают (см. патенты RU №№ 2259462, 2387801, 2636608 или т.п.) по всей длине до получения необходимого внутреннего диаметра, позволяющего производить необходимым диаметром углубления 11. При этом происходит уплотнение в затрубье колонны-летучки 8 и более глубокое проникновение цемента в зону 3 неустойчивых пород.If there is a need (according to the well construction project 2) to increase the inner diameter of the recess 11 (Fig. 3) of the
После ожидания затвердения цемента (ОЗЦ) в затрубье колонны-летучки 8 (после развальцовки или нет), разбурив предварительно башмак и пробку со стоп-кольцом (при их наличии), производят углубление 11 бурением бокового ствола 1 до проектного забоя (не показан) с изменением или нет зенитного угла (авторы на это не претендуют).After waiting for cement hardening (WOC) in the annulus of the volatile string 8 (after flaring or not), after pre-drilling the shoe and the plug with the stop ring (if any), deepening 11 is performed by drilling the
Предлагаемый способ строительства бокового ствола скважины позволяет надежно изолировать при вскрытии зоны неустойчивых пород пласта без возможных аварийных ситуаций за счет предварительного укрепления стенок скважины с последующим цементированием безмуфтовой колонны-летучки.The proposed method for the construction of a lateral wellbore allows to reliably isolate the zone of unstable formation rocks without possible emergencies due to preliminary strengthening of the wellbore walls with subsequent cementing of a collar-free volatile string.
Claims (3)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2020113501A RU2728178C1 (en) | 2020-04-14 | 2020-04-14 | Method of constructing a side well shaft |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2020113501A RU2728178C1 (en) | 2020-04-14 | 2020-04-14 | Method of constructing a side well shaft |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2728178C1 true RU2728178C1 (en) | 2020-07-28 |
Family
ID=72085365
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2020113501A RU2728178C1 (en) | 2020-04-14 | 2020-04-14 | Method of constructing a side well shaft |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2728178C1 (en) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2733543C1 (en) * | 2020-06-17 | 2020-10-05 | Публичное акционерное общество «Татнефть» имени В.Д. Шашина | Method of deepening a horizontal borehole in unstable beds of a formation |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2079633C1 (en) * | 1994-09-22 | 1997-05-20 | Товарищество с ограниченной ответственностью "ЛОКС" | Method of drilling of additional wellbore from production string |
US7025144B2 (en) * | 1996-05-02 | 2006-04-11 | Weatherford/Lamb, Inc. | Wellbore liner system |
RU2344263C1 (en) * | 2007-04-06 | 2009-01-20 | Открытое акционерное общество "Татнефть" им. В.Д. Шашина | Method of incompetent rocks driving in well drilling |
RU2635410C1 (en) * | 2016-08-23 | 2017-11-13 | Публичное акционерное общество "Татнефть" имени В.Д. Шашина | Method of constructing additional wellbore and device for its implementation |
RU2705671C1 (en) * | 2018-12-28 | 2019-11-11 | Публичное акционерное общество "Татнефть" имени В.Д. Шашина | Method for installation of shaped shutter in well and device for its implementation |
-
2020
- 2020-04-14 RU RU2020113501A patent/RU2728178C1/en active
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2079633C1 (en) * | 1994-09-22 | 1997-05-20 | Товарищество с ограниченной ответственностью "ЛОКС" | Method of drilling of additional wellbore from production string |
US7025144B2 (en) * | 1996-05-02 | 2006-04-11 | Weatherford/Lamb, Inc. | Wellbore liner system |
RU2344263C1 (en) * | 2007-04-06 | 2009-01-20 | Открытое акционерное общество "Татнефть" им. В.Д. Шашина | Method of incompetent rocks driving in well drilling |
RU2635410C1 (en) * | 2016-08-23 | 2017-11-13 | Публичное акционерное общество "Татнефть" имени В.Д. Шашина | Method of constructing additional wellbore and device for its implementation |
RU2705671C1 (en) * | 2018-12-28 | 2019-11-11 | Публичное акционерное общество "Татнефть" имени В.Д. Шашина | Method for installation of shaped shutter in well and device for its implementation |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2733543C1 (en) * | 2020-06-17 | 2020-10-05 | Публичное акционерное общество «Татнефть» имени В.Д. Шашина | Method of deepening a horizontal borehole in unstable beds of a formation |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US6634430B2 (en) | Method for installation of evacuated tubular conduits | |
US7934563B2 (en) | Inverted drainholes and the method for producing from inverted drainholes | |
US6991048B2 (en) | Wellbore plug system and method | |
US7975771B2 (en) | Method for running casing while drilling system | |
RU2439274C1 (en) | Well construction method | |
US7475726B2 (en) | Continuous monobore liquid lining system | |
RU2407879C1 (en) | Construction method of well of small diametre | |
RU2393320C1 (en) | Slim hole well construction method | |
RU2728178C1 (en) | Method of constructing a side well shaft | |
RU2344263C1 (en) | Method of incompetent rocks driving in well drilling | |
RU2410513C1 (en) | Method for multilateral well construction | |
RU2295024C1 (en) | Method for building wells with remote face | |
RU2167273C1 (en) | Method of casing liner installation in well | |
CN114991774A (en) | Ground subsection descending type grouting method for crushed andesite basalt stratum | |
RU2542070C1 (en) | Double-hole well operation method | |
CA3186495A1 (en) | Wellbore staged operation method and rubber plug for said method | |
RU2520033C1 (en) | Method of horizontal oil well construction | |
RU2295628C1 (en) | Well construction method | |
RU2750805C1 (en) | Method for intensifying borehole operation by drilling side holes | |
RU2541978C1 (en) | Well construction method | |
RU2474667C1 (en) | Well construction method | |
CN109630064A (en) | A kind of old salt well remodeling method | |
US20240117708A1 (en) | Production sub including degradable orifice | |
RU2439273C1 (en) | Well cluster construction method | |
US20240117707A1 (en) | Production sub including a fluid flow assembly having a pair of radial burst discs |