RU2724240C1 - Способ доставки на точечную цель излучения лазерного дальномера - Google Patents

Способ доставки на точечную цель излучения лазерного дальномера Download PDF

Info

Publication number
RU2724240C1
RU2724240C1 RU2019145170A RU2019145170A RU2724240C1 RU 2724240 C1 RU2724240 C1 RU 2724240C1 RU 2019145170 A RU2019145170 A RU 2019145170A RU 2019145170 A RU2019145170 A RU 2019145170A RU 2724240 C1 RU2724240 C1 RU 2724240C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
target
channel
laser
air
vertical plane
Prior art date
Application number
RU2019145170A
Other languages
English (en)
Inventor
Юрий Иванович Белоусов
Александр Николаевич Иванов
Ярослав Сергеевич Пантась
Александр Петрович Полуян
Original Assignee
Акционерное общество "Корпорация космических систем специального назначения "Комета" (АО "Корпорация "Комета")
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Акционерное общество "Корпорация космических систем специального назначения "Комета" (АО "Корпорация "Комета") filed Critical Акционерное общество "Корпорация космических систем специального назначения "Комета" (АО "Корпорация "Комета")
Priority to RU2019145170A priority Critical patent/RU2724240C1/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2724240C1 publication Critical patent/RU2724240C1/ru

Links

Images

Classifications

    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01C—MEASURING DISTANCES, LEVELS OR BEARINGS; SURVEYING; NAVIGATION; GYROSCOPIC INSTRUMENTS; PHOTOGRAMMETRY OR VIDEOGRAMMETRY
    • G01C3/00—Measuring distances in line of sight; Optical rangefinders
    • G01C3/02—Details
    • G01C3/06—Use of electric means to obtain final indication
    • G01C3/08—Use of electric radiation detectors

Landscapes

  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Electromagnetism (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • General Physics & Mathematics (AREA)
  • Radar, Positioning & Navigation (AREA)
  • Remote Sensing (AREA)
  • Optical Radar Systems And Details Thereof (AREA)
  • Length Measuring Devices By Optical Means (AREA)

Abstract

Изобретение относится к области квантовой электроники и измерительной техники. Способ доставки на точечную цель излучения лазерного дальномера основан на однозначной связи углов рефракции оптических лучей с соотношением температур воды на поверхности моря и воздуха в приводном слое атмосферы. С целью компенсации погрешности данных целеуказания от телевизионного канала из-за разной рефракции лучей телевизионного и лазерного каналов в атмосфере производят адаптивную корректировку данных целеуказания для лазерного дальномера, для чего рассчитывают спектральный показатель преломления воздуха на центральной рабочей длине волны телевизионного канала. Одновременно рассчитывают спектральный показатель преломления воздуха на центральной рабочей длине волны тепловизионного канала. Также рассчитывают спектральный показатель преломления воздуха на центральной рабочей длине волны лазерного канала, затем измеряют текущие значения температур воздуха в приводном слое атмосферы и воды на поверхности моря, вычисляют разность между измеренными температурами воздуха в приводном слое атмосферы и воды на поверхности моря. Далее измеряют угловую координату цели в вертикальной плоскости с помощью телевизионного канала и угловую координату цели в вертикальной плоскости с помощью тепловизионного канала, затем вычисляют их разность. Далее определяют значение угла нацеливания лазерного луча в вертикальной плоскости. В дальнейшем смещают лазерный луч на вычисленный угол в вертикальной плоскости. В заключение осуществляют посылку лазерного луча на цель. Технический результат - компенсация влияния оптической рефракции при наведении лазерного канала активно-пассивной оптико-электронной системы на точечную цель. 2 ил., 2 табл.

Description

Изобретение относится к области квантовой электроники и измерительной техники и предназначается для использования в корабельных активно-пассивных оптико-электронных системах (АП ОЭС), включающих телевизионные (ТВ), тепловизионные (ИК) каналы обнаружения и наведения, а также лазерные каналы измерения дистанции до цели (ЛД).
В ряде случаев объектами обнаружения, дистанцию до которых необходимо измерить, являются малоразмерные (точечные) цели, размер которых меньше размера лазерного пятна в момент измерения дистанции. Обнаружение цели производится с помощью ТВ или ИК канала, затем производится наведение на нее лазерного канала ЛД и измерение дистанции. Расходимость лазерного луча позволяет скомпенсировать погрешность непараллельности визирных осей ТВ, ИК и ЛД каналов, но не может полностью устранить влияние внешних помех, в первую очередь, рефракции оптических лучей в атмосфере. При сочетании некоторых гидрометеорологических условий отклонение визирных осей ТВ и ИК каналов может превышать угловую расходимость лазера дальномера, что делает невозможным попадание лазерного луча в точечную цель по данным ТВ и ИК каналов. Так как автомат сопровождения целей АП ОЭС удерживает строб сопровождения по изображению цели в ТВ или ИК канале, то попытки оператора переместить луч лазера в любую другую точку будут парированы системой автоматического сопровождения. Указанный недостаток существенно ограничивает применение современных АП ОЭС с жестким совмещением осей каналов.
Известны способы доставки излучения лазера на цель, заключающиеся в обнаружении цели пассивным оптическим каналом, определении ее угловых координат, совмещении диаграммы направленности лазерного излучения с линией визирования сигнала с направлением, определенным по пассивному каналу, и последующей посылке лазерного луча на цель [1-10].
В аналогах [2], [3] оптические оси каналов обнаружения и лазерного луча жестко соединены конструктивным образом, а наведение на цель и ее сопровождение осуществляется с помощью следящей, как правило, гиростабилизированной платформы, на которой размещены пассивные каналы обнаружения и канал лазерного дальномера. Описанные в [2], [3] способы и устройства носят общий характер и не предусматривают адаптацию к внешним условиям, влияющим на погрешности наведения лазерного луча, по данным, полученным в других спектральных диапазонах, нежели рабочая длина волны лазера.
В [4], [5] заявленные способы и устройства, их реализующие, имеют целью повышение точности попадания лазерного луча на движущуюся цель и основаны на одновременном детектировании на одном фотоприемнике трех сигналов - опорного, диагностического и пеленгационного, с помощью чего увеличивается точность определения упрежденной точки, в которую нацеливается лазерный луч. В этих аналогах распространение оптического излучения происходит, в основном, в космическом пространстве и не испытывает искажающего воздействия среды распространения, в частности, не испытывает рефракционного искажения траекторий лучей.
В способе [6] для сокращения времени измерения и повышения достоверности определения дальности до выбранной цели при наличии мешающих объектов при одном излучении лазера определяются дальности до каждой из нескольких целей в поле зрения дальномера, а данные поочередно выводятся на многоразрядный цифровой индикатор с присвоением соответствующего индекса. Этот способ также не учитывает искажающее воздействие атмосферной трассы, в частности, влияние рефракции, из-за которого одна и та же точечная цель будет иметь разные угловые координаты и восприниматься как два разных объекта при ее одновременном обнаружении в телевизионном и тепловизионном каналах.
В работе [7] для повышения дальности действия и повышения помехозащищенности лазерного дальномера в оптическую схему лазерного излучателя вводится перемещающийся элемент, с помощью которого компенсируются технологический разброс параметров деталей и неточности сборки устройства, приводящие к несовпадению оптических осей выходных пучков, что уменьшает концентрацию энергии зондирующего излучения на малоразмерных целях с соответствующим снижением дальности действия. При этом остается без учета влияние среды распространения оптических лучей, в том числе их рефракция.
В [8], [9] для определения дальностей до движущихся объектов, их угловых координат и скоростей движения используются расчеты, включающие значения скорости света в среде распространения. Эти способы также имеют ограниченное применение в земной атмосфере, поскольку в них не учитывается температурная зависимость показателя преломления воздуха, то есть способы, описанные в [8], [9] не позволяют адаптироваться к текущим условиям работы.
В работах [9], [10] способы основаны на посылке на цель серий лазерных импульсов, приеме отраженных сигналов с последующим вычислением дальности до цели. Однако в этих способах не учитывается ситуация, при которой возникают погрешности целеуказания лазерному дальномеру от пассивных каналов из-за разной рефракции видимых и ИК лучей в атмосфере, которая не позволит доставить излучение лазера на нужный малоразмерный объект.
Наиболее близким к предлагаемому способу является способ, описанный в [1], выбранный в качестве прототипа. В прототипе перед посылкой лазерного луча на цель производится корректировка направления лазерного луча, призванная компенсировать рассогласование осей пассивных и передающего лазерного каналов, возникающее из-за температурных и механических воздействий на конструктивные элементы оптико-электронной системы и ее носителя. Способ включает формирование изображения цели, регистрацию изображения цели, усиление, обращение волнового фронта и формирование мощного сигнала на цель. При этом изображение цели регистрируют в виде изменения локальных параметров среды. Затем в плоскости изображения цели для формирования задающей волны совмещают центр кривизны сферической задающей волны с точкой изображения цели путем лазерной генерации. После этого и перед формированием мощного сигнала на цель проводят обращение волнового фронта задающей волны четное число раз при ее одновременном усилении. Принципиальной физической особенностью предлагаемого в [1] способа является необходимость регистрации изображения цели на той же самой длине волны, на которой в дальнейшем производится формирование мощного сигнала на цель.
Основным недостатком прототипа является учет только ошибок наведения лазерного излучения на цель, возникающих вследствие факторов, связанных с воздействием на конструкцию оптического тракта температурных и механических возмущений. Не принимаются во внимание физическое явление расхождения траекторий распространения лазерного луча и лучей пассивных каналов обнаружения, работающих в разных спектральных диапазонах, из-за влияния атмосферной рефракции. При работе в протяженном слое атмосферы из-за спектральной зависимости рефракции воздуха ошибки наведения лазерного луча на цель, осуществляемого с помощью телевизионных или тепловизионных каналов, могут быть существенно больше других ошибок и приводить к промахам при лазерном лоцировании точечной цели. Поскольку рефракция на горизонтальных приземных трассах зависит от разности температур воздуха и подстилающей поверхности, то нет возможности заранее ввести упреждающие поправки в целеуказания, то есть учет влияния динамической окружающей среды на работу оптико-электронного комплекса должен основываться на измеренных ее параметрах и должен носить адаптивный характер.
Технической задачей, на решение которой направлено изобретение, является разработка способа компенсации погрешности данных целеуказания АП ОЭС, обусловленной внешними помехами, в первую очередь, оптической рефракцией, позволяющего обеспечить наведение лазерного луча на точечную цель.
Технический результат предполагаемого изобретения заключается в компенсации влияния оптической рефракции при наведение лазерного канала активно-пассивной оптико-электронной системы на точечную цель.
Указанный технический результат достигается тем, что осуществляют адаптивную корректировку данных целеуказания лазерному каналу, для чего рассчитывают спектральный показатель преломления воздуха в приводном слое атмосферы на центральной рабочей длине волны телевизионного канала по формуле:
Figure 00000001
где λтв - центральная рабочая длина волны телевизионного канала.
Одновременно рассчитывают спектральный показатель преломления воздуха на центральной рабочей длине волны тепловизионного канала по формуле:
Figure 00000002
где λик - центральная рабочая длина волны тепловизионного канала.
Также рассчитывают спектральный показатель преломления воздуха на центральной рабочей длине волны лазерного канала по формуле:
Figure 00000003
где λлд - центральная рабочая длина волны лазерного канала.
Затем измеряют текущие значения температур воздуха в приводном слое атмосферы ТВ и воды на поверхности моря ТМ, вычисляют их разность ΔТВМ=ТВ-ТМ, далее измеряют угловую координату цели ϕЦТВ в вертикальной плоскости с помощью телевизионного канала и угловую координату цели в вертикальной плоскости ϕЦИК с помощью тепловизионного канала, находят их разность ΔϕЦТВ-ЦИК=ϕЦТВ-ϕЦИК, а затем определяют значение угла нацеливания лазерного луча в вертикальной плоскости по формуле:
Figure 00000004
причем знак «-» ставят перед ΔϕЦТВ-ЦИК при разности между измеренными значениями температур воздуха в приводном слое атмосферы и воды на поверхности моря при ΔТВМ>0, а знак «+» перед ΔϕЦТВ-ЦИК при разности между измеренными значениями температур воздуха в приводном слое атмосферы и воды на поверхности моря при ΔТВМ<0, в дальнейшем смещают лазерный луч на вычисленный угол ϕЦЛД в вертикальной плоскости вверх при положительном значении угла ϕЦЛД и соответственно, в вертикальной плоскости вниз при отрицательном значении угла ϕЦДД, а затем осуществляют посылку лазерного луча на цель.
Сущность способа доставки на точечную цель излучения лазерного дальномера заключается в том, что после обнаружения точечной цели и предварительного наведения на нее луча ЛД по данным ИК или ТВ канала, производится дополнительное смещение луча ЛД на величину Δϕ в вертикальной плоскости.
Предлагаемый способ поясняется чертежами фиг. 1, фиг. 2.
Фиг. 1 - положение визирных осей каналов АП ОЭС при ΔТВМ<0 (ΔТВМ=ТВ-ТМ), где позиция 1 соответствует положению АП ОЭС, позиция 2 - положению цели, позиции 3, 4, 5 - положению визирных осей ИК, ЛД и ТВ каналов соответственно; ТВ - измеренное текущее значение температуры воздуха в приводном слое атмосферы, ТМ - измеренное текущее значение температуры воды на поверхности моря.
Фиг. 2 - положение визирных осей каналов АП ОЭС при ΔТВМ>0 (ΔТВМ=ТВ-ТМ), где позиция 1 соответствует положению АП ОЭС, позиция 2 - положению цели, позиции 3, 4, 5 - положению визирных осей ИК, ЛД и ТВ каналов соответственно; ТВ - измеренное текущее значение температуры воздуха в приводном слое атмосферы, ТМ - измеренное текущее значение температуры воды на поверхности моря.
Обратимся непосредственно к обоснованию предлагаемого изобретения.
В условиях морской атмосферы зависимость показателя преломления от длины волны рассчитывается по формуле, приведенной в [11]:
n=1+0.05792105 (238.0185 - λ-2)-1+0.00167917 (57.362 - λ-2)-1.
Расчетные значения показателя преломления воздуха для температуры Тв=287К приведены в таблице 1.
Figure 00000005
Количественной характеристикой углового отклонения «кажущегося» направления на цель относительно истинного выбран угол полной рефракции α - угол между касательной к направлениям лучей в начальной и конечной точках их траектории, знак и значение которого определяются градиентом n(λ) и который, в первом приближении, возможно предсказать по текущему соотношению температур воздуха в приводном слое атмосферы ТB и воды на поверхности моря ТM [12]
ΔТВМ=ТB-ТM
Figure 00000006
В первом приближении угол рефракции линейно зависит от разности температур ΔТВМ
Figure 00000007
Формула (1) позволяет оценить зависимость углового отклонения Δϕ лучей в ТВ и ИК каналах от луча ЛД при визировании объекта, находящегося на расстоянии
Figure 00000008
Лучи лазера, ИК и видимого каналов будут лежать в одной вертикальной плоскости, при этом лучи ЛД будут находиться между лучами видимого и ИК диапазонов. Знак разности ΔТВМ будет определять, лучи какого диапазона (ИК или видимого) будут находиться ближе к поверхности моря - при распространении оптического излучения траектория лучей будет изгибаться в ту сторону, где больше плотность воздуха, то есть где он холоднее.
Знак отклонения лазерного луча от направления визирования, задаваемого ТВ каналом, определяется по знаку ΔТВМ. Если ΔТВМ>0, то лазерный луч нужно отклонять в сторону поверхности моря на угол ΔϕЛД. Для ΔТВМ<0, наоборот, лазерный луч надо отклонять на угол ΔϕЛД в сторону небосвода.
На основании измеренных значений ΔТВМ определяются разности углов рефракции лучей ЛД и ТВ каналов и ЛД и ИК каналов, исходя из формулы (1):
Figure 00000009
Figure 00000010
где αтв, αик и αлд - углы рефракции лучей для ТВ, ИК и ЛД каналов, nтв, nик и nлд - показатели преломления воздуха для центральных длин волн ТВ, ИК и ЛД каналов.
Разность углов рефракции лучей в ТВ и ИК каналах равна:
Figure 00000011
Δαтв-ик=Δαлд-тв-Δαлд-ик,
Разность угловых координат цели в вертикальной плоскости, измеряемых с помощью ТВ и ИК каналов, равна разности углов рефракции в них:
Figure 00000012
Угол отклонения лазерного луча от оси визирования цели ТВ каналом в вертикальной плоскости равен разности углов рефракции для ТВ и ЛД каналов:
Figure 00000013
Из выражений (4) и (5) следует, что
Figure 00000014
подставляя полученное отношение в (6), получаем выражение:
Figure 00000015
Угол нацеливания луча ЛД канала в вертикальной плоскости тогда будет определяться выражением:
Figure 00000016
где знак «-» выбирают при разности температур воздуха в приводном слое атмосферы и воды на поверхности моря ΔТВМ>0, а знак «+» при ΔТВМ<0.
Пропорция П из-за рефракции разделяет изображение точечной цели в ТВ, ИК и ЛД каналах, зависит только от оптических постоянных воздуха.
Figure 00000017
В широком диапазоне условий наблюдения эта пропорция может приниматься постоянной и вычисляться заранее для рабочих длин волн каналов конкретной АП ОЭС.
Пример такого расчета приведен в таблице 2.
Figure 00000018
Предложенный способ реализуется следующим образом. Рассчитывают спектральный показатель преломления воздуха на центральной рабочей длине волны телевизионного канала по формуле:
Figure 00000019
где λтв - центральная рабочая длина волны телевизионного канала.
Одновременно рассчитывают спектральный показатель преломления воздуха на центральной рабочей длине волны тепловизионного канала по формуле:
Figure 00000020
где λик - центральная рабочая длина волны тепловизионного канала.
Затем рассчитывают спектральный показатель преломления воздуха на центральной рабочей длине волны лазерного канала по формуле:
Figure 00000021
где λлд - центральная рабочая длина волны лазерного канала, далее измеряют текущие значения температур воздуха в приводном слое атмосферы ТВ и воды на поверхности моря ТМ, вычисляют разность между измеренными температурами воздуха в приводном слое атмосферы и воды на поверхности моря по формуле: ΔТВМ=ТВ-ТМ.
Затем измеряют угловую координату цели ϕЦТВ в вертикальной плоскости с помощью телевизионного канала и угловую координату цели в вертикальной плоскости ϕЦИК с помощью тепловизионного канала.
Потом вычисляют их разность ΔϕЦТВ-ЦИК=ϕЦТВ-ϕЦИК, затем определяют значение угла нацеливания лазерного луча в вертикальной плоскости по формуле:
Figure 00000022
причем знак «-» ставят перед ΔϕЦТВ-ЦИК при разности между измеренными значениями температур воздуха в приводном слое атмосферы и воды на поверхности моря при ΔТВМ>0, а знак «+» перед ΔϕЦТВ-ЦИК при разности между измеренными значениями температур воздуха в приводном слое атмосферы и воды на поверхности моря при ΔТВМ<0.
Предлагаемый способ компенсации погрешности целеуказания основан на однозначной связи углов рефракции оптических лучей с соотношением температур воды на поверхности моря и воздуха в приводном слое атмосферы.
При этом положительный результат предлагаемого технического решения достигается за счет исключения промахов при наведении ЛД на точечную цель в результате определения положения конечной точки траектории лазерного луча по измерениям угловой координаты точечной цели в телевизионном ϕЦТВ и тепловизионном ϕЦИК каналах.
Таким образом, заявленный способ доставки на точечную цель излучения лазерного дальномера обеспечивает компенсацию влияния оптической рефракции при наведение лазерного канала активно-пассивной оптико-электронной системы на точечную цель. Источники информации.
1. Способ доставки на цель лазерного излучения: пат.1839888, Рос. Федерация: МПК8 G01C 3/00, G01C3, G01B, G03B; патентообладатель Государственное предприятие "Всероссийский научный центр "Государственный оптический институт имени С.И. Вавилова" (RU), - №3180164/28; заявл. 14.09.1987; опубл. 20.06.2006 Бюл. №17, 2006.
2. Малашин М.С., Калинский Р.П., Борисов Ю.Б. "Основы проектирования лазерных локационных систем". М.: Высшая школа. 1983. С. 162-166.
3. Петковский В.И., Пожидаев О.А. "Локаторы на лазерах". М: Воениздат.1969.
4. Способ доставки лазерного излучения на объект и устройство для его осуществления: пат.2270523, Рос. Федерация: МПК8 Н04В 10/10, G01S 17/00; патентообладатель Государственное унитарное предприятие "НПО Астрофизика" (RU), - №2004121652/09; заявл. 14.07.2004; опубл. 20.02.2006 Бюл. №5, 2006.
5. Способ наведения лазерного излучения: пат.2343412, Рос. Федерация: МПК8 G01C 3/08, G01S 3/08; патентообладатель Федеральное государственное унитарное предприятие "Научно-исследовательский институт прецизионного приборостроения" (RU), - №2007115915/2; заявл. 27.04.2007; опубл. 10.01.2009 Бюл. №1, 2009.
6. Способ измерения дальности: пат. 2422770, Рос. Федерация: МПК8 G01C 3/08; патентообладатель Вильнер Валерий Григорьевич (RU), Вильнер Антон Валерьевич (RU), Волобуев Владимир Георгиевич (RU) и др., - №2010114668/28; заявл. 14.04.2010; опубл. 27.06.2011 Бюл. №18, 2011.
7. Лазерный дальномер: пат. 2620765, Рос. Федерация: МПК8 G01C 3/08; патентообладатель Открытое акционерное общество "Научно-исследовательский институт "Полюс" имени М.Ф. Стельмаха" (RU), - №2016104736; заявл. 12.02.2016; опубл. 29.05.2017 Бюл. №16, 2017.
8. Способ обнаружения объектов, измерения скорости, дальности и угловых координат и устройство для его осуществления: пат. 2521203 Рос. Федерация: МПК8 G01С 3/08; патентообладатель Бардин А.В. (RU), Филонов О.М. (RU), Меткин Н.П. (RU), Озеров В.П. (RU), - №2012157907/28; заявл. 27.12.2012; опубл. 27.06.2014 Бюл. №18, 2014.
9. Способ определения дальности и/или скорости удаленного объекта: пат.2385471, Рос. Федерация: МПК8 G01S 17/50, G01C 3/08; патентообладатель Федеральное государственное унитарное предприятие "Научно-исследовательский институт "Полюс" имени М.Ф. Стельмаха" (RU), - №2008116164/28, заявл. 25.04.2008; опубл. 27.03.2010 Бюл. №9, 2010.
10. Способ лазерного дальнометрирования: пат. 2538432 Рос. Федерация: МПК8 G01C 3/08; патентообладатель Открытое акционерное общество "Научно-производственное корпорация "Системы прецизионного приборостроения" (ОАО "НПК "СПП") (RU), - №2013131191/28; заявл. 09.07.2013; опубл. 10.01.2015 Бюл. №1, 2015.
11. G.J. Kunz, А. М. J. van Eijk, D. Tsintikidis, and S. M. Hammel, "Effects of atmospheric refraction and turbulence on long-range IR imaging in the marine surface layer: Comparisons between experiment and simulation,"Proc. SPIE5891, 58910A (2005).
12. Тарасов В.В., Якушенков Ю.Г. Введение в проектирование оптико-электронных приборов: системный подход. Москва. Университетская книга. 2016. С. 486.

Claims (11)

  1. Способ доставки на точечную цель излучения лазерного дальномера, включающий формирование изображения цели в тепловизионном и телевизионном каналах активно-пассивной оптико-электронной системы, регистрацию изображения цели, определение угловых координат цели, наведение лазерного канала на нее и облучение лазерным пучком, отличающийся тем, что с целью компенсации погрешности данных целеуказания лазерному каналу от телевизионного канала из-за разницы рефракции в атмосфере для длин волн излучения, на которых работают указанные каналы, производят адаптивную корректировку данных целеуказания, для чего рассчитывают спектральный показатель преломления воздуха в приводном слое атмосферы на центральной рабочей длине волны телевизионного канала по формуле
  2. Figure 00000023
  3. где λтв - центральная рабочая длина волны телевизионного канала, мкм, одновременно рассчитывают спектральный показатель преломления воздуха на центральной рабочей длине волны тепловизионного канала по формуле
  4. Figure 00000024
  5. где λик - центральная рабочая длина волны тепловизионного канала, мкм, а также рассчитывают спектральный показатель преломления воздуха на центральной рабочей длине волны лазерного канала по формуле
  6. Figure 00000025
  7. где λлд - центральная рабочая длина волны лазерного канала, мкм, затем измеряют текущие значения температур воздуха в приводном слое атмосферы ТВ и воды на поверхности моря ТМ, вычисляют разность между измеренными температурами воздуха в приводном слое атмосферы и воды на поверхности моря по формуле
  8. ΔTBM=TB-TM,
  9. далее измеряют угловую координату цели ϕЦТВ в вертикальной плоскости с помощью телевизионного канала и угловую координату цели в вертикальной плоскости ϕЦИК с помощью тепловизионного канала, вычисляют их разность ΔϕЦТВ-ЦИК=ϕЦТВ-ϕЦИК, а затем определяют значение угла нацеливания лазерного луча в вертикальной плоскости по формуле
  10. Figure 00000026
  11. причем знак «-» ставят перед ΔϕЦТВ-ЦИК при разности между измеренными значениями температур воздуха в приводном слое атмосферы и воды на поверхности моря при ΔТВМ>0, а знак «+» перед ΔϕЦТВ-ЦИК при разности между измеренными значениями температур воздуха в приводном слое атмосферы и воды на поверхности моря при ΔТВМ<0, в дальнейшем смещают лазерный луч на вычисленный угол ϕЦЛД в вертикальной плоскости вверх при положительном значении угла ϕЦЛД и, соответственно, в вертикальной плоскости вниз при отрицательном значении угла ϕЦЛД, а затем осуществляют посылку лазерного луча на цель.
RU2019145170A 2019-12-30 2019-12-30 Способ доставки на точечную цель излучения лазерного дальномера RU2724240C1 (ru)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2019145170A RU2724240C1 (ru) 2019-12-30 2019-12-30 Способ доставки на точечную цель излучения лазерного дальномера

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2019145170A RU2724240C1 (ru) 2019-12-30 2019-12-30 Способ доставки на точечную цель излучения лазерного дальномера

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2724240C1 true RU2724240C1 (ru) 2020-06-22

Family

ID=71135705

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2019145170A RU2724240C1 (ru) 2019-12-30 2019-12-30 Способ доставки на точечную цель излучения лазерного дальномера

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2724240C1 (ru)

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE60205991T2 (de) * 2001-06-19 2006-07-13 Hitachi Via Mechanics, Ltd., Ebina Laser-Strahlführungssystem mit Bohr-Modul
US7688348B2 (en) * 1999-09-03 2010-03-30 Arete' Associates Lidar with streak-tube imaging, including hazard detection in marine applications; related optics
US7899618B2 (en) * 2004-11-12 2011-03-01 The Boeing Company Optical laser guidance system and method

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US7688348B2 (en) * 1999-09-03 2010-03-30 Arete' Associates Lidar with streak-tube imaging, including hazard detection in marine applications; related optics
DE60205991T2 (de) * 2001-06-19 2006-07-13 Hitachi Via Mechanics, Ltd., Ebina Laser-Strahlführungssystem mit Bohr-Modul
US7899618B2 (en) * 2004-11-12 2011-03-01 The Boeing Company Optical laser guidance system and method

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN108445471B (zh) 一种单光子激光雷达多探测器条件下的测距精度评估方法
CN100454038C (zh) 采用位置敏感探测器的大气湍流探测激光雷达
CN105929382B (zh) 一种主动光电***的收发同轴辅助光校装置及方法
US7797120B2 (en) Telescope based calibration of a three dimensional optical scanner
US7643135B1 (en) Telescope based calibration of a three dimensional optical scanner
CN107430193A (zh) 距离测量仪器
RU2567865C1 (ru) Способ позиционирования удаленного объекта с помощью дальномерно-угломерных приборов
RU2724240C1 (ru) Способ доставки на точечную цель излучения лазерного дальномера
CN104251994B (zh) 长基线激光测距实现无控制点卫星精确定位***及方法
CN204595315U (zh) 具有自准直测角、红外测距装置的望远镜结构
RU2620854C1 (ru) Способ определения ориентации космических или летательных аппаратов и устройство его реализующее
RU2247921C2 (ru) Способ ориентирования на местности и устройство для его осуществления
US3202040A (en) Submarine positioner system
CN104570580A (zh) 一种空间分布式相机视轴夹角测试方法
CN116224283A (zh) 一种机动平台光学***的快速激光标定***及标定方法
RU2242019C2 (ru) Способ определения координат удаленного объекта на местности и устройство для его осуществления
Pieper et al. Passive range estimation using dual-baseline triangulation
US3164725A (en) Optical range finder
RU2689273C1 (ru) Лазерный судовой измеритель скорости
RU2697868C1 (ru) Способ защиты лазерных средств дальнометрирования от оптических помех с фиксированной задержкой по времени
RU2608176C1 (ru) Способ позиционирования удаленного объекта с помощью дальномерно-угломерных приборов
Zhou et al. Study on installation and adjustment of bathymetric LiDAR optical system
RU2784602C1 (ru) Способ формирования и наведения лазерного излучения излучателей с оптоволоконными выводами на цель
Li et al. Sea Fall Point Measurement Method Based on Cone Angle Intersection
RU2797241C1 (ru) Стенд для измерения пеленгационной характеристики аппаратуры обнаружения лазерного подсвета