RU2713285C1 - Способ исследования высоты и направления трещины разрыва пласта - Google Patents
Способ исследования высоты и направления трещины разрыва пласта Download PDFInfo
- Publication number
- RU2713285C1 RU2713285C1 RU2019114505A RU2019114505A RU2713285C1 RU 2713285 C1 RU2713285 C1 RU 2713285C1 RU 2019114505 A RU2019114505 A RU 2019114505A RU 2019114505 A RU2019114505 A RU 2019114505A RU 2713285 C1 RU2713285 C1 RU 2713285C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- hydraulic fracturing
- density
- fracture
- interval
- formation
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 39
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 title claims abstract description 37
- 238000011835 investigation Methods 0.000 title abstract 2
- 239000011435 rock Substances 0.000 claims abstract description 36
- 238000005259 measurement Methods 0.000 claims abstract description 28
- 229920005989 resin Polymers 0.000 claims abstract description 17
- 239000011347 resin Substances 0.000 claims abstract description 17
- 238000005086 pumping Methods 0.000 claims abstract description 6
- 238000005553 drilling Methods 0.000 claims abstract description 5
- 238000002347 injection Methods 0.000 claims description 5
- 239000007924 injection Substances 0.000 claims description 5
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 5
- 238000009434 installation Methods 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 238000005755 formation reaction Methods 0.000 description 24
- FTZILAQGHINQQR-UHFFFAOYSA-N alpha-methylpentanal Natural products CCCC(C)C=O FTZILAQGHINQQR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 208000022769 mixed phenotype acute leukemia Diseases 0.000 description 6
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 4
- 244000309464 bull Species 0.000 description 2
- 239000004568 cement Substances 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 2
- 239000000523 sample Substances 0.000 description 2
- BTBUEUYNUDRHOZ-UHFFFAOYSA-N Borate Chemical compound [O-]B([O-])[O-] BTBUEUYNUDRHOZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000004971 Cross linker Substances 0.000 description 1
- 241000382509 Vania Species 0.000 description 1
- 229910000323 aluminium silicate Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 230000001186 cumulative effect Effects 0.000 description 1
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 1
- HNPSIPDUKPIQMN-UHFFFAOYSA-N dioxosilane;oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Si]=O.O=[Al]O[Al]=O HNPSIPDUKPIQMN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000005489 elastic deformation Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000005251 gamma ray Effects 0.000 description 1
- 230000035699 permeability Effects 0.000 description 1
- 239000002952 polymeric resin Substances 0.000 description 1
- 239000004576 sand Substances 0.000 description 1
- 239000004575 stone Substances 0.000 description 1
- 229920003002 synthetic resin Polymers 0.000 description 1
- 238000009827 uniform distribution Methods 0.000 description 1
- 238000005303 weighing Methods 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E21—EARTH OR ROCK DRILLING; MINING
- E21B—EARTH OR ROCK DRILLING; OBTAINING OIL, GAS, WATER, SOLUBLE OR MELTABLE MATERIALS OR A SLURRY OF MINERALS FROM WELLS
- E21B43/00—Methods or apparatus for obtaining oil, gas, water, soluble or meltable materials or a slurry of minerals from wells
- E21B43/25—Methods for stimulating production
- E21B43/26—Methods for stimulating production by forming crevices or fractures
- E21B43/267—Methods for stimulating production by forming crevices or fractures reinforcing fractures by propping
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E21—EARTH OR ROCK DRILLING; MINING
- E21B—EARTH OR ROCK DRILLING; OBTAINING OIL, GAS, WATER, SOLUBLE OR MELTABLE MATERIALS OR A SLURRY OF MINERALS FROM WELLS
- E21B49/00—Testing the nature of borehole walls; Formation testing; Methods or apparatus for obtaining samples of soil or well fluids, specially adapted to earth drilling or wells
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01V—GEOPHYSICS; GRAVITATIONAL MEASUREMENTS; DETECTING MASSES OR OBJECTS; TAGS
- G01V1/00—Seismology; Seismic or acoustic prospecting or detecting
- G01V1/40—Seismology; Seismic or acoustic prospecting or detecting specially adapted for well-logging
Landscapes
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Geology (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Mining & Mineral Resources (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- Remote Sensing (AREA)
- Geophysics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Acoustics & Sound (AREA)
- Geophysics And Detection Of Objects (AREA)
Abstract
Изобретение относится к нефтегазодобывающей промышленности и может быть использовано для определения азимутального направления и высоты трещины после проведения гидравлического разрыва пласта (ГРП) в породах со слабосцементированной призабойной зоной пласта. Техническим результатом является повышение достоверности результатов исследования высоты и направления распространения трещины разрыва пласта, повышение эффективности способа, продуктивности скважины, сложенной из слабосцементированных горных пород, после ввода ее в эксплуатацию. Способ включает бурение скважины с вскрытием продуктивного пласта и зумпфом, крепление обсадной колонны скважины цементированием заколонного пространства от устья до забоя скважины, перфорацию продуктивного пласта и проведение акустической цементометрии, выполнение фонового замера в интервале продуктивного пласта методом кросс-дипольного акустического каротажа, проведение гидравлического разрыва пласта – ГРП спуском колонны насосно-компрессорных труб с пакером с получением трещины разрыва и креплением её проппантом, выполнение основного замера в интервале продуктивного пласта методом кросс-дипольного акустического каротажа, определение высоты трещины разрыва и её направление по азимуту по результатам фонового и основного замеров. При этом между выполнением фонового замера в интервале продуктивного пласта методом кросс-дипольного акустического каротажа и проведением ГРП дополнительно выполняют плотностной каротаж в интервале проведения ГРП и определяют плотность горной породы пластов в интервале проведения ГРП, затем проводят многостадийный ГРП с установкой нижнего конца колонны труб на расстоянии 5 м выше кровли пласта, при этом в последней стадии проведения ГРП крепление трещины разрыва осуществляют закачкой сшитого геля с облегчённым смолопокрытым проппантом фракции 20/40 меш с плотностью 1570 кг/м3 при плотности горной породы менее 1650 кг/м3, или утяжелённым смолопокрытым проппантом фракции 16/30 меш с плотностью 1800 кг/м3 при плотности горной породы больше 1650 кг/м3, причём перед закачкой смолопокрытый проппант нагревают на устье скважины до температуры 55–60°С. 2 з.п. ф-лы, 3 ил.
Description
Изобретение относится к нефтегазодобывающей промышленности и может быть использовано для определения азимутального направления и высоты трещины после проведения гидравлического разрыва пласта (ГРП) в породах со слабосцементированной призабойной зоной пласта.
Известен способ заканчивания скважины (а.с. SU№1799997, МПК Е21В 33/13, 7/00, опубл. 07.03.1993 в бюл. №9), включающий бурение скважины со вскрытием продуктивного пласта и зумпфом глубиной больше 10 м, крепление обсадной колонны скважины цементированием заколонного пространства от устья до забоя скважины, перфорацию продуктивного пласта, а также оценку качества цементирования в зонах вскрытия, включая зоны выше и ниже 10 м от границ продуктивного пласта методом акустической цементометрии.
Недостатками способа являются:
- во-первых, низкая продуктивность законченной скважины после ввода ее в эксплуатацию путем проведения перфорации обсадной колонны за счет отсутствия операций по интенсификации добычи применением гидравлического разрыва пласта;
- во-вторых, низкая эффективность способа за счет недостаточной полноты определяемых параметров проведением исследований методом акустической цементометрии;
- в-третьих, низкая надежность реализации способа в слабосцементированных породах продуктивного пласта после их вскрытия без крепления призабойной зоны пласта.
Также известен способ применения многозондого кросс-дипольного акустического каротажа при сопровождении ГРП (НТВ «Каротажник», вып. 232, 10/2013, с. 98, абзац 2, 3 с. 100, выводы).
Недостатком способа является низкое качество исследования, т.е. достоверность определения результатов высоты и направления распространения трещины разрыва, полученных с помощью кросс-дипольного акустического каротажа - фонового и основного замеров в призабойной зоне слабосцементированных горных пород, ниже 50%.
Наиболее близким по технической сущности и достигаемому результату является способ исследования высоты и направления трещины разрыва пласта (патент RU №2652394, МПК Е21В 47/00, 43/26, G01V 1/44, опубл. 26.04.2018 в бюл. №12), включающий бурение скважины с вскрытием продуктивного пласта и зумпфом, крепление обсадной колонны скважины цементированием заколонного пространства от устья до забоя скважины, перфорацию продуктивного пласта и проведение акустической цементометрии, выполнение фонового замера в интервале продуктивного пласта методом кросс-дипольного акустического каротажа, проведение ГРП спуском колонны НКТ с пакером с получением трещины разрыва и креплением ее песком (проппантом), выполнение основного замера в интервале продуктивного пласта методом кросс-дипольного акустического каротажа, определение высоты трещины разрыва и ее направление по азимуту по результатам фонового и основного замеров.
Недостатками способа являются:
- во-первых, низкая достоверность результатов исследования высоты и направления распространения трещины разрыва пласта, полученных с помощью кросс-дипольного акустического каротажа - фонового и основного замеров, за счет снижения качества показателей на 50% при исследовании призабойной зоны слабосцементированных горных пород и без учета плотности горной породы и трещины, заполненной проппантом;
- во-вторых, низкая эффективность способа и, как следствие, низкая продуктивность скважины после ввода ее в эксплуатацию, обусловленная выносом текучей среды, интенсифицирующей приток, в полость скважины, поэтому искажаются показатели исследования и эффект (повышение нефтеотдачи пласта) от проведения ГРП оказывается непродолжительным (до 1 месяца);
- в-третьих, низкая надежность реализации способа в слабосцементированных породах продуктивного пласта, обусловленная низким качеством крепления проппантом в призабойной зоне скважины. Это происходит вследствие того, что не учитывается плотность горных пород в призабойной зоне скважины в интервале проведения ГРП, поэтому закачанный в процессе ГРП проппант постепенно выносится из призабойной зоны скважины при последующем освоении или эксплуатации скважины.
Техническими задачами изобретения являются повышение достоверности результатов исследования высоты и направления распространения трещины разрыва пласта, повышение эффективности способа, продуктивности скважины, сложенной из слабоцементированных горных пород, после ввода ее в эксплуатацию.
Поставленные технические задачи решаются способом исследования высоты и направления трещины разрыва пласта, включающим бурение скважины с вскрытием продуктивного пласта и зумпфом, крепление обсадной колонны скважины цементированием заколонного пространства от устья до забоя скважины, перфорацию продуктивного пласта и проведение акустической цементометрии, выполнение фонового замера в интервале продуктивного пласта методом кросс-дипольного акустического каротажа, проведение гидравлического разрыва пласта - ГРП спуском колонны насосно-компрессорных труб с пакером с получением трещины разрыва и креплением ее проппантом, выполнение основного замера в интервале продуктивного пласта методом кросс-дипольного акустического каротажа, определение высоты трещины разрыва и ее направление по азимуту по результатам фонового и основного замеров.
Новым является то, что между выполнением фонового замера в интервале продуктивного пласта методом кросс-дипольного акустического каротажа и проведением ГРП дополнительно выполняют плотностной каротаж в интервале проведения ГРП и определяют плотность горной породы пластов в интервале проведения ГРП, затем проводят многостадийный ГРП с установкой нижнего конца колонны труб на расстоянии 5 м выше кровли пласта, при этом в последней стадии проведения ГРП крепление трещины разрыва осуществляют закачкой сшитого геля с облегченным смолопокрытым проппантом фракции 20/40 меш с плотностью 1570 кг/м3 при плотности горной породы менее 1650 кг/м3, или утяжеленным смолопокрытым проппантом фракции 16/30 меш с плотностью 1800 кг/м3 при плотности горной породы больше 1650 кг/м3, причем перед закачкой смолопокрытый проппант нагревают на устье скважины до температуры 55-60°С.
Также новым является то, что скважину бурят с вскрытием продуктивного пласта и зумпфом глубиной больше 10 м.
Также новым является то, что акустическую цементометрию проводят на 10 м выше кровли продуктивного пласта и на 10 м ниже подошвы продуктивного пласта.
На фиг. 1 и 2 схематично изображен процесс реализации предлагаемого способа.
На фиг. 3 изображен график сопоставления данных до и после проведения ГРП по результатам исследований методом кросс-дипольного акустического каротажа.
Предлагаемый способ реализуют следующим образом.
Скважину 1 бурят с зенитным углом α от 5 до 40° с вскрытием продуктивного пласта 2 и зумпфом 3 глубиной L=10 м, необходимым для размещения аппаратуры в интервале продуктивного пласта 2.
Производят крепление скважины 1 обсадной колонной 4 с минимальным проходным диаметром D=124 мм цементированием заколонного пространства 5 от устья до забоя скважины 1.
Перфорируют продуктивный пласт 2 с образованием перфорационных отверстий 6, сообщающих призабойную зону продуктивного пласта 2 с полостью скважины 1.
Для перфорации используют, например кумулятивный перфоратор марки ПК-105.
После чего проводят акустическую цементометрию (АКЦ) в интервале продуктивного пласта 2, а также АКЦ проводят на 10 м (на фиг. 1-3 не показано) выше кровли и ниже подошвы продуктивного пласта 2.
АКЦ проводят с целью исключения нарушения крепления (цементного камня в заколонном пространстве) в интервале продуктивного пласта 2 и на 10 м выше и ниже соответственно кровли и подошвы продуктивного пласта 2, чтобы не принять нарушенное цементное кольцо при последующих геофизических исследованиях за трещину ГРП.
Затем на устье скважины размещают геофизический подъемник. Оснащают нижний конец геофизического кабеля (на фиг. 1-3 не показан) через наконечник аппаратурой для проведения кросс-дипольного акустического каротажа, например марки MPAL. Спускают аппаратуру в скважину в интервал продуктивного пласта 2 и методом кросс-дипольного акустического каротажа выполняют фоновый замер до проведения ГРП (фиг. 3).
Далее извлекают геофизический кабель с аппаратурой из скважины 1, отсоединяют наконечник геофизического кабеля от аппаратуры марки MPAL, а затем к наконечнику геофизического кабеля присоединяют прибор плотностного гамма-гамма каротажа, например 2ГГКП-К-84 (на фиг. 1-3 не показан). Затем спускают прибор плотностного гамма-гамма каротажа в интервал продуктивного пласта 2 скважины. Выполняют плотностной каротаж в интервале проведения ГРП. После чего извлекают из скважины геофизический кабель с прибором плотностного гамма-гамма каротажа.
Сущность плотностного каротажа заключается в определении плотности горной породы пласта в интервале выполнения ГРП с целью повышения эффекта от проведения ГРП и исключения искажения показателей исследования. Выполнение плотностного каротажа повышает достоверность результатов исследования высоты и направления распространения трещины разрыва, полученных с помощью кросс-дипольного акустического каротажа - фонового и основного замеров.
По результатам проведения плотностного каротажа при плотности горной породы менее 1650 кг/м3 подбирают облегченный смолопокрытый проппант фракции 20/40 меш с плотностью 1570 кг/м3, если плотность горной породы больше 1650 кг/м3, то подбирают утяжеленный смолопокрытый проппант фракции 16/30 меш с плотностью 1800 кг/м3.
Это доказано опытном путем и объясняется равномерным распределением соответствующего проппанта по всей высоте трещины в пласте в зависимости от плотности горной породы, где производят ГРП.
Например, если по результатам плотностного каротажа плотность породы пласта р=1500 кг/м3, тогда подбирают облегченный смолопокрытый проппант фракции 20/40 меш с плотностью 1570 кг/м3.
А если по результатам плотностного каротажа плотность породы пласта р=1750 кг/м3, тогда подбирают утяжеленный смолопокрытый проппант фракции 16/30 меш с плотностью 1800 кг/м3.
Далее проводят многостадийный ГРП любым известным способом, при этом в качестве интенсифицирующей приток жидкости производят закачку сшитого геля с проппантом, а в последней стадии проведения ГРП крепление трещины разрыва осуществляют закачкой сшитого геля с проппантом в зависимости от плотности породы пласта.
Для проведения многостадийного ГРП в скважину 1 спускают технологическую колонну труб 7, например колонну НКТ диаметром 89 мм с пакером 8. Сажают пакер выше кровли продуктивного пласта 2, например на 10 м, при этом нижний конец колонны НКТ размещают на расстоянии 5 м выше кровли продуктивного пласта 2. Пакер 8 предназначен для защиты обсадной колонны 4 от воздействия высоких давлений, возникающих в процессе проведения ГРП.
Выполняют многостадийный (многоциклический) ГРП с получением трещины разрыва 9. Крепление трещины разрыва осуществляют закачкой сшитого геля с проппантом 10, например фракции 12/20 меш (см. фиг. 1). ГРП выполняют любым известным способом, например, описанным в патентах RU №2522366 или №2473798.
В последней стадии проведения ГРП крепление трещины разрыва осуществляют закачкой сшитого геля со смолопокрытым проппантом 11 с плотностью и фракцией, соответствующей определенной плотности горной породы пласта, как указано выше, при этом перед закачкой смолопокрытый проппант нагревают на устье скважины до температуры 55-60°С.
Например, в последней стадии (цикле) проведения ГРП в сшитом геле объемом 4 м3 закачивают утяжеленный смолопокрытый проппант фракции 16/30 меш плотностью 1800 кг/м3 (весом 3000 кг), нагретый на устье скважины до температуры 55-60°С.
Готовят гелированную жидкость разрыва - сшитый гель в объеме 5 м3 с добавлением в линейный гель, например, боратного сшивателя или используют любой известный сшитый гель (например, см. главу 3 монографии С.А. Рябоконя «Технологические жидкости для заканчивания и ремонта скважин (ОАО НПО «Бурение», 2006. С. 153).
Плотность проппанта в трещине ГРП в призабойной зоне, отличающаяся от плотности горной породы пласта, позволяет достичь большего акустического контраста при проведении основного замера кросс-дипольного акустического каротажа, выполняемого после проведения ГРП.
Проплаты применяют по ГОСТ Р 51761-2013 Проппанты алюмосиликатные. Технические условия (с Поправкой).
После чего на устье скважины 1 вновь размещают геофизический подъемник. Оснащают нижний конец геофизического кабеля через наконечник аппаратурой для проведения кросс-дипольного акустического каротажа, например марки MPAL. Спускают аппаратуру в скважину в интервал продуктивного пласта 2 и методом кросс-дипольного акустического каротажа производят основной замер после ГРП (фиг. 3).
Геофизические исследования с проведением акустического каротажа в скважине 1 до и после проведения ГРП позволяют установить такие параметры, как пористость и проницаемость, трещиноватость пород, и проследить в динамике эффективность ГРП.
Сопоставлением коэффициента анизотропии (фиг. 3) до и после проведения ГРП определяют высоту Н трещины разрыва 9 (фиг. 1 и 3).
Применение многозондовой аппаратуры кросс-дипольного акустического каротажа MPAL позволяет помимо определения кинематических и динамических параметров основных типов волн по данным кросс-диполей аппаратуры MPAL оценивать величину анизотропии и определять ее направления, что позволяет определить направление максимального напряженного состояния и направление 12 (фиг. 2 и 3) развития трещины разрыва 9 (фиг. 2 и 3).
Основным критерием анизотропии служит расщепление поперечной волны на высоко- и низкоскоростные компоненты. Компонента с более высокой скоростью несет основную часть энергии волны и поляризована параллельно направлению преобладающей трещиноватости породы.
Медленная и менее интенсивная компонента поляризована перпендикулярно трещиноватости. Масштаб и направление азимутальной анизотропии по поперечным волнам определяют по 4-компонентным кросс-дипольным замерам.
Азимутальную анизотропию определяют по разнице скоростей поперечных волн, приходящих во взаимно перпендикулярных направлениях.
На фиг. 3 приведены данные двух замеров кросс-дипольной акустикой: фонового - до проведения ГРП и основного замера - после проведения ГРП. По расхождению акустических параметров достоверно фиксируют высоту Н трещины разрыва 9, образовавшейся после ГРП.
По результатам сопоставления графиков до и после проведения ГРП видно, что в интервале исследований определены упруго-деформационные свойства пластов. В интервале проведения ГРП 1481-1493 м высота трещины разрыва 9 по данным MPAL составила 22,8 м, простирание - север-юг (фиг. 1-3).
Благодаря реализации способа в 3-5 раз увеличивается дебит скважины после ввода ее в эксплуатацию. Это обусловлено тем, что закачанный в процессе ГРП в последней стадии многостадийного ГРП подогретый смолопокрытый проппант с фракцией и плотностью, соответствующими определенным плотностям горной породы, образует прочные связи между зернами проппанта и не выносится из призабойной зоны скважины при последующем освоении или эксплуатации скважины, что исключает осыпание и разрушение породы продуктивного пласта после проведения ГРП. При этом повышается длительность эффекта стабильной нефтеотдачи, т.е. дебит скважин остается стабильным на протяжении не менее 6 месяцев после освоения и ввода скважины в эксплуатацию.
Повышается надежность реализации способа в слабосцементированных породах продуктивного пласта, связанная с качественным креплением призабойной зоны пласта, обусловленная тем, что крепящий трещину ГРП смолопокрытый проппант (плотность и фракция), закачиваемый на сшитом геле, подбирают исходя из плотности горной породы в интервале проведения ГРП, как указано выше. Смолопокрытые проплаты - это проппанты, покрытые полимерной смолой, которые после проведения гидроразрыва полимеризуются. Проппанты, слипаясь, создают монолитный каркас с сохранением около 40% по объему сквозных каналов, сквозь которые нефть поступает в скважину и выдавливается на поверхность без захвата проппанта.
Повышается качество показателей исследования высоты и направления распространения трещины разрыва, полученных с помощью кросс-дипольного акустического каротажа - фонового и основного замеров в призабойной зоне слабосцементированных горных пород, при этом достоверность результатов исследований достигает 90-95%. Выполнение геофизических исследований методом кросс-дипольного акустического каротажа: (фонового - до проведения ГРП и основного замеров - после проведения ГРП по направлению азимутальной анизотропии и изменению коэффициента анизотропии соответственно) позволяет определить, как направление закрепленной трещины относительно оси скважины, так и высоту закрепленной трещины в продуктивном пласте, вследствие чего процесс проведения ГРП является более информативным.
Владение информацией о высоте и направлении распространения трещины разрыва, полученной в процессе ГРП на данной скважине, позволяет учитывать это при строительстве других скважин, что в целом повышает эффективность разработки продуктивного пласта.
Выполнение плотностного каротажа с закачкой подобранного в соответствии с плотностью горной породы проппанта в последней стадии ГРП в 2-3 раза увеличивает расхождение акустических параметров фонового и основного замеров, получаемых методом кросс-дипольного акустического каротажа, при этом достоверно фиксируется высота Н трещины разрыва 9, образовавшейся после ГРП, и ее направление, что в целом позволяет увеличить эффективность применения технологии ГРП, что позволяет повысить качество исследования и достоверность результатов исследования, т.е. основного замера кросс-дипольного акустического каротажа, выполняемого после проведения ГРП. Предлагаемый способ позволяет:
- повысить достоверность результатов исследования высоты и направления распространения трещины разрыва пласта;
- повысить эффективность способа;
- повысить продуктивность скважины, сложенной из слабоцементированных горных пород после ввода ее в эксплуатацию.
Claims (3)
1. Способ исследования высоты и направления трещины разрыва пласта, включающий бурение скважины с вскрытием продуктивного пласта и зумпфом, крепление обсадной колонны скважины цементированием заколонного пространства от устья до забоя скважины, перфорацию продуктивного пласта и проведение акустической цементометрии, выполнение фонового замера в интервале продуктивного пласта методом кросс-дипольного акустического каротажа, проведение гидравлического разрыва пласта – ГРП спуском колонны насосно-компрессорных труб с пакером с получением трещины разрыва и креплением её проппантом, выполнение основного замера в интервале продуктивного пласта методом кросс-дипольного акустического каротажа, определение высоты трещины разрыва и её направление по азимуту по результатам фонового и основного замеров, отличающийся тем, что между выполнением фонового замера в интервале продуктивного пласта методом кросс-дипольного акустического каротажа и проведением ГРП дополнительно выполняют плотностной каротаж в интервале проведения ГРП и определяют плотность горной породы пластов в интервале проведения ГРП, затем проводят многостадийный ГРП с установкой нижнего конца колонны труб на расстоянии 5 м выше кровли пласта, при этом в последней стадии проведения ГРП крепление трещины разрыва осуществляют закачкой сшитого геля с облегчённым смолопокрытым проппантом фракции 20/40 меш с плотностью 1570 кг/м3 при плотности горной породы менее 1650 кг/м3, или утяжелённым смолопокрытым проппантом фракции 16/30 меш с плотностью 1800 кг/м3 при плотности горной породы больше 1650 кг/м3, причём перед закачкой смолопокрытый проппант нагревают на устье скважины до температуры 55–60°С.
2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что скважину бурят с вскрытием продуктивного пласта и зумпфом глубиной больше 10 м.
3. Способ по п. 1, отличающийся тем, что акустическую цементометрию проводят на 10 м выше кровли продуктивного пласта и на 10 м ниже подошвы продуктивного пласта.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2019114505A RU2713285C1 (ru) | 2019-05-14 | 2019-05-14 | Способ исследования высоты и направления трещины разрыва пласта |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2019114505A RU2713285C1 (ru) | 2019-05-14 | 2019-05-14 | Способ исследования высоты и направления трещины разрыва пласта |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2713285C1 true RU2713285C1 (ru) | 2020-02-04 |
Family
ID=69625235
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2019114505A RU2713285C1 (ru) | 2019-05-14 | 2019-05-14 | Способ исследования высоты и направления трещины разрыва пласта |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2713285C1 (ru) |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2000042449A1 (en) * | 1999-01-15 | 2000-07-20 | Baker Hughes Incorporated | Formation stress identification and estimation using borehole monopole and cross-dipole acoustic measurements |
| US20110125471A1 (en) * | 2009-11-25 | 2011-05-26 | Halliburton Energy Services, Inc. | Probabilistic Earth Model for Subterranean Fracture Simulation |
| RU2483210C2 (ru) * | 2008-11-11 | 2013-05-27 | Моументив Спешелти Кемикалс Инк. | Способ определения геометрии трещины подземного пласта (варианты) и способ моделирования геометрических параметров трещины подземного пласта |
| RU2575947C2 (ru) * | 2011-11-04 | 2016-02-27 | Шлюмбергер Текнолоджи Б.В. | Моделирование взаимодействия трещин гидравлического разрыва в системах сложных трещин |
| RU2651719C1 (ru) * | 2014-06-05 | 2018-04-23 | Геоквест Системз Б.В. | Способ усовершенствованного планирования высоты трещины гидроразрыва в слоистой породе подземного пласта |
| RU2652394C2 (ru) * | 2013-06-24 | 2018-04-26 | Бейкер Хьюз Инкорпорейтед | Оценка трещиноватости в скважинах с обсаженным стволом |
-
2019
- 2019-05-14 RU RU2019114505A patent/RU2713285C1/ru active
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2000042449A1 (en) * | 1999-01-15 | 2000-07-20 | Baker Hughes Incorporated | Formation stress identification and estimation using borehole monopole and cross-dipole acoustic measurements |
| RU2483210C2 (ru) * | 2008-11-11 | 2013-05-27 | Моументив Спешелти Кемикалс Инк. | Способ определения геометрии трещины подземного пласта (варианты) и способ моделирования геометрических параметров трещины подземного пласта |
| US20110125471A1 (en) * | 2009-11-25 | 2011-05-26 | Halliburton Energy Services, Inc. | Probabilistic Earth Model for Subterranean Fracture Simulation |
| RU2575947C2 (ru) * | 2011-11-04 | 2016-02-27 | Шлюмбергер Текнолоджи Б.В. | Моделирование взаимодействия трещин гидравлического разрыва в системах сложных трещин |
| RU2652394C2 (ru) * | 2013-06-24 | 2018-04-26 | Бейкер Хьюз Инкорпорейтед | Оценка трещиноватости в скважинах с обсаженным стволом |
| RU2651719C1 (ru) * | 2014-06-05 | 2018-04-23 | Геоквест Системз Б.В. | Способ усовершенствованного планирования высоты трещины гидроразрыва в слоистой породе подземного пласта |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Arop | Geomechanical review of hydraulic fracturing technology | |
| US8838427B2 (en) | Method for determining the closure pressure of a hydraulic fracture | |
| RU2291955C1 (ru) | Способ разработки нефтяного месторождения | |
| CN108518218B (zh) | 一种非常规油气藏多段压裂水平井单井动态储量确定方法 | |
| CN109359376B (zh) | 水力压裂裂缝在页岩储层天然裂缝界面扩展判识方法 | |
| US10677047B2 (en) | Advanced perforation modeling | |
| US11725507B2 (en) | Generating tube waves within a wellbore using an electrohydraulic discharge source | |
| RU2515651C1 (ru) | Способ многократного гидравлического разрыва пласта в горизонтальном стволе скважины | |
| US11753919B2 (en) | Method to improve hydraulic fracturing in the near wellbore region | |
| Zheng et al. | Practice of high-intensity volume fracturing in the Shaximiao Formation tight sandstone gas reservoirs of the Qiulin Block, central Sichuan Basin | |
| RU2357073C2 (ru) | Способ разработки месторождений полезных ископаемых, добываемых через скважины | |
| Al-Nakhli et al. | Novel methodology to reduce the strength of high stress-tight gas reservoirs using thermochemical | |
| Guo et al. | Study on fracture morphological characteristics of refracturing for longmaxi shale formation | |
| US11560792B2 (en) | Assessing wellbore characteristics using high frequency tube waves | |
| Liu et al. | Predicting sand production rate in high-pressure, high-temperature wells in the Tarim Basin | |
| Mohammadian et al. | Application of underbalanced tubing conveyed perforation in horizontal wells: A case study of perforation optimization in a giant oil field in Southwest Iran | |
| US5492175A (en) | Method for determining closure of a hydraulically induced in-situ fracture | |
| Lietard et al. | Hydraulic Fracturing of Horizontal Wells: An Update of Design and Execution Guidelines | |
| RU2713285C1 (ru) | Способ исследования высоты и направления трещины разрыва пласта | |
| US20140262239A1 (en) | Preparing a Wellbore for Improved Recovery | |
| CN115951422A (zh) | 构建天然裂缝漏失压力模型的方法 | |
| RU2627345C1 (ru) | Способ разработки залежи высоковязкой нефти или битума с применением трещин гидроразрыва пласта | |
| Tiancheng et al. | Laboratory study of hydraulic fracturing in cyclic injection | |
| Khan et al. | Geomechanical Implications on Unconventional Reservoir Fracturing in Saudi Arabia | |
| RU2584191C2 (ru) | Способ гидравлического разрыва продуктивного пласта |