RU2692145C1 - Проволока для сварки среднеуглеродистых среднелегированных броневых сталей - Google Patents
Проволока для сварки среднеуглеродистых среднелегированных броневых сталей Download PDFInfo
- Publication number
- RU2692145C1 RU2692145C1 RU2017144969A RU2017144969A RU2692145C1 RU 2692145 C1 RU2692145 C1 RU 2692145C1 RU 2017144969 A RU2017144969 A RU 2017144969A RU 2017144969 A RU2017144969 A RU 2017144969A RU 2692145 C1 RU2692145 C1 RU 2692145C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- wire
- medium
- welding
- carbon
- alloyed
- Prior art date
Links
- 238000003466 welding Methods 0.000 title claims abstract description 16
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 14
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 14
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 12
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 10
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 18
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 15
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 9
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 8
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims abstract description 8
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims abstract description 7
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 6
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 5
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 2
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 abstract 1
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 16
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 16
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 9
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 9
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 8
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 8
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N nickel Substances [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 6
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 5
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 5
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 5
- 238000000034 method Methods 0.000 description 4
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 4
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 4
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 3
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 3
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 230000004927 fusion Effects 0.000 description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 2
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 2
- 238000002441 X-ray diffraction Methods 0.000 description 1
- 239000010953 base metal Substances 0.000 description 1
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000001364 causal effect Effects 0.000 description 1
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 description 1
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 description 1
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 1
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 1
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000002708 enhancing effect Effects 0.000 description 1
- 230000007717 exclusion Effects 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 239000000945 filler Substances 0.000 description 1
- 239000012634 fragment Substances 0.000 description 1
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 1
- 238000011835 investigation Methods 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 238000004021 metal welding Methods 0.000 description 1
- 230000000051 modifying effect Effects 0.000 description 1
- 238000013021 overheating Methods 0.000 description 1
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 1
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 1
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 description 1
- 230000002195 synergetic effect Effects 0.000 description 1
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 1
- 238000000844 transformation Methods 0.000 description 1
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 1
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052727 yttrium Inorganic materials 0.000 description 1
- VWQVUPCCIRVNHF-UHFFFAOYSA-N yttrium atom Chemical compound [Y] VWQVUPCCIRVNHF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/28—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with titanium or zirconium
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
Abstract
Изобретение может быть использовано для получения сварных соединений из среднеуглеродистых среднелегированных броневых сталей. Сварочная проволока содержит компоненты в следующем соотношении, мас. %: хром 18,5-22,0, углерод 0,3-0,4, азот 0,1-0,2, алюминий 0,05-0,1, титан 0,08-0,2, железо – остальное. Сварочная проволока обеспечивает высокую пулестойкость сварных соединений. 3 ил., 1 пр.
Description
Техническое решение относится к области материалов для сварки, а именно к проволокам для получения сварных соединений из броневых сталей, и может быть использовано для обеспечения пулестойкости таких изделий как, например, сейфы.
Броневые стали для конструкций широкого назначения должны обладать хорошей пластичностью, высокой сопротивляемостью хрупкому разрушению и удовлетворительной свариваемостью. Для широкого круга применений необходима также твердость выше 40 HRC для обеспечения пулестойкости, которую можно формализовать как стойкость против концентрированных механических воздействий, например, ударам индентора с высокой кинетической энергией [1]. Эти свойства обеспечивают среднелегированные высокопрочные стали за счет структуры сварных соединений, которая формируется в процессе мартенситнога или бейнитного превращений и определяется соответствующими легированием и термообработкой. В свою очередь, формирование необходимой структуры сварных соединений в значительной мере определяется химическим составом сварочной проволоки.
Известна проволока марки Св-08ГСМТ по ГОСТ 2246-70, химический состав которой включает, мас. %: углерод 0,06-0,11, марганец 1,0-1,3, кремний 0,4-0,7, железо - основа. Указанная проволока относится к ферритному классу. Ее использование для получения сварных соединений из среднелегированных высокопрочных сталей обеспечивает хорошую стойкость шва против образования холодных трещин, что обусловлено распадом переохлажденного аустенита преимущественно в нижней части температурного интервала ферритно-перлитного превращения. В этой области образуется ферритная матрица с вкраплениями продуктов перлитно-бейнитного превращения [2]. Однако, на участке перегрева зоны термического влияния, являющегося наиболее подверженным образованию холодных трещин, микроструктура металла представляет собой мартенситно-бейнитную смесь высокой твердости, что резко повышает склонность сварного соединения в целом к образованию холодных трещин. При этом металл шва отличается низкой пулестойкостью. Это обусловлено недостаточной твердостью (200 HV) при сварке изделий в термически обработанном состоянии без последующей термической обработки [3].
Известен состав проволоки для сварки высокопрочных сталей следующего химического состава, мас. %: С - 0,3-0,35; Si - 0,3-0,6; Mn - 1,5-2,0; Cr -2,0-2,5; Ni - 1,0-2,0; W - 1,0-1,5; Mo - 0,4-0,5; V - 0,05-0,10; Со - 0,5-1,0; Y - 0,04-0,06; Al - 0,01-0,03; Fe - остальное (Патент РФ 2217283 В23К35 Состав сварочной проволоки / Старова Л.Л.; Борисов М.Т.; Лукин В.И. и др. - Опубл. 27.11.2003). Введение ванадия, кобальта, иттрия и алюминия в предлагаемый состав сварочной проволоки при заявленном соотношении компонентов позволило повысить прочность сварного соединения при сохранении вязкости и стойкости против образования горячих трещин. Недостатком известной стали является низкая сопротивляемость образованию холодных трещин, что не позволяет использовать ее для сварки среднелегированных высокопрочных сталей.
В качестве прототипа выбрана проволока марки Св-08Х20Н9Г7Т ГОСТ 2246-70, химический состав которой, мас. %: углерод менее 0,1, кремний 0,5-1,0, марганец 5,0-8,0, никель 8,0-10,0, хром 18,5-22,00, титан 0,6-0,9, железо - основа.
В швах сварных соединений, выполненных этой проволокой, формируется высокостабильная аустенитная структура, не склонная к образованию холодных трещин. В зоне термического влияния при этом формируется преимущественно верхний бейнит при наличии мартенсита отпуска [4]. Такая структура обусловливает высокую стойкость сварных соединений против образования холодных трещин. Однако, прочность аустенитного металла шва ниже, в сравнении с основным металлом, что неприемлемо при наличии требований к сварному соединению по пулестойкости.
Задачей предлагаемого технического решения является обеспечение свариваемости и пулестойкости сварных соединений из среднелегированных высокопрочных сталей.
Поставленная задача решается путем использования для получения сварных соединений сварочной проволоки на основе железа, содержащей железо, хром, углерод, титан, отличающейся тем, что для обеспечения пулестойкости сварных соединений проволока содержит дополнительно азот и алюминий при следующем соотношении элементов, мас. %: хром 18,5-22, углерод 0,3-0,4, азот 0,1-0,2, алюминий 0,05-0,1, титан 0,08-0,2.
В отличие от прототипа увеличено количество углерода, из числа легирующих исключены никель и марганец, добавлены азот и алюминий.
Углерод и азот являются сильными аустенизаторами, их содержание в указанных пределах обеспечивает формирование структуры с метастабильным аустенитом при исключении других аустенизаторов - никеля и марганца. Никель и марганец способствуют усилению стабильности аустенита, что не позволяет реализовать структуру метастабильного аустенита, обеспечивающую синергетический эффект мартенситного деформационного упрочнения в наплавленном металле. Увеличение содержания азота выше заявленного предела приводит к повышенной пористости шва [5]. Алюминий и титан в указанных пределах интенсифицируют процесс γ→α превращения, способствуя увеличению числа центров кристаллизации и получению мелкозернистой структуры [3].
При концентрациях алюминия и титана ниже указанных пределов модифицирующий эффект не проявляется, а при концентрациях выше указанных пределов ухудшаются сварочно-технологические свойства проволоки. Это проявляется в образовании очень прочной и тугоплавкой шлаковой пленки на поверхности металла шва, что затрудняет процесс сварки и может вызвать появление дефектов (несплавления и шлаковые включения).
За счет предложенной системы легирования сварной шов содержит 50-85% аустенита, 15-50% мартенсита и феррита в различных сочетаниях. Высокая доля аустенита обеспечивает хорошую свариваемость стали за счет формирования в зоне термического влияния благоприятной бейнитно-мартенситной структуры, аналогичной структуре, образующейся при использовании проволоки-прототипа. Получаемый аустенит отличается нестабильностью и при воздействии импульсных концентрированных механических нагрузок происходит его превращение в мартенсит, что сопровождается повышением твердости и пулестойкости.
Пример конкретного выполнения.
Дуговой сваркой в защитном газе выполнены жесткие технологические пробы [3] с целью оценки сопротивления образованию горячих и холодных трещин в сварном соединении
Материал - сталь марки 30ХГСА толщиной 13 мм, сварные соединения типа С17 по ГОСТ 14771. Ток 210 А, напряжение 24 В, защитный газ - смесь (Ar+18% СО2). Для сравнения использованы проволоки: Св-08ГСМТ, ГОСТ 2246-70 (аналог), Св-08Х20Н9Г7Т, ГОСТ 2246-70 (прототип), Св-35Х20АТЮ (соответствует предложенному техническому решению). После охлаждения на воздухе до температуры 20°С шов из проволоки 35Х20ГСТЮА подвергли нагружению: производили динамическое нагружение шариком диаметром 8 мм из твердого сплава ВК8, установленным по центру шва, падением гири массой 1 кг с высоты 1,2 м. При ударном нагружени и образца на поверхности шва из проволоки Св-35Х20АТЮ (соответствует предложенному техническому решению) образуется лунка диаметром D=2,42 мм, что соответствует площади:
S = π⋅D/4 = 2,42/4 = 4,52 мм2.
Ударное давление составит:
σ = P/S = 9,8 Н/(4,52⋅10-6 м2) = 2170 Мпа..
Такой уровень ударного давления достоверно моделирует баллистическое воздействие удара пули [6]. Из сварных соединений механически с принудительным охлаждением вырезали темплеты для макро- и микрошлифов.
Структуру металла сварных соединений определяли путем металлографического и рентгенографического анализа.
Проводили измерение микротвердости металла зоны сплавления и металла шва (согласно ГОСТ 9450-76 при нагрузке 50 г);
Были проведены баллистические испытания, которые заключались в отстреле исследуемого фрагмента пулями калибра 7,62 мм. В зоне баллистического поражения образца 5 было проведено металлографическое исследование микроструктуры и измерение микротвердости металла.
Обозначения образцов приведены в таблице 1 (фиг. 1).
Наличие причинно-следственной связи между совокупностью существенных признаков заявляемого объекта и достигаемым техническим результатом показано в таблице 2 (фиг. 2). Повышение микротвердости при пластической деформации в образце 4 является предпосылкой для обеспечения пулестойкости. Это было подтверждено при реальных пулевых испытаниях.
Наплавленный металл из проволок, выбранных в качестве прототипа и аналога, образцы 6, 7, показали отрицательный результат по итогам баллистических испытаний. Отмечено проникающее поражение шва на металле толщиной 13 мм. Металл, наплавленный проволокой по предложенному техническому решению, испытания выдержал, см. фиг. З. На шлифе показан след от пули в металле, наплавленном проволокой по предложенному техническому решению (основной металл - броня толщиной 13 мм).
Металлографическое исследование у образца 5 микроструктуры зоны баллистического поражения (зоны, прилегающей к следу от пули) показало, что в участке, прилегающем к пулевому отверстию, произошли значительные структурные изменения. Деформация от пули вызвала сжатие в направлении, перпендикулярном направлению движения пули. В результате такой деформации зерна аустенита сильно вытянулись в направлении движения пули, в некоторых из них произошло мартенситное превращение с образованием пластинчатых или игольчатых кристаллов мартенсита. Количество мартенсита увеличилось от 10-15% до 40-50%. Подобные изменения структуры наблюдаются на расстояниях более 0 мм и до 1,0-1,5 мм от пулевого отверстия. Микротвердость непосредственно вблизи пулевого отверстия высока и составляет ~530 HV. На расстоянии 1,0-1,2 мм она интенсивно снижается до 440-450 HV. На более значительном расстоянии наблюдается более плавное снижение микротвердости. На значительном расстоянии от пулевого отверстия микротвердость составляет 360-370 HV, что приближается к значениям микротвердости наплавленного металла, не подвергавшегося ударным нагрузкам.
Техническое решение позволяет обеспечить пулестойкость сварных соединений, выполненных разработанной проволокой, и предотвращение трещин при сварке среднелегированных высокопрочных сталей.
Литература
1. Гладышев С.А., Григорян В.А. Броневые стали. - М.: Интермет Инжиниринг, 2010. - 336 с.
2. Технология электрической сварки металлов и сплавов плавлением / Под ред. Б.Е. Патона. - М: Машиностроение, 1974, 768 с.
3. Сварка и свариваемые материалы: Справочник в 3 т. Под ред. В.Н. Волченко. Т.1 Свариваемость материалов. Под ред. Э.Л. Макарова. -М.: Металлургия, 1991, 528 с.
4. Демченко Э.Л., Васильев Д.В. Влияние структурно-фазового состояния высокопрочного металла на свойства сварных соединений закаливающихся сталей. // Автоматическая сварка, 2007, №7, с. 38-43.
5. Литвиненко-Арьков Б.В., Соколов Г.Н., Кязымов Ф.А., Лысак В.И., Гуц С.С. Легирование наплавленного металла азотом через наполнитель порошковых проволок. // Изв. ВолгГТУ, 2013, вып. 6 (109) / том 7, с. 152-155.
6. Алексенцева СЕ. Ударно-волновые процессы взаимодействия высокоскоростных элементов с конденсированными средами / Дис. … д.т.н. - Самара, 2015, 173 с.
Claims (1)
- Проволока для сварки среднеуглеродистых среднелегированных броневых сталей, содержащая железо, хром, углерод, титан, отличающаяся тем, что она содержит дополнительно азот и алюминий при следующем соотношении элементов, мас. %: хром 18,5-22,0, углерод 0,3-0,4, азот 0,1-0,2, алюминий 0,05-0,1, титан 0,08-0,2, железо остальное.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2017144969A RU2692145C1 (ru) | 2017-12-20 | 2017-12-20 | Проволока для сварки среднеуглеродистых среднелегированных броневых сталей |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2017144969A RU2692145C1 (ru) | 2017-12-20 | 2017-12-20 | Проволока для сварки среднеуглеродистых среднелегированных броневых сталей |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2692145C1 true RU2692145C1 (ru) | 2019-06-21 |
Family
ID=67038003
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2017144969A RU2692145C1 (ru) | 2017-12-20 | 2017-12-20 | Проволока для сварки среднеуглеродистых среднелегированных броневых сталей |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2692145C1 (ru) |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SU872129A1 (ru) * | 1979-10-17 | 1981-10-15 | Предприятие П/Я А-3700 | Состав сварочной проволоки |
JPH09308988A (ja) * | 1996-05-17 | 1997-12-02 | Nippon Steel Corp | オーステナイト系ステンレス鋼用ガスメタルアーク溶接用ワイヤ |
RU2396156C1 (ru) * | 2009-02-11 | 2010-08-10 | Анатолий Иванович Сергиенко | Сварочная проволока для сварки броневых сталей |
RU2578278C2 (ru) * | 2011-01-07 | 2016-03-27 | ЭйТиАй ПРОПЕРТИЗ, ИНК. | Изделие из стали с двумя слоями разной твердости и способ его изготовления |
-
2017
- 2017-12-20 RU RU2017144969A patent/RU2692145C1/ru active
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SU872129A1 (ru) * | 1979-10-17 | 1981-10-15 | Предприятие П/Я А-3700 | Состав сварочной проволоки |
JPH09308988A (ja) * | 1996-05-17 | 1997-12-02 | Nippon Steel Corp | オーステナイト系ステンレス鋼用ガスメタルアーク溶接用ワイヤ |
RU2396156C1 (ru) * | 2009-02-11 | 2010-08-10 | Анатолий Иванович Сергиенко | Сварочная проволока для сварки броневых сталей |
RU2578278C2 (ru) * | 2011-01-07 | 2016-03-27 | ЭйТиАй ПРОПЕРТИЗ, ИНК. | Изделие из стали с двумя слоями разной твердости и способ его изготовления |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
Mohammed et al. | Welding of nickel free high nitrogen stainless steel: Microstructure and mechanical properties | |
Lee et al. | Stacking-fault energy, mechanical twinning and strain hardening of Fe-18Mn-0.6 C-(0, 1.5) Al twinning-induced plasticity steels during friction stir welding | |
RU2550985C2 (ru) | Стойкая к истиранию толстолистовая сталь, которая демонстрирует превосходную ударную вязкость сварного шва и превосходную стойкость к замедленному разрушению | |
JPS61130462A (ja) | 降伏応力110kgf/mm↑2以上の耐応力腐蝕割れ性のすぐれた高靭性超高張力鋼 | |
EP2130937A1 (en) | High-strength welded steel pipe having weld metal excelling in low-temperature cracking resistance and process for manufacturing the same | |
KR20130025947A (ko) | 용접부 인성과 내지연 파괴 특성이 우수한 내마모 강판 | |
Zavdoveev et al. | Development of the PC-GMAW welding technology for TMCP steel in accordance with welding thermal cycle, welding technique, structure, and properties of welded joints | |
US20190352749A1 (en) | Steel material for high heat input welding | |
Magudeeswaran et al. | Effect of welding consumables on tensile and impact properties of shielded metal arc welded high strength, quenched and tempered steel joints | |
JP5168204B2 (ja) | 鋼板のスポット溶接方法 | |
JP3487262B2 (ja) | Ctod特性に優れた高強度厚鋼板及びその製造方法 | |
Subramani et al. | Influence of welding consumables on ballistic performance of gas metal arc welded ultra-high hard armor steel joints | |
RU2692145C1 (ru) | Проволока для сварки среднеуглеродистых среднелегированных броневых сталей | |
Balaguru et al. | Tensile properties of shielded metal arc welded ultrahigh hard armour steel joints | |
Zavdoveev et al. | Weldability of S460M high strength low-alloyed steel | |
JP2817136B2 (ja) | 溶接部強度の優れた高強度低合金耐熱鋼 | |
Winarto et al. | Microstructure and impact toughness relationship for different nickel level of electrode in multi-pass FCA welded SM570-TMC steel joint | |
RU2269587C1 (ru) | Хладостойкая сталь повышенной прочности | |
Mon et al. | A review on tests of austempered ductile iron welding | |
JPH08253821A (ja) | 優れた疲労強度を有する溶接継手の製造方法 | |
Magudeeswaran et al. | Effect of welding consumables on hydrogen induced cracking of armour grade quenched and tempered steel welds | |
Smolentsev et al. | Structure and Properties of Welded Joints of High-Strength Steels Made by Metal-Cored Wire with Nitrogen | |
JP3336877B2 (ja) | 脆性破壊伝播停止特性と溶接性に優れた厚肉高張力鋼板の製造方法 | |
JP2842268B2 (ja) | 耐硫化水素応力腐食割れ特性と低温靱性に優れた溶接構造物の製造方法 | |
JPH10263817A (ja) | 耐割れ性に優れた高強度溶接継手の作製方法 |