RU2688188C1 - Method for operation of a pulse-doppler on-board radar station with recognition of the effect of interference from a remote point of space when an air target is detected, covered by a noise producer - Google Patents
Method for operation of a pulse-doppler on-board radar station with recognition of the effect of interference from a remote point of space when an air target is detected, covered by a noise producer Download PDFInfo
- Publication number
- RU2688188C1 RU2688188C1 RU2018132286A RU2018132286A RU2688188C1 RU 2688188 C1 RU2688188 C1 RU 2688188C1 RU 2018132286 A RU2018132286 A RU 2018132286A RU 2018132286 A RU2018132286 A RU 2018132286A RU 2688188 C1 RU2688188 C1 RU 2688188C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- signal
- doppler
- pulse
- main
- frequency
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 16
- 230000000694 effects Effects 0.000 title claims abstract description 7
- 230000003595 spectral effect Effects 0.000 claims abstract description 24
- 238000001228 spectrum Methods 0.000 claims abstract description 13
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 claims abstract description 3
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 claims description 3
- 230000002452 interceptive effect Effects 0.000 claims 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 230000003321 amplification Effects 0.000 description 3
- 238000003199 nucleic acid amplification method Methods 0.000 description 3
- 101001064774 Homo sapiens Peroxidasin-like protein Proteins 0.000 description 1
- 101001090148 Homo sapiens Protamine-2 Proteins 0.000 description 1
- 101001038163 Homo sapiens Sperm protamine P1 Proteins 0.000 description 1
- 102100031894 Peroxidasin-like protein Human genes 0.000 description 1
- 102100034750 Protamine-2 Human genes 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 1
- 239000000523 sample Substances 0.000 description 1
- 238000010183 spectrum analysis Methods 0.000 description 1
- 230000008685 targeting Effects 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01S—RADIO DIRECTION-FINDING; RADIO NAVIGATION; DETERMINING DISTANCE OR VELOCITY BY USE OF RADIO WAVES; LOCATING OR PRESENCE-DETECTING BY USE OF THE REFLECTION OR RERADIATION OF RADIO WAVES; ANALOGOUS ARRANGEMENTS USING OTHER WAVES
- G01S13/00—Systems using the reflection or reradiation of radio waves, e.g. radar systems; Analogous systems using reflection or reradiation of waves whose nature or wavelength is irrelevant or unspecified
- G01S13/02—Systems using reflection of radio waves, e.g. primary radar systems; Analogous systems
- G01S13/50—Systems of measurement based on relative movement of target
- G01S13/52—Discriminating between fixed and moving objects or between objects moving at different speeds
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01S—RADIO DIRECTION-FINDING; RADIO NAVIGATION; DETERMINING DISTANCE OR VELOCITY BY USE OF RADIO WAVES; LOCATING OR PRESENCE-DETECTING BY USE OF THE REFLECTION OR RERADIATION OF RADIO WAVES; ANALOGOUS ARRANGEMENTS USING OTHER WAVES
- G01S13/00—Systems using the reflection or reradiation of radio waves, e.g. radar systems; Analogous systems using reflection or reradiation of waves whose nature or wavelength is irrelevant or unspecified
- G01S13/02—Systems using reflection of radio waves, e.g. primary radar systems; Analogous systems
- G01S13/50—Systems of measurement based on relative movement of target
- G01S13/52—Discriminating between fixed and moving objects or between objects moving at different speeds
- G01S13/522—Discriminating between fixed and moving objects or between objects moving at different speeds using transmissions of interrupted pulse modulated waves
- G01S13/524—Discriminating between fixed and moving objects or between objects moving at different speeds using transmissions of interrupted pulse modulated waves based upon the phase or frequency shift resulting from movement of objects, with reference to the transmitted signals, e.g. coherent MTi
- G01S13/53—Discriminating between fixed and moving objects or between objects moving at different speeds using transmissions of interrupted pulse modulated waves based upon the phase or frequency shift resulting from movement of objects, with reference to the transmitted signals, e.g. coherent MTi performing filtering on a single spectral line and associated with one or more range gates with a phase detector or a frequency mixer to extract the Doppler information, e.g. pulse Doppler radar
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01S—RADIO DIRECTION-FINDING; RADIO NAVIGATION; DETERMINING DISTANCE OR VELOCITY BY USE OF RADIO WAVES; LOCATING OR PRESENCE-DETECTING BY USE OF THE REFLECTION OR RERADIATION OF RADIO WAVES; ANALOGOUS ARRANGEMENTS USING OTHER WAVES
- G01S7/00—Details of systems according to groups G01S13/00, G01S15/00, G01S17/00
- G01S7/02—Details of systems according to groups G01S13/00, G01S15/00, G01S17/00 of systems according to group G01S13/00
- G01S7/021—Auxiliary means for detecting or identifying radar signals or the like, e.g. radar jamming signals
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01S—RADIO DIRECTION-FINDING; RADIO NAVIGATION; DETERMINING DISTANCE OR VELOCITY BY USE OF RADIO WAVES; LOCATING OR PRESENCE-DETECTING BY USE OF THE REFLECTION OR RERADIATION OF RADIO WAVES; ANALOGOUS ARRANGEMENTS USING OTHER WAVES
- G01S7/00—Details of systems according to groups G01S13/00, G01S15/00, G01S17/00
- G01S7/02—Details of systems according to groups G01S13/00, G01S15/00, G01S17/00 of systems according to group G01S13/00
- G01S7/36—Means for anti-jamming, e.g. ECCM, i.e. electronic counter-counter measures
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01S—RADIO DIRECTION-FINDING; RADIO NAVIGATION; DETERMINING DISTANCE OR VELOCITY BY USE OF RADIO WAVES; LOCATING OR PRESENCE-DETECTING BY USE OF THE REFLECTION OR RERADIATION OF RADIO WAVES; ANALOGOUS ARRANGEMENTS USING OTHER WAVES
- G01S7/00—Details of systems according to groups G01S13/00, G01S15/00, G01S17/00
- G01S7/02—Details of systems according to groups G01S13/00, G01S15/00, G01S17/00 of systems according to group G01S13/00
- G01S7/41—Details of systems according to groups G01S13/00, G01S15/00, G01S17/00 of systems according to group G01S13/00 using analysis of echo signal for target characterisation; Target signature; Target cross-section
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Radar, Positioning & Navigation (AREA)
- Remote Sensing (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Computer Networks & Wireless Communication (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Spectroscopy & Molecular Physics (AREA)
- Radar Systems Or Details Thereof (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области радиолокации и может быть использовано для расширения функциональных возможностей импульсно-доплеровской бортовой радиолокационной станции (БРЛС) за счёт распознавания в ней при воздействия по боковым лепесткам диаграммы направленности антенны (ДНА) из вынесенной точки пространства прицельной по частоте помехи типа ЭКЕМ - цифровая радиочастотная память при обнаружении воздушной цели (ВЦ) под прикрытием самолёта-постановщика помех, оснащённого станцией радиотехнической разведки (РТР), и в случае её воздействия, обработки полезного сигнала в импульсно-доплеровской БРЛС с одновременной режекцией помехи типа DRFM.The invention relates to the field of radar and can be used to extend the functionality of a pulse-Doppler airborne radar (radar) due to recognition in it when exposed to side lobes of the antenna pattern (DND) from a remote point of the space sighting of frequency interference type EKEM - digital RF memory when an air target (CC) is detected under the cover of a jamming aircraft equipped with an electronic reconnaissance station (RTR), and if Procedure, the desired signal processing in a pulse-Doppler radar with simultaneous interference nulling type DRFM.
Известен способ функционирования импульсно-доплеровской БРЛС, заключающийся в формировании высокочастотной последовательности зондирующих импульсов, их усилении по мощности, излучении в пространство, приёме, усилении, преобразовании отражённых сигналов на промежуточные частоты, их селекции по дальности и доплеровской частоте, преобразовании сигналов в цифровую форму с последующим их спектральным анализом [1].There is a method of functioning of the pulse-Doppler radar, which consists in forming a high-frequency sequence of probe pulses, their amplification in power, radiation into space, reception, amplification, conversion of reflected signals to intermediate frequencies, their selection in range and Doppler frequency, digitizing signals with their subsequent spectral analysis [1].
Недостатком данного способа являются его ограниченные функциональные возможности, не позволяющие с его помощью распознать воздействие по боковым лепесткам ДНА из вынесенной точки пространства прицельной по частоте помехи типа ОКЕМ.The disadvantage of this method is its limited functionality, which does not allow using it to recognize the effect on the side lobes of the DNA from the removed point of the space of the targeted frequency of the OKE type interference.
Известен способ функционирования БРЛС, заключающийся в том, что при обнаружении воздушной цели осуществляется сканирование пространства главным лучом диаграммы направленности антенны с компенсационным каналом по боковым лепесткам ДНА, сравниваются уровни сигналов в основном и компенсационном каналах, за счёт выбора соответствующих коэффициентов усиления в основном и компенсационном каналах (коэффициент усиления сигнала по боковым лепесткам диаграммы направленности антенны в основном канале меньше и соизмерим с коэффициентом усиления сигнала в компенсационном канале) различают сигналы, принятые по боковым лепесткам ДНА, от сигналов, принятых главным лепестком ДНА, что позволяет управлять обработкой сигналов в БРЛС, в зависимости от мощности сигналов в данных каналах [2].There is a method of operating the radar station, which consists in the fact that when an air target is detected, the space is scanned by the main beam of the antenna pattern with the compensation channel along the side lobes of the beam, the signal levels in the main and compensation channels are compared, by choosing the appropriate gain factors in the main and compensation channels (the gain of the signal along the side lobes of the antenna pattern in the main channel is less and comparable with the gain Signals in the compensation channel) distinguish the signals received along the side lobes of the beam from the signals received by the main beam of the beam, which allows controlling the signal processing in the radar station, depending on the power of the signals in these channels [2].
Недостатком данного способа являются его ограниченные функциональные возможности, не позволяющие распознать воздействие по боковым лепесткам ДНА из вынесенной точки пространства прицельной по частоте помехи типа DRFM под прикрытием самолёта - постановщика помех, оснащённого станцией РТР и, в случае её воздействия, осуществлять дальнейшую обработку полезного сигнала с одновременной режекцией помехи типа DRFM.The disadvantage of this method is its limited functionality, which does not allow recognizing the impact on the side lobes of the DND from the remote point of the space, targeting the frequency of DRFM interference under the cover of the jamming aircraft equipped with the RTR station and, in the case of its impact, further processing the useful signal from simultaneous rejection of DRFM interferences.
Действительно, если уровень сигнала в компенсационном канале превышает уровень сигнала в основном канале, что является свидетельством о воздействии помехи по боковым лепесткам ДНА, то сформированные управляющие сигналы с целью исключения из обработки в БРЛС сигнала помехи по боковым лепесткам ДНА, полностью блокируют дальнейшую обработку сигнала в БРЛС даже в том случае, если в основном канале присутствует полезный сигнал, что приводит к ограничению возможностей БРЛС по обнаружению ВЦ при воздействии по боковым лепесткам ДНА из вынесенной точки пространства прицельной по частоте помехи типа DRFM с самолёта - постановщика помех, оснащённого станцией РТР.Indeed, if the signal level in the compensation channel exceeds the signal level in the main channel, which is evidence of the effect of interference on the side lobes of the DND, then the generated control signals in order to exclude from the processing in the BRLS signal of the interference on the side lobes of the DND, completely block further signal processing in Radar, even if there is a useful signal in the main channel, which leads to a limitation of the radar detection capability of the CC when exposed to the side lobes of the DNA from This point of the space is aimed at the frequency of interference of the DRFM type from the aircraft - the jammer equipped with an RTR station.
Цель изобретения - расширение функциональных возможностей импульсно-доплеровской бортовой радиолокационной станции за счёт распознавания воздействия по боковым лепесткам диаграммы направленности антенны из вынесенной точки пространства прицельной по частоте помехи типа DRFM при обнаружении воздушной цели, прикрываемой самолётом-постановщиком помех, и в случае её воздействия, обработки полезного сигнала в импульсно-доплеровской бортовой радиолокационной станции с одновременной режекцией помехи типа DRFM.The purpose of the invention is to expand the functionality of the pulse-Doppler airborne radar by recognizing the impact on the side lobes of the antenna pattern from the remote point of the target space of the DRFM-type interference when it detects an airborne target concealed by the jamming aircraft, the desired signal in the pulse-Doppler airborne radar with simultaneous rejection of interference type DRFM.
Для достижения цели в способе функционирования импульсно-доплеровской БРЛС, заключающимся в том, что при обнаружении импульсно-доплеровской БРЛС воздушной цели осуществляется сканирование пространства главным лучом ДНА с компенсационным каналом по боковым лепесткам, устанавливают коэффициент усиления сигнала, принимаемого по боковым лепесткам ДНА, в основном канале меньшим и соизмеримым с коэффициентом усиления сигнала в компенсационном канале, дополнительно принятые сигналы в основном и компенсационном каналах с помощью процедуры быстрого преобразования Фурье (БПФ) преобразуются в соответствующие амплитудно-частотные спектры, при этом, при облучении ВЦ главным лучом ДНА импульсно-доплеровской БРЛС амплитуды А1 и А2 спектральных составляющих сигнала соответственно в основном и компенсационном каналах с учётом коэффициентов усиления в соответствующих каналах расположены на частотной позиции f1, обусловленной доплеровским смещением несущей частоты импульсно-доплеровской БРЛС вследствие взаимного перемещения её носителя и облучаемой ВЦ, при облучении самолёта-постановщика помехи типа DRFM, оснащённого станцией РТР, главным лучом ДНА импульсно-доплеровской БРЛС амплитуды А3 и А4 спектральных составляющих сигнала соответственно в основном и компенсационном каналах с учётом коэффициентов усиления в соответствующих каналах расположены на частотной позиции f2, обусловленной доплеровским смещением несущей частоты импульсно-доплеровской БРЛС вследствие взаимного перемещения её носителя и облучаемого самолёта-постановщика помехи типа DRFM, при облучении ВЦ главным лучом ДНА импульсно-доплеровской БРЛС и постановке самолётом-постановщиком помехи прицельной на ранее разведанной с помощью станции РТР частотной позиции f2 помехи типа DRFM по боковым лепесткам ДНА амплитуды А1 и А2 спектральных составляющих сигнала соответственно в основном и компенсационном каналах с учётом коэффициентов усиления в соответствующих каналах расположены на частотной позиции f1, амплитуды Ап1 и Ап2 спектральных составляющих помехового сигнала соответственно в основном и компенсационном каналах с учётом коэффициентов усиления в соответствующих каналах расположены на частотной позиции f2, осуществляется анализ расположения спектральных составляющих сигнала и их амплитуд, при этом, расположение спектральных составляющих сигнала только на частотной позиции f1 и выполнении условия А1>А2 или только на частотной позиции f2 и выполнении условия А3>А4 соответствует отсутствию воздействия помехи типа DRFM по боковым лепесткам ДНА импульсно-доплеровской БРЛС, в этом случае осуществляется обработка только полезного сигнала в импульсно-доплеровской БРЛС, одновременное расположение спектральных составляющих сигнала на частотных позициях f1 и f2 и одновременное выполнение условий Ап1>А1, Ап2>А2 и Ап2>Ап1 соответствует воздействию помехи типа DRFM по боковым лепесткам ДНА импульсно-доплеровской БРЛС, в этом случае осуществляется обработка полезного сигнала в импульсно-доплеровской БРЛС с одновременной режекцией помехи типа DRFM на частотной позиции f2.To achieve the goal in the way the pulse-Doppler radar operates, the method consists in determining the gain of the signal received along the side lobes of the DND when the pulse is detected by the pulse-Doppler radar of an air target. the channel is smaller and comparable to the gain of the signal in the compensation channel; the additional received signals in the main and compensation channels are using procedures The fast Fourier transform (FFT) transforms into the corresponding amplitude-frequency spectra, while, when the CC is irradiated with the main beam of the DND of the pulse-Doppler radar, the amplitudes А 1 and А 2 of the spectral components of the signal, respectively, are also the compensation channels, are arranged on the frequency position f 1 caused by the Doppler shift of the carrier frequency pulse-Doppler radar due to the mutual displacement of the carrier and its VTs irradiated, at an irradiation samolo a-jammer type DRFM, equipped with a station RTR principal ray beam pulse-Doppler radar amplitude A 3 and A 4 spectral signal components respectively in the main and compensation channels taking into account the gain in the respective channels are located in the frequency positions f 2 caused by Doppler shift the carrier frequency of the pulse-Doppler radar due to the mutual displacement of its carrier and the irradiated aircraft-producer of DRFM type interference, when the CC is irradiated with the main beam of the DND pulsed-Doppler oh radar and staging plane-jammers aiming to previously explored via station RTR frequency location f 2 interference type DRFM for sidelobe beam amplitude A 1 and A 2 of the spectral signal components respectively in the main and compensation channels taking into account the gain in the respective channels are located position in the frequency f 1, the amplitude a n1 and n2 a spectral components of the noise signal respectively in the main and compensation channels taking into account the gain in the relevant Single Alah arranged on the frequency position f 2 is carried out analysis of the spectral signal components of the location and amplitudes, thus, the location of the spectral components of the signal only at the frequency positions f 1 and the condition A 1> A 2 or only on frequency location f 2 and fulfilling the conditions of A 3> a 4 corresponds to no impact on interference type DRFM sidelobe beam pulse-Doppler radar, in which case processing is performed only a desired signal in a pulse-Doppler radar, the location of the spectrum simultaneously cial signal components at frequency positions f 1 and f 2 and the simultaneous execution conditions A n1> A 1, A n2> A2 and n2> A n1 corresponds to interference DRFM type of side lobe beam pulse-Doppler radar, in this case carried out processing of the useful signal in a pulse-Doppler radar with simultaneous rejection of DRFM-type interference at the frequency position f 2 .
Новыми признаками, обладающими существенными отличиями, являются следующие.New features with significant differences are the following.
1. Преобразование сигналов в основном и компенсационном каналах с помощью процедуры БПФ в соответствующие амплитудно-частотные спектры.1. Transformation of signals in the main and compensation channels using the FFT procedure into the corresponding amplitude-frequency spectra.
2. Принятие решения об отсутствии воздействия помехи типа DRFM по боковым лепесткам ДНА импульсно-доплеровской БРЛС в ситуации расположения спектральных составляющих сигнала только на частотной позиции f1 и выполнении условия А1>А2 или только на частотной позиции f2 и выполнении условия А3>А4, в этом случае осуществляется обработка только полезного сигнала в импульсно-доплеровской БРЛС2. Making a decision about the absence of the impact of DRFM type interference on the side lobes of the DND of the pulse Doppler radar in a situation where the spectral components of the signal are located only at the frequency position f 1 and the condition А 1 > А 2 is satisfied or only at the frequency position f 2 and condition A 3 > A 4 , in this case, only the useful signal is processed in a pulse-Doppler radar
3. Принятие решения о воздействии помехи типа DRFM по боковым лепесткам ДНА импульсно-доплеровской БРЛС в ситуации одновременного расположения спектральных составляющих сигнала на частотных позициях f1 и f2 и одновременном выполнении условий Ап1>А1, Ап2>А2 и Ап2>Ап1 в этом случае осуществляется обработка полезного сигнала в импульсно-доплеровской БРЛС с одновременной режекцией помехи типа DRFM на частотной позиции f2.3. Decision making on the impact of DRFM type interference on the side lobes of the DND of the pulse-Doppler radar in a situation of simultaneous location of the spectral components of the signal at the frequency positions f 1 and f 2 and simultaneous fulfillment of the conditions А п1 > А 1 , А п2 > А 2 and А п2 > A n1 in this case, the processing of the useful signal is carried out in a pulse-Doppler radar with simultaneous rejection of DRFM type interference at the frequency position f 2 .
Данные признаки обладают существенными отличиями, так как в известных способах не обнаружены.These signs have significant differences, as in the known methods are not detected.
Применение всех новых признаков позволит расширить функциональные возможности импульсно-доплеровской БРЛС за счёт распознавания воздействия по боковым лепесткам ДНА из вынесенной точки пространства прицельной по частоте помехи типа DRFM при обнаружении ВЦ, прикрываемой самолётом-постановщиком помех, и в случае её воздействия, обработки полезного сигнала в импульсно-доплеровской БРЛС с одновременной режекцией помехи типа ОКРМ.The use of all new features will expand the functionality of the pulse-Doppler radar by recognizing the impact on the side lobes of the beam from the remote point of the target space of the DRFM type interference frequency when detecting a CC covered by the jamming aircraft, and in the case of its impact, processing the useful signal in pulse-Doppler radar with simultaneous rejection of interference type OCRM.
На рисунке 1 приведена блок-схема, поясняющая предлагаемый способ функционирования импульсно-доплеровской БРЛС, на рисунках 2 (а, б, в) - порядок сканирования ДНА при обнаружении ВЦ, на рисунках 3 (а, б, в, г) - эпюры спектров сигналов, принятых в основном и компенсационном каналах.Figure 1 shows a flowchart explaining the proposed method of functioning of the pulse-Doppler radar, Figures 2 (a, b, c) show the pattern of DNA scanning when a CC is detected, figures 3 (a, b, c, d) show the spectral diagrams signals received in the main and compensation channels.
Предлагаемый способ реализуется следующим образом (рисунок 1).The proposed method is implemented as follows (Figure 1).
При обнаружении импульсно-доплеровской БРЛС воздушной цели осуществляется сканирование пространства главным лучом ДНА с компенсационным каналом по боковым лепесткам. Принятые сигналы в основном канале S0(х) с выхода приёмника ПРМ1 (сигнал S1(t) и компенсационном канале Sк(t) с выхода приёмника ПРМ2 (сигнал S2(t) поступают на соответствующие блоки БПФ 3 и БПФ 4, где преобразуются в соответствующие амплитудно-частотные спектры S1(f) и S2(f).When a pulsed Doppler radar of an air target is detected, the space is scanned by the main beam of the beam with a compensation channel along the side lobes. The received signals in the main channel S 0 (x) from the output of the receiver PRM1 (signal S 1 (t) and the compensation channel S to (t) from the output of the receiver PRM2 (signal S 2 (t) is fed to the corresponding blocks FFT 3 and FFT 4, where are converted to the corresponding amplitude-frequency spectra of S 1 (f) and S 2 (f).
При этом коэффициент усиления сигнала, принимаемого по боковым лепесткам ДНА, устанавливается в основном канале меньшим и соизмеримым с коэффициентом усиления сигнала, в компенсационном канале.In this case, the gain of the signal received along the side lobes of the DND is set in the main channel to be smaller and comparable with the signal gain in the compensation channel.
При облучении ВЦ главным лучом ДНА (рисунок 2а) импульсно-доплеровской БРЛС амплитуды А1 и А2 (рисунок 3а) спектральных составляющих сигнала соответственно в основном и компенсационном каналах с учётом коэффициентов усиления в соответствующих каналах расположены на частотной позиции f1 обусловленной доплеровским смещением несущей частоты импульсно-доплеровской БРЛС вследствие взаимного перемещения её носителя и облучаемой воздушной цели.When the CC is irradiated with the main beam of the DND (Figure 2a) of the pulse-Doppler radar, the amplitudes А 1 and А 2 (figure 3а) of the spectral components of the signal, respectively, in the main and compensation channels, taking into account the gain factors in the corresponding channels, are located at the frequency position f 1 due to the Doppler shift of the carrier the frequency of the pulse-Doppler radar due to the mutual movement of its carrier and the irradiated air target.
При облучении самолёта-постановщика помехи типа DRFM - цифровая радиочастотная память, оснащённого станцией РТР, главным лучом ДНА импульсно-доплеровской БРЛС (рисунок 2б) амплитуды А3 и А4 (рисунок 3б) спектральных составляющих сигнала соответственно в основном и компенсационном каналах с учётом коэффициентов усиления в соответствующих каналах расположены на частотной позиции f2, обусловленной доплеровским смещением несущей частоты импульсно-доплеровской БРЛС вследствие взаимного перемещения её носителя и облучаемого самолёта - постановщика помехи типа DRFM.When the aircraft was irradiated by a DRFM type jammer, a digital radio frequency memory equipped with an RTR station, the main beam of the DND of a pulse-Doppler radar (Figure 2b) amplitudes A 3 and A 4 (Figure 3b) of the spectral components of the signal, respectively, mainly and the compensation channels, taking into account the coefficients amplification in the respective channels are located in the frequency positions f 2 due to the Doppler shift of the carrier frequency pulse-Doppler radar due to the mutual movements of its carrier and the irradiated plane - fasting ovschika interference type DRFM.
При облучении ВЦ главным лучом ДНА импульсно-доплеровской БРЛС и постановке самолётом-постановщиком помехи прицельной на ранее разведанной с помощью станции РТР частотной позиции f2 помехи типа DRFM по боковым лепесткам ДНА (рисунок 2в) амплитуды А1 и А2 (рисунок 3в) спектральных составляющих сигнала соответственно в основном и компенсационном каналах с учётом коэффициентов усиления в соответствующих каналах расположены на частотной позиции f1 амплитуды Ап1 и Ап2 спектральных составляющих помехового сигнала соответственно в основном и компенсационном каналах с учётом коэффициентов усиления в соответствующих каналах расположены на частотной позиции f2.When the CC was irradiated with the main beam of the DND of a pulse-Doppler radar and an interception sighting of a sighting plane at a frequency position f 2 previously investigated by the RTR station, the frequency position f 2 of the DRFM type on the side lobes of the DND (figure 2c) is the spectral amplitudes A 1 and A 2 (figure 3c) signal components respectively in the main and compensation channels taking into account the gain in the respective channels are arranged on the frequency position f 1 of the amplitude a and a n1 n2 spectral components of the noise signal, respectively, in the ground and to mpensatsionnom channels taking into account the gain in the respective channels are located in the frequency positions f 2.
В спектроанализаторе СА5 (рисунок 1) осуществляется анализ расположения спектральных составляющих сигнала и их амплитуд спектров S1(f) и S2(f).The spectrum analyzer CA5 (Figure 1) analyzes the location of the spectral components of the signal and their amplitudes of the spectra S 1 (f) and S 2 (f).
При этом, расположение спектральных составляющих спектра сигнала S1(f) только на частотной позиции f1 и выполнении условия А1>А2 или только на частотной позиции f2 спектра сигнала S2(f) и выполнении условия А3>А4 соответствует отсутствию воздействия помехи типа DRFM по боковым лепесткам ДНА импульсно-доплеровской БРЛС. В этом случае на выходе спектроанализатора СА5 формируется сигнал логического нуля «0», который является разрешающим сигналом для коммутатора 6, с выхода которого только полезный сигнал S1(f) поступает на первый выход и далее в импульсо-доплеровскую БРЛС для его обработки, и запрещающим для его поступления в режекторный фильтр РФ7.At the same time, the arrangement of the spectral components of the spectrum of the signal S 1 (f) only at the frequency position f 1 and the condition А 1 > А 2, or only at the frequency position f 2 of the spectrum of the signal S 2 (f) and the condition А 3 > А 4 corresponds to the absence of the impact of DRFM type interference on the side lobes of the DND of the pulse-Doppler radar. In this case, the output of the spectrum analyzer CA5 generates a signal of logical zero "0", which is the enabling signal for switch 6, from which only the useful signal S 1 (f) is fed to the first output and then to the Doppler radar for processing, and prohibiting for its entry into the RF notch filter7.
Одновременное расположение спектральных составляющих сигнала на частотных позициях f1 и f2 и одновременное выполнение условий Ап1>А1, Ап2>А2 и Ап2>Ап1 соответствует воздействию помехи типа DRFM по боковым лепесткам ДНА импульсно-доплеровской БРЛС. В этом случае на выходе спектроанализатора СА5 (рисунок 1) формируется сигнал логической единицы «1», который является разрешающим сигналом для коммутатора 6, с выхода которого одновременно на режекторный фильтр РФ 7 поступает сигнал S1(f) (рисунок 3в), и значение частотной позиции f2, на которой располагается помеха типа а также запрещающим сигналом для подачи спектра S1(f) полезного сигнала непосредственно на первый выход для его последующей обработки в импульсно-доплеровской БРЛС. В режекторном фильтре РФ7 (рисунок 1) помеха на частотной позиции f2 вырезается (рисунок 3г) и только после этого полезный сигнал 81(1) поступает на второй выход и далее в импульсно-доплеровскую БРЛС для его обработки.The simultaneous arrangement of the spectral components of the signal at the frequency positions f 1 and f 2 and the simultaneous fulfillment of the conditions A n1 > A 1 , A n2 > A 2 and A n2 > A n1 correspond to the effect of DRFM type interference on the side lobes of the DND of the pulsed Doppler radar. In this case, the output of the spectrum analyzer CA5 (Figure 1) generates a signal of the logical unit "1", which is the enable signal for switch 6, from which the signal S 1 (f) (Figure 3c) is fed to the notch filter RF 7 and the value frequency position f 2 , on which the interference of the type is located as well as a prohibiting signal for feeding the spectrum S 1 (f) of the useful signal directly to the first output for its subsequent processing in a pulse-Doppler radar. The RF7 notch filter (Figure 1) interferes at the frequency position f 2 is cut (Figure 3d) and only after that the useful signal 81 (1) goes to the second output and then to the pulse-Doppler radar to process it.
Таким образом, применение предлагаемого изобретения позволит расширить функциональные возможности импульсно-доплеровской БРЛС за счёт распознавания воздействия по боковым лепесткам ДНА из вынесенной точки пространства прицельной по частоте помехи типа ОКРМ при обнаружении воздушной цели, прикрываемой самолётом-постановщиком помех, и в случае её воздействия, обработки полезного сигнала в импульсно-доплеровской БРЛС с одновременной режекцией помехи типа DRFM.Thus, the application of the present invention will allow to expand the functionality of the pulse-Doppler radar by recognizing the impact on the side lobes of the DND from the rendered point of the target space of the OCRM-type interference when it detects an airborne target covered by the jamming aircraft, and the desired signal in the pulse-Doppler radar with simultaneous rejection of interference type DRFM.
ИСТОЧНИКИ ИНФОРМАЦИИINFORMATION SOURCES
1. Авиационные радиолокационные комплексы и системы: учебник для слушателей и курсантов ВУЗов ВВС / П.И. Дудник, Г.С. Кондратенков, Б.Г. Татарский, А.Р. Ильчук, А.А. Герасимов. Под ред. П.И. Дудника. - М.: изд. ВВИА им. проф. Н.Е. Жуковского, 2006, стр. 639-641, рисунок 12.39 (аналог).1. Aviation radar systems and systems: a textbook for students and cadets of universities of the Air Force / PI. Dudnik, G.S. Kondratenkov, B.G. Tatarsky, A.R. Ilchuk, A.A. Gerasimov. Ed. P.I. Angelica - M .: ed. VVIA them. prof. NOT. Zhukovsky, 2006, pp. 639-641, Figure 12.39 (equivalent).
2. В.В. Слатин. Современные и перспективные авиатехнологии РЭБ и бортовые средства их реализации. - Новости зарубежной науки и техники. Серия: Авиационные системы. - М: ГосНИИАС №11, 2016 стр. 15, рис.5 (прототип).2. V.V. Slatin. Modern and future aviation technology EW and onboard means of their implementation. - News of foreign science and technology. Series: Aviation Systems. - M: GosNIIAS No. 11, 2016, p. 15, Fig. 5 (prototype).
Claims (1)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2018132286A RU2688188C1 (en) | 2018-09-10 | 2018-09-10 | Method for operation of a pulse-doppler on-board radar station with recognition of the effect of interference from a remote point of space when an air target is detected, covered by a noise producer |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2018132286A RU2688188C1 (en) | 2018-09-10 | 2018-09-10 | Method for operation of a pulse-doppler on-board radar station with recognition of the effect of interference from a remote point of space when an air target is detected, covered by a noise producer |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2688188C1 true RU2688188C1 (en) | 2019-05-21 |
Family
ID=66636492
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2018132286A RU2688188C1 (en) | 2018-09-10 | 2018-09-10 | Method for operation of a pulse-doppler on-board radar station with recognition of the effect of interference from a remote point of space when an air target is detected, covered by a noise producer |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2688188C1 (en) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN110286362A (en) * | 2019-06-05 | 2019-09-27 | 西安电子科技大学 | Detection operations method is cooperateed with based on the airborne radar that Minimum detectable minimizes |
RU2718698C1 (en) * | 2019-09-16 | 2020-04-14 | Федеральное государственное казённое военное образовательное учреждение высшего образования "Военная академия воздушно-космической обороны имени Маршала Советского Союза Г.К. Жукова" Министерства обороны Российской Федерации | Method for operation of pulse-doppler on-board radar station with identification of jammers of drfm type when detecting a group of aircraft |
RU2724116C1 (en) * | 2019-12-30 | 2020-06-22 | Федеральное государственное казённое военное образовательное учреждение высшего образования "Военная академия воздушно-космической обороны имени Маршала Советского Союза Г.К. Жукова" Министерства обороны Российской Федерации | Method for operation of a pulse-doppler onboard radar station of a fighter, when the main lobe of antenna pattern is exposed with drfm-type interference |
RU2727963C1 (en) * | 2020-01-21 | 2020-07-28 | Федеральное государственное казённое военное образовательное учреждение высшего образования "Военная академия воздушно-космической обороны имени Маршала Советского Союза Г.К. Жукова" Министерства обороны Российской Федерации | Method of tracking an aerial target under the action of a signal-like with doppler frequency modulation of drfm type noise |
Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4933677A (en) * | 1988-12-22 | 1990-06-12 | Westinghouse Electric Corp. | Spur reduction system for digital RF memory |
JP2004085340A (en) * | 2002-08-27 | 2004-03-18 | Fujitsu Ltd | Drfm device |
RU2349926C1 (en) * | 2007-08-13 | 2009-03-20 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Центральный научно-исследовательский радиотехнический институт имени академика А.И. Берга" | Digital active jammer |
CN105629207A (en) * | 2015-12-22 | 2016-06-01 | 南京理工大学 | Radar signal processing system based on DRFM (Digital Radio-Frequency Memory) technology and dense target jamming generation method |
RU2594005C1 (en) * | 2015-09-01 | 2016-08-10 | Иван Васильевич Колбаско | Method of processing radar signal in pulse-doppler radar set |
RU2596853C1 (en) * | 2015-06-30 | 2016-09-10 | Акционерное общество "НИИ измерительных приборов-Новосибирский завод имени Коминтерна" /АО "НПО НИИИП-НЗиК"/ | Method for recognition of false signals |
RU2608551C1 (en) * | 2015-12-21 | 2017-01-23 | Федеральное государственное казённое военное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Военная академия воздушно-космической обороны имени Маршала Советского Союза Г.К. Жукова" Министерства обороны Российской Федерации | Pulse-doppler airborne radar station operating method during detecting of aerial target, radio reconnaissance station carrier |
-
2018
- 2018-09-10 RU RU2018132286A patent/RU2688188C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4933677A (en) * | 1988-12-22 | 1990-06-12 | Westinghouse Electric Corp. | Spur reduction system for digital RF memory |
JP2004085340A (en) * | 2002-08-27 | 2004-03-18 | Fujitsu Ltd | Drfm device |
RU2349926C1 (en) * | 2007-08-13 | 2009-03-20 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Центральный научно-исследовательский радиотехнический институт имени академика А.И. Берга" | Digital active jammer |
RU2596853C1 (en) * | 2015-06-30 | 2016-09-10 | Акционерное общество "НИИ измерительных приборов-Новосибирский завод имени Коминтерна" /АО "НПО НИИИП-НЗиК"/ | Method for recognition of false signals |
RU2594005C1 (en) * | 2015-09-01 | 2016-08-10 | Иван Васильевич Колбаско | Method of processing radar signal in pulse-doppler radar set |
RU2608551C1 (en) * | 2015-12-21 | 2017-01-23 | Федеральное государственное казённое военное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Военная академия воздушно-космической обороны имени Маршала Советского Союза Г.К. Жукова" Министерства обороны Российской Федерации | Pulse-doppler airborne radar station operating method during detecting of aerial target, radio reconnaissance station carrier |
CN105629207A (en) * | 2015-12-22 | 2016-06-01 | 南京理工大学 | Radar signal processing system based on DRFM (Digital Radio-Frequency Memory) technology and dense target jamming generation method |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN110286362A (en) * | 2019-06-05 | 2019-09-27 | 西安电子科技大学 | Detection operations method is cooperateed with based on the airborne radar that Minimum detectable minimizes |
CN110286362B (en) * | 2019-06-05 | 2022-12-23 | 西安电子科技大学 | Airborne radar cooperative detection working method based on minimum detectable speed minimization |
RU2718698C1 (en) * | 2019-09-16 | 2020-04-14 | Федеральное государственное казённое военное образовательное учреждение высшего образования "Военная академия воздушно-космической обороны имени Маршала Советского Союза Г.К. Жукова" Министерства обороны Российской Федерации | Method for operation of pulse-doppler on-board radar station with identification of jammers of drfm type when detecting a group of aircraft |
RU2724116C1 (en) * | 2019-12-30 | 2020-06-22 | Федеральное государственное казённое военное образовательное учреждение высшего образования "Военная академия воздушно-космической обороны имени Маршала Советского Союза Г.К. Жукова" Министерства обороны Российской Федерации | Method for operation of a pulse-doppler onboard radar station of a fighter, when the main lobe of antenna pattern is exposed with drfm-type interference |
RU2727963C1 (en) * | 2020-01-21 | 2020-07-28 | Федеральное государственное казённое военное образовательное учреждение высшего образования "Военная академия воздушно-космической обороны имени Маршала Советского Союза Г.К. Жукова" Министерства обороны Российской Федерации | Method of tracking an aerial target under the action of a signal-like with doppler frequency modulation of drfm type noise |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2688188C1 (en) | Method for operation of a pulse-doppler on-board radar station with recognition of the effect of interference from a remote point of space when an air target is detected, covered by a noise producer | |
CN110412559B (en) | Non-coherent fusion target detection method for MIMO radar of distributed unmanned aerial vehicle | |
Fabrizio et al. | Adaptive beamforming for high-frequency over-the-horizon passive radar | |
US10908256B2 (en) | Electronic warfare asset management system | |
JP2013545084A (en) | Radar system | |
CN108562892B (en) | Unmanned aerial vehicle-mounted passive bistatic radar device and target positioning method | |
EP0704713B1 (en) | Radar terrain bounce jamming detection using ground clutter tracking | |
CN110632573B (en) | Airborne broadband radar space-time two-dimensional keystone transformation method | |
Garry et al. | Wideband DTV passive ISAR system design | |
JP6889098B2 (en) | Radar device and its radar signal processing method | |
Samczyński et al. | Trial results on bistatic passive radar using non-cooperative pulse radar as illuminator of opportunity | |
CN110109075B (en) | Frequency agile radar anti-interference method based on whitening filtering | |
Wang et al. | Deceptive jamming suppression based on coherent cancelling in multistatic radar system | |
RU2315332C1 (en) | Radiolocation station | |
US3992710A (en) | Target tracker having target recognition means | |
Chen et al. | A method against DRFM dense false target jamming based on jamming recognization | |
Steck et al. | Cognitive radar principles and application to interference reduction | |
CN115616629B (en) | Moving target detection compensation method based on space-based external radiation source signals | |
RU149404U1 (en) | RADAR SURVEILLANCE STATION WITH MULTIFREQUENCY SENSING SIGNAL | |
RU2718698C1 (en) | Method for operation of pulse-doppler on-board radar station with identification of jammers of drfm type when detecting a group of aircraft | |
Fabrizio | High frequency over-the-horizon radar | |
RU126147U1 (en) | INTERFERENCE STATION PROTECTED FROM ANTI-RADAR ROCKETS | |
Filippini et al. | Exploiting long coherent integration times in DVB-T based passive radar systems | |
CN114814734A (en) | Radar antenna scanning type identification method and system under low signal-to-noise ratio condition | |
KR102345821B1 (en) | Beamforming test device based on live signal |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20200911 |