RU2682305C1 - High-voltage pulse generator - Google Patents
High-voltage pulse generator Download PDFInfo
- Publication number
- RU2682305C1 RU2682305C1 RU2018112534A RU2018112534A RU2682305C1 RU 2682305 C1 RU2682305 C1 RU 2682305C1 RU 2018112534 A RU2018112534 A RU 2018112534A RU 2018112534 A RU2018112534 A RU 2018112534A RU 2682305 C1 RU2682305 C1 RU 2682305C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- uncontrolled
- discharger
- arrester
- line
- single forming
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
- H03K—PULSE TECHNIQUE
- H03K3/00—Circuits for generating electric pulses; Monostable, bistable or multistable circuits
- H03K3/02—Generators characterised by the type of circuit or by the means used for producing pulses
-
- H—ELECTRICITY
- H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
- H03K—PULSE TECHNIQUE
- H03K3/00—Circuits for generating electric pulses; Monostable, bistable or multistable circuits
- H03K3/02—Generators characterised by the type of circuit or by the means used for producing pulses
- H03K3/45—Generators characterised by the type of circuit or by the means used for producing pulses by the use, as active elements, of non-linear magnetic or dielectric devices
Abstract
Description
Изобретение относится к высоковольтной импульсной технике и может быть использовано в ускорительной технике, физике плазмы, радиационной физике, в атомной физике, медицине, химии, физике твердого тела, и других импульсных сильноточных устройствах.The invention relates to high-voltage pulse technology and can be used in accelerator technology, plasma physics, radiation physics, in atomic physics, medicine, chemistry, solid state physics, and other pulsed high-current devices.
Известно устройство (Воробьев Г.А., Руденко Н.С. Генератор наноеекундных импульсов напряжения 500 кВ // ПТЭ. 1965. №1 с 109-111.).A device is known (Vorobev G.A., Rudenko N.S. Generator of nanosecond voltage pulses 500 kV // PTE. 1965. No. 1 from 109-111.).
Генератор включает в себя генератор Маркса, подключенный к дополнительной индуктивности, которая в свою очередь электрически связана с малоиндуктивным конденсатором, представляющим собой отрезок коаксиальной длинной формирующей линии, состоящей из двух цилиндрических обкладок с пространством между ними, заполненным глицерином. Внутренняя обкладка конденсатора является также корпусом разрядной камеры, заполненной азотом, в которую помещен коммутирующий разрядник. Матоиндуктивный неуправляемый разрядник с другой стороны подключен к передающей линии, представляющей собой латунную трубку, заполненную трансформаторным маслом. На противоположном конце предающая линия соединена с нагрузкой.The generator includes a Marx generator, connected to an additional inductance, which in turn is electrically connected to a low-inductance capacitor, which is a segment of a coaxial long forming line consisting of two cylindrical plates with a space between them filled with glycerin. The inner lining of the capacitor is also the housing of the discharge chamber, filled with nitrogen, into which the switching arrester is placed. On the other hand, a noninductive uncontrolled arrester is connected to the transmission line, which is a brass tube filled with transformer oil. At the opposite end, the feed line is connected to the load.
Недостатком такого генератора является:The disadvantage of this generator is:
1. Несогласованность волновых сопротивлений малоиндуктивного конденсатора, представляющего собой отрезок коаксиальной длинной линии, и передающей линии, обусловленная различием отношений диаметров внутреннего и внешнего электродов малоиндуктивного конденсатора и предающей линии.1. The inconsistency of the wave impedances of the low-inductance capacitor, which is a segment of a coaxial long line, and the transmission line, due to the difference in the ratio of the diameters of the internal and external electrodes of the low-inductance capacitor and the transfer line.
2. Наличие неуправляемого разрядника, нестабильности во временах его срабатывания. Он не может быть синхронизирован с разрядниками генератора Маркса, поскольку каждый неуправляемый разрядник обладает собственным временем задержки (не всегда стабильным).2. The presence of an uncontrolled arrester, instability in the times of its operation. It cannot be synchronized with the spark gap of the Marx generator, since each uncontrolled spark gap has its own delay time (not always stable).
3. В схеме зарядка компенсирующего конденсатора производится генератором импульсного напряжения (ГИН) - генератором Маркса с емкостью во много раз превышающей емкость самого конденсатора. Поэтому в нагрузку поступает лишь малая часть энергии, запасенной в ГИН.3. In the circuit, the compensation capacitor is charged by a pulse voltage generator (GIN) - a Marx generator with a capacity many times higher than the capacitance of the capacitor itself. Therefore, only a small part of the energy stored in the GIN enters the load.
Наиболее близким к заявленному устройству является генератор высоковольтных импульсов (Ковальчук Б.М., Месяц Г.А., Шпак В.Г. ПТЭ (6) 73 (1976)).Closest to the claimed device is a high-voltage pulse generator (Kovalchuk B.M., Mesyats G.A., Shpak V.G. PTE (6) 73 (1976)).
Он состоит из генератора Маркса, электрически соединенного с коаксиальной одинарном формирующей линией (ОФЛ) с газовой изоляцией высокого давления, связанной в единый общий обком, заполненный газом при определенном давлении, с блоком разрядного узла, объединяющего обостряющий и срезающий разрядники, так называемого слайсера. служащего для формирования заднего фронта высоковольтного импульса. Конструкция слайсера позволяет в рабочем режиме менять зазоры разрядников с помощью эксцентричных механических приводов.It consists of a Marx generator, electrically connected to a coaxial single forming line (OFL) with high-pressure gas insulation connected to a single common reservoir filled with gas at a certain pressure, with a block of a discharge unit that combines sharpening and cutting arresters, the so-called slicer. serving to form the trailing edge of the high voltage pulse. The slicer design allows in the operating mode to change the gap of the arresters using eccentric mechanical drives.
При срабатывании генератора Маркса происходит зарядка коаксиальной формирующей линии, при достижении пробойного значения напряженности электрического поля происходит пробой зазора обостряющего разрядника и далее импульс распространяется по передающей линии к нагрузке. Длительность переднего фронта импульса определялась скоростью нарастания напряжения на обостряющем разряднике. Сама же скорость нарастания фронта напряжения задавалась генератором Маркса. Срезающий разрядник работал в условиях «бегущей волны» и при более высоком значении и поэтому задний фронт сформированного импульса был в два-три раза короче переднего.When the Marx generator is triggered, the coaxial forming line is charged, when the breakdown value of the electric field is reached, the gap of the sharpening spark gap breaks down and then the pulse propagates along the transmission line to the load. The duration of the leading edge of the pulse was determined by the rate of rise of voltage on a sharpening spark gap. The rate of rise of the voltage front itself was set by the Marx generator. The cutting arrester worked in the conditions of the "traveling wave" and at a higher value and therefore, the trailing edge of the generated pulse was two to three times shorter than the leading one.
Основными недостатками данной системы являются:The main disadvantages of this system are:
1. Наличие в конструкции генератора импульсов сложного устройства - слайсера. Его конструкция включает в себя эксцентриковые механизмы приводов. Привод подвижного потенциального электрода обостряющего разрядника осуществлялся через тонкостенный изолятор, расположенный в зазоре газонаполненной коаксиальной формирующей линии с газовой изоляцией высокого давления. Зазоры разрядников регулировались с погрешностью 10 мкм. Использование слайсера значительно усложняет конструкцию в целом.1. The presence in the design of the pulse generator of a complex device - slicer. Its design includes eccentric drive mechanisms. The movable potential electrode of the sharpening spark gap was driven through a thin-walled insulator located in the gap of a gas-filled coaxial forming line with high-pressure gas insulation. The gaps of the arresters were regulated with an error of 10 μm. Using a slicer greatly complicates the design as a whole.
2. Зависимость времени коммутации tк для пробоя межэлектродного промежутка согласно модели Ромпе и Вайнеля: время коммутации tк пропорционально величине где р-давление газа. Е - напряженность электрического поля. При неизменном напряжении статического пробоя газонаполненного межэлектродного промежутка обостряющего разрядника согласно закону Пашена произведение давления газа на длину промежутка pd тоже должно оставаться неизменным (для обостряющих разрядников очевидно рассматривается правая ветвь закона Пашена), а следовательно, неизменной будет и величина здесь - пробойные значения напряженности и напряжения. Это значит, что время tк уменьшается с ростом давления. Поэтому в данном генераторе, для достижения коротких передних фронтов импульсов необходимо поддерживать давление газа до 100 атмосфер. Это сильно усложняет конструкцию генератора из-за необходимости поддержания высокого давления в слайсере, что важно для уменьшения времени коммутации. Кроме того, высокоточное регулирование межэлектродных зазоров серьезно усложняет конструкцию разрядного узла - слайсера. Все вышесказанное соответственно усложняет управление временем коммутации разрядника.2. The dependence of the switching time t to for breakdown of the interelectrode gap according to the Rompe and Weinel models: the switching time t to is proportional to where p is the gas pressure. E is the electric field strength. Under the constant voltage of the static breakdown of the gas-filled interelectrode gap of the sharpening spark gap according to the Paschen law, the product of the gas pressure and the length of the gap pd must also remain unchanged (for sharpening spark gaps, the right branch of the Paschen law is obviously considered), and therefore the value will also be unchanged here - breakdown values of tension and voltage. This means that the time t k decreases with increasing pressure. Therefore, in this generator, to achieve short leading edges of pulses, it is necessary to maintain a gas pressure of up to 100 atmospheres. This greatly complicates the design of the generator due to the need to maintain high pressure in the slicer, which is important to reduce the switching time. In addition, high-precision regulation of interelectrode gaps seriously complicates the design of the discharge unit - slicer. All of the above, respectively, complicates the management of the switching time of the arrester.
Технический результат заключается в упрощении управления временем коммутации разрядника за счет упрощения конструкцииThe technical result consists in simplifying the management of the switching time of the arrester by simplifying the design
Технический результат достигается тем, что в отличие от известного генератора высоковольтных импульсов, содержащего электрически связанные между собой генератор импульсного напряжения, одинарную формирующую линию, разрядный узел, передающую линию и нагрузку, в предложенном генераторе одинарная формирующая линия и разрядный узел функционально разделены на два самостоятельно функционирующих элемента, в качестве разрядного узла использован неуправляемый разрядник, неуправляемый разрядник включен в электрическую цепь между одинарной формирующей линией и нагрузкой, при этом неуправляемый разрядник расположен в полосковой линии, один конец которой подключен к генератору постоянного напряжения через зарядное сопротивление, а на другом ее конце размещен закорачивающий разрядник, причем ось неуправляемого разрядника ориентирована вдоль полосковой линии, неуправляемый разрядник расположен на расстоянии от закорачивающего разрядника, где τ - требуемая длительность формируемого электрического импульса, ν - скорость распространения электромагнитной волны по полосковой линии, а длина одинарной формирующей линии (ОФЛ) составляет The technical result is achieved by the fact that, in contrast to the known high-voltage pulse generator, containing an electrically coupled pulse voltage generator, a single forming line, a discharge unit, a transmission line and a load, in the proposed generator, the single forming line and the discharge unit are functionally divided into two independently functioning element, an uncontrolled arrester is used as a discharge unit, an uncontrolled arrester is included in the electric circuit between forming line and the load, the discharger is uncontrollable in the strip line, one end of which is connected to the generator via the DC resistance of the battery, and at the other end thereof is placed shorting arrester, wherein the unsteered arrester axis oriented along the stripline, uncontrollable discharger located at a distance from a short-circuit arrester, where τ is the required duration of the generated electric pulse, ν is the propagation velocity of the electromagnetic wave along the strip line, and the length of the single forming line (OFL) is
Предложенный подход к управлению временем коммутации разрядника состоит в управлении временем коммутации разрядника на «новом физическом принципе» -замагничивания переносчиков заряда (электронов и ионов) посредством поперечного магнитного поля, таким образом, чтобы продольное смещение заряженных частиц равное двойному ларморовскому радиусу было много меньше межэлектродного промежутка разрядника. С привлечением соответствующего математического аппарата, формулы которого важны, поскольку они определяют параметры физических процессов, положенных в основу данного устройства, эта идея выглядит следующим образом.The proposed approach to controlling the switching time of the spark gap is to control the switching time of the spark gap on the “new physical principle” —magnetize charge carriers (electrons and ions) by means of a transverse magnetic field, so that the longitudinal displacement of charged particles equal to the double Larmor radius is much smaller than the interelectrode gap arrester. With the involvement of the corresponding mathematical apparatus, the formulas of which are important, since they determine the parameters of the physical processes underlying this device, this idea looks as follows.
2RL<<d (фиг. 1), где RL- ларморовский радиус электрона, d - ширина разрядного промежутка разрядника или2R L << d (Fig. 1), where R L is the Larmor radius of the electron, d is the width of the discharge gap of the spark gap, or
где m - масса электрона, аwhere m is the mass of the electron, and
- дрейфовая скорость электронов в газе, М - масса ионов газа, m=9,1⋅10-31 [кг] - масса электрона, λ - длина свободного пробега электрона, U0 - напряжение, приложенное к межэлектродному промежутку разрядника. is the electron drift velocity in the gas, M is the mass of gas ions, m = 9.1 910 -31 [kg] is the mass of the electron, λ is the mean free path of the electron, U 0 is the voltage applied to the interelectrode gap of the spark gap.
Величина индукции магнитного поля В внутри полосковой линии (ПЛ) составляет - ток протекающий по линии U} - напряжение приложенное к ПЛ, - волновое сопротивление полосковой линии b - ширина линии, а -расстояние между пластинами ПЛ, Теперь соотношение (1) примет вид:The magnitude of the induction of the magnetic field B inside the strip line (PL) is - current flowing along the line U } - voltage applied to the submarine, - the wave impedance of the strip line b is the line width, and the distance between the plates of the submarine, Now the ratio (1) will take the form:
Одинарная формирующая линия (ОФЛ) одним концом подсоединена к генератору импульсного напряжения (ГИН), а другим концом к сопротивлению нагрузки. В заявляемой конструкции может быть блок синхронизации, который посредством линий связи подсоединен через закорачивающий разрядник и ГИН к ОФЛ.A single forming line (OFL) is connected at one end to a pulse voltage generator (GIN), and at the other end to a load resistance. In the claimed design, there may be a synchronization unit, which is connected via communication lines through a short-circuit arrestor and a GIN to the OFL.
Физическая основа подхода создания генератора высоковольтных импульсов касается организации процесса управления коммутацией. Предложенная схема позволяет управлять временем начала и конца коммутации неуправляемого разрядника и.что очень важно, с малыми передним и задними фронтами генерируемого импульса.The physical basis of the approach for creating a high-voltage pulse generator relates to the organization of the switching control process. The proposed scheme allows you to control the start and end switching times of an uncontrolled arrester and, which is very important, with small leading and trailing edges of the generated pulse.
Это организовано за счет того, что «неуправляемый» разрядник управляется посредством внешнего магнитного поля, создаваемого электрическими импульсами, распространяющимися в ПЛ. Это становится возможным посредством того, что коаксиальная одинарная формирующая линия и разрядный узел функционально разделены на два самостоятельно функционирующих элемента (а не объединены, как в прототипе, в общий объем, заполненный газом при определенном давлении) и обеспечена возможность размещения разрядника в ПЛ, в которой распространяются электрические импульсы. Эти импульсы определенным образом «включают» или «выключают» магнитное поле в ПЛ; магнитное поле в те моменты времени, когда оно «включается», запирает разрядник, а, когда поле «выключается», разрядник открывается, так как находится при этом под напряжением больше пробивного. Таким образом, формируется импульс напряжения на нагрузочном сопротивлении нужной длительности и с короткими передним и задним фронтами.This is organized due to the fact that the "uncontrolled" arrester is controlled by an external magnetic field created by electric pulses propagating in the submarine. This becomes possible due to the fact that the coaxial single forming line and the discharge unit are functionally divided into two independently functioning elements (and not combined, as in the prototype, into a total volume filled with gas at a certain pressure) and it is possible to place a spark gap in a submarine in which electrical impulses propagate. These pulses in a certain way “turn on” or “turn off” the magnetic field in the submarine; the magnetic field at those times when it “turns on”, closes the arrester, and when the field “turns off”, the arrester opens, since it is under voltage more than the breakdown voltage. Thus, a voltage pulse is formed at the load resistance of the desired duration and with short leading and trailing edges.
В заявляемой конструкции от внешнего статического источника питания ПЛ заряжается через зарядное сопротивление. В определенные времена блок синхронизации запускает ГИН и закорачивающий разрядник. После срабатывания закорачивающего разрядника в ПЛ начинают распространяться волны зарядки и разрядки.In the claimed design from an external static power supply, the submarine is charged through the charging resistance. At certain times, the synchronization unit starts the GIN and the short-circuit arrestor. After the short-circuit arrester is triggered, charging and discharging waves begin to propagate in the submarine.
Предложенное техническое решение позволяет отказаться от имеющего место в прототипе устройства сложной конструкции - слайсера и использовать для коммутации высоковольтного импульса неуправляемый разрядник при невысоких давлениях, что приведет к упрощению конструкции и упрощению управления процессом формирования импульса с короткими фронтами за счет управления временем коммутации разрядника.The proposed technical solution allows us to abandon the complex design of the slicer, which is used in the prototype, and use an uncontrolled arrester for switching a high-voltage pulse at low pressures, which will simplify the design and simplify the control of the pulse formation process with short fronts by controlling the arrester switching time.
На фиг. 1 схематично изображена траектория движения заряженных частиц.In FIG. 1 schematically shows the trajectory of the movement of charged particles.
На фиг 2. представлена принципиальная электрическая схема генератора высоковольтных импульсов, гдеIn Fig 2. presents a circuit diagram of a high voltage pulse generator, where
1 - ГИН - генератор импульсного напряжения;1 - GIN - pulse voltage generator;
2 - зарядное сопротивление;2 - charging resistance;
3 - одинарная формирующая линия (ОФЛ):3 - single forming line (OFL):
4 - полосковая линия (ГШ);4 - strip line (GS);
5 - неуправляемый разрядник;5 - uncontrolled arrester;
6 - блок синхронизации;6 - block synchronization;
7 - закорачивающий разрядник;7 - short-circuit arrestor;
8 - сопротивление нагрузки;8 - load resistance;
9 - внешний статический источник питания;9 - external static power source;
10 - зарядное сопротивление.10 - charging resistance.
В генераторе высоковольтный импульсов (фиг. 2) одинарная формирующая линия 3 и разрядный узел 5 функционально разделены на два самостоятельно функционирующих элемента, в качестве разрядного узла 5 использован неуправляемый разрядник, неуправляемый разрядник 5 включен в электрическую цепь между одинарной формирующей линией 3 и нагрузкой 8, при этом неуправляемый разрядник расположен в полосковой линии 4, один конец которой подключен к генератору постоянного напряжения (внешний статический источник питания) 9 через зарядное сопротивление 2, а на другом ее конце размещен закорачивающий разрядник 7, причем ось неуправляемого разрядника ориентирована вдоль полосковой линии, неуправляемый разрядник расположен на расстоянии от закорачивающего разрядника 7, где τ - требуемая длительность формируемого электрического импульса, ν - скорость распространения электромагнитной волны по полосковой линии, а длина одинарной формирующей линии (ОФЛ) 3 составляет Одинарная формирующая линия (ОФЛ) 3 одним концом подсоединена к генератору импульсного напряжения (ГИН) 1, а другим концом к сопротивлению нагрузки 8. В заявляемой конструкции может быть блок синхронизации 6, который посредством линий связи подсоединен через закорачивающий разрядник 7 и ГИН 1 к ОФЛ 3.In the high-voltage pulse generator (Fig. 2), the single forming
Устройство работает следующим образом. В начальный момент времени блок синхронизации 6 производит коммутацию ГИН 1 и закорачивающего разрядника 7, расположенного на конце заряженной ПЛ 4 с волновым сопротивлением р. При закорачивании ПЛ, заряженной от внешнего статического источника питания 9, в ней формируется волна разрядки. За время пока волна разрядки по полосковой линии достигнет неуправляемого разрядника 5, за это время t1 ГИН 1 успевает зарядить ОФЛ 3 до напряжения U=0,8÷0,9Uпробойное. В момент времени равный t1 в межэлектродном промежутке неуправляемого разрядника возникает магнитное поле где U1 - напряжение, до которого заряжена полосковая линия. При этом происходит замагничивание носителей заряда. Разрядник будет заперт, вследствие выполнения неравенства (2). В дальнейшем волна разрядки по полосковой линии движется в сторону, где установлено сопротивление зарядки 10. Поскольку Rзарядки>>ρ на этом конце полосковой линии происходит отражение падающей волны разрядки, которая превращается в волну зарядки для полосковой линии. Когда волна зарядки достигнет неуправляемого разрядника в момент времени где расстояние от неуправляемого разрядника до конца ПЛ 4, подключенного к зарядному сопротивлению 10 (время отсчитывается от начала коммутации закорачивающего разрядника и ГИН), то к этому моменту времени ГИН должен зарядить ОФЛ до напряжения значительно большего, чем Uпробойное, а магнитное поле в межэлектродном зазоре исчезнет. Как следствие, неуправляемый разрядник пробьется и сформирует импульс напряжения на нагрузке 8 с коротким передним фронтом, благодаря тому, что к нему будет приложено напряжение значительно большее, чем пробойное. В дальнейшем волна разрядки будет двигаться к концу полосковой линии, где размещен закорачивающий разрядник, а в неуправляемом разряднике магнитное поле будет отсутствовать. Подойдя к этому концу полосковой линии, волна зарядки отразится от закороченного конца линии и по ней в противоположную сторону начнет движение волна разрядки. При достижении этой волной неуправляемого разрядника в момент времени в нем опять скачком возникнет магнитное поле, удовлетворяющее условию (2), ток через разрядник прекратится и вместе с ним импульс напряжения на нагрузке с резким задним фронтом. В итоге на нагрузке сформируется импульс напряжения длительностью The device operates as follows. At the initial time, the
Вследствие того, что длина ОФЛ составляет то к ко времени t3 ОФЛ разрядится и процесс прекратится.Due to the fact that the length of the OFL is then by the time t 3 OFL will be discharged and the process will stop.
Ускоритель электронов выполнен следующим образом. Формирующая линия выполнена из пяти равных отрезков коаксиального кабеля КВИ-100 с волновым сопротивлением 60 Ом,The electron accelerator is made as follows. The forming line is made of five equal lengths of coaxial cable KVI-100 with a wave impedance of 60 Ohms,
Для коммутации ПЛ использован управляющий разрядник РУ-78. ПЛ заряжается от стандартного внешнего источника питания SpelJman CZE 1000R. В качестве ГИН был выбран БИНГ-45 со следующими характеристиками:For switching submarines, the control arrester RU-78 was used. The submarine is charged from a standard external power supply SpelJman CZE 1000R. As a GIN, BING-45 was selected with the following characteristics:
• Выходное напряжение: от 60 до 80 кВ;• Output voltage: from 60 to 80 kV;
• Фронт формирования импульса: до 5 нс.• Front of pulse formation: up to 5 ns.
ПЛ имеет волновое сопротивление ρ=50 Ом. В качестве неуправляемого разрядника использовался разрядник РО-48 с пробивным напряжением 50кВ. К моменту запирания разрядника магнитным полем ПЛ напряжение на нем составляло порядка 45кВ, а к моменту прихода волны зарядки, когда магнитное поле исчезает, на разряднике оказываете напряжение около 80кВ.The submarine has a wave impedance ρ = 50 Ohms. As an uncontrolled arrester, a PO-48 arrester with a breakdown voltage of 50 kV was used. By the time the spark gap was locked by the PL magnetic field, the voltage on it was about 45 kV, and by the time the charge wave arrives, when the magnetic field disappears, the voltage on the spark gap is about 80 kV.
Таким образом, генератор высоковольтных импульсов позволяет формировать на нагрузке высоковольтные импульсы определенной длительности и с короткими передним и задним фронтами при упрощении управления временем коммутации разрядника за счет упрощения конструкции по сравнению с прототипом.Thus, the high-voltage pulse generator allows you to generate high-voltage pulses of a certain duration and with short leading and trailing edges on the load while simplifying the control of the switching time of the spark gap due to the simplification of the design in comparison with the prototype.
Claims (1)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2018112534A RU2682305C1 (en) | 2018-04-06 | 2018-04-06 | High-voltage pulse generator |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2018112534A RU2682305C1 (en) | 2018-04-06 | 2018-04-06 | High-voltage pulse generator |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2682305C1 true RU2682305C1 (en) | 2019-03-18 |
Family
ID=65805724
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2018112534A RU2682305C1 (en) | 2018-04-06 | 2018-04-06 | High-voltage pulse generator |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2682305C1 (en) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU198711U1 (en) * | 2020-03-20 | 2020-07-23 | Российская Федерация, от имени которой выступает Государственная корпорация по атомной энергии "Росатом" (Госкорпорация "Росатом") | HIGH VOLTAGE PULSE GENERATOR |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2167491C2 (en) * | 1999-08-18 | 2001-05-20 | Институт сильноточной электроники СО РАН | High-voltage pulse generator |
US6355992B1 (en) * | 1998-08-11 | 2002-03-12 | Utron Inc. | High voltage pulse generator |
RU2181925C2 (en) * | 2000-02-09 | 2002-04-27 | Институт сильноточной электроники СО РАН | High-voltage pulse generator |
RU2305364C1 (en) * | 2006-04-11 | 2007-08-27 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Научно-исследовательский институт импульсной техники" (ФГУП НИИИТ) | Generator of high potential voltage impulses of picosecond duration |
RU2340081C1 (en) * | 2007-04-25 | 2008-11-27 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Томский политехнический университет Научно-исследовательский институт высоких напряжений | Submerged electrical-discharge generator |
-
2018
- 2018-04-06 RU RU2018112534A patent/RU2682305C1/en active
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6355992B1 (en) * | 1998-08-11 | 2002-03-12 | Utron Inc. | High voltage pulse generator |
RU2167491C2 (en) * | 1999-08-18 | 2001-05-20 | Институт сильноточной электроники СО РАН | High-voltage pulse generator |
RU2181925C2 (en) * | 2000-02-09 | 2002-04-27 | Институт сильноточной электроники СО РАН | High-voltage pulse generator |
RU2305364C1 (en) * | 2006-04-11 | 2007-08-27 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Научно-исследовательский институт импульсной техники" (ФГУП НИИИТ) | Generator of high potential voltage impulses of picosecond duration |
RU2340081C1 (en) * | 2007-04-25 | 2008-11-27 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Томский политехнический университет Научно-исследовательский институт высоких напряжений | Submerged electrical-discharge generator |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU198711U1 (en) * | 2020-03-20 | 2020-07-23 | Российская Федерация, от имени которой выступает Государственная корпорация по атомной энергии "Росатом" (Госкорпорация "Росатом") | HIGH VOLTAGE PULSE GENERATOR |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US4275317A (en) | Pulse switching for high energy lasers | |
US4422013A (en) | MPD Intense beam pulser | |
Lisitsyn et al. | Drilling and demolition of rocks by pulsed power | |
Savage et al. | Status of the Z pulsed power driver | |
RU2682305C1 (en) | High-voltage pulse generator | |
US4975921A (en) | Integrated prepulse circuits for efficient excitation of gas lasers | |
Heeren et al. | 250 kV sub-nanosecond pulse generator with adjustable pulse-width | |
US2470550A (en) | Pulse producing apparatus | |
CN109672358B (en) | Nanosecond leading edge bipolar high-voltage pulse generation device | |
RU2382488C1 (en) | Device for generating subnanosecond pulses | |
RU2746052C1 (en) | Method for forming a current pulse in the load of the inductive electromagnetic energy storage | |
Zherlitsyn et al. | Multichannel switching in a multigap gas switch at atmospheric pressure | |
RU2292112C1 (en) | Device for generating subnanosecond pulses | |
Kanaeva et al. | A high-voltage pulse generator for electric-discharge technologies | |
Deng et al. | A nanosecond pulse generator for intracellular electromanipulation | |
SU410502A1 (en) | ||
EP0403059B1 (en) | High voltage switch assembly | |
Molchanov et al. | A new gas switch for low-inductance capacitor-switch assemblies | |
RU2110143C1 (en) | Method and device for generating high-voltage pulses | |
RU2559022C1 (en) | Pulse ionic accelerator | |
RU2705207C2 (en) | Electron accelerator based on ferroelectric plasma cathode | |
RU2660597C1 (en) | High-voltage pulse generator for electric discharge technologies | |
Xi et al. | A pulse current generator for dense plasma focus | |
RU2199818C2 (en) | Ultrashort high-voltage pulse shaping device | |
Rahaman et al. | Parallel operation of four spark gaps in a pulser system |