RU2680715C1 - Power supply for inductor - Google Patents

Power supply for inductor Download PDF

Info

Publication number
RU2680715C1
RU2680715C1 RU2017138175A RU2017138175A RU2680715C1 RU 2680715 C1 RU2680715 C1 RU 2680715C1 RU 2017138175 A RU2017138175 A RU 2017138175A RU 2017138175 A RU2017138175 A RU 2017138175A RU 2680715 C1 RU2680715 C1 RU 2680715C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
phase
inverter
control system
inductor
power
Prior art date
Application number
RU2017138175A
Other languages
Russian (ru)
Inventor
Геннадий Федотович Лыбзиков
Виктор Николаевич Тимофеев
Original Assignee
Виктор Николаевич Тимофеев
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Виктор Николаевич Тимофеев filed Critical Виктор Николаевич Тимофеев
Priority to RU2017138175A priority Critical patent/RU2680715C1/en
Priority to PCT/RU2018/000700 priority patent/WO2019088878A1/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2680715C1 publication Critical patent/RU2680715C1/en

Links

Images

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M7/00—Conversion of ac power input into dc power output; Conversion of dc power input into ac power output
    • H02M7/42—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal
    • H02M7/44—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters
    • H02M7/48—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
    • H02M7/53—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal
    • H02M7/537—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only, e.g. single switched pulse inverters
    • H02M7/5387—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only, e.g. single switched pulse inverters in a bridge configuration
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M7/00—Conversion of ac power input into dc power output; Conversion of dc power input into ac power output
    • H02M7/42—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/10—Supplying or treating molten metal
    • B22D11/11—Treating the molten metal
    • B22D11/114—Treating the molten metal by using agitating or vibrating means
    • B22D11/115—Treating the molten metal by using agitating or vibrating means by using magnetic fields
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M1/00—Details of apparatus for conversion
    • H02M1/08—Circuits specially adapted for the generation of control voltages for semiconductor devices incorporated in static converters
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M7/00—Conversion of ac power input into dc power output; Conversion of dc power input into ac power output
    • H02M7/42—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal
    • H02M7/44—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters
    • H02M7/48—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
    • H02M7/53—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal
    • H02M7/537—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only, e.g. single switched pulse inverters
    • H02M7/5383—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only, e.g. single switched pulse inverters in a self-oscillating arrangement
    • H02M7/53846—Control circuits
    • H02M7/53862—Control circuits using transistor type converters
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M7/00—Conversion of ac power input into dc power output; Conversion of dc power input into ac power output
    • H02M7/42—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal
    • H02M7/44—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters
    • H02M7/48—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
    • H02M7/53—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal
    • H02M7/537—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only, e.g. single switched pulse inverters
    • H02M7/539—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only, e.g. single switched pulse inverters with automatic control of output wave form or frequency
    • H02M7/5395—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only, e.g. single switched pulse inverters with automatic control of output wave form or frequency by pulse-width modulation
    • H—ELECTRICITY
    • H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • H05B—ELECTRIC HEATING; ELECTRIC LIGHT SOURCES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; CIRCUIT ARRANGEMENTS FOR ELECTRIC LIGHT SOURCES, IN GENERAL
    • H05B6/00—Heating by electric, magnetic or electromagnetic fields
    • H05B6/02—Induction heating
    • H05B6/04—Sources of current
    • H—ELECTRICITY
    • H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • H05B—ELECTRIC HEATING; ELECTRIC LIGHT SOURCES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; CIRCUIT ARRANGEMENTS FOR ELECTRIC LIGHT SOURCES, IN GENERAL
    • H05B6/00—Heating by electric, magnetic or electromagnetic fields
    • H05B6/02—Induction heating
    • H05B6/06—Control, e.g. of temperature, of power
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M1/00—Details of apparatus for conversion
    • H02M1/0003—Details of control, feedback or regulation circuits
    • H02M1/0009—Devices or circuits for detecting current in a converter

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Electromagnetism (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Inverter Devices (AREA)

Abstract

FIELD: metallurgy.SUBSTANCE: invention relates to the field of metallurgy and can be used to power induction plants for mixing liquid metals, in particular aluminum, in furnaces and mixers. In the power supply, the control system additionally contains a pulse shaping unit, and a current sensor is additionally installed in the inverter power supply circuit. Each threshold element of the pulse shaping unit is connected with an input to a current sensor in the power supply circuit, and one of the outputs through a diode group – with interface elements of a control system with a single inverter phase, while another output it through the appropriate diode group is connected to the interface elements of the control system with another phase of the inverter.EFFECT: improving the efficiency of mixing of liquid metals due to the formation of non-sinusoidal currents in a power source loaded on an inductor with a high power factor and improved efficiency, which is facilitated by the redistribution of energy, when exposed to specially formed signals, from one inductor phase to another.1 cl, 4 dwg

Description

Изобретение относится к источникам питания индукционных установок для перемешивания жидких металлов, в частности алюминия, в печах и миксерах и направлено на повышение эффективности перемешивания при высоком коэффициенте мощности источника и улучшенном КПД.The invention relates to power sources of induction plants for mixing liquid metals, in particular aluminum, in furnaces and mixers and is aimed at increasing the mixing efficiency with a high power factor of the source and improved efficiency.

Одним из путей повышения эффективности перемешивания жидких металлов является использование источника несинусоидальных токов [1]. Теоретические и экспериментальные исследования показывают, что при воздействии несинусоидальным периодическим током (на основании закона Ампера, поле Н линейно связано с током и повторяет его форму) можно увеличить эффективность перемешивания жидкого металла, как за счет более глубокого проникновения электромагнитного поля в его толщу, так и за счет увеличения силы взаимодействия жидкого металла (с наведенными в его толще вихревыми токами) с магнитным полем индуктора.One way to increase the efficiency of mixing liquid metals is to use a source of non-sinusoidal currents [1]. Theoretical and experimental studies show that when exposed to a non-sinusoidal periodic current (based on Ampere's law, the field H is linearly connected with the current and repeats its shape), the mixing efficiency of a liquid metal can be increased, both due to a deeper penetration of the electromagnetic field into its thickness and due to an increase in the interaction force of a liquid metal (with eddy currents induced in its thickness) with the magnetic field of the inductor.

Известны источники питания с двойным преобразованием напряжения: переменное (АС) - постоянное (DC) - переменное (АС). Структурная схема таких преобразователей и принцип их работы описаны в [2, 3]. Преобразователь включает следующие основные узлы: звено постоянного тока, содержащее неуправляемый выпрямитель (как правило, трехфазный), емкостной фильтр и звено предварительного заряда, мостовой трехфазный инвертор, выполненный на IGBT-модулях, систему управления, датчики тока, включенные в цепь нагрузки, и блок питания. Выпрямитель осуществляет преобразование переменного напряжения сети в постоянное. Инвертор посредством широтно-импульсного модулирования управляет транзисторными ключами и преобразует постоянное напряжение в переменное квазисинусоидальное, требуемой частоты и амплитуды в широком диапазоне.Known power supplies with double voltage conversion: AC (AC) - constant (DC) - AC (AC). The structural diagram of such converters and the principle of their operation are described in [2, 3]. The converter includes the following main units: a DC link containing an uncontrolled rectifier (usually a three-phase), a capacitive filter and a pre-charge link, a three-phase bridge inverter made on IGBT modules, a control system, current sensors included in the load circuit, and a unit nutrition. The rectifier converts AC voltage to DC. The inverter by means of pulse-width modulation controls transistor switches and converts a constant voltage into a quasi-sinusoidal variable, of the required frequency and amplitude in a wide range.

Этот тип источников с двойным преобразованием обеспечивает высокий коэффициент мощности и применяется, главным образом, в качестве частотного электропривода асинхронных двигателей, для обеспечения всех необходимых режимов работы которых, включая и тормозной режим, в цепи постоянного тока предусмотрены транзисторный ключ и тормозной резистор (на которых в процессе работы источника выделяется дополнительная мощность, что снижает КПД).This type of double conversion sources provides a high power factor and is mainly used as a frequency electric drive of asynchronous motors, to ensure all the necessary operating modes of which, including the braking mode, a transistor switch and a braking resistor are provided in the DC circuit (on which During the operation of the source, additional power is allocated, which reduces the efficiency).

Недостатком таких источников можно отметить то, что они работают только на симметричную трехфазную нагрузку, соединенную по схеме "звезда" или "треугольник", в то время как для перемешивания жидких металлов, зачастую, используют двухфазные магнитные системы, как более дешевые, и, кроме того, синусоидальная форма токов в нагрузке не способствует эффективному перемешиванию жидких металлов. Кроме того, на тормозном резисторе в процессе работы источника выделяется дополнительная мощность, что приводит к снижению КПД.A drawback of such sources is that they work only on a symmetric three-phase load connected in a "star" or "triangle" pattern, while for mixing liquid metals, often use two-phase magnetic systems, as they are cheaper, and, in addition to Moreover, the sinusoidal shape of the currents in the load does not contribute to the effective mixing of liquid metals. In addition, additional power is allocated to the braking resistor during operation of the source, which leads to a decrease in efficiency.

Наиболее близким к заявляемому техническому решению является преобразователь частоты для двухфазного магнитогидродинамического перемешивателя расплавленного металла [4], выполненный также по схеме двойного преобразования и содержащий следующие основные узлы: звено постоянного тока, состоящее из трехфазного выпрямителя и емкостного фильтра; двухфазный инвертор, каждая фаза которого выполнена по мостовой схеме на IGBT-модулях; систему управления; датчики тока, включенные в цепь нагрузки; блок питания. Выход устройства нагружен на двухфазную нагрузку (индуктор), причем фазы нагрузки гальванически не связаны между собой. Формирование синусоидальных токов в нагрузке, равных по величине и сдвинутых относительно друг - друга на 90° (для получения вращающегося магнитного поля в индукторе) осуществляется переключением IGBT-модулей по алгоритмам широтно-импульсной модуляции (ШИМ). Стабилизация выходных параметров осуществляется с помощью замкнутой автоматической системы регулирования. Для рассеивания энергии, запасенной в магнитной системе индуктора, имеется силовой транзистор торможения и резистор торможения.Closest to the claimed technical solution is a frequency converter for a two-phase magnetohydrodynamic mixer of molten metal [4], also made according to the double conversion scheme and containing the following main nodes: DC link, consisting of a three-phase rectifier and a capacitive filter; two-phase inverter, each phase of which is made according to the bridge circuit on IGBT-modules; management system; current sensors included in the load circuit; Power Supply. The output of the device is loaded on a two-phase load (inductor), and the phases of the load are not galvanically connected. The formation of sinusoidal currents in the load, equal in magnitude and shifted relative to each other by 90 ° (to obtain a rotating magnetic field in the inductor) is carried out by switching the IGBT modules according to the pulse width modulation (PWM) algorithms. Stabilization of the output parameters is carried out using a closed automatic control system. To dissipate the energy stored in the magnetic system of the inductor, there is a power braking transistor and a braking resistor.

Этот преобразователь (далее источник питания для индуктора) имеет достаточно высокий коэффициент мощности и удовлетворяет всем требованиям производства, однако синусоидальная форма токов в обмотках индуктора не позволяет повысить эффективность перемешивания жидкого металла. А поскольку тормозной резистор активно участвует в формировании токов, то на нем выделяется значительная мощность, что влечет снижение КПД.This converter (hereinafter referred to as the power source for the inductor) has a sufficiently high power factor and satisfies all the requirements of production, however, the sinusoidal shape of the currents in the windings of the inductor does not improve the mixing efficiency of liquid metal. And since the braking resistor is actively involved in the formation of currents, significant power is released on it, which leads to a decrease in efficiency.

В основу настоящего изобретения положена задача повышения эффективности перемешивания жидких металлов за счет формирования в источнике, нагруженном на индуктор, несинусоидальных токов при высоком коэффициенте мощности и улучшенном КПД.The present invention is based on the task of increasing the mixing efficiency of liquid metals by forming non-sinusoidal currents in a source loaded on an inductor with a high power factor and improved efficiency.

Поставленная задача решается тем, что в источнике питания для индуктора, содержащем звено постоянного тока с трехфазным выпрямителем и емкостным фильтром, инвертор с датчиками тока в цепи нагрузки, каждая фаза которого выполнена по мостовой схеме на IGBT-модулях, систему управления, включающую элементы сопряжения с инвертором и микроконроллер, блок питания и тормозные транзистор и резистор, согласно изобретению, в цепи питания каждой фазы инвертора установлен дополнительный датчик тока, а система управления дополнительно содержит блок формирования импульсов, каждый пороговый элемент которого входом соединен с датчиком тока в цепи питания, и одним из выходов через диодную группу - с элементами сопряжения системы управления с одной фазой инвертора, а другим выходом через соответствующую диодную группу соединен с элементами сопряжения системы управления с другой фазой инвертора.The problem is solved in that in the power source for the inductor, containing a DC link with a three-phase rectifier and a capacitive filter, an inverter with current sensors in the load circuit, each phase of which is made according to the bridge circuit on IGBT modules, a control system including interface elements with an inverter and a microcontroller, a power supply and a brake transistor and a resistor, according to the invention, an additional current sensor is installed in the power circuit of each phase of the inverter, and the control system further comprises a unit f pulse generation, each threshold element of which is connected by an input to a current sensor in the power circuit, and one of the outputs through a diode group - with elements of the control system pairing with one phase of the inverter, and the other output through the corresponding diode group is connected with the elements of the control system interface with the other phase inverter.

На фиг. 1 представлена структурная схема заявляемого источника питания, на фиг. 2 - временные диаграммы, поясняющие его работу.In FIG. 1 shows a structural diagram of the inventive power source, in FIG. 2 is a timing diagram explaining its operation.

Заявляемый источник питания для индуктора (фиг. 1) выполнен по принципу двойного преобразования и содержит 3-х фазный выпрямитель 1, емкостной фильтр 2, звено предварительного заряда 3, инвертор, например, 2-х фазный 4А (4В) с соответствующими для каждой фазы нагрузкой 5А (5В) и датчиком 6А (6В) тока нагрузки. В цепи питания каждой фазы инвертора (либо в «+», либо в «-») установлены датчики 7А и 7В тока, соответственно. Датчики 6А и 6В тока нагрузки соединены с соответствующими входами системы управления 8, чьи управляющие выходы соединены с соответствующими ключами соответствующих фаз 4А и 4В инвертора. Система управления 8 содержит блок 9 формирования импульсов, в котором каждый пороговый элемент 10А (10В) входом соединен с датчиком 7А (7В) тока в цепи питания соответствующей фазы. При этом одним выходом каждый пороговый элемент 10А (10в) через диодную группу 11А (11В) соединен с элементами сопряжения системы управления 8 с соответствующей фазой инвертора, а другим выходом через другую диодную группу 12В (12А) он соединен с элементами сопряжения системы управления с другой фазой инвертора и микроконтроллером 13. Параллельно питанию ключей инвертора подсоединен блок защиты, включающий тормозной резистор 14 и тормозной транзистор 15. Источник питания включает в себя также низковольтный блок питания 16, обеспечивающий функционирование (питание) системы управления 8 с микроконтроллером 13 и питание схем управления ключами инвертора 4А (4В).The inventive power source for the inductor (Fig. 1) is made according to the principle of double conversion and contains a 3-phase rectifier 1, a capacitive filter 2, a pre-charge link 3, an inverter, for example, 2-phase 4 A (4 V ) with the corresponding each phase with a load of 5 A (5 V ) and a sensor 6 A (6 V ) of the load current. In the power supply circuit of each phase of the inverter (either in "+" or in "-"), sensors 7 A and 7 V current are installed, respectively. Sensors 6 A and 6 V of the load current are connected to the corresponding inputs of the control system 8, whose control outputs are connected to the corresponding switches of the corresponding phases 4 A and 4 V of the inverter. The control system 8 comprises a pulse generating unit 9, in which each threshold element 10 A (10 V ) is connected by an input to a current sensor 7 A (7 V ) in the power supply circuit of the corresponding phase. Wherein one output each threshold element 10 A (10) via a diode group 11 A (11) is connected to a respective inverter phase conjugation elements 8 of the control system, and the other output through the other diode group 12 (12 A), it is connected to elements of the control system interfacing with the other phase of the inverter and the microcontroller 13. In parallel with the power supply of the inverter keys, a protection unit is connected, including a brake resistor 14 and a brake transistor 15. The power supply also includes a low-voltage power supply 16, which provides ionirovanie (power) control system 8 to the microcontroller 13 and the power switches of inverter control circuits 4 A (4).

Основная идея, заложенная в данном устройстве, заключается в перераспределении энергии, при воздействии специально сформированных сигналов, из одной фазы индуктора в другую. При включенном питании источника и подаче команды "пуск" система управления 8 формирует сигналы управления силовыми IGBT-модулями. Сигналы управления модулями (ключами) соответствующих фаз 4А и 4В инвертора сдвинуты относительно друг друга на 90°

Figure 00000001
и обозначены А1, А4, А3, А2 (фаза А), В1, В4, В3, В2 (фаза В). В интервале
Figure 00000002
сигналами управления A1, А4 (фиг. 2) открываются соответствующие ключи, и формируется положительная полуволна тока в нагрузке 5А. В интервале
Figure 00000003
сигналами A3, А2 открывается другая пара ключей, и формируется отрицательная полуволна тока в нагрузке 5А. Аналогично работают ключи в инверторе 4В. В интервале
Figure 00000004
сигналами В1, В4 формируется положительная полуволна тока в нагрузке 5В, в интервале
Figure 00000005
сигналами В3, В2 формируется отрицательная полуволна тока. Величина тока в нагрузке 5А (5В) задается широтно-импульсной модуляцией (ШИМ) только верхними (по схеме фиг. 1) ключами в обеих фазах. Нижние ключи ШИМ не модулируются и открываются на все время действия полуволны тока. Такое управление обеспечивает неразрывную циркуляцию тока в паузах между импульсами ШИМ через нижний открытый ключ и обратный диод противоположного ему верхнего ключа, что исключает возникновение перенапряжения на нагрузке и силовых модулях (ключах) инвертора. Переключение диагоналей мостовых схем инвертора производится с задержкой Δt (фиг. 2). В промежуток времени Δt все силовые ключи соответствующей фазы заперты, и нагрузка подключается через обратные диоды к конденсаторам емкостного фильтра 2. При этом энергия, накопленная в индуктивной нагрузке 5А (5В), будет, преобразовываясь, заряжать конденсаторы фильтра 2. Одновременно с этим на выходе датчиков тока 7А, 7В в соответствующие моменты времени появятся сигналы отрицательной полярности (диагр. 5) и 13) фиг. 2). Эти сигналы поступают на соответствующие пороговые элементы 10А (10В) блока 9 формирования импульсов, с помощью которых формируются для каждой фазы прямоугольные импульсы (диагр. 6) и 14) фиг. 2). Инвертированные сигналы (диагр. 7) и 15) фиг. 2) подаются на диодные группы 11А и 11В соответствующих фаз, которые подключены к выходным каскадам системы управления 8. Появление на выходах пороговых элементов 10А (10В) сигналов низкого уровня приводит к открыванию соответствующих диодных групп 11А (11В), и тем самым, блокируется прохождение сигналов управления на силовые модули (ключи) инвертора. В этот момент времени все ключи соответствующей фазы закрываются (режим блокировки), и энергия, накопленная в обмотке индуктора (нагрузке), будет "сбрасываться" в батарею конденсаторов емкостного фильтра 2, заряжая ее. Одновременно с процессом разряда обмотки индуктора (нагрузки) одной фазы реализован процесс заряда обмотки (нагрузки) другой фазы. Для этого прямоугольные импульсы с другого выхода порогового элемента 10А (фазы А) подаются на диодную группу 12В (фазы В), а с другого выхода порогового элемента 10В (фазы В) - на диодную группу 12А (фазы А). Эти сигналы поступают также на входы микроконтроллера 13 схемы управления 8, максимально увеличивая длительность импульсов ШИМ того ключа, на входе которого присутствуют импульсы высокого уровня. При этом скорость нарастания тока резко увеличивается, как за счет полного открывания ключа, так и за счет возрастания напряжения на конденсаторе.The main idea embedded in this device is to redistribute energy, when exposed to specially formed signals, from one phase of the inductor to another. When the power source and the start command is issued, the control system 8 generates control signals of the power IGBT modules. The control signals of the modules (keys) of the corresponding 4 A and 4 V phases of the inverter are 90 ° shifted relative to each other
Figure 00000001
and designated A 1 , A 4 , A 3 , A 2 (phase A), B 1 , B 4 , B 3 , B 2 (phase B). In the interval
Figure 00000002
control signals A 1 , A 4 (Fig. 2), the corresponding keys are opened, and a positive half-wave of current is generated in a load of 5 A. In the interval
Figure 00000003
signals A 3 , A 2 opens another pair of keys, and forms a negative half-wave current in a load of 5 A. Similarly, the keys work in the inverter 4. In the interval
Figure 00000004
signals B 1 , 4 form a positive half-wave current in a load of 5 V , in the range
Figure 00000005
signals B 3 , 2 form a negative half-wave current. The current value in the load of 5 A (5 V ) is set by pulse-width modulation (PWM) only by the upper (according to the scheme of Fig. 1) switches in both phases. The lower PWM keys are not modulated and open for the entire duration of the half-wave current. This control provides an uninterrupted current circulation in the pauses between the PWM pulses through the lower public key and the reverse diode of the opposite upper key, which eliminates the occurrence of overvoltage on the load and power modules (keys) of the inverter. The diagonals of the bridge circuits of the inverter are switched with a delay Δt (Fig. 2). In the time interval Δt, all power switches of the corresponding phase are locked, and the load is connected via reverse diodes to the capacitors of the capacitive filter 2. At the same time, the energy stored in the inductive load of 5 A (5 V ) will, when converted, charge the capacitors of filter 2. At the same time at the output of current sensors 7 A , 7 V , signals of negative polarity (Fig. 5) and 13) of FIG. 2). These signals are supplied to the corresponding threshold elements 10 A (10 V ) of the pulse generating unit 9, with which rectangular pulses are formed for each phase (Fig. 6) and 14) of FIG. 2). Inverted signals (Fig. 7) and 15) of FIG. 2) are supplied to the diode groups 11 A and 11 V of the corresponding phases, which are connected to the output stages of the control system 8. The appearance of low level signals at the outputs of the threshold elements 10 A (10 V ) leads to the opening of the corresponding diode groups 11 A (11 V ), and thereby, the passage of control signals to the power modules (keys) of the inverter is blocked. At this point in time, all the keys of the corresponding phase are closed (blocking mode), and the energy stored in the inductor winding (load) will be "dumped" into the capacitor bank of the capacitive filter 2, charging it. Simultaneously with the process of discharging the winding of the inductor (load) of one phase, the process of charging the winding (load) of another phase is implemented. For this, rectangular pulses from another output of the threshold element 10 A (phase A) are supplied to the diode group 12 V (phase B), and from another output of the threshold element 10 B (phase B) to the diode group 12 A (phase A). These signals are also fed to the inputs of the microcontroller 13 of the control circuit 8, maximizing the pulse width of the PWM of the switch with high-level pulses at its input. In this case, the current rise rate increases sharply, both due to the complete opening of the key, and due to the increase in the voltage across the capacitor.

Таким образом, обеспечивается ускоренный процесс "перекачки" энергии из одной фазы в другую через конденсаторы фильтра 2. При этом на нагрузках 5А (5В) формируются токи несинусоидальной формы (на диаграммах 8) и 16) фиг. 2 показаны формы токов). На кривых токов можно выделить временные интервалы, соответствующие следующим процессам. Например, для кривой тока в нагрузке 5 фазы А в интервале

Figure 00000006
с пологим нарастанием тока, идет процесс предварительного накопления энергии. В момент времени
Figure 00000007
происходит разряд обмотки (нагрузки 5В), и ее энергия перераспределяется в нагрузку 5А. Ток в нагрузке 5А быстро возрастает и, по окончании процесса заряда формируется плоская вершина в интервале ~
Figure 00000008
На этом участке скорость изменения тока
Figure 00000009
близка к нулю и, согласно [1], будет происходить максимальное проникновение электромагнитного поля в толщу металла. В момент
Figure 00000010
происходит разряд нагрузки 5А и перераспределение ее энергии в нагрузку 5В. При разряде скорость изменения тока максимальна. Результирующий вектор электромагнитного поля будет вращаться дискретно через 90° при каждой смене полярности токов в нагрузках 5А, 5В.Thus, an accelerated process of "pumping" energy from one phase to another through the capacitors of filter 2 is provided. In this case, non-sinusoidal currents are formed at loads of 5 A (5 V ) (in diagrams 8) and 16) of FIG. 2 shows the shape of the currents). On the current curves, one can distinguish time intervals corresponding to the following processes. For example, for a current curve in a load of phase 5 in the interval
Figure 00000006
with a gentle increase in current, there is a process of preliminary energy storage. At time
Figure 00000007
there is a discharge of the winding (5 V load), and its energy is redistributed to a 5 A load. The current in the load of 5 A increases rapidly and, at the end of the charge process, a flat peak is formed in the interval ~
Figure 00000008
In this section, the rate of change of current
Figure 00000009
is close to zero and, according to [1], the maximum penetration of the electromagnetic field into the metal will occur. In the moment
Figure 00000010
a 5 A load is discharged and its energy is redistributed to a 5 V load. During discharge, the rate of change of current is maximum. The resulting vector of the electromagnetic field will rotate discretely through 90 ° with each change in the polarity of the currents at loads of 5 A , 5 V.

Таким образом, в моменты времени, кратные

Figure 00000011
, скорость изменения тока в каждой фазе - максимальна, следовательно, и сила F взаимодействия жидкого металла с электромагнитным полем будет максимальна, т.е. эффективность его перемешивания возрастает [1]. Далее, процесс повторяется при изменении полярности тока. Аналогичные процессы протекают и в нагрузке 5В.Thus, at times multiple of
Figure 00000011
, the rate of change of current in each phase is maximum, therefore, the force F of interaction of a liquid metal with an electromagnetic field will be maximum, i.e. its mixing efficiency increases [1]. Further, the process is repeated when the polarity of the current changes. Similar processes occur in the load 5.

Повышение КПД источника заключается в следующем.Improving the efficiency of the source is as follows.

1. В процессе перераспределения энергии, запасенной в нагрузках 5А, 5В, напряжение на конденсаторе емкостного фильтра 2 становится больше напряжения питающей сети, диоды выпрямителя 1 запираются и отключают питающую сеть. В эти промежутки времени токи в нагрузках 5А, 5В формируются только за счет накопленной в них энергии.1. In the process of redistributing the energy stored in loads of 5 A , 5 V , the voltage across the capacitor of the capacitive filter 2 becomes greater than the voltage of the supply network, the diodes of the rectifier 1 are locked and disconnect the supply network. At these time intervals, currents in loads of 5 A , 5 V are formed only due to the energy stored in them.

2. Тормозные резистор 14 и транзистор 15 (фиг. 1) не принимают участия в процессе формирования токов и служат исключительно для защиты силовых элементов от перенапряжений, которые могут возникнуть в аварийных режимах, например, при аварийном отключении питающей сети или обрыве только одной ее фазы, обрыве нагрузки и т.п.2. The braking resistor 14 and transistor 15 (Fig. 1) do not participate in the process of forming currents and are used solely to protect power elements from overvoltages that may occur in emergency conditions, for example, during an emergency shutdown of the supply network or a break in only one phase , load break, etc.

Практическая реализация изобретенияPractical implementation of the invention

Для проверки заявляемого изобретения был изготовлен опытный образец источника питания на IGBT-модулях по структурной схеме (фиг. 1).To verify the claimed invention, a prototype power source on IGBT modules was manufactured according to the structural diagram (Fig. 1).

С помощью сигналов системы управления, дополнительных датчиков тока и блока формирования импульсов был реализован изложенный выше процесс перераспределения энергии из одной фазы нагрузки в другую.Using the signals of the control system, additional current sensors and a pulse shaping unit, the above process of energy redistribution from one load phase to another was implemented.

Испытания источника проводились в лабораторных условиях на двухфазном индукторе. Индуктивность каждой обмотки индуктора составляла L=0,4 Гн, взаимная индуктивность М=0,2 Гн. Рабочие частоты, на которых обычно работают перемешиватели жидких металлов, находятся в диапазоне 0,4-1,0 Гц.The source was tested in laboratory conditions on a two-phase inductor. The inductance of each inductor winding was L = 0.4 Gn, the mutual inductance M = 0.2 Gn. The working frequencies at which liquid metal stirrers usually operate are in the range of 0.4-1.0 Hz.

На фиг. 3 представлены осциллограммы токов в нагрузках. Амплитудные значения токов составили 240 А, частота - 0,62 Гц. Как видно из фиг. 3, форма токов имеет плоские вершины, где

Figure 00000012
и крутые фронты, имеющие максимальную скорость изменения токов.In FIG. Figure 3 shows the waveforms of currents in loads. The amplitude values of the currents amounted to 240 A, the frequency - 0.62 Hz. As can be seen from FIG. 3, the shape of the currents has flat vertices, where
Figure 00000012
and steep fronts having a maximum current rate of change.

На фиг. 4 приведена осциллограмма напряжения на одной фазе нагрузки (напряжение снималось с делителя 1:5).In FIG. Figure 4 shows the voltage waveform at one phase of the load (the voltage was removed from the divider 1: 5).

На приведенной осциллограмме напряжение на нагрузке представляет собой последовательность импульсов ШИМ положительной и отрицательной полярности, находящихся в соответствии с полярностью формируемого тока. В начале каждой последовательности есть импульсы напряжения, превышающие по амплитуде импульсы с ШИМ модуляцией. Эти импульсы соответствуют процессу разряда тока в нагрузке этой фазы. На этот момент блокируется управление ШИМ. По окончании разряда начинается процесс предварительного заряда, и через

Figure 00000013
появляется второй всплеск напряжения. Это обусловлено разрядом другой фазы. В этот момент максимально открывается верхний ключ наблюдаемой фазы и происходит формирование плоской вершины тока. Напряжение на нагрузке вновь превышает амплитуду ШИМ импульсов. По окончании формирования полуволны тока, все ключи этой фазы закрываются, и нагрузка подключается параллельно конденсаторам фильтра 2 через обратные диоды инвертора. Далее процесс повторяется.In the given waveform, the voltage at the load is a sequence of PWM pulses of positive and negative polarity, which are in accordance with the polarity of the generated current. At the beginning of each sequence there are voltage pulses exceeding in amplitude the pulses with PWM modulation. These pulses correspond to the current discharge process in the load of this phase. At this point, the PWM control is blocked. At the end of the discharge, the precharge process begins, and through
Figure 00000013
a second surge occurs. This is due to the discharge of another phase. At this moment, the upper key of the observed phase is maximally opened and a flat top of the current is formed. The voltage at the load again exceeds the amplitude of the PWM pulses. At the end of the formation of a half-wave of current, all the keys of this phase are closed, and the load is connected in parallel to the filter capacitors 2 through the inverse diodes of the inverter. The process is then repeated.

Проведенные испытания позволили получить несинусоидальные токи в нагрузке, имеющие плоские вершины и крутые фронты. Токи сдвинуты относительно друг друга на 90°. В индукторе возбуждается магнитное поле, вращающееся дискретно через 90°, что ускоряет процесс гомогенизации расплава.The tests performed allowed us to obtain non-sinusoidal currents in the load having flat tops and steep fronts. The currents are shifted relative to each other by 90 °. A magnetic field is excited in the inductor, rotating discretely through 90 °, which accelerates the process of homogenization of the melt.

Измерение cosϕ проводилось с помощью комбинированного прибора для измерения активной, реактивной и полной мощности. Измерялась активная мощность Р и полная S. Коэффициент мощности вычислялся по формулеCosϕ was measured using a combined instrument for measuring active, reactive and apparent power. The active power P and the total S were measured. The power factor was calculated by the formula

Figure 00000014
Figure 00000014

и составил cosϕ≥0.9.and amounted to cosϕ≥0.9.

Эффективность источника питания по расходу электроэнергии оценивалась путем сопоставления длительности временных отрезков, в течение которых энергия из сети не потреблялась, к периоду тока в нагрузке. По нашим оценкам расход электроэнергии сокращается на 13-15%, что соответствует повышению КПД источника.The efficiency of the power source in terms of energy consumption was estimated by comparing the duration of time periods during which energy from the network was not consumed to the period of the current in the load. According to our estimates, energy consumption is reduced by 13-15%, which corresponds to an increase in the efficiency of the source.

Кроме лабораторных испытаний проводились испытания заявляемого источника питания на действующем миксере с жидким алюминием на Красноярском алюминиевом заводе.In addition to laboratory tests, tests of the claimed power source were conducted on an operating mixer with liquid aluminum at the Krasnoyarsk aluminum plant.

Проведенные испытания подтвердили правильность решения поставленной задачи и достижение технического результата, заключающегося в возможности повышения эффективности перемешивания жидких металлов за счет формирования несинусоидальных токов при высоком коэффициенте мощности и улучшенном КПД источника питания для индуктора.The tests carried out confirmed the correctness of the solution of the problem and the achievement of the technical result, which consists in the possibility of increasing the efficiency of mixing liquid metals due to the formation of non-sinusoidal currents with a high power factor and improved efficiency of the power source for the inductor.

Источники информацииInformation sources

1. Индукционная установка для перемешивания жидких металлов. Патент RU 2524463 С2.1. Induction installation for mixing liquid metals. Patent RU 2524463 C2.

2. http://artesk.ru/invertor_Shema.html (дата обращения: 13.11.2016, 1040)2.Http: //artesk.ru/invertor_Shema.html (accessed date: 11/13/2016, 10 40 )

3. http://ges.ru/raznoe/triol/240.htm (дата обращения: 13.11.2016, 1040)3.http: //ges.ru/raznoe/triol/240.htm (accessed: 11.13.2016, 10 40 )

4. Преобразователь частоты П4-ТМПТ-250-380-1 для двухфазного магнитогидродинамического перемешивателя расплавленного металла http://www.evas.b.ru/otraslevye-resheniya/metallurgia/elektromagn-peremeshivanie-metallov/ (дата обращения: 09.11.2016, 1300)4. Frequency converter P4-TMPT-250-380-1 for a two-phase magnetohydrodynamic mixer of molten metal http://www.evas.b.ru/otraslevye-resheniya/metallurgia/elektromagn-peremeshivanie-metallov/ (accessed: 09.11.2016 13 00 )

Claims (1)

Источник питания для индуктора, содержащий звено постоянного тока с трехфазным выпрямителем и емкостным фильтром, инвертор с датчиками тока в цепи нагрузки, каждая фаза которого выполнена по мостовой схеме на IGBT-модулях, систему управления, включающую элементы сопряжения с инвертором и микроконтроллер, блок питания и тормозные транзистор и резистор, отличающийся тем, что в цепи питания каждой фазы инвертора установлен дополнительный датчик тока, а система управления дополнительно содержит блок формирования импульсов, каждый пороговый элемент которого входом соединен с датчиком тока в цепи питания, одним из выходов через диодную группу соединен с элементами сопряжения системы управления с одной фазой инвертора, а другим выходом через соответствующую диодную группу соединен с элементами сопряжения системы управления с другой фазой инвертора.A power source for the inductor, containing a DC link with a three-phase rectifier and a capacitive filter, an inverter with current sensors in the load circuit, each phase of which is made on a bridge circuit on IGBT modules, a control system including interface elements with an inverter and a microcontroller, a power supply and brake transistor and resistor, characterized in that an additional current sensor is installed in the power circuit of each phase of the inverter, and the control system further comprises a pulse generation unit, each threshold an element of which is connected by an input to a current sensor in the power circuit, through one of the outputs through a diode group it is connected to interface elements of a control system with one phase of the inverter, and the other output, through a corresponding diode group, is connected to interface elements of a control system with another phase of the inverter.
RU2017138175A 2017-11-01 2017-11-01 Power supply for inductor RU2680715C1 (en)

Priority Applications (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2017138175A RU2680715C1 (en) 2017-11-01 2017-11-01 Power supply for inductor
PCT/RU2018/000700 WO2019088878A1 (en) 2017-11-01 2018-10-22 Power supply for an inductor

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2017138175A RU2680715C1 (en) 2017-11-01 2017-11-01 Power supply for inductor

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2680715C1 true RU2680715C1 (en) 2019-02-26

Family

ID=65479328

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2017138175A RU2680715C1 (en) 2017-11-01 2017-11-01 Power supply for inductor

Country Status (2)

Country Link
RU (1) RU2680715C1 (en)
WO (1) WO2019088878A1 (en)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2745365C1 (en) * 2020-07-21 2021-03-24 Общество с ограниченной ответственностью "НПП Система 48" (ООО "НПП Система 48") Energy efficient power supply system of induction heating unit
RU2799783C2 (en) * 2021-11-23 2023-07-11 Общество с ограниченной ответственностью "Научно-производственное предприятие Синус" (ООО "НПП Синус") Fast learning power supply system for induction heating plant

Citations (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB2214731A (en) * 1988-01-29 1989-09-06 Heidelberger Druckmasch Ag Converter with intermediate d.c. circuit
JP2009277577A (en) * 2008-05-16 2009-11-26 Fuji Denki Thermosystems Kk Operation method of power supply device for induction heating
RU2394350C2 (en) * 2008-07-16 2010-07-10 Закрытое акционерное общество "РЭЛТЕК" Double-frequency resonant conversion device
EP2405711A2 (en) * 2002-06-26 2012-01-11 Mitsui Engineering and Shipbuilding Co, Ltd. Induction heating method and unit
RU2460246C1 (en) * 2011-01-12 2012-08-27 Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Уральский федеральный университет имени первого Президента России Б.Н. Ельцина" Conversion device for induction heating based on parallel bridge resonant inverter and method to control conversion device for induction heating based on parallel bridge resonant inverter
CN102474917B (en) * 2009-07-03 2013-12-04 松下电器产业株式会社 Induction heating device
RU2524463C2 (en) * 2012-11-01 2014-07-27 Виктор Николаевич Тимофеев Inductor unit for mixing of liquid metals
US9554425B2 (en) * 2011-12-06 2017-01-24 Panasonic Intellectual Property Management Co., Ltd. Induction heating device
WO2017043088A1 (en) * 2015-09-09 2017-03-16 Neturen Co., Ltd. Induction heating power supply apparatus

Family Cites Families (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN101170279B (en) * 2007-12-11 2012-05-09 叶忠 Dual-bridge DC-DC converter and its control method
CN202889211U (en) * 2012-10-19 2013-04-17 西安理工大学 Crystallizer electromagnetic stirring power supply device for magnesium alloy continuous casting
US9917530B2 (en) * 2015-10-06 2018-03-13 Cummins Power Generation Ip, Inc. Reconfigurable converter
CN107093976B (en) * 2017-06-30 2023-10-20 宜昌清江电气有限公司 Universal variable-frequency speed regulation system based on DSP

Patent Citations (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB2214731A (en) * 1988-01-29 1989-09-06 Heidelberger Druckmasch Ag Converter with intermediate d.c. circuit
EP2405711A2 (en) * 2002-06-26 2012-01-11 Mitsui Engineering and Shipbuilding Co, Ltd. Induction heating method and unit
JP2009277577A (en) * 2008-05-16 2009-11-26 Fuji Denki Thermosystems Kk Operation method of power supply device for induction heating
RU2394350C2 (en) * 2008-07-16 2010-07-10 Закрытое акционерное общество "РЭЛТЕК" Double-frequency resonant conversion device
CN102474917B (en) * 2009-07-03 2013-12-04 松下电器产业株式会社 Induction heating device
RU2460246C1 (en) * 2011-01-12 2012-08-27 Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Уральский федеральный университет имени первого Президента России Б.Н. Ельцина" Conversion device for induction heating based on parallel bridge resonant inverter and method to control conversion device for induction heating based on parallel bridge resonant inverter
US9554425B2 (en) * 2011-12-06 2017-01-24 Panasonic Intellectual Property Management Co., Ltd. Induction heating device
RU2524463C2 (en) * 2012-11-01 2014-07-27 Виктор Николаевич Тимофеев Inductor unit for mixing of liquid metals
WO2017043088A1 (en) * 2015-09-09 2017-03-16 Neturen Co., Ltd. Induction heating power supply apparatus

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2745365C1 (en) * 2020-07-21 2021-03-24 Общество с ограниченной ответственностью "НПП Система 48" (ООО "НПП Система 48") Energy efficient power supply system of induction heating unit
RU2799783C2 (en) * 2021-11-23 2023-07-11 Общество с ограниченной ответственностью "Научно-производственное предприятие Синус" (ООО "НПП Синус") Fast learning power supply system for induction heating plant

Also Published As

Publication number Publication date
WO2019088878A1 (en) 2019-05-09

Similar Documents

Publication Publication Date Title
Akagi et al. Control and performance of a transformerless cascade PWM STATCOM with star configuration
Hombu et al. A current source GTO inverter with sinusoidal inputs and outputs
CN106464150B (en) Power inverter
US9160173B2 (en) Photovoltaic inverter with swinging line filter inductors
Zhou A self-balancing space vector switching modulator for three-level motor drives
RU2680715C1 (en) Power supply for inductor
Sharma et al. Comparative analysis of VSI, CSI and ZSI fed induction motor drive system
EP3226399B1 (en) Apparatus for driving and controlling converters and switching element modules in a wind power generation system
RU2428783C1 (en) Method of formation and control of high voltage of matrix cycloconverter of cascade type with high-frequency sine pulse-width modulation
RU2341002C1 (en) Method of inverter control
RU2596218C1 (en) Regulating device for asynchronous motor
Lin Implementation of nondeterministic pulsewidth modulation for inverter drives
RU113104U1 (en) CONVERSION DEVICE FOR INDUCTION HEATING BASED ON THE PARALLEL BRIDGE BRIDGE RESONANCE INVERTER
Zhao et al. An improved nearest-level-modulation of modular multilevel converter—STATCOM
Zheng et al. A medium-voltage motor drive based on diode-clamped modular multilevel converters
RU2534749C1 (en) Reversible frequency converter
US20170040905A1 (en) Apparatus and method for reducing harmonics
Mondal et al. Study of a new single phase multilevel inverter based on switched capacitor units
RU61964U1 (en) AUTONOMOUS AGREED RESONANCE INVERTER
RU2521613C1 (en) Device for connecting controlled voltage inverter to direct current voltage source
Rasheed et al. Performance studies of three-phase cascaded H-Bridge and Diode-Clamped multilevel inverters
Prabaharan et al. A hybrid multilevel inverter with reduced power electronic components with unipolar trapezoidal pulse width modulation
RU2521419C2 (en) High-voltage three-phase alternating current generating system
Grossen et al. Three-phase buck active rectifier with power factor correction and low EMI
RU57063U1 (en) FREQUENCY CONVERTER FOR INDUCTION HEATING