RU2679814C1 - Method for obtaining wear-resistant coatings on surfaces of copper and magnesium alloy plates - Google Patents
Method for obtaining wear-resistant coatings on surfaces of copper and magnesium alloy plates Download PDFInfo
- Publication number
- RU2679814C1 RU2679814C1 RU2018134437A RU2018134437A RU2679814C1 RU 2679814 C1 RU2679814 C1 RU 2679814C1 RU 2018134437 A RU2018134437 A RU 2018134437A RU 2018134437 A RU2018134437 A RU 2018134437A RU 2679814 C1 RU2679814 C1 RU 2679814C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- copper
- magnesium alloy
- layer
- plates
- intermetallic
- Prior art date
Links
- 238000000576 coating method Methods 0.000 title claims abstract description 59
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 52
- 239000010949 copper Substances 0.000 title claims abstract description 52
- 229910000861 Mg alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 50
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 32
- 229910000881 Cu alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 20
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 39
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 39
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims abstract description 32
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 claims abstract description 29
- 239000002360 explosive Substances 0.000 claims abstract description 27
- FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M Sodium chloride Chemical compound [Na+].[Cl-] FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M 0.000 claims abstract description 24
- 238000005253 cladding Methods 0.000 claims abstract description 19
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims abstract description 17
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims abstract description 15
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims abstract description 13
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 12
- 239000011780 sodium chloride Substances 0.000 claims abstract description 12
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 claims abstract description 10
- 230000002269 spontaneous effect Effects 0.000 claims abstract description 8
- 238000003466 welding Methods 0.000 claims description 30
- 238000004880 explosion Methods 0.000 claims description 20
- 238000005474 detonation Methods 0.000 claims description 13
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 abstract description 6
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 3
- 239000007787 solid Substances 0.000 abstract description 3
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 abstract description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 72
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 9
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 8
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 8
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 6
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 5
- 239000011229 interlayer Substances 0.000 description 4
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 4
- PAWQVTBBRAZDMG-UHFFFAOYSA-N 2-(3-bromo-2-fluorophenyl)acetic acid Chemical compound OC(=O)CC1=CC=CC(Br)=C1F PAWQVTBBRAZDMG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 3
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 description 3
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 3
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 3
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 3
- 239000000356 contaminant Substances 0.000 description 2
- 238000005530 etching Methods 0.000 description 2
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 2
- 230000000977 initiatory effect Effects 0.000 description 2
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 239000011241 protective layer Substances 0.000 description 2
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 2
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 102220504526 Dolichyl-diphosphooligosaccharide-protein glycosyltransferase subunit 4_V23K_mutation Human genes 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- 239000010953 base metal Substances 0.000 description 1
- 244000309464 bull Species 0.000 description 1
- 239000011093 chipboard Substances 0.000 description 1
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 239000013013 elastic material Substances 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 238000003801 milling Methods 0.000 description 1
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 1
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 1
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 1
- 239000002689 soil Substances 0.000 description 1
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 1
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K20/00—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating
- B23K20/06—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating by means of high energy impulses, e.g. magnetic energy
- B23K20/08—Explosive welding
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к технологии получения износостойких покрытий на металлах с помощью энергии взрывчатых веществ (ВВ) и может быть использовано при изготовлении пар трения, тормозных устройств и т.п.The invention relates to a technology for producing wear-resistant coatings on metals using the energy of explosives (BB) and can be used in the manufacture of friction pairs, braking devices, etc.
Известен способ получения плоских теплозащитных элементов с одно- и двусторонними интерметаллидными покрытиями на металлических поверхностях, в том числе на меди и магнии. Технология предусматривает одно- и двустороннее плакирование сваркой взрывом основного слоя металла другим металлом, высокотемпературную диффузионную термическую обработку сваренных взрывом двух- и трехслойных заготовок для формирования на границах раздела интерметаллидных слоев заданной толщины, а также удаление, например, травлением или иным способом оставшихся после термической обработки поверхностных слоев металла. Полученные по этому способу покрытия помимо высоких теплозащитных свойств обладают высокой твердостью и износостойкостью (Трыков Ю.П., Писарев С.П. Изготовление теплообменных композиционных элементов с помощью взрывных технологий / Сварочное производство. - 1998, №6, с. 34-35). Данный способ имеет невысокий технический уровень, что обусловлено его малой производительностью - за один технологический цикл покрытие наносят лишь на одну пластину, а также наличием в технологическом процессе весьма трудоемкой операции удаления металла с поверхности интерметаллидного слоя. При удалении наружного металлического слоя методом травления или механической обработкой значительный объем металла идет в отходы. Кроме того, при удалении поверхностного металлического слоя механической обработкой, например шлифованием, на поверхности наблюдаются остатки металлического слоя с пониженной твердостью, а это весьма ограничивает возможности применения данного способа при изготовлении тормозных устройств, пар трения и т.п.A known method of producing flat heat-protective elements with single and double-sided intermetallic coatings on metal surfaces, including copper and magnesium. The technology provides for one- and two-sided cladding by explosion welding of the base metal layer with another metal, high-temperature diffusion heat treatment of explosion-welded two- and three-layer billets for the formation of intermetallic layers of a given thickness at the interfaces, as well as removal, for example, by etching or otherwise, remaining after heat treatment surface layers of metal. The coatings obtained by this method, in addition to high heat-shielding properties, have high hardness and wear resistance (Trykov Yu.P., Pisarev S.P. Production of heat-exchange composite elements using explosive technologies / Welding production. - 1998, No. 6, p. 34-35) . This method has a low technical level, due to its low productivity - for one technological cycle, the coating is applied to only one plate, as well as the presence of a very laborious operation of removing metal from the surface of the intermetallic layer in the technological process. When you remove the outer metal layer by etching or machining, a significant amount of metal goes to waste. In addition, when the surface metal layer is removed by machining, for example, grinding, residues of the metal layer with reduced hardness are observed on the surface, and this greatly limits the possibilities of using this method in the manufacture of braking devices, friction pairs, etc.
Наиболее близким по техническому уровню и достигаемому результату является способ получения износостойких покрытий, при котором составляют пакет из пластин из алюминия и магния с соотношением толщин 1:(0,67-3) при толщине пластины из алюминия, равной 2-3 мм. Сварку взрывом осуществляют при скорости детонации взрывчатого вещества (ВВ) 2250-3000 м/с, при этом высоту заряда взрывчатого вещества и сварочный зазор между свариваемыми пластинами выбирают из условия получения скорости соударения пластин, равной 540-650 м/с. Затем сваренную заготовку подвергают горячей прокатке при температуре 390-430°С с суммарным обжатием 40-70% при разовых обжатиях за каждый проход 8-10%. Полученную заготовку нагревают до температуры 410-430°С и выдерживают при этой температуре в течение 4-9 часов для образования в зоне соединения металлических слоев сплошной высокотвердой интерметаллидной диффузионной прослойки. Затем заготовку охлаждают на воздухе и подвергают холодной прокатке с обжатием 2-4% для отделения алюминиевого слоя от магниевого по диффузионной интерметаллидной прослойке с формированием при этом на пластинах из алюминия и магния высокотвердых износостойких покрытий. За один технологический цикл на алюминиевой и магниевой пластинах одновременно получают износостойкие интерметаллидные покрытия со стабильной толщиной и твердостью. (Патент РФ №2391191, МПК В23К 20/08, опубл. 10.06.2010, бюл. №16).The closest in technical level and the achieved result is a method of obtaining wear-resistant coatings, in which a package of aluminum and magnesium plates with a thickness ratio of 1: (0.67-3) is made with an aluminum plate thickness of 2-3 mm. Explosion welding is carried out at a detonation velocity of explosive (BB) of 2250-3000 m / s, while the height of the explosive charge and the welding gap between the plates to be welded are selected from the condition for obtaining a plate collision speed of 540-650 m / s. Then the welded billet is subjected to hot rolling at a temperature of 390-430 ° C with a total compression of 40-70% with a single compression of each pass of 8-10%. The resulting preform is heated to a temperature of 410-430 ° C and maintained at this temperature for 4-9 hours to form a continuous high-hard intermetallic diffusion layer in the zone of the metal layers. Then the billet is cooled in air and subjected to cold rolling with compression of 2-4% to separate the aluminum layer from the magnesium along the diffusion intermetallic layer with the formation of highly hard-wearing wear-resistant coatings on aluminum and magnesium plates. For one technological cycle, wear-resistant intermetallic coatings with stable thickness and hardness are simultaneously obtained on aluminum and magnesium plates. (RF patent No. 2391191, IPC V23K 20/08, publ. 06/10/2010, bull. No. 16).
Данный способ имеет невысокий технический уровень, что обусловлено наличием в его технологическом процессе весьма трудоемкой операции горячей прокатки сваренной заготовки, а также дополнительной операции холодной прокатки, предназначенной для отделения алюминиевого слоя от магниевого по диффузионной интерметаллидной прослойке, которая может приводить к образованию трещин в интерметаллидных покрытиях, снижающих качество получаемой продукции. Кроме того, амплитуда волн на поверхностях получаемых покрытий весьма значительна и составляет 0,19-0,33 мм (190-330 мкм), а это весьма ограничивает возможности применения данного способа при изготовлении ряда тормозных устройств, пар трения и т.п.This method has a low technical level, due to the presence in its technological process of a very laborious operation of hot rolling of a welded billet, as well as an additional cold rolling operation designed to separate the aluminum layer from the magnesium layer along the diffusion intermetallic layer, which can lead to the formation of cracks in intermetallic coatings reducing the quality of the products. In addition, the wave amplitude on the surfaces of the resulting coatings is very significant and amounts to 0.19-0.33 mm (190-330 microns), and this greatly limits the possibility of using this method in the manufacture of a number of braking devices, friction pairs, etc.
В связи с этим важнейшей задачей является создание нового способа одновременного получения за один технологический цикл износостойких покрытий на пластинах из меди и из магниевого сплава по новой технологической схеме формирования состава и свойств интерметаллидной диффузионной прослойки между металлическими слоями, с исключением из технологического процесса трудоемкой операции прокатки, с существенным упрощением процесса отделения металлических слоев друг от друга по упомянутой прослойке за счет ускоренного охлаждения термически обработанной заготовки в водном растворе поваренной соли, с формированием при этом на пластинах из меди и из магниевого сплава высокотвердых износостойких покрытий с малой амплитудой волн на их наружных поверхностях.In this regard, the most important task is to create a new method for simultaneously producing wear-resistant coatings on copper and magnesium alloy plates in one technological cycle according to a new technological scheme for the formation of the composition and properties of the intermetallic diffusion layer between metal layers, with the exception of the labor-intensive rolling operation from the technological process, with a significant simplification of the process of separation of metal layers from each other along the said layer due to accelerated thermal cooling and the machined workpiece in an aqueous solution of sodium chloride, with the formation wherein the plates of copper and of magnesium alloy of very hard wear-resistant coatings with a low amplitude waves on their outer surfaces.
Техническим результатом заявленного способа является создание новой технологии, обеспечивающей с помощью сварки взрывом на оптимальных режимах и последующих термических воздействий на сваренную заготовку путем создания в сваренной и термически обработанной заготовке благоприятной системы внутренних напряжений в процессе ее охлаждения в водном растворе поваренной соли, без применения трудоемких технологических операций прокатки, одновременное получение на пластинах из меди и из магниевого сплава высокотвердых износостойких покрытий с значительно меньшей, чем у изделий по прототипу амплитудой волн на их наружных поверхностях.The technical result of the claimed method is the creation of a new technology that provides explosion welding at optimal conditions and subsequent thermal effects on the welded workpiece by creating in the welded and heat-treated workpiece a favorable system of internal stresses during its cooling in an aqueous solution of sodium chloride, without the use of labor-intensive technological rolling operations, the simultaneous receipt on plates of copper and magnesium alloy high hardness wear-resistant coatings of events with significantly less than that of the prototype articles wave amplitude on their outer surfaces.
Указанный технический результат достигается тем, что в предлагаемом способе получения износостойких покрытий на поверхностях пластин из меди и магниевого сплава, включающем составление двухслойного пакета из металлических пластин, размещение над ним заряда взрывчатого вещества, осуществление сварки взрывом, термическую обработку двухслойной заготовки для получения между металлическими слоями интерметаллидной диффузионной прослойки, отделение металлических слоев друг от друга по диффузионной интерметаллидной прослойке, составляют двухслойный пакет, в котором плакирующая пластина выполнена из меди, а плакируемая - из магниевого сплава, соотношение толщин плакирующей и плакируемой пластин в пакете выбирают равным 1:(2-10) при толщине плакирующего слоя равном 1-2 мм, термическую обработку сваренной заготовки проводят при температуре 450-480°С в течение 6-10 часов для получения между слоями из меди и магниевого сплава сплошной высокотвердой интерметаллидной диффузионной прослойки, состоящей из меди и компонентов магниевого сплава, затем полученную заготовку охлаждают в водном растворе поваренной соли с концентрацией последней от 5 до 10%, что приводит к самопроизвольному отделению медного слоя от слоя из магниевого сплава по интерметаллидной диффузионной прослойке с формированием при этом на пластинах из меди и из магниевого сплава высокотвердых износостойких покрытий с малой амплитудой волн на их наружных поверхностях. При реализации способа сварку взрывом пакета из металлических пластин осуществляют при скорости детонации заряда взрывчатого вещества 2070-2580 м/с, при этом высоту заряда взрывчатого вещества, а также сварочный зазор между пластинами в пакете выбирают из условия получения скорости соударения плакирующей пластины с плакируемой в пределах 520-600 м/с, а для изготовления плакируемой пластины используют магниевый сплав МА20.The specified technical result is achieved by the fact that in the proposed method for the production of wear-resistant coatings on the surfaces of copper and magnesium alloy plates, which includes compiling a two-layer package of metal plates, placing an explosive charge above it, performing explosion welding, and heat treating a two-layer workpiece to obtain between the metal layers intermetallic diffusion layer, the separation of metal layers from each other along the diffusion intermetallic layer, is t a two-layer package in which the cladding plate is made of copper and the clad plate is made of magnesium alloy, the ratio of the thickness of the clad and clad plates in the package is chosen to be 1: (2-10) with a clad layer thickness of 1-2 mm, heat treatment of the welded workpiece carried out at a temperature of 450-480 ° C for 6-10 hours to obtain between the layers of copper and magnesium alloy a continuous high-hard intermetallic diffusion layer consisting of copper and components of a magnesium alloy, then the resulting workpiece is cooled in water in a solution of sodium chloride with a concentration of the latter from 5 to 10%, which leads to spontaneous separation of the copper layer from the magnesium alloy layer along the intermetallic diffusion layer with the formation of highly hard-wearing wear-resistant coatings on copper and magnesium alloy plates with a small wave amplitude on them outer surfaces. When implementing the method, the explosion welding of a package of metal plates is carried out at a detonation speed of the explosive charge of 2070-2580 m / s, while the height of the explosive charge, as well as the welding gap between the plates in the bag, are selected from the condition for obtaining the collision speed of the clad plate with the plated within 520-600 m / s, and for the manufacture of a clad plate using magnesium alloy MA20.
Новый способ получения износостойких покрытий на поверхностях пластин из меди и магниевого сплава имеет существенные отличия по сравнению с прототипом как по используемым материалам, составу получаемых покрытий, а также по совокупности технологических приемов и режимов получения покрытий. Так предложено составлять двухслойный пакет, в котором плакирующая пластина выполнена из меди, а плакируемая - из магниевого сплава, при этом соотношение толщин плакирующей и плакируемой пластин в пакете предложено выбирать равным 1:(2-10) при толщине плакирующего слоя равном 1-2 мм, что создает необходимые условия для получения качественных сварных соединений разнородных металлических слоев и получения при последующей термической обработке на межслойной границе сплошной высокотвердой интерметаллидной диффузионной прослойки, состоящей из меди и компонентов магниевого сплава. При толщине плакирующего слоя менее 1 мм возможны его неконтролируемые деформации при сварке взрывом, а также в процессе разделения металлических слоев. При толщине плакирующего слоя более 2 мм возможно появление оплавов в зоне соединения слоев при сварке взрывом, что снижает качество получаемых покрытий. При соотношении толщин плакирующей и плакируемой пластин в пакете, выходящем за рекомендованные пределы, возможно снижение качества получаемой продукции, либо увеличение доли металла, идущего в отходы после сварки взрывом.A new method of producing wear-resistant coatings on the surfaces of copper and magnesium alloy plates has significant differences compared with the prototype both in the materials used, the composition of the coatings obtained, as well as in the combination of technological methods and coating production modes. It is proposed to make a two-layer package in which the clad plate is made of copper and the clad plate is made of magnesium alloy, while the ratio of the thickness of the clad and clad plates in the package is proposed to be 1: (2-10) with a clad layer thickness of 1-2 mm , which creates the necessary conditions for obtaining high-quality welded joints of dissimilar metal layers and obtaining, during subsequent heat treatment at the interlayer boundary, a continuous high-hard intermetallic diffusion layer consisting of of copper and magnesium components. When the cladding layer is less than 1 mm thick, uncontrolled deformations are possible during explosion welding, as well as in the process of separation of metal layers. When the thickness of the cladding layer is more than 2 mm, the appearance of melts in the zone of connection of the layers during explosion welding, which reduces the quality of the resulting coatings. If the ratio of the thicknesses of the clad and clad plates in the bag exceeds the recommended limits, it is possible to reduce the quality of the products obtained, or to increase the proportion of metal that goes to waste after explosion welding.
Предложено сварку взрывом осуществлять при скорости детонации взрывчатого вещества 2070-2580 м/с, при этом высоту заряда взрывчатого вещества и сварочный зазор между слоями пакета выбирать из условия получения скорости соударения плакирующей пластины с плакируемой в пределах 520-600 м/с. При скорости детонации ВВ и скорости соударения пластин в пакете ниже нижних предлагаемых пределов в зоне соединения пластин возможно появление непроваров, что приводит к невозможности дальнейшего использования полученных заготовок. При скорости детонации ВВ и скорости соударения пластин выше верхних предлагаемых пределов в зоне соединения пластин возможно появление обширных оплавленных зон, что исключает возможность получения качественных износостойких покрытий на металлических поверхностях со стабильной толщиной. Кроме того, это приводит к неоправданно высокому расходу взрывчатых материалов в расчете на единицу продукции.Explosion welding is proposed to be carried out at an explosive detonation speed of 2070-2580 m / s, while the height of the explosive charge and the welding gap between the layers of the packet should be selected from the conditions for obtaining the collision speed of the clad plate with the clad plate within 520-600 m / s. When the detonation velocity of the explosive and the collision speed of the plates in the package are below the lower proposed limits, the formation of incomplete penetration may occur, which leads to the impossibility of further use of the obtained blanks. When the detonation velocity of the explosive and the collision rate of the plates are higher than the upper suggested limits, extensive melted zones may appear in the plate connection zone, which excludes the possibility of obtaining high-quality wear-resistant coatings on metal surfaces with a stable thickness. In addition, this leads to an unreasonably high consumption of explosive materials per unit of production.
Предложено термическую обработку сваренной заготовки проводить при температуре 450-480°С в течение 6-10 часов для получения между слоями из меди и магниевого сплава сплошной высокотвердой интерметаллидной диффузионной прослойки, состоящей из меди и компонентов магниевого сплава. При температуре и времени выдержки ниже нижних предлагаемых пределов толщина получаемой диффузионной интерметаллидной прослойки оказывается недостаточной, что снижает служебные свойства получаемых изделий. Температура и время выдержки выше верхних предлагаемых пределов являются избыточными, поскольку при этом может происходить заметное ухудшение механических свойств металлических слоев из-за происходящих в них процессов рекристаллизации.It is proposed that heat treatment of the welded billet be carried out at a temperature of 450-480 ° C for 6-10 hours to obtain a continuous high-hard intermetallic diffusion layer consisting of copper and magnesium alloy components between the layers of copper and magnesium alloy. At a temperature and holding time below the lower proposed limits, the thickness of the resulting diffusion intermetallic layer is insufficient, which reduces the service properties of the resulting products. The temperature and exposure time above the upper proposed limits are excessive, since there may be a noticeable deterioration in the mechanical properties of the metal layers due to recrystallization processes occurring in them.
Предложено плакирующую пластину выполнять из меди, что способствует существенному снижению интенсивности волнообразования в зоне контакта металлических слоев в процессе сварки взрывом, а это, в свою очередь, способствует получению покрытий с малой амплитудой волн на их наружных поверхностях.It is proposed that the cladding plate be made of copper, which contributes to a significant reduction in the intensity of wave formation in the contact zone of the metal layers during the explosion welding process, and this, in turn, helps to obtain coatings with a small wave amplitude on their outer surfaces.
Использование высокопластичного магниевого сплава МА20 для изготовления плакируемой пластины позволяет устранить вероятность появления в ней трещин в процессе сварки взрывом. Кроме того, содержащиеся в нем легирующие элементы снижают хрупкость получаемых покрытий и тем самым повышают их служебные свойства.The use of the MA20 high-ductility magnesium alloy for the manufacture of a clad plate allows eliminating the likelihood of cracks in it during explosion welding. In addition, the alloying elements contained in it reduce the fragility of the resulting coatings and thereby increase their service properties.
Охлаждение заготовки после термообработки в водном растворе поваренной соли с концентрацией последней от 5 до 10% обеспечивает самопроизвольное, без каких либо дополнительных силовых воздействий, отделение медного слоя от слоя из магниевого сплава по интерметаллидной диффузионной прослойке с формированием при этом на пластинах из меди и из магниевого сплава высокотвердых износостойких покрытий с малой амплитудой волн на их наружных поверхностях. Концентрация поваренной соли в водном растворе поваренной менее 5% является недостаточной, поскольку при этом может происходить лишь частичное разделение металлических слоев. Ее концентрация более 10% является избыточной, поскольку это приводит к лишнему расходу поваренной соли в расчете на единицу продукции.Cooling the preform after heat treatment in an aqueous solution of sodium chloride with a concentration of the latter from 5 to 10% ensures spontaneous, without any additional force, separation of the copper layer from the magnesium alloy layer through an intermetallic diffusion layer with the formation of copper and magnesium plates on it alloy of high hardness wear-resistant coatings with a small amplitude of waves on their outer surfaces. A concentration of sodium chloride in an aqueous solution of sodium chloride of less than 5% is insufficient, since only partial separation of the metal layers can occur. Its concentration of more than 10% is excessive, since this leads to an excess consumption of salt per unit of production.
Предлагаемый способ получения износостойких покрытий на поверхностях пластин из меди и магниевого сплава осуществляется в следующей последовательности. Составляют двухслойный пакет из предварительно очищенных от окислов и загрязнений металлических пластин, в котором плакирующую пластину выполняют из меди, плакируемую - из магниевого сплава, в качестве которого предложено использовать сплав МА20. Соотношение толщин плакирующей и плакируемой пластин в пакете выбирают равным 1:(2-10) при толщине плакирующего медного слоя равном 1-2 мм. Слои в пакете располагают параллельно друг другу на расстоянии технологического сварочного зазора. Укладывают полученный пакет на основание, размещенное на грунте. На поверхности плакирующей пластины пакета располагают защитную прослойку, например из резины, и контейнер с зарядом ВВ, после чего осуществляют сварку взрывом с инициированием процесса детонации в заряде ВВ с помощью электродетонатора. При сварке взрывом используют ВВ со скоростью детонации 2070-2580 м/с, при этом высоту заряда взрывчатого вещества и сварочный зазор между пластинами пакета выбирают такими, чтобы скорость соударения плакирующей пластины с плакируемой была в пределах 520-600 м/с. Затем сваренную заготовку подвергают термической обработке, для чего ее нагревают до температуры 450-480°С, например, в электропечи и выдерживают при этой температуре в течение 6-10 часов для образования в зоне соединения металлических слоев сплошной высокотвердой интерметаллидной диффузионной прослойки. Затем полученную заготовку охлаждают в водном растворе поваренной соли с концентрацией последней от 5 до 10%, что приводит к самопроизвольному отделению медного слоя от слоя из магниевого сплава по интерметаллидной диффузионной прослойке с формированием при этом на пластинах из меди и из магниевого сплава высокотвердых износостойких покрытий состоящих из меди и компонентов магниевого сплава.The proposed method of obtaining wear-resistant coatings on the surfaces of plates of copper and magnesium alloy is carried out in the following sequence. A two-layer package is made of metal plates previously cleaned of oxides and contaminants, in which the clad plate is made of copper, and the clad plate is made of a magnesium alloy, which is proposed to use MA20 alloy. The ratio of the thickness of the cladding and cladding plates in the bag is chosen equal to 1: (2-10) with a cladding copper layer thickness of 1-2 mm. Layers in the package are arranged parallel to each other at a distance of the technological welding gap. Stack the resulting bag on a base placed on the ground. A protective layer, for example of rubber, and a container with an explosive charge are placed on the surface of the cladding plate of the packet, after which explosion welding is carried out with the initiation of the detonation process in the explosive charge using an electric detonator. In explosion welding, explosives are used with a detonation velocity of 2070-2580 m / s, while the height of the explosive charge and the welding gap between the plates of the package are chosen so that the collision speed of the clad plate with the plated is within 520-600 m / s. Then, the welded billet is subjected to heat treatment, for which it is heated to a temperature of 450-480 ° C, for example, in an electric furnace and kept at this temperature for 6-10 hours to form a continuous high-hard intermetallic diffusion layer in the zone of connection of the metal layers. Then, the obtained preform is cooled in an aqueous solution of sodium chloride with a concentration of the latter from 5 to 10%, which leads to spontaneous separation of the copper layer from the magnesium alloy layer along the intermetallic diffusion layer with the formation of highly hard-wearing wear-resistant coatings on copper and magnesium alloy plates consisting of made of copper and magnesium alloy components.
В результате, без применения трудоемких технологических операций прокатки, получают сразу две пластины одна из которых - из меди, другая - из магниевого сплава МА20 со сплошными высокотвердыми износостойкими интерметаллидными покрытиями на их поверхностях: толщина покрытия на медной пластине составляет около 40% средней толщины диффузионной интерметаллидной прослойки, составляющей 0,13-0,22 мм, а на пластине из магниевого сплава - около 60%. Амплитуда волн на поверхности покрытий не превышает 0,007-0,01 мм, что примерно в 19-47 раз меньше, чем при получении покрытий по прототипу.As a result, without the use of labor-intensive technological rolling operations, two plates are produced at once, one of which is made of copper, the other is made of MA20 magnesium alloy with continuous high-hard wear-resistant intermetallic coatings on their surfaces: the coating thickness on a copper plate is about 40% of the average thickness of diffusion intermetallic interlayers of 0.13-0.22 mm, and on a magnesium alloy plate - about 60%. The amplitude of the waves on the surface of the coatings does not exceed 0.007-0.01 mm, which is approximately 19-47 times less than when obtaining coatings according to the prototype.
Пример 1 (см. таблицу, пример 1).Example 1 (see table, example 1).
Для составления двухслойного пакета под сварку взрывом берут пластины из меди M1 и магниевого сплава МА20 и очищают их соединяемые поверхности от окислов и загрязнений. Размеры плакирующей (метаемой) пластины из меди M1: длина 300 мм, ширина 200 мм, толщина δ1=l мм. У плакируемой пластины из магниевого сплава МА20 длина и ширина такие же, но толщина δ2=10 мм, при этом соотношение толщин δ1:δ2=1:10. Для сварки взрывом выбираем взрывчатое вещество со скоростью детонации Dвв=2580 м/с, представляющее собой смесь порошкообразного аммонита 6ЖВ с аммиачной селитрой в соотношении 3:1. Взрывчатое вещество помещают в контейнер высотой Нвв=20 мм, длиной 340 мм, шириной 240 мм. Из предлагаемого диапазона выбираем необходимую для надежной сварки скорость соударения Vc=600 м/с. Для обеспечения такой скорости с помощью компьютерной технологии, с учетом указанных выше параметров ВВ и свариваемых пластин, определяем величину необходимого сварочного зазора. Его величина в данном случае равна: h=2,5 мм. После составления пакета из металлических пластин его укладывают на основание из древесностружечной плиты, размещенное на песчаном грунте. Основание имеет длину 300 мм, ширину 200 мм, толщину 20 мм. На поверхность плакирующей пластины укладывают защитную прослойку толщиной 1 мм из высокоэластичного материала - резины, защищающую поверхность метаемой медной пластины от повреждений продуктами детонации взрывчатого вещества, а на ее поверхности располагают контейнер с зарядом взрывчатого вещества. Инициирование взрыва осуществляют с помощью электродетонатора. Направление детонации - вдоль свариваемого пакета. У сваренного пакета, например на фрезерном станке, обрезают боковые кромки с краевыми эффектами. Ширина удаленных кромок - по 10 мм каждой стороны сваренной заготовки.To make a two-layer package for explosion welding, take plates of copper M1 and magnesium alloy MA20 and clean their joined surfaces from oxides and contaminants. The dimensions of the cladding (throwing) plate made of copper M1: length 300 mm, width 200 mm, thickness δ 1 = l mm. The length and width of the plated MA20 magnesium alloy plate are the same, but the thickness is δ 2 = 10 mm, and the thickness ratio is δ 1 : δ 2 = 1: 10. For explosion welding, we select an explosive with a detonation velocity D BB = 2580 m / s, which is a mixture of powdered 6GV ammonite with ammonium nitrate in a ratio of 3: 1. The explosive is placed in a container with a height of H BB = 20 mm, a length of 340 mm, a width of 240 mm. From the proposed range, we select the collision velocity V c = 600 m / s necessary for reliable welding. To ensure such a speed using computer technology, taking into account the above parameters of the explosive and the welded plates, we determine the value of the required welding gap. Its value in this case is equal to: h = 2.5 mm. After compiling a package of metal plates, it is laid on a base of chipboard placed on sandy soil. The base has a length of 300 mm, a width of 200 mm, a thickness of 20 mm. A protective layer 1 mm thick of highly elastic material - rubber is laid on the surface of the cladding plate, which protects the surface of the missile copper plate from damage by detonation products of the explosive, and a container with an explosive charge is placed on its surface. The initiation of the explosion is carried out using an electric detonator. The direction of detonation is along the welded package. In a welded bag, for example on a milling machine, side edges with edge effects are cut off. The width of the removed edges is 10 mm on each side of the welded workpiece.
Термическую обработку сваренной заготовки проводят, например, в муфельной электропечи при температуре 450°С в течение 6 часов, что приводит к образованию в зоне соединения металлических слоев сплошной высокотвердой интерметаллидной диффузионной прослойки толщиной 0,13 мм. Затем полученную заготовку охлаждают в водном растворе поваренной соли с концентрацией 10%, что приводит к самопроизвольному отделению медного слоя от слоя из магниевого сплава по интерметаллидной диффузионной прослойке с формированием при этом на пластинах из меди и из магниевого сплава высокотвердых износостойких покрытий состоящих из меди и компонентов магниевого сплава.Heat treatment of the welded billet is carried out, for example, in a muffle electric furnace at a temperature of 450 ° C for 6 hours, which leads to the formation of a continuous highly solid intermetallic diffusion interlayer with a thickness of 0.13 mm in the zone of connection of the metal layers. Then, the obtained preform is cooled in an aqueous solution of sodium chloride with a concentration of 10%, which leads to spontaneous separation of the copper layer from the magnesium alloy layer along the intermetallic diffusion layer with the formation of highly hard wear-resistant coatings consisting of copper and components on copper and magnesium alloy plates magnesium alloy.
В результате, без применения трудоемких технологических операций прокатки, получают сразу две металлические пластины, имеющие длину 280 мм, ширину 180 мм, толщину близкую к исходной, со сплошными высокотвердыми износостойкими интерметаллидными покрытиями на их поверхностях. Толщина покрытия на медной пластине - около 0,05 мм, а на пластине из магниевого сплава - около 0,08 мм. Амплитуда волн на поверхности покрытий не превышает 0,01 мм, что примерно в 19-33 раза меньше, чем при получении покрытий по прототипу. Твердость поверхности покрытий на обеих пластинах одинаковая и равна HV=2,7-2,8 ГПа, что обеспечивает их высокую износостойкость в парах трения, тормозных устройствах и т.п, при этом, благодаря более низкой (в 1,9-2 раза) твердости покрытий, чем у покрытий, получаемых по прототипу, они не склонны к хрупкому разрушению в процессе эксплуатации.As a result, without the use of labor-intensive technological operations of rolling, two metal plates are obtained at once, having a length of 280 mm, a width of 180 mm, a thickness close to the original, with continuous high-hard wear-resistant intermetallic coatings on their surfaces. The coating thickness on the copper plate is about 0.05 mm, and on the magnesium alloy plate is about 0.08 mm. The amplitude of the waves on the surface of the coatings does not exceed 0.01 mm, which is approximately 19-33 times less than when obtaining coatings according to the prototype. The hardness of the surface of coatings on both plates is the same and is equal to HV = 2.7-2.8 GPa, which ensures their high wear resistance in friction pairs, braking devices, etc., at the same time, due to lower (1.9-2 times ) hardness of coatings than coatings obtained by the prototype, they are not prone to brittle fracture during operation.
Пример 2 (см. таблицу, пример 2).Example 2 (see table, example 2).
То же, что в примере 1, но внесены следующие изменения. Толщина плакирующей пластины из меди M1 δ1=1,5 мм. У плакируемой пластины из магниевого сплава МА20 толщина δ2=6 мм, при этом соотношение их толщин δ1:δ2=1:4. Для сварки взрывом выбираем взрывчатое вещество со скоростью детонации Dвв=2280 м/с, представляющее собой смесь порошкообразного аммонита 6ЖВ с аммиачной селитрой в соотношении 1:2. Нвв=40 мм, скорость соударения Vc=560 м/с, сварочный зазор h=2,5 мм.The same as in example 1, but the following changes. The thickness of the cladding plate of copper M1 δ 1 = 1.5 mm The clad plate of magnesium alloy MA20 has a thickness of δ 2 = 6 mm, and the ratio of their thicknesses is δ 1 : δ 2 = 1: 4. For explosion welding, we select an explosive with a detonation velocity D BB = 2280 m / s, which is a mixture of powdered 6GV ammonite with ammonium nitrate in a ratio of 1: 2. N BB = 40 mm, the collision velocity V c = 560 m / s, the welding gap h = 2.5 mm
Термическую обработку сваренной заготовки проводят, при температуре 465°С в течение 8 часов, что приводит к образованию в зоне соединения металлических слоев сплошной высокотвердой интерметаллидной диффузионной прослойки толщиной около 0,19 мм.Heat treatment of the welded billet is carried out at a temperature of 465 ° C for 8 hours, which leads to the formation of a continuous high-hard intermetallic diffusion layer in the zone of the metal layers connection of a thickness of about 0.19 mm.
Для самопроизвольного отделения медного слоя от слоя из магниевого сплава по интерметаллидной диффузионной прослойке полученную заготовку охлаждают в водном растворе поваренной соли с концентрацией 7%. Результаты получения покрытий на металлических пластинах те же, что в примере 1, но толщина покрытия на медной пластине - около 0,075 мм, а на пластине из магниевого сплава - около 0,115 мм. Амплитуда волн на поверхностях покрытий не превышает 0,008 мм, что примерно в 24-40 раз меньше, чем при получении покрытий по прототипу.For spontaneous separation of the copper layer from the magnesium alloy layer along the intermetallic diffusion layer, the resulting billet is cooled in an aqueous solution of sodium chloride with a concentration of 7%. The results of coatings on metal plates are the same as in example 1, but the coating thickness on a copper plate is about 0.075 mm, and on a magnesium alloy plate about 0.115 mm. The amplitude of the waves on the coating surfaces does not exceed 0.008 mm, which is approximately 24-40 times less than when obtaining coatings according to the prototype.
Пример 3 (см. таблицу, пример 3).Example 3 (see table, example 3).
То же, что в примере 1, но внесены следующие изменения. Толщина плакирующей пластины из меди M1 δ1=2 мм. У плакируемой пластины из магниевого сплава МА20 толщина δ2=4 мм, при этом соотношение их толщин δ1:δ2=1:2. Для сварки взрывом выбираем взрывчатое вещество со скоростью детонации Dвв=2070 м/с, представляющее собой смесь порошкообразного аммонита 6ЖВ с аммиачной селитрой в соотношении 1:3. Нвв=50 мм, скорость соударения Vc=520 м/с, сварочный зазор h=3,6 мм.The same as in example 1, but the following changes. The thickness of the cladding plate of copper M1 δ 1 = 2 mm The clad plate of magnesium alloy MA20 has a thickness of δ 2 = 4 mm, and the ratio of their thicknesses is δ 1 : δ 2 = 1: 2. For explosion welding, we select an explosive with a detonation velocity D BB = 2070 m / s, which is a mixture of powdered 6GV ammonite with ammonium nitrate in a ratio of 1: 3. N BB = 50 mm, the collision speed V c = 520 m / s, the welding gap h = 3.6 mm
Термическую обработку сваренной заготовки проводят, при температуре 480°С в течение 10 часов, что приводит к образованию в зоне соединения металлических слоев сплошной высокотвердой интерметаллидной диффузионной прослойки толщиной 0,22 мм.The heat treatment of the welded billet is carried out at a temperature of 480 ° C for 10 hours, which leads to the formation of a solid high-hard intermetallic diffusion interlayer of 0.22 mm thickness in the zone of connection of the metal layers.
Для самопроизвольного отделения медного слоя от слоя из магниевого сплава по интерметаллидной диффузионной прослойке полученную заготовку охлаждают в водном растворе поваренной соли с концентрацией 5%. Результаты получения покрытий на металлических пластинах те же, что в примере 1, но толщина покрытия на медной пластине - около 0,09 мм, а на пластине из магниевого сплава - около 0,13 мм. Амплитуда волн на поверхностях покрытий не превышает 0,007 мм, что примерно в 27-47 раз меньше, чем при получении покрытий по прототипу.For spontaneous separation of the copper layer from the magnesium alloy layer along the intermetallic diffusion layer, the resulting billet is cooled in an aqueous solution of sodium chloride with a concentration of 5%. The results of coatings on metal plates are the same as in example 1, but the coating thickness on the copper plate is about 0.09 mm, and on a magnesium alloy plate about 0.13 mm. The wave amplitude on the coating surfaces does not exceed 0.007 mm, which is approximately 27-47 times less than when obtaining coatings according to the prototype.
При получении покрытий на металлических пластинах по прототипу (см. таблицу, пример 4) за один технологический цикл формируют износостойкие покрытия на пластинах из алюминиевого сплава АМг6 и из магниевого сплава МА2-1, при этом толщина покрытия на пластине из АМг6 равна 0,057-0,092 мм, а на пластине из сплава МА2-1 равна 0,038-0,062 мм. Твердость поверхности покрытий на обеих пластинах одинаковая и равна HV=5,2-5,5 ГПа, что в 1,9-2 раза больше, чем у покрытий, получаемых по предлагаемому способу, из-за чего такие покрытия склонны к хрупкому разрушению в процессе эксплуатации. Для разделения металлических пластин по интерметаллидной диффузионной прослойке применяют трудоемкую операцию холодной прокатки, что может приводить к образованию трещин в интерметаллидных покрытиях, снижающих качество получаемой продукции. Кроме того, амплитуда волн на поверхностях получаемых покрытий весьма значительна и составляет 0,19-0,33 мм, что примерно в 19-47 раз больше, чем при получении покрытий по предлагаемому способу, а это весьма ограничивает возможности применения данного способа при изготовлении ряда тормозных устройств, пар трения и т.п.Upon receipt of coatings on metal plates according to the prototype (see table, example 4), wear-resistant coatings are formed on plates made of aluminum alloy AMg6 and magnesium alloy MA2-1 in one technological cycle, while the coating thickness on a plate of AMg6 is 0.057-0.092 mm and on the plate made of alloy MA2-1 is equal to 0.038-0.062 mm. The hardness of the surface of coatings on both plates is the same and is equal to HV = 5.2-5.5 GPa, which is 1.9-2 times greater than that of coatings obtained by the proposed method, which is why such coatings are prone to brittle fracture in operation process. For the separation of metal plates along the intermetallic diffusion layer, a laborious cold rolling operation is used, which can lead to the formation of cracks in the intermetallic coatings, which reduce the quality of the resulting product. In addition, the amplitude of the waves on the surfaces of the resulting coatings is very significant and is 0.19-0.33 mm, which is approximately 19-47 times more than when producing coatings by the proposed method, and this greatly limits the possibility of using this method in the manufacture of a number of brake devices, friction pairs, etc.
Claims (3)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2018134437A RU2679814C1 (en) | 2018-09-28 | 2018-09-28 | Method for obtaining wear-resistant coatings on surfaces of copper and magnesium alloy plates |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2018134437A RU2679814C1 (en) | 2018-09-28 | 2018-09-28 | Method for obtaining wear-resistant coatings on surfaces of copper and magnesium alloy plates |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2679814C1 true RU2679814C1 (en) | 2019-02-13 |
Family
ID=65442634
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2018134437A RU2679814C1 (en) | 2018-09-28 | 2018-09-28 | Method for obtaining wear-resistant coatings on surfaces of copper and magnesium alloy plates |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2679814C1 (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2701699C1 (en) * | 2019-07-03 | 2019-09-30 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Волгоградский государственный технический университет" (ВолгГТУ) | Method of obtaining wear-resistant coatings on surfaces of plates from aluminum alloy and copper |
| RU2711284C1 (en) * | 2019-07-03 | 2020-01-16 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Волгоградский государственный технический университет" (ВолгГТУ) | Method of obtaining wear-resistant coatings on surfaces of plates from copper and aluminum alloy |
| RU2712156C1 (en) * | 2019-07-03 | 2020-01-24 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Волгоградский государственный технический университет" (ВолгГТУ) | Method of obtaining wear-resistant coatings on surfaces of plates from aluminum alloy and copper |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4867369A (en) * | 1986-11-07 | 1989-09-19 | Exploweld Ab | Method pertaining to the explosion welding of very thin metal layers |
| RU2202456C1 (en) * | 2001-08-27 | 2003-04-20 | Волгоградский государственный технический университет | Method for applying wear resistant coating on surfaces of steel parts |
| RU2350442C2 (en) * | 2007-04-17 | 2009-03-27 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Волгоградский государственный технический университет (ВолгГТУ) | Method of wear-resistant coating receiving |
| RU2391191C1 (en) * | 2009-03-10 | 2010-06-10 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Волгоградский государственный технический университет (ВолгГТУ) | Method of producing wear-resistant coatings |
-
2018
- 2018-09-28 RU RU2018134437A patent/RU2679814C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4867369A (en) * | 1986-11-07 | 1989-09-19 | Exploweld Ab | Method pertaining to the explosion welding of very thin metal layers |
| RU2202456C1 (en) * | 2001-08-27 | 2003-04-20 | Волгоградский государственный технический университет | Method for applying wear resistant coating on surfaces of steel parts |
| RU2350442C2 (en) * | 2007-04-17 | 2009-03-27 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Волгоградский государственный технический университет (ВолгГТУ) | Method of wear-resistant coating receiving |
| RU2391191C1 (en) * | 2009-03-10 | 2010-06-10 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Волгоградский государственный технический университет (ВолгГТУ) | Method of producing wear-resistant coatings |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2701699C1 (en) * | 2019-07-03 | 2019-09-30 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Волгоградский государственный технический университет" (ВолгГТУ) | Method of obtaining wear-resistant coatings on surfaces of plates from aluminum alloy and copper |
| RU2711284C1 (en) * | 2019-07-03 | 2020-01-16 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Волгоградский государственный технический университет" (ВолгГТУ) | Method of obtaining wear-resistant coatings on surfaces of plates from copper and aluminum alloy |
| RU2712156C1 (en) * | 2019-07-03 | 2020-01-24 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Волгоградский государственный технический университет" (ВолгГТУ) | Method of obtaining wear-resistant coatings on surfaces of plates from aluminum alloy and copper |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2486999C1 (en) | Method of producing coating | |
| RU2679814C1 (en) | Method for obtaining wear-resistant coatings on surfaces of copper and magnesium alloy plates | |
| RU2350442C2 (en) | Method of wear-resistant coating receiving | |
| RU2649929C1 (en) | Method of heat-resistant intermetallide coating producing on the surface of the low-carbon steel plate | |
| RU2373036C1 (en) | Method of fabrication of wear resistant coating | |
| Bataev et al. | Nucleation and growth of titanium aluminide in an explosion-welded laminate composite | |
| RU2701699C1 (en) | Method of obtaining wear-resistant coatings on surfaces of plates from aluminum alloy and copper | |
| RU2711284C1 (en) | Method of obtaining wear-resistant coatings on surfaces of plates from copper and aluminum alloy | |
| RU2399471C1 (en) | Method for production of composite aluminium-nickel articles with inner cavity by means of explosion welding | |
| RU2391191C1 (en) | Method of producing wear-resistant coatings | |
| RU2712156C1 (en) | Method of obtaining wear-resistant coatings on surfaces of plates from aluminum alloy and copper | |
| RU2700441C1 (en) | Method of producing copper-nickel coating on surfaces of titanium plate | |
| RU2243871C1 (en) | Explosion welding method | |
| CN104759749A (en) | Production method of aluminum and magnesium alloy laminated composite plate of sandwich structure | |
| RU2463139C1 (en) | Method of producing titanium-steel composite material | |
| RU2370350C1 (en) | Method of producing composite titanium-aluminium material | |
| RU2463141C1 (en) | Method of producing titanium-steel composite material | |
| CN109263179B (en) | Impact-resistant aluminum alloy composite plate and preparation method thereof | |
| RU2649920C1 (en) | Method of heat-resistant intermetallide coating producing on the surface of the low-carbon steel plate | |
| RU2649922C1 (en) | Method of producing heat-resistant intermetallide coating on the surface of the plate | |
| RU2533508C1 (en) | Method of making composite copper-titanium material | |
| RU2486043C1 (en) | Method of producing composite articles with inner cavities by explosion welding | |
| US20040149806A1 (en) | Explosively bonded composite structures and method of production thereof | |
| RU2685321C1 (en) | Method for producing composition material from copper, titanium and steel | |
| RU2688791C1 (en) | Method of producing wear-resistant coating on surface of titanium plate |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20200929 |