RU2678111C1 - Способ обработки магниевого сплава системы Mg-Y-Nd-Zr методом равноканального углового прессования - Google Patents
Способ обработки магниевого сплава системы Mg-Y-Nd-Zr методом равноканального углового прессования Download PDFInfo
- Publication number
- RU2678111C1 RU2678111C1 RU2018118611A RU2018118611A RU2678111C1 RU 2678111 C1 RU2678111 C1 RU 2678111C1 RU 2018118611 A RU2018118611 A RU 2018118611A RU 2018118611 A RU2018118611 A RU 2018118611A RU 2678111 C1 RU2678111 C1 RU 2678111C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- temperature
- magnesium
- channel angular
- angular pressing
- deformation
- Prior art date
Links
- 238000003825 pressing Methods 0.000 title claims abstract description 14
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 10
- 229910000861 Mg alloy Inorganic materials 0.000 title abstract description 16
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 33
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims abstract description 33
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 claims abstract description 22
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 10
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims abstract description 7
- 230000000930 thermomechanical effect Effects 0.000 claims abstract description 7
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 6
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 abstract description 5
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract description 4
- 230000008859 change Effects 0.000 abstract description 3
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract description 3
- 239000003814 drug Substances 0.000 abstract description 2
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 abstract description 2
- 238000010276 construction Methods 0.000 abstract 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 6
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 5
- 102220253765 rs141230910 Human genes 0.000 description 5
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 5
- 238000000265 homogenisation Methods 0.000 description 4
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 3
- 229910052761 rare earth metal Inorganic materials 0.000 description 3
- 150000002910 rare earth metals Chemical class 0.000 description 3
- 230000004913 activation Effects 0.000 description 2
- 230000001154 acute effect Effects 0.000 description 2
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 2
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 2
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 2
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 2
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 2
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 229910052779 Neodymium Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 1
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 1
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 1
- 230000002542 deteriorative effect Effects 0.000 description 1
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 description 1
- 239000010419 fine particle Substances 0.000 description 1
- 230000005764 inhibitory process Effects 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 239000002105 nanoparticle Substances 0.000 description 1
- QEFYFXOXNSNQGX-UHFFFAOYSA-N neodymium atom Chemical compound [Nd] QEFYFXOXNSNQGX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 1
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 1
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
- 238000009827 uniform distribution Methods 0.000 description 1
- 229910052727 yttrium Inorganic materials 0.000 description 1
- VWQVUPCCIRVNHF-UHFFFAOYSA-N yttrium atom Chemical compound [Y] VWQVUPCCIRVNHF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/06—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of magnesium or alloys based thereon
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Forging (AREA)
Abstract
Изобретение относится к области металлургии, в частности к термомеханической обработке сплавов на основе магния, и может быть использовано в авиастроении, ракетной технике, в конструкциях автомобилей, хорошая биосовместимость позволяет использовать магниевые сплавы в медицине. Способ термомеханической обработки сплава на основе магния системы Mg-Y-Nd-Zr включает гомогенизирующий отжиг при температуре 500-530°С в течение 7-9 часов с последующим охлаждением на воздухе и равноканальное угловое прессование, которое проводят ступенчато в интервале температур 425-300°C с суммарной истинной степенью деформации 6,0-8,0, при этом равноканальное угловое прессование на каждой ступени осуществляют при температуре на 25°С ниже температуры предыдущей ступени до получения структуры, состоящей из зерен размером менее 1 мкм. Техническим результатом изобретения является повышение пластичности сплавов системы Mg-Y-Nd-Zr при сохранении достаточной прочности за счет смены преимущественного механизма деформации с базисного на призматическое скольжение. 1 пр.
Description
Изобретение относится к области металлургии, в частности к термомеханической обработке сплавов на основе магния, и может быть использовано в авиастроении для изготовления различных деталей вертолетов и самолетов, в ракетной технике, например, для изготовления корпусов ракет, обтекателей и т.д., в конструкциях автомобилей. Хорошая биосовместимость позволяет использовать магниевые сплавы в медицине.
Вместе с тем магниевые сплавы обладают рядом недостатков. Из-за гексагональной структуры магниевые сплавы обладают низкой пластичностью и соответственно низкой технологичностью. Диффузионные процессы в магниевых сплавах протекают медленно, особенно в низколегированных магниевых сплавах, в связи с чем, их нужно длительное время нагревать под закалку, что осложняет их термическую обработку и приводит к рекристаллизационному росту зерна и снижению прочности.
Известны попытки измельчения структуры магниевых сплавов с помощью методов интенсивной пластической деформации, в частности равноканального углового прессования (РКУП).
Так известен способ получения биоразлагаемых магниевых сплавов, содержащих иттрий и неодим, включающий выплавку сплава и равноканальное угловое прессование в два этапа, причем первый этап осуществляют при температуре между 250°С и 400°С, а второй этап - при температуре между 150°С и 300°С (US 20170056562 A1, C22F 1/06, 02.03.2017, US 20150157767 A1, С22С 1/06, 11.06.2015, US 9522220 B2, C22F 1/06, 20.12.2016). Полученный сплав имеет хорошую прочность, но низкую пластичность из-за внесения в состав керамических наночастиц. Низкая пластичность существенно ограничит область применения сплава.
Известен способ получения магниевого сплава серии Mg-РЗМ-Zr, включающий обработку на твердый раствор при температуре 300-500°С, предварительную деформацию, формирующую структуру с размером зерна порядка 100 мкм, и равноканальное угловое прессование с получением структуры с размером зерна 100-450 нм (CN 104480330 A, C22F 1/06, 01.04.2015). Способ позволяет значительно измельчить структуру сплава и повысить его прочность, однако рост пластичности сплава затруднен из-за неравномерного распределения интерметаллических фаз, образованных магнием и РЗМ. Низка пластичность сама по себе является недостатком, ограничивающим возможности применения сплава. Кроме того, неравномерно распределенные фазы не могут гарантировать стабильность коррозионных свойств полученных сплавов по всей поверхности изделия, что приведет к неравномерности коррозии и, в конечном итоге, анизотропии свойств в процессе эксплуатации.
Из RU 2351686 C1, C22F 1/06, 10.04.2009 известен также способ термомеханической обработки сплавов на основе магния, включающий проведение гомогенизирующего отжига при температуре 415-520°С в течение 4-24 часов с последующей экструзией при температуре 300-450°С со степенью вытяжки 7-18 и равноканальное угловое прессование с истинной степенью деформации 6-8 (RU 2351686 C1, C22F 1/06, 10.04.2009). Указанный способ является наиболее близким к предложенному изобретению. Несмотря на значительное измельчение структуры сплавы на основе магния системы Mg-Y-Nd-Zr, полученные по представленной выше технологии, имеют низкую пластичность, причиной которой является неравномерное распределение выделяющейся фазы Mg41Nd5, тормозящей базисное скольжение. Кроме того, представленная выше схема предложена для обработки сплавов с низким содержанием легирующих элементов. Применение данной схемы, подразумевающей РКУП при температурах 250-320°С без постепенного понижения температуры, к сплавам на основе магния системы Mg-Y-Nd-Zr приведет к значительному падению пластичности уже в процессе обработки, что приведет к разрушению заготовки.
Настоящее изобретение направлено на разработку технологии получения магниевых сплавов системы Mg-Y-Nd-Zr, обладающих необходимым сочетанием прочности и пластичности.
Техническим результатом изобретения является повышение пластичности сплавов системы Mg-Y-Nd-Zr при сохранении достаточной прочности за счет смены преимущественного механизма деформации с базисного на призматическое скольжение.
Технический результат достигается тем, что в способе термомеханической обработки сплава на основе магния системы Mg-Y-Nd-Zr, включающем гомогенизирующий отжиг сплава и равноканальное угловое прессование, гомогенизирующий отжиг осуществляют при температуре 500-530°С в течение 7-9 часов с последующим охлаждением на воздухе, а равноканальное угловое прессование проводят ступенчато в интервале температур 425-300°C с суммарной истинной степенью деформации 6,0-8,0, при этом равноканальное угловое прессование на каждой ступени осуществляют при температуре на 25°С ниже температуры предыдущей ступени до получения структуры, состоящей из зерен размером менее 1 мкм.
Сущность изобретения заключается в следующем.
Проведение гомогенизации при температуре 500-530°С позволяет получить достаточно равномерную структуру перед началом деформирования, устранить неоднородность состава сплава после литья, а также получить пересыщенный твердый раствор редкоземельных металлов в магнии. Понижение температуры гомогенизации ниже 500°С приводит к неполному растворению фазы Mg41Nd5, остатки которой будут располагаться по границам исходного зерна и ухудшать механические свойства, а также к незначительному пересыщению магниевого твердого раствора редкоземельными металлами, что в конечной структуре сплава приведет к уменьшению количества дисперсных частиц Mg41Nd5 и соответственно к снижению прочности. Повышение температуры гомогенизации выше 530°С приводит к частичному оплавлению границ зерен, также влияющему на прочность сплава.
Проведение гомогенизирующего отжига в течение 7-9 часов позволяет эффективно растворить фазу Mg41Nd5, а также добиться равномерного распределения легирующих элементов в сплаве. Гомогенизация меньше 7 часов приведет к неполному растворению фазы Mg41Nd5, а повышение времени свыше 9 часов - к сильному росту зерна. Оба фактора существенно снижают пластичность сплава.
Скорость охлаждения на воздухе позволяет подавить в сплаве диффузионные процессы и предотвратить распад пересыщенного твердого раствора, влияющие на достижение необходимой пластичности сплава. Снижение скорости охлаждения приведет к частичному выделению фазы Mg41Nd5 в процессе охлаждения, преимущественно по границам, и снижению степени пересыщения магниевого твердого раствора, а, следовательно, снижению пластичности сплава.
Экспериментально установлено, что температура деформирования в интервале 425-300°С позволяет достичь эффективного измельчения зерна. Повышение температуры начала РКУП выше 425°С приведет к активному росту зерна. Снижение температуры окончания РКУП ниже 300°С способствует активации двойникования, что в итоге снижает пластичность сплава. Кроме того, в этом случае снижение пластичности сплава может привести к разрушению образцов в процессе обработки.
Проведение деформации в интервале 6,0-8,0 позволяет получить на выходе преимущественно зеренную ультрамелкозернистую структуру. Понижение степени деформации ниже 6,0 способствует формированию неразвитой преимущественно субзеренной структуры с высокой долей малоугловых границ. Повышение степени деформации выше 8,0 не имеет смысла, поскольку не приводит к дальнейшему измельчению зерна и увеличению доли большеугловых границ.
Проведение деформирования при РКУП с температурным шагом, равным 25°С объясняется следующим. Понижение температуры РКУП на 25°С приводит к повышению прочности сплава за счет постепенного измельчения зерна, а промежуточные подогревы между проходами деформации приводят к релаксации структуры в процессе обработки, что не дает пластичности падать. Кроме того, такой деформационный шаг позволяет получить равномерно распределенные мелкодисперсные частицы фазы Mg41Nd5. Уменьшение указанного параметра приведет к увеличению количества промежуточных подогревов, что в свою очередь способствует снижению плотности дислокаций, росту зерна и укрупнению частиц фазы Mg41Nd5, что приведет в дальнейшем к снижению прочности Увеличение температурного шага деформирования не позволяет провести достаточную релаксацию структуры между проходами РКУП, что негативно скажется на пластичности сплава.
Пример осуществления изобретения.
Обработке подвергали сплав WE43, состава Mg-3,56%Y-2,20%Nd-0,47%Zr. В исходном состоянии сплав был гомогенизирован при температуре 525°С в течение 8 часов и охлажден на воздухе. Из слитка были вырезаны заготовки диаметром 10 мм и длиной 60 мм. Заготовки деформировали методом равноканального углового прессования (РКУП) по маршруту Вс на установке с углом пересечения каналов 120°. Деформирование проводили по двум технологическим режимам. Истинная степень деформации и суммарное количество проходов составило 7,8 и 12, соответственно, для обоих режимов.
Режим обработки магниевого сплава системы Mg-Y-Nd-Zr.
Сплав обрабатывался по двум технологическим режимам. Режим 1 заключается в деформировании сплава при температуре 400°С на 6 проходов РКУП, а затем снижении температуры обработки на 50°С, до 350°С, и проведении еще 6 проходов РКУП. Режим 2 заключается в ступенчатом деформировании, начиная с температуры 425°С и заканчивая при температуре 300°С, с шагом понижения температуры 25°С. При этом при каждой температуре деформации проводится 2 проходу РКУП (425°С, 2 прохода → 400°С, 2 прохода → 375°С, 2 прохода → 350°С, 2 прохода → 325°С, 2 прохода → 300°С, 2 прохода).
Деформирование по обоим режимам привело к измельчению структуры. В исходном состоянии средний размер зерна составлял 70 мкм.
Режим 1 (по прототипу). После РКУП по режиму 1 формируется структура со средним размером зерна 1,00±0,14 мкм, а также частицы фазы Mg41Nd5 со средним размером 0,41±0,18 мкм, которые образовались в процессе нагревов под обработку и деформации. Текстура при этом из базисной трансформируется в наклоненную базисную. Эта текстура характерна для магниевых сплавов, деформированных РКУП и, в целом, приводит к увеличению пластичности при малоизменяющейся, а иногда и ухудшающейся даже при сильном измельчении зерна прочности. Изменение механических свойств после РКУП по режиму 1 относительно исходного состояния составляет: условный предел текучести изменяется со 150 до 180 МПа, предел прочности - с 220 до 250 МПа, а относительное удлинение - с 10,5 до 7%. В этом случае формирование наклоненной базисной текстуру не приводит к дополнительному росту пластичности из-за осаждения частиц фазы Mg41Nd5 в базисных плоскостях и торможения базисного скольжения.
Режим 2 (по изобретению). После РКУП по режиму 2 формируется структура со средним размером зерна 0,69±0,13 мкм, а также частицы фазы Mg41Nd5 со средним размером 0,45±0,18 мкм, которые образовались в ходе нагревов под обработку и деформации. Также в ходе деформации происходит формирование острой призматической текстуры (что подтверждается полюсными фигурами и значениями ориентационных факторов). Повышение механических свойств после РКУП по режиму 2 относительно исходного состояния составляет: условный предел текучести изменяется со 150 до 260 МПа, предел прочности - с 220 до 300 МПа, а относительное удлинение - с 10,5 до 13,2%. Повышение прочности происходит за счет измельчения зерна. Пластичность растет за счет трансформации текстуры из базисной в исходном состоянии в острую призматическую. Такая текстура не характерна для магниевых сплавов после РКУП, так как обычно формируется наклоненная базисная текстура как в случае режима 1. Однако при термомеханической обработке по заявленной технологии происходит осаждение частиц фазы Mg41Nd5 в базисных плоскостях, что тормозит в них движение дислокаций и приводит к активации призматического скольжения, что в свою очередь приводит к росту относительного удлинения.
Claims (1)
- Способ термомеханической обработки сплава на основе магния системы Mg-Y-Nd-Zr, включающий гомогенизирующий отжиг сплава и равноканальное угловое прессование, отличающийся тем, что гомогенизирующий отжиг осуществляют при температуре 500-530°С в течение 7-9 часов с последующим охлаждением на воздухе, а равноканальное угловое прессование проводят ступенчато в интервале температур 425-300°С с суммарной истинной степенью деформации 6,0-8,0, при этом равноканальное угловое прессование на каждой ступени осуществляют при температуре на 25°С ниже температуры предыдущей ступени до получения структуры, состоящей из зерен размером менее 1 мкм.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2018118611A RU2678111C1 (ru) | 2018-05-21 | 2018-05-21 | Способ обработки магниевого сплава системы Mg-Y-Nd-Zr методом равноканального углового прессования |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2018118611A RU2678111C1 (ru) | 2018-05-21 | 2018-05-21 | Способ обработки магниевого сплава системы Mg-Y-Nd-Zr методом равноканального углового прессования |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2678111C1 true RU2678111C1 (ru) | 2019-01-23 |
Family
ID=65085128
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2018118611A RU2678111C1 (ru) | 2018-05-21 | 2018-05-21 | Способ обработки магниевого сплава системы Mg-Y-Nd-Zr методом равноканального углового прессования |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2678111C1 (ru) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2716612C1 (ru) * | 2019-07-29 | 2020-03-13 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Тольяттинский государственный университет" | Способ гибридной обработки магниевых сплавов |
| CN111250696A (zh) * | 2020-04-05 | 2020-06-09 | 重庆大学 | 一种制备镁稀土合金光谱标样的方法 |
| RU2758798C1 (ru) * | 2020-07-21 | 2021-11-02 | Дмитрий Львович Мерсон | Способ получения биорезорбируемого магниевого сплава и его применение |
| CN116078848A (zh) * | 2023-03-06 | 2023-05-09 | 兰州理工大学 | 一种室温超高塑性-高强镁合金的制备方法 |
| CN116445837A (zh) * | 2023-04-14 | 2023-07-18 | 兰州理工大学 | 一种高强高韧镁合金的大塑性成形方法 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2351686C1 (ru) * | 2007-10-24 | 2009-04-10 | Институт металлургии и материаловедения им. А.А. Байкова Российской академии наук (РАН) (Государственное учреждение) | Способ термомеханической обработки сплавов на основе магния |
| RU2396368C2 (ru) * | 2008-07-24 | 2010-08-10 | Российская Федерация, от имени которой выступает государственный заказчик-Федеральное агентство по науке и инновациям | СПОСОБ ТЕРМОМЕХАНИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ СПЛАВОВ СИСТЕМЫ Mg-Al-Zn |
| CN104480330A (zh) * | 2014-12-11 | 2015-04-01 | 江阴宝易德医疗科技有限公司 | 一种孪晶变形镁合金超细晶型材、其制备方法和用途 |
| US20150157767A1 (en) * | 2013-10-29 | 2015-06-11 | Boston Scientific Scimed, Inc. | Bioerodible Magnesium Alloy Microstructures for Endoprostheses |
-
2018
- 2018-05-21 RU RU2018118611A patent/RU2678111C1/ru active
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2351686C1 (ru) * | 2007-10-24 | 2009-04-10 | Институт металлургии и материаловедения им. А.А. Байкова Российской академии наук (РАН) (Государственное учреждение) | Способ термомеханической обработки сплавов на основе магния |
| RU2396368C2 (ru) * | 2008-07-24 | 2010-08-10 | Российская Федерация, от имени которой выступает государственный заказчик-Федеральное агентство по науке и инновациям | СПОСОБ ТЕРМОМЕХАНИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ СПЛАВОВ СИСТЕМЫ Mg-Al-Zn |
| US20150157767A1 (en) * | 2013-10-29 | 2015-06-11 | Boston Scientific Scimed, Inc. | Bioerodible Magnesium Alloy Microstructures for Endoprostheses |
| US20170056562A1 (en) * | 2013-10-29 | 2017-03-02 | Boston Scientific Scimed, Inc. | Bioerodible magnesium alloy microstructures for endoprostheses |
| CN104480330A (zh) * | 2014-12-11 | 2015-04-01 | 江阴宝易德医疗科技有限公司 | 一种孪晶变形镁合金超细晶型材、其制备方法和用途 |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2716612C1 (ru) * | 2019-07-29 | 2020-03-13 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Тольяттинский государственный университет" | Способ гибридной обработки магниевых сплавов |
| DE112020003615T5 (de) | 2019-07-29 | 2022-05-19 | Federalnoye Gosudarstvennoye Byudzhetnoye Obrazovatelnoye Uchrezhdeniye Vysshego Obrazovaniya "Toliattinskiy Gosudarstvennyy Universitet" | Verfahren zur gemischten behandlung von magnesiumlegierungen (varianten) |
| CN111250696A (zh) * | 2020-04-05 | 2020-06-09 | 重庆大学 | 一种制备镁稀土合金光谱标样的方法 |
| CN111250696B (zh) * | 2020-04-05 | 2021-04-16 | 重庆大学 | 一种制备镁稀土合金光谱标样的方法 |
| RU2758798C1 (ru) * | 2020-07-21 | 2021-11-02 | Дмитрий Львович Мерсон | Способ получения биорезорбируемого магниевого сплава и его применение |
| CN116078848A (zh) * | 2023-03-06 | 2023-05-09 | 兰州理工大学 | 一种室温超高塑性-高强镁合金的制备方法 |
| CN116445837A (zh) * | 2023-04-14 | 2023-07-18 | 兰州理工大学 | 一种高强高韧镁合金的大塑性成形方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2678111C1 (ru) | Способ обработки магниевого сплава системы Mg-Y-Nd-Zr методом равноканального углового прессования | |
| Xu et al. | Extruded Mg–Zn–Ca–Mn alloys with low yield anisotropy | |
| Murayama et al. | Microstructure of two-phase Al–1.7 at% Cu alloy deformed by equal-channel angular pressing | |
| Kim et al. | Influence of undissolved second-phase particles on dynamic recrystallization behavior of Mg–7Sn–1Al–1Zn alloy during low-and high-temperature extrusions | |
| Sauer et al. | Thermo-mechanical processing of high strength β-titanium alloys and effects on microstructure and properties | |
| Kim et al. | Influence of extrusion temperature on dynamic deformation behaviors and mechanical properties of Mg-8Al-0.5 Zn-0.2 Mn-0.3 Ca-0.2 Y alloy | |
| JP5429702B2 (ja) | マグネシウム合金とその製造方法 | |
| KR102224687B1 (ko) | 마그네슘 합금 시트의 압연 및 준비 방법 | |
| Park et al. | Microstructural evolution of indirect-extruded ZK60 alloy by adding Ce | |
| JP2022163183A (ja) | 高強度アルミニウム合金バッキングプレート及び製造方法 | |
| KR100994812B1 (ko) | 고강도 고연성 마그네슘 합금 압출재 및 그 제조방법 | |
| Mostaed et al. | Grain size and texture dependence on mechanical properties, asymmetric behavior and low temperature superplasticity of ZK60 Mg alloy | |
| Yi et al. | A strategy for enhancing the mechanical property of the precipitation-strengthened medium-entropy alloy | |
| EP1552032A1 (en) | Copper sputtering targets and methods of forming copper sputtering targets | |
| JP2003500546A (ja) | 銅スパッター用ターゲットアセンブリー及びその製造方法 | |
| JPH111737A (ja) | 耐食性に優れる高強度熱処理型７０００系アルミニウム合金とその製造方法 | |
| TW201144456A (en) | High purity wrought copper having uniform and fine microstructure | |
| KR20190083346A (ko) | 고강도 알루미늄 합금을 위한 ecae 재료 | |
| CN107488800B (zh) | 具有提高的强度和伸长率的包含析出物的Al-Zn合金及其制造方法 | |
| KR101700419B1 (ko) | 저온 및 저속의 압출공정을 이용한 고강도 마그네슘 합금 압출재 제조방법 및 이에 의해 제조된 마그네슘 합금 압출재 | |
| JP2003277899A (ja) | マグネシウム合金部材とその製造方法 | |
| JP5941070B2 (ja) | 高強度及び高成形性を有するチタン合金の製造方法及びこれによるチタン合金 | |
| KR101680046B1 (ko) | 소성 가공 전 시효 처리에 의한 고강도 마그네슘 합금 가공재 제조방법 및 이에 의해 제조된 고강도 마그네슘 합금 가공재 | |
| Yurchenko et al. | Effect of multiaxial forging on microstructure and mechanical properties of Mg-o. 8Ca alloy | |
| RU2345173C1 (ru) | Способ получения сверхпластичных листов из алюминиевых сплавов системы алюминий-магний-литий |