RU2668872C1 - Railroad wheel heat treatment method - Google Patents
Railroad wheel heat treatment method Download PDFInfo
- Publication number
- RU2668872C1 RU2668872C1 RU2017138853A RU2017138853A RU2668872C1 RU 2668872 C1 RU2668872 C1 RU 2668872C1 RU 2017138853 A RU2017138853 A RU 2017138853A RU 2017138853 A RU2017138853 A RU 2017138853A RU 2668872 C1 RU2668872 C1 RU 2668872C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- period
- rim
- wheel
- cooling
- flow rate
- Prior art date
Links
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 title claims abstract description 19
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 22
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 27
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 12
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 6
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 6
- 238000005496 tempering Methods 0.000 claims description 5
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 claims description 3
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 3
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 abstract description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 abstract 1
- 238000007669 thermal treatment Methods 0.000 abstract 1
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 15
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 9
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 9
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 7
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 6
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 6
- 235000019362 perlite Nutrition 0.000 description 6
- 239000010451 perlite Substances 0.000 description 6
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 5
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 5
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 244000309464 bull Species 0.000 description 4
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 4
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 4
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 3
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 2
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000032683 aging Effects 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 description 1
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 229910001562 pearlite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 1
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/34—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for tyres; for rims
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к металлургии, а именно к термической обработке железнодорожных колес. The invention relates to metallurgy, namely to heat treatment of railway wheels.
Известен способ термической обработки цельнокатаных железнодорожных колес [1] (Авторское свидетельство СССР № 724583 Способ изготовления цельнокатаных железнодорожных колес. МПК C21D9/34, C21D7/14, Опубл. 30.03.1980, бюл. № 12.), заключающийся в их нагреве до температуры аустенизации, прерывистом охлаждении охладителем поверхности обода при вращении колеса и последующей выдержке колеса на воздухе. Расход охладителя в процессе всего времени охлаждения остается неизменным. A known method of heat treatment of solid-rolled railway wheels [1] (USSR Author's Certificate No. 724583 Method for the manufacture of solid-rolled railway wheels. IPC C21D9 / 34, C21D7 / 14, Publish. 30.03.1980, bull. No. 12.), which consists in heating them to temperature austenization, intermittent cooling by the cooler of the rim surface during rotation of the wheel and subsequent exposure of the wheel to air. The flow rate of the cooler during the entire cooling time remains unchanged.
При таком способе невозможно получить высокую износостойкость обода одновременно по всей его глубине, так как скорость охлаждения внутренних слоев металла обода всегда ниже, чем скорость охлаждения наружного слоя. Для получения во внутренних слоях металла структуры в виде тонкодисперсного пластинчатого перлита, обеспечивающих их высокую износостойкость, необходимо охлаждать поверхностный слой обода со скоростью выше оптимальной, предлагаемой [1], но это приводит к образованию в нем структуры типа мартенсита отпуска, склонной к выкрашиванию и обладающей малой износостойкостью. With this method, it is impossible to obtain high wear resistance of the rim simultaneously over its entire depth, since the cooling rate of the inner layers of the metal of the rim is always lower than the cooling rate of the outer layer. In order to obtain structures in the form of finely dispersed lamellar perlite in the inner layers of the metal, which ensure their high wear resistance, it is necessary to cool the surface layer of the rim at a rate higher than the optimum one proposed [1], but this leads to the formation of a tempering type martensite in it, which is prone to chipping and has low wear resistance.
Известен способ термической обработки железнодорожных колес [2] (патент РФ №2451093 Способ термообработки железнодорожных колес. МПК C21D9/34, опубл.29.03.2010, бюл. № 14), включающий нагрев до температуры аустенизации, дифференцированное охлаждение рабочего слоя обода и его торца со стороны гребня в течение 300 с, при этом охлаждение рабочего слоя обода в первые 180 с осуществляется при дискретном увеличении расхода охладителя от 0,0005 до 0,02 л/см2*с на 0,0001 л/см2*с через каждые 15-30 с и в последующие 120 с при постоянном расходе охладителя до 0,5 л/см2*с, а охлаждение торцевой поверхности обода со стороны гребня осуществляется воздухом с расходом 0,5 м3/см2*с.A known method of heat treatment of railway wheels [2] (RF patent No. 2451093 Method of heat treatment of railway wheels. IPC C21D9 / 34, published on March 29, 2010, bull. No. 14), including heating to the temperature of austenization, differentiated cooling of the working layer of the rim and its end on the ridge side for 300 s, while the working rim layer is cooled for the first 180 s with a discrete increase in the flow rate of the cooler from 0.0005 to 0.02 l / cm 2 * s by 0.0001 l / cm 2 * s every 15-30 s and in the next 120 s at a constant flow rate of the cooler up to 0.5 l / cm 2 * s, while cooling The end surface of the rim from the ridge is carried out by air with a flow rate of 0.5 m3 / cm 2 * s.
Данный способ приемлем только для сталей с содержанием углерода до 0,7 %, так как заданные скорости охлаждения в данном способе не позволяют получить твердость в ободе выше 340 НВ, при перлитной структуре. Способ не обеспечивает прокаливаемость обода колеса на глубину 38 мм, что является необходимым требованием спецификации AAR.This method is acceptable only for steels with a carbon content of up to 0.7%, since the specified cooling rates in this method do not allow to obtain a hardness in the rim above 340 HB, with a pearlite structure. The method does not provide hardenability of the wheel rim to a depth of 38 mm, which is a necessary requirement of the AAR specification.
Наиболее близким по технической сущности заявляемому (прототипом) является способ термической обработки железнодорожных колес [3] (патент РФ № 2140997. Способ термической обработки железнодорожных колес. МПК C21D9/34, опубл. 10.11.1999.), включающий нагрев до температуры аустенизации, выдержку и прерывистое охлаждение поверхностного слоя в течение 100 с, причем в первые 20-40 с расход воды увеличивается линейно от 0,001 до 0,003 л/см2*с, в зависимости от содержания углерода и марганца, в последние 20 с расход – 0,009 л/см2*с.Closest to the technical nature of the claimed (prototype) is a method of heat treatment of railway wheels [3] (RF patent No. 2140997. Method of heat treatment of railway wheels. IPC C21D9 / 34, publ. 10.11.1999.), Including heating to austenization temperature, aging and intermittent cooling of the surface layer for 100 s, moreover, in the first 20-40 s, the water flow increases linearly from 0.001 to 0.003 l / cm 2 * s, depending on the carbon and manganese content, in the last 20 s the flow rate is 0.009 l / cm 2 * s
При данном способе невозможно обеспечить близкую скорость охлаждения наружного слоя и внутренних слоев металла обода, что приводит к существенным различиям в структуре и износостойкости металла непосредственно на поверхности и в глубине. Кроме того, невозможно обеспечить заданную структуру металла на глубине 30-50 мм.With this method it is impossible to provide a close cooling rate of the outer layer and the inner layers of the rim metal, which leads to significant differences in the structure and wear resistance of the metal directly on the surface and in depth. In addition, it is impossible to provide a given metal structure at a depth of 30-50 mm.
Техническим результатом изобретения является повышение износостойкости рабочего слоя обода за счет получения однородной структуры тонкопластинчатого перлита как непосредственно на поверхности, так и на глубине обода и увеличение механических свойств обода колеса, а также приободной части диска колеса за счет дифференцированного охлаждения трех элементов обода (два торца обода и круг катания) независимо друг от друга.The technical result of the invention is to increase the wear resistance of the working layer of the rim by obtaining a homogeneous structure of thin plate perlite both directly on the surface and at the depth of the rim and to increase the mechanical properties of the wheel rim, as well as the adjacent part of the wheel disc due to differentiated cooling of the three elements of the rim (two ends of the rim and skating circle) independently of each other.
Технический результат достигается тем, что заявленный способ термической обработки железнодорожных колес включает нагрев до температуры аустенизации, дифференцированное охлаждение рабочего слоя и обоих торцов обода колеса в течение 420 с, при этом охлаждение рабочего обода осуществляют водой с регулированием ее расхода на отдельные элементы обода в период охлаждения, что позволяет получить железнодорожные колеса по спецификации AAR M-107/M-208, соответствующие повышенным требованиям по твердости и механическим свойствам (класс D), с химическим составом по классу С. Критерии расхода охладителя задаются по значению углеродного эквивалента Сэкв, рассчитываемого по формуле:The technical result is achieved by the fact that the claimed method of heat treatment of railway wheels includes heating to an austenization temperature, differentially cooling the working layer and both ends of the wheel rim for 420 s, while cooling the working rim is carried out with water, with its flow rate controlling for individual elements of the rim during the cooling period , which allows to obtain railway wheels according to the specification AAR M-107 / M-208, corresponding to increased requirements for hardness and mechanical properties (class D), with chemical properties their composition class C. Criteria coolant flow rate set by the value of carbon equivalent Ceq, calculated according to the formula:
Сэкв=С+Mn/4,74+Si/10+Cr/5+1,47Mo (1), SEC = C + Mn / 4.74 + Si / 10 + Cr / 5 + 1.47Mo (1),
где С, Mn, Si, Cr, Mo - процентное содержание указанных элементов в стали. where C, Mn, Si, Cr, Mo is the percentage of these elements in steel.
Для сталей с содержанием масс %: С (0,75-0,77), Mn (0,82-0,9), Si (0,3-0,4), Cr (0,18 -0,25), Ni (0,15-0,25), V (0,02-0,04), Mo (0,04 -0,06) охладитель подается на круг катания. В начале выбирается минимальный расход охлаждающей среды (воды) от 0,005 до 0,006 л/см2*с в первый период 120 с, от 0,006 до 0,007 л/см2*с в период 120 с, от 0,007 до 0,008 л/см2*с в период 60 с, от 0,008 до 0,009 л/см2*с в период 60 с., от 0,009 до 0,012 л/см2*с в период 60 с. По наружной боковой поверхности колесо охлаждается водой с расходом от 0,013 до 0,015 л/см2*с в первый период 120 с, от 0,015 до 0,017 л/см2*с в период 60 с., от 0,02 до 0,022 л/см2*с в период 120 с., от 0,022 до 0,024 л/см2*с в период 120 с. По внутренней боковой поверхности обода колесо охлаждается водовоздушной смесью с постоянным расходом воздуха 0,015 м3/см2*с и расходом воды 0,0055 л/см2*с в течение 420 с. Подача воздуха, кроме собственно охлаждения, предотвращает нежелательное попадание воды на диск колеса от форсунок бокового контура, направленных на гребень. Температура воды при закалке (35-3) °С. For steels with a mass% content: C (0.75-0.77), Mn (0.82-0.9), Si (0.3-0.4), Cr (0.18 -0.25) , Ni (0.15-0.25), V (0.02-0.04), Mo (0.04-0.06), the cooler is fed to the skating circle. At the beginning, the minimum flow rate of the cooling medium (water) is selected from 0.005 to 0.006 l / cm 2 * s in the first period of 120 s, from 0.006 to 0.007 l / cm 2 * s in the period of 120 s, from 0.007 to 0.008 l / cm 2 * s in a period of 60 s, from 0.008 to 0.009 l / cm 2 * s in a period of 60 s., from 0.009 to 0.012 l / cm 2 * s in a period of 60 s. On the outer side surface, the wheel is cooled by water with a flow rate of from 0.013 to 0.015 l / cm 2 * s in the first period of 120 s, from 0.015 to 0.017 l / cm 2 * s in the period of 60 s, from 0.02 to 0.022 l / cm 2 * s in the period of 120 s., From 0.022 to 0.024 l / cm 2 * s in the period of 120 s. On the inner side surface of the rim, the wheel is cooled by a water-air mixture with a constant air flow rate of 0.015 m 3 / cm 2 * s and a water flow rate of 0.0055 l / cm 2 * s for 420 s. The air supply, in addition to the actual cooling, prevents unwanted water from entering the wheel disk from the side nozzles directed towards the ridge. Water temperature during quenching (35-3) ° С.
Отличительными признаками заявленного способа является:Distinctive features of the claimed method is:
– управляемый процесс закалки с регулируемым расходом охладителя; - controlled quenching process with adjustable flow rate of the cooler;
– три охлаждающих водяных контура и один охлаждающий воздушный контур; - three cooling water circuits and one cooling air circuit;
– равная скорость охлаждения обода колеса за счет точной настройки форсунок по местоположению относительно поверхности обода и программируемого расхода охладителя по каждому элементу обода; - equal cooling speed of the rim of the wheel due to the exact adjustment of the nozzles by location relative to the surface of the rim and the programmed flow rate of the cooler for each element of the rim;
– изменение расхода охладителя производиться в зависимости от содержания C, Mn, Cr, Si, Mo где C, Mn, Cr, Si, Mo – процентное содержание в стали соответственно углерода, марганца, хрома и кремния. - a change in the flow rate of the cooler is made depending on the content of C, Mn, Cr, Si, Mo where C, Mn, Cr, Si, Mo is the percentage of carbon, manganese, chromium and silicon in steel, respectively.
За счет заявленного решения можно обеспечить одинаковую скорость охлаждения наружного слоя и внутренних слоев металла обода колеса, максимально выровнять структуру металла на поверхности и в глубине, получив оптимальную структуру по всей толщине рабочего слоя обода. Это происходит за счет того, что наружный слой металла обода при малом расходе охладителя охлаждается со скоростью достаточной, чтобы получить оптимальную структуру металла в виде тонкодисперсного пластинчатого перлита без мартенсита отпуска. Слои на глубине 30–50 мм также охлаждаются со скоростью, близкой к оптимальной, за счет увеличения подачи охладителя на наружный слой обода. Due to the claimed solution, it is possible to ensure the same cooling rate of the outer layer and the inner layers of the metal of the rim of the wheel, to even out the metal structure on the surface and in depth, obtaining the optimal structure over the entire thickness of the working layer of the rim. This is due to the fact that the outer layer of the rim metal with a small flow rate of the cooler is cooled at a speed sufficient to obtain the optimal metal structure in the form of finely dispersed plate perlite without tempering martensite. Layers at a depth of 30–50 mm are also cooled at a speed close to optimal due to an increase in the supply of coolant to the outer layer of the rim.
Оптимальный расход охладителя по всем элементам обода и время его применения определяется предварительно опытным путем как расход, требуемый для получения необходимых свойств на глубине 30–50 мм.The optimum flow rate of the cooler for all elements of the rim and the time of its application is determined previously empirically as the flow rate required to obtain the necessary properties at a depth of 30-50 mm.
Пример выполнения.Execution example.
Предлагаемый способ был опробован в колесобандажном цехе АО «ЕВРАЗ НТМК». Термической обработке по предлагаемому способу подвергались колеса одной плавки, химический состав которых приведен в таблице 1. После нагрева до температуры аустенизации (850 °C) колеса подвергались закалке. Закалка колес производилась при их вращении со скоростью 30 об/мин. Режим закалки по кругу катания колеса приведен в таблице 2. Режим закалки по наружной боковой поверхности колеса приведен в таблице 3.The proposed method was tested in the wheel bandage workshop of JSC "EVRAZ NTMK". The wheels of the same melt were subjected to heat treatment according to the proposed method, the chemical composition of which is shown in Table 1. After heating to austenization temperature (850 ° C), the wheels were quenched. The wheels were quenched during their rotation at a speed of 30 rpm. The quenching mode in the wheel rolling circle is given in table 2. The quenching mode along the outer side surface of the wheel is shown in table 3.
Охладитель для закалки обода подавался через блок клапанов, открываемых по заданному режиму охлаждения на два контура водяного охлаждения и один контур воздушного охлаждения. Тем самым обеспечивалось плавное регулируемое увеличение расхода охладителя от начального значения до оптимального. После закалки колеса подвергались охлаждению на воздухе во время транспортировки их к отпускным печам и отпуску при оптимальной температуре.A rim hardening cooler was supplied through a block of valves that were opened in a predetermined cooling mode to two water cooling circuits and one air cooling circuit. This ensured a smooth, controlled increase in the flow rate of the cooler from the initial value to the optimum. After quenching, the wheels were cooled in air during transportation to tempering furnaces and tempering at the optimum temperature.
У колес, закаленных по заявляемому способу на глубине до 40 мм тонкодисперсный пластинчатый перлит, равномерно переходящий на глубине 50 мм в сорбидообразный пластинчатый перлит с минимальными участками феррита.Wheels hardened by the present method at a depth of up to 40 mm, finely dispersed plate perlite, uniformly passing at a depth of 50 mm into a sorbide-shaped plate perlite with minimal portions of ferrite.
В таблице 4 приведены механические свойства и твердость колес, закаленных по заявленному режиму.Table 4 shows the mechanical properties and hardness of the wheels, hardened according to the claimed mode.
Таким образом, по сравнению с прототипом заявленный способ позволяет:Thus, in comparison with the prototype of the claimed method allows you to:
- получить структуру тонкодисперсного пластинчатого перлита, обладающего высокой износостойкостью, как на поверхности, так и в глубине обода колеса;- to obtain the structure of finely divided plate perlite, which has high wear resistance, both on the surface and in the depth of the wheel rim;
- увеличить временное сопротивление при одновременном улучшении пластических свойств.- increase the temporary resistance while improving the plastic properties.
- получить твердость более 321 НВ по сечению обода колеса на глубине до 40 мм, твердость более 341 НВ на наружной боковой поверхности колеса.- to obtain a hardness of more than 321 HB on the cross-section of the wheel rim at a depth of up to 40 mm, a hardness of more than 341 HB on the outer side surface of the wheel.
Источники информацииInformation sources
1. Авторское свидетельство СССР № 724583. Способ изготовления цельнокатаных железнодорожных колес. МПК C21D9/34, C21D7/14, заявители: ИЧМ, Нижнеднепровский трубопрокатный завод, НТМК, опубликован 30.03.1980, бюл. № 12;1. USSR author's certificate No. 724583. A method of manufacturing solid-rolled railway wheels. IPC C21D9 / 34, C21D7 / 14, applicants: HMI, Nizhnedneprovsky Pipe-Rolling Plant, NTMK, published March 30, 1980, bull. Number 12;
2. Патент РФ.2451093 Способ термообработки железнодорожных колес, МПК C21D9/34, заявители: ОАО «ЕВРАЗ НТМК», опубликован 29.03.2010, бюл. № 14;2. RF patent 2,4451093 Method for heat treatment of railway wheels, IPC C21D9 / 34, applicants: EVRAZ NTMK OJSC, published on March 29, 2010, bull. No. 14;
3. Патент РФ 2140997. Способ термической обработки железнодорожных колес. МПК C21D9/34, заявитель: ОАО «Выксунский металлургический завод», опубликован 10.11.1999.3. RF patent 2140997. The method of heat treatment of railway wheels. IPC C21D9 / 34, applicant: OAO Vyksa Metallurgical Plant, published on November 10, 1999.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2017138853A RU2668872C1 (en) | 2017-11-08 | 2017-11-08 | Railroad wheel heat treatment method |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2017138853A RU2668872C1 (en) | 2017-11-08 | 2017-11-08 | Railroad wheel heat treatment method |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2668872C1 true RU2668872C1 (en) | 2018-10-04 |
Family
ID=63798127
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2017138853A RU2668872C1 (en) | 2017-11-08 | 2017-11-08 | Railroad wheel heat treatment method |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2668872C1 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2763906C1 (en) * | 2020-12-24 | 2022-01-11 | Акционерное общество «ЕВРАЗ Нижнетагильский металлургический комбинат» (АО «ЕВРАЗ НТМК») | Method for heat treatment of railway wheels |
| RU2821214C1 (en) * | 2023-12-25 | 2024-06-18 | Акционерное общество "ЕВРАЗ Нижнетагильский металлургический комбинат" (АО "ЕВРАЗ НТМК") | Method of heat treatment of railway wheels made of steel |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE1508362B1 (en) * | 1966-03-18 | 1972-07-13 | Amsted Ind Inc | PROCESS FOR COOLING STEEL WHEELS, IN PARTICULAR RAILWAY WHEELS |
| RU2119841C1 (en) * | 1997-05-06 | 1998-10-10 | Комратов Юрий Сергеевич | Method for making one-piece rolled railway road wheels from continuously cast ingots |
| RU2140997C1 (en) * | 1998-08-05 | 1999-11-10 | ОАО "Выксунский металлургический завод" | Method of thermal treatment of railway wheels |
| RU2226557C2 (en) * | 2000-05-29 | 2004-04-10 | Фоест-Альпине Шинен Гмбх Унд Ко Кг | Method of rails hardening and a device for the method realization |
-
2017
- 2017-11-08 RU RU2017138853A patent/RU2668872C1/en active
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE1508362B1 (en) * | 1966-03-18 | 1972-07-13 | Amsted Ind Inc | PROCESS FOR COOLING STEEL WHEELS, IN PARTICULAR RAILWAY WHEELS |
| RU2119841C1 (en) * | 1997-05-06 | 1998-10-10 | Комратов Юрий Сергеевич | Method for making one-piece rolled railway road wheels from continuously cast ingots |
| RU2140997C1 (en) * | 1998-08-05 | 1999-11-10 | ОАО "Выксунский металлургический завод" | Method of thermal treatment of railway wheels |
| RU2226557C2 (en) * | 2000-05-29 | 2004-04-10 | Фоест-Альпине Шинен Гмбх Унд Ко Кг | Method of rails hardening and a device for the method realization |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2763906C1 (en) * | 2020-12-24 | 2022-01-11 | Акционерное общество «ЕВРАЗ Нижнетагильский металлургический комбинат» (АО «ЕВРАЗ НТМК») | Method for heat treatment of railway wheels |
| RU2821214C1 (en) * | 2023-12-25 | 2024-06-18 | Акционерное общество "ЕВРАЗ Нижнетагильский металлургический комбинат" (АО "ЕВРАЗ НТМК") | Method of heat treatment of railway wheels made of steel |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| AU2014235986B2 (en) | Air-hardenable bainitic steel with enhanced material characteristics | |
| CA2942556C (en) | Air-hardenable bainitic steel part | |
| CN102453791A (en) | Automobile column and method for producing a hot-formed and press-hardened automobile column | |
| JP2000129361A (en) | Heat treatment of steel-made or cast iron-made parts | |
| PE93599A1 (en) | STEELS WITH ULTRA HIGH RESISTANCE AND WITH EXCELLENT TENACITY TO CRYOGENIC TEMPERATURE | |
| JP2016519715A (en) | Bainite-based microalloy steel with improved nitriding properties | |
| CN106460081A (en) | Method and device for producing steel strip | |
| RU2668872C1 (en) | Railroad wheel heat treatment method | |
| SE545732C2 (en) | Method for producing ausferritic steel and ductile iron, austempered in rapid cycles followed by baking | |
| GB1412637A (en) | Method for producing ultra fine-grained microstructure in ferrous alloys | |
| CN106191396A (en) | Cold formability 65Mn hot rolled steel plate Fast Spheroidizing Annealing method | |
| CN107557557A (en) | A kind of burning optimization on line method for being used to eliminate rail abnormal structure | |
| CN106834962A (en) | A kind of strong high-carbon low-alloy steel of superelevation and its shaping and heat-treatment technology method | |
| RU2451093C2 (en) | Railroad wheel heat treatment method | |
| JPS5818966B2 (en) | Rail manufacturing method | |
| RU2763906C1 (en) | Method for heat treatment of railway wheels | |
| RU2821214C1 (en) | Method of heat treatment of railway wheels made of steel | |
| RU2140997C1 (en) | Method of thermal treatment of railway wheels | |
| RU2547375C2 (en) | Heat treatment of railway bands | |
| KR100311794B1 (en) | Low hardness martensitic stainless steel and method for manufacturing the same | |
| JPS62120429A (en) | Heat treatment of rail | |
| Boeri | The Austenite-to-Ausferrite Transformation | |
| KR20170070967A (en) | Method of manufacturing cold forging steel capable of being carburized at high temperature | |
| RU2612479C1 (en) | Device for rim cooling during thermohardening of rail wheels | |
| SU1705370A1 (en) | Method of heat treatment of rolled silico-manganese sheet steel |