RU2667110C1 - Turbomachines blades shrouds from heat-resistant nickel alloys reconstruction method - Google Patents
Turbomachines blades shrouds from heat-resistant nickel alloys reconstruction method Download PDFInfo
- Publication number
- RU2667110C1 RU2667110C1 RU2017130823A RU2017130823A RU2667110C1 RU 2667110 C1 RU2667110 C1 RU 2667110C1 RU 2017130823 A RU2017130823 A RU 2017130823A RU 2017130823 A RU2017130823 A RU 2017130823A RU 2667110 C1 RU2667110 C1 RU 2667110C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- heat
- resistant
- nickel alloy
- blades
- shroud
- Prior art date
Links
- 229910000990 Ni alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 33
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 18
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 30
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims abstract description 22
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims abstract description 21
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 claims abstract description 8
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 claims abstract description 8
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 8
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims abstract description 7
- 229910003460 diamond Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 239000010432 diamond Substances 0.000 claims abstract description 5
- 238000003754 machining Methods 0.000 claims abstract description 5
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 claims abstract description 3
- 238000005253 cladding Methods 0.000 claims 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 abstract description 4
- 238000003466 welding Methods 0.000 abstract description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 9
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 9
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 4
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 3
- 239000011253 protective coating Substances 0.000 description 3
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 2
- 229910002065 alloy metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 1
- 239000003779 heat-resistant material Substances 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000002028 premature Effects 0.000 description 1
- 238000003908 quality control method Methods 0.000 description 1
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 1
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23P—METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; COMBINED OPERATIONS; UNIVERSAL MACHINE TOOLS
- B23P6/00—Restoring or reconditioning objects
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K9/00—Arc welding or cutting
- B23K9/04—Welding for other purposes than joining, e.g. built-up welding
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C26/00—Coating not provided for in groups C23C2/00 - C23C24/00
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области сварки и наплавки и может быть использовано при работе изношенных или поврежденных бандажных полок лопаток турбомашин, выполненных из жаропрочных никелевых сплавов.The invention relates to the field of welding and surfacing and can be used when working worn or damaged retaining shelves of the blades of turbomachines made of heat-resistant nickel alloys.
В процессе эксплуатации газотурбинных двигателей в турбинах, укомплектованных роторными лопатками с верхними бандажными полками, характерными повреждениями являются износ и разгары контактных и трактовых поверхностей, трещины, сколы покрытия, сопровождающиеся высокотемпературным окислением и постепенным разрушением износостойкого покрытия, а также прилегающему к нему основному материалу лопаток и потерей работоспособности лопаток турбины. Высокие контактные напряжения в антивибрационных бандажных полках связаны с необходимостью гашения колебаний лопаток, возникающих при работе двигателя. Таким образом, для увеличения ресурса лопаток турбины необходимо восстановить геометрические размеры лопаток наплавкой жаропрочного материала с последующим восстановлением износостойкого покрытия. Восстановить геометрические размеры лопаток увеличением толщины износостойкого материала не представляется возможным из-за его низких механических свойств.During the operation of gas turbine engines in turbines equipped with rotor blades with upper retaining shelves, the typical damage is wear and burns of contact and path surfaces, cracks, chips, accompanied by high-temperature oxidation and gradual destruction of the wear-resistant coating, as well as the main material of the blades adjacent to it and loss of operability of the turbine blades. High contact stresses in anti-vibration retaining shelves are associated with the need to damp the vibrations of the blades that occur during engine operation. Thus, to increase the resource of the turbine blades, it is necessary to restore the geometric dimensions of the blades by surfacing of heat-resistant material with the subsequent restoration of the wear-resistant coating. To restore the geometric dimensions of the blades by increasing the thickness of the wear-resistant material is not possible due to its low mechanical properties.
Известен способ наплавки при восстановлении изношенных лопаток турбомашин, включающий наплавление на лопатки полос из легированных металлов, механическую обработку с обеспечением заданных геометрических размеров лопаток, последующую термическую обработку и нанесение защитного покрытия (RU 2434973, 2011, С23С 26/00).A known method of surfacing when restoring worn-out blades of turbomachines, including fusing on blades of alloy metal strips, machining with the specified geometric dimensions of the blades, subsequent heat treatment and applying a protective coating (RU 2434973, 2011, C23C 26/00).
Недостатком известного способа является невозможность его применения для восстановления бандажных полок лопаток.The disadvantage of this method is the inability to use it to restore the retaining shelves of the blades.
Известен способ восстановления геометрических размеров бандажной полки непосредственно наплавкой износостойкого материала - сплавом ВЖЛ-2 (RU 2179915, 2002, В23Р 6/00). Недостатком данного способа является низкая жаропрочность наплавляемого материала, работоспособность которого ограничена температурой 900°С, что приводит к преждевременному разрушению восстановленных бандажных полок лопаток, работающих в двигателях с температурой до 1000°С.There is a method of restoring the geometric dimensions of the retaining shelf directly by surfacing of a wear-resistant material - VZHL-2 alloy (RU 2179915, 2002, V23P 6/00). The disadvantage of this method is the low heat resistance of the deposited material, the efficiency of which is limited to a temperature of 900 ° C, which leads to premature destruction of the restored retaining shelves of the blades operating in engines with temperatures up to 1000 ° C.
Известен взятый за прототип способ восстановления бандажных полок лопаток турбомашин из жаропрочных никелевых сплавов, включающий удаление с бандажной полки покрытия с поврежденным слоем, наплавку на бандажную полку до заданных размеров жаропрочного никелевого сплава и механическую обработку наплавленного участка, затем отжиг лопатки и нанесение износостойкого покрытия на наплавленный участок бандажной полки, (US 20080028605, 2008, В23Р 6/00). Недостатком данного способа является невысокая надежность и низкий ресурс работы лопаток из-за высоких напряжений в материале лопатки, полученных при наплавке бандажной полки.Known for the prototype is a method of restoring the shroud shelves of the blades of turbomachines from heat-resistant nickel alloys, including removing from the shroud shelves a coating with a damaged layer, surfacing on the shroud shelves to the specified dimensions of the heat-resistant nickel alloy and machining the deposited area, then annealing the blades and applying a wear-resistant coating to the weld section of the retaining shelf, (US 20080028605, 2008, B23P 6/00). The disadvantage of this method is the low reliability and low life of the blades due to the high stresses in the material of the blades obtained during surfacing of the retaining shelf.
Технической проблемой предлагаемого изобретения является отслоение наплавленного участка и износостойкого покрытия от основы бандажной полки в процессе длительной эксплуатации из-за высоких напряжений, полученных при их наплавке.The technical problem of the invention is the detachment of the deposited portion and the wear-resistant coating from the base of the retaining shelf during continuous operation due to the high stresses obtained during their surfacing.
Техническая проблема устраняется достижением технического результата, заключающегося в снижении остаточных напряжений в восстанавливаемой бандажной полке при наплавке материала. Вследствие этого повышается надежность и ресурс лопаток турбин, работоспособность бандажной полки лопатки при высокой температуре нагрева 1000-1060°С и качество наплавленных участков.The technical problem is eliminated by the achievement of the technical result, which consists in reducing residual stresses in the restored retaining shelf during surfacing of the material. As a result, the reliability and resource of the turbine blades, the operability of the retaining band of the blade at a high heating temperature of 1000-1060 ° C, and the quality of the deposited sections are increased.
Техническая проблема устраняется тем, что способ восстановления бандажных полок лопаток турбомашин из жаропрочных никелевых сплавов, включает удаление с бандажной полки покрытия с поврежденным слоем, наплавку на бандажную полку до заданных размеров жаропрочного никелевого сплава и механическую обработку наплавленного участка, последующее проведение отжига лопатки и нанесение износостойкого покрытия на наплавленный участок бандажной полки. Наплавку бандажной полки осуществляют жаропрочным никелевым сплавом с более высоким температурным коэффициентом линейного расширения (далее - ТКЛР), чем у жаропрочного никелевого сплава бандажных полок лопаток, а в качестве износостойкого покрытия используют износостойкий материал на карбидной основе с кобальтовым связующим с более низким температурным коэффициентом линейного расширения, чем у жаропрочного никелевого сплава бандажных полок лопаток.The technical problem is eliminated by the fact that the method of restoring the retaining flanges of the blades of turbomachines from heat-resistant nickel alloys includes removing the coating with the damaged layer from the retaining flange, surfacing the retaining flange to the specified dimensions of the heat-resistant nickel alloy and machining the deposited area, subsequent annealing of the blade and applying wear-resistant coatings on the deposited portion of the retaining shelf. The retaining of the retaining shelf is carried out by a heat-resistant nickel alloy with a higher temperature coefficient of linear expansion (hereinafter - TLCR) than that of the heat-resistant nickel alloy of the banding shelves of the blades, and a wear-resistant carbide-based material with a cobalt binder with a lower temperature coefficient of linear expansion is used as a wear-resistant coating than the heat-resistant nickel alloy bandage shelves of the blades.
Техническая проблема устраняется также тем, что наплавку бандажной полки осуществляют жаропрочным никелевым сплавом ЖС32 с температурным коэффициентом линейного расширения 17,6⋅10-6 K-1 в интервале температур от 800 до 900°С с характеристиками жаропрочности не ниже, чем у жаропрочного никелевого сплава бандажных полок лопаток турбомашин, представляющего собой жаропрочный никелевый сплав ЖС26 с температурным коэффициентом линейного расширения - 15,2⋅10-6 K-1 в упомянутом интервале температур. При этом в качестве износостойкого материала на карбидной основе с кобальтовым связующим используют СМ-64, ХТН-61, ХТН-62 с коэффициентом линейного расширения αt=(7,2-7,8)⋅10-6 К-1.The technical problem is also eliminated that the surfacing bandage shelves carried ZHS32 refractory nickel alloy with a temperature coefficient of linear expansion 17,6⋅10 -6 K -1 in the temperature range from 800 to 900 ° C with characteristics of heat resistance of not lower than the heat-resistant nickel alloy the retaining shelves of the blades of turbomachines, which is a heat-resistant nickel alloy ZhS26 with a temperature coefficient of linear expansion of 15.2⋅10 -6 K -1 in the mentioned temperature range. In this case, as a wear-resistant carbide-based material with a cobalt binder, use SM-64, KhTN-61, KhTN-62 with a linear expansion coefficient α t = (7.2-7.8) ⋅10 -6 K -1 .
Техническая проблема устраняется также тем, что удаление с бандажной полки лопатки покрытия с поврежденным слоем осуществляют алмазным шлифованием, а отжиг лопатки осуществляют в среде нейтрального газа или в вакууме 10-3-10-4 мм рт.ст. при температуре не выше 1050°С.The technical problem is also eliminated by the fact that the removal of the coating blade with the damaged layer from the retaining shelf is carried out by diamond grinding, and the blade is annealed in a neutral gas medium or in a vacuum of 10 -3 -10 -4 mm Hg. at a temperature not exceeding 1050 ° C.
Например, при выполнении материала основы лопатки из жаропрочного никелевого сплава ЖС26 с ТКЛР - 15,2⋅10-6 K-1 в интервале температур от 800 до 900°С, наплавку бандажной полки осуществляют материалом ЖС32 с ТКЛР 17,6⋅10-6 K-1 в интервале температур от 800 до 900°С, с характеристиками жаропрочности - не ниже, чем у материала основы лопатки. В температурном интервале 800-900°С величина температурного коэффициента линейного расширения αt⋅10-6, K-1 составляет для сплавов, соответственно: ЖС26 - 15,2; ЖС32 - 17,6; ЭИ435 - 20,5. Таким образом, предъявляемым требованиям к материалам для наплавки удовлетворяют сплавы ЖС32 и ЭИ435.For example, when performing the base material of a blade made of heat-resistant nickel alloy ZhS26 with TKLR - 15.2⋅10 -6 K -1 in the temperature range from 800 to 900 ° C, surfacing of the retaining shelf is carried out with ZhS32 material with TKLR 17.6⋅10 -6 K -1 in the temperature range from 800 to 900 ° C, with the characteristics of heat resistance - not lower than that of the base material of the blade. In the temperature range of 800-900 ° C, the value of the temperature coefficient of linear expansion α t ⋅ 10 -6 , K -1 is for alloys, respectively: ZhS26 - 15.2; ZhS32 - 17.6; EI435 - 20.5. Thus, the ZhS32 and EI435 alloys satisfy the requirements for materials for surfacing.
При этом в качестве покрытия используют износостойкий материал на карбидной основе с кобальтовым связующим, например, СМ - 64, ХТН - 61, ХТН - 62 и др. с αt=(7,2-7,8)⋅10-6 K-1.At the same time, a wear-resistant carbide-based material with a cobalt binder is used as a coating, for example, СМ - 64, ХТН - 61, ХТН - 62, etc. with α t = (7.2-7.8) ⋅ 10 -6 K - 1 .
Способ осуществляется следующим образом.The method is as follows.
С основы бандажной полки лопатки, выполненной из жаропрочного никелевого сплава, удаляют покрытие с поврежденным слоем, в который могут переходить трещины из износостойкого покрытия. Эта операция выполняется, например, алмазным шлифованием. После этого ремонтируемый участок бандажной полки очищают от пыли и обезжиривают. Осуществляют контроль величины наплавляемого материала до заданного размера бандажной полки. Для снятия остаточных напряжений после наплавки производят отжиг лопатки в вакууме (10-3…10-4 мм рт.ст.) при температуре не выше 1050°С. Указанная температура обусловлена необходимостью избежать нежелательных изменений тонкой структуры упрочняющей γ'-фазы материала лопатки и ухудшения его механических свойств. Степень разрежения в вакуумной камере, где производится отжиг, определяют такой, чтобы не допустить образования оксидной пленки на поверхности замков лопаток, которые не содержат защитных покрытий.A coating with a damaged layer is removed from the base of the retaining shelf of the blade made of heat-resistant nickel alloy, into which cracks from the wear-resistant coating can pass. This operation is carried out, for example, by diamond grinding. After that, the repaired section of the retaining shelf is cleaned of dust and degreased. The size of the deposited material is controlled to a predetermined size of the retaining shelf. To relieve residual stresses after surfacing, the blades are annealed in vacuum (10 -3 ... 10 -4 mm Hg) at a temperature not exceeding 1050 ° C. The indicated temperature is due to the need to avoid undesirable changes in the fine structure of the strengthening γ'-phase of the material of the blade and the deterioration of its mechanical properties. The degree of rarefaction in the vacuum chamber where the annealing is carried out, is determined so as to prevent the formation of an oxide film on the surface of the locks of the blades that do not contain protective coatings.
После термообработки лопатки с наплавкой сплава до восстановления геометрических размеров бандажной полки осуществляют механическую обработку наплавленного участка, при котором удаляют избыток наплавленного материала для восстановления заданных геометрических размеров и формы бандажной полки. Указанная обработка может производиться, например, алмазным шлифованием. Выбор наплавляемого материала на поврежденный участок осуществляют следующим образом. Если материал основы бандажной полки лопатки, например, выполнен в виде жаропрочного никелевого сплава ЖС26 с αt=15,2⋅10-6 К-1 в температурном интервале 800-900°С, то используют наплавляемый сплав, например, ЖС32 с высокими характеристиками жаропрочности - не ниже, чем у материала основы лопатки, с температурным коэффициентом линейного расширения (αt=17,6⋅10-6 K-1 в интервале температур 800-900°С) - большим, чем у материала основы. Это обусловлено упрочнением и уменьшением напряженного состояния бандажной полки при последующем нанесении на нее износостойкого покрытия, что обеспечивает почти двукратное уменьшение остаточных напряжений в системе «износостойкий твердосплавный материал - (Со + карбиды) - наплавка, восстанавливающая размеры лопатки - основа». После проведения механической обработки бандажной полки на нее наплавляют износостойкое покрытие.After heat treatment of the blades with alloy welding to restore the geometrical dimensions of the retaining shelf, the weld section is machined to remove excess weld material to restore the specified geometrical dimensions and shape of the retaining shelf. Said processing can be carried out, for example, by diamond grinding. The choice of deposited material on the damaged area is as follows. If the base material of the shroud band of the blade, for example, is made in the form of a heat-resistant nickel alloy ЖС26 with α t = 15.2⋅10 -6 K -1 in the temperature range of 800-900 ° С, then a deposited alloy, for example, ЖС32 with high characteristics, is used heat resistance - not lower than that of the base material of the blade, with a temperature coefficient of linear expansion (α t = 17.6 1710 -6 K -1 in the temperature range 800-900 ° С) - greater than that of the base material. This is due to hardening and reduction of the stress state of the retaining shelf during subsequent application of a wear-resistant coating on it, which provides an almost twofold reduction in residual stresses in the system "wear-resistant carbide material - (Co + carbides) - surfacing, restoring the dimensions of the blade - the base." After mechanical processing of the retaining shelf, a wear-resistant coating is deposited on it.
Наплавляемый износостойкий материал на карбидной основе с кобальтовым связующим имеет более низкий температурный коэффициент линейного расширения (для температурного интервала 800-900°С у твердосплавных материалов ХТН61, ХТН62, СМ64 системы [Со + карбиды] величина αt=(7,2-7,8)⋅10-6 K-1), чем сплав лопатки, например, ЖС26 или ЖС6У, и наплавки, восстанавливающей размеры, например, сплавы ЖС32 или ЭИ435. При таком сочетании в системе после ремонта в износостойкой наплавке почти в два раза снижаются остаточные сжимающие напряжения и происходит разгрузка материала основы, что благоприятствует повышению долговечности лопатки. Так, например, при восстановлении размеров наплавкой сплава ЖС26 максимальные значения остаточных сжимающих напряжений в поверхностном слое отремонтированной бандажной полки составляют 111,92 кг/мм2, а при восстановлении размеров полки сплавами ЖС32 или ЭИ435, напряжения уменьшаются, соответственно, до 53,83 кг/мм2 и 51,04 кг/мм2.The deposited wear-resistant material on a carbide base with a cobalt binder has a lower temperature coefficient of linear expansion (for the temperature range 800-900 ° C for carbide materials ХТН61, ХТН62, СМ64 of the [Co + carbide] system, the value α t = (7.2-7, 8) ⋅10 -6 K -1 ) than the alloy of the blade, for example, ZhS26 or ZhS6U, and surfacing, restoring dimensions, for example, alloys ZhS32 or EI435. With this combination, after repair in a wear-resistant surfacing system, the residual compressive stresses are almost halved and the base material is unloaded, which favors an increase in the durability of the blade. So, for example, when restoring the dimensions of the ZhS26 alloy overlay, the maximum values of the residual compressive stresses in the surface layer of the repaired retaining shelf are 111.92 kg / mm 2 , and when restoring the dimensions of the shelf with ZhS32 or EI435 alloys, the stresses decrease, respectively, to 53.83 kg / mm 2 and 51.04 kg / mm 2 .
В заключение при необходимости может повториться контроль качества отремонтированных участков, например, капиллярный ЛЮМ-контроль и восстановление поврежденного жаростойкого защитного покрытия на участках, прилегающих к бандажной полке, например, шликерным методом путем алюмосилицирования.In conclusion, if necessary, the quality control of repaired areas can be repeated, for example, capillary LUM control and restoration of damaged heat-resistant protective coating in areas adjacent to the retaining shelf, for example, by slip method by aluminosilicon.
Применение жаропрочного никелевого сплава с температурным коэффициентом линейного расширения большим, чем у основного материала для восстановления размеров полки, обеспечивает почти двукратное уменьшение остаточных напряжений в системе «износостойкий твердосплавный материал - (Со + карбиды) - наплавка, восстанавливающая размеры лопатки - основа».The use of heat-resistant nickel alloy with a temperature coefficient of linear expansion greater than that of the base material for restoring the dimensions of the shelf provides an almost twofold reduction in residual stresses in the system “wear-resistant carbide material - (Co + carbides) - surfacing, restoring the dimensions of the blade - the base."
Способ восстановления бандажных полок лопаток турбомашин обеспечивает повышение надежности и ресурса работы лопаток, при этом достигается высокая точность восстановления геометрических размеров и формы бандажных полок, а также обеспечивается и высокое качество ремонта.The method of restoring the retaining shelves of the blades of turbomachines provides increased reliability and service life of the blades, while achieving high accuracy of restoration of the geometric dimensions and shape of the retaining shelves, and also provides high quality repair.
Claims (5)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2017130823A RU2667110C1 (en) | 2017-08-31 | 2017-08-31 | Turbomachines blades shrouds from heat-resistant nickel alloys reconstruction method |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2017130823A RU2667110C1 (en) | 2017-08-31 | 2017-08-31 | Turbomachines blades shrouds from heat-resistant nickel alloys reconstruction method |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2667110C1 true RU2667110C1 (en) | 2018-09-14 |
Family
ID=63580346
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2017130823A RU2667110C1 (en) | 2017-08-31 | 2017-08-31 | Turbomachines blades shrouds from heat-resistant nickel alloys reconstruction method |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2667110C1 (en) |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1880787A1 (en) * | 2006-07-18 | 2008-01-23 | United Technologies Corporation | Process for repairing turbine engine components |
| US20080028605A1 (en) * | 2006-07-28 | 2008-02-07 | Lutz Andrew J | Weld repair of metallic components |
| RU2420610C1 (en) * | 2009-09-23 | 2011-06-10 | Общество с ограниченной ответственностью "Производственное предприятие Турбинаспецсервис" | Procedure for forming discrete welded coating on blade body of turbo-machine |
| RU2434973C2 (en) * | 2009-07-15 | 2011-11-27 | Общество с ограниченной ответственностью "Производственное предприятие Турбинаспецсервис" | Procedure for production of built-up coating on blade body of turbo-machine |
| BRPI0521041B1 (en) * | 2004-12-23 | 2015-12-08 | Gen Electric | method for repairing a damaged gas turbine blade |
-
2017
- 2017-08-31 RU RU2017130823A patent/RU2667110C1/en active
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| BRPI0521041B1 (en) * | 2004-12-23 | 2015-12-08 | Gen Electric | method for repairing a damaged gas turbine blade |
| EP1880787A1 (en) * | 2006-07-18 | 2008-01-23 | United Technologies Corporation | Process for repairing turbine engine components |
| US20080028605A1 (en) * | 2006-07-28 | 2008-02-07 | Lutz Andrew J | Weld repair of metallic components |
| RU2434973C2 (en) * | 2009-07-15 | 2011-11-27 | Общество с ограниченной ответственностью "Производственное предприятие Турбинаспецсервис" | Procedure for production of built-up coating on blade body of turbo-machine |
| RU2420610C1 (en) * | 2009-09-23 | 2011-06-10 | Общество с ограниченной ответственностью "Производственное предприятие Турбинаспецсервис" | Procedure for forming discrete welded coating on blade body of turbo-machine |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6887036B2 (en) | Turbine and manufacturing method therefor | |
| CA2581908C (en) | Repair of hpt shrouds with sintered preforms | |
| JP4910096B2 (en) | Method for applying abrasive coatings to gas turbine components | |
| JP5554514B2 (en) | Method of processing metal articles and articles manufactured by the processing method | |
| EP1258312A2 (en) | Repair of a single crystal nickel based superalloy article | |
| US8414269B2 (en) | Turbine component trailing edge and platform restoration by laser cladding | |
| US6893225B2 (en) | Metallic article with integral end band under compression | |
| JP2005271192A (en) | Method for repairing surface exposed to high-compression contact | |
| US20160199930A1 (en) | Combined braze and coating method for fabrication and repair of mechanical components | |
| WO2007081924A2 (en) | Method of improving the properties of a repaired component and a component improved thereby | |
| US20150118060A1 (en) | Turbine engine blades, related articles, and methods | |
| US20190076930A1 (en) | Method for manufacturing an abradable plate and repairing a turbine shroud | |
| US10654137B2 (en) | Repair of worn component surfaces | |
| JP2018145967A (en) | Assembly, treated article, and process of treating turbine component | |
| JP2018145967A5 (en) | ||
| RU2667110C1 (en) | Turbomachines blades shrouds from heat-resistant nickel alloys reconstruction method | |
| JP3876168B2 (en) | Abradable coating and manufacturing method thereof | |
| US20130084167A1 (en) | Wear-resistant coating and use thereof | |
| RU2586191C1 (en) | Method for recovery of retaining blades of turbomachinery shelves of titanium alloys | |
| RU2627558C1 (en) | Method for reconstruction of platforms for compressor blades in gas turbine engines (gte) | |
| JP7259080B2 (en) | Tip Repair of Turbine Components Using Composite Tip Boron-Based Presintered Preforms | |
| EP3611350B1 (en) | Turbine abrasive blade tips with improved resistance to oxidation | |
| JP3930403B2 (en) | Turbine blade and method for manufacturing turbine blade | |
| US20060280612A1 (en) | Metallic article with integral end band under compression | |
| RU2241123C1 (en) | Method of strengthening surface of upper part of turbine blade airfoil portion |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PC43 | Official registration of the transfer of the exclusive right without contract for inventions |
Effective date: 20190731 |