RU2666094C1 - Aircraft with two bearing surfaces (krasnov - plan) - Google Patents
Aircraft with two bearing surfaces (krasnov - plan) Download PDFInfo
- Publication number
- RU2666094C1 RU2666094C1 RU2017144812A RU2017144812A RU2666094C1 RU 2666094 C1 RU2666094 C1 RU 2666094C1 RU 2017144812 A RU2017144812 A RU 2017144812A RU 2017144812 A RU2017144812 A RU 2017144812A RU 2666094 C1 RU2666094 C1 RU 2666094C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- aircraft
- angle
- attack
- wing
- destabilizer
- Prior art date
Links
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 claims abstract description 11
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 claims abstract description 7
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 claims description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract description 8
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 abstract description 7
- 241000272517 Anseriformes Species 0.000 abstract 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 241000272525 Anas platyrhynchos Species 0.000 description 14
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 4
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 4
- 241000272522 Anas Species 0.000 description 3
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 3
- 230000000368 destabilizing effect Effects 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 230000009189 diving Effects 0.000 description 2
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 2
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 2
- CNCZOAMEKQQFOA-HZQGBTCBSA-N 4-[(2s,3s,4r,5r,6r)-4,5-bis(3-carboxypropanoyloxy)-2-methyl-6-[[(2r,3r,4s,5r,6s)-3,4,5-tris(3-carboxypropanoyloxy)-6-[2-(3,4-dihydroxyphenyl)-5,7-dihydroxy-4-oxochromen-3-yl]oxyoxan-2-yl]methoxy]oxan-3-yl]oxy-4-oxobutanoic acid Chemical compound OC(=O)CCC(=O)O[C@@H]1[C@H](OC(=O)CCC(O)=O)[C@@H](OC(=O)CCC(O)=O)[C@H](C)O[C@H]1OC[C@@H]1[C@@H](OC(=O)CCC(O)=O)[C@H](OC(=O)CCC(O)=O)[C@@H](OC(=O)CCC(O)=O)[C@H](OC=2C(C3=C(O)C=C(O)C=C3OC=2C=2C=C(O)C(O)=CC=2)=O)O1 CNCZOAMEKQQFOA-HZQGBTCBSA-N 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- BTCSSZJGUNDROE-UHFFFAOYSA-N gamma-aminobutyric acid Chemical compound NCCCC(O)=O BTCSSZJGUNDROE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000001939 inductive effect Effects 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B64—AIRCRAFT; AVIATION; COSMONAUTICS
- B64C—AEROPLANES; HELICOPTERS
- B64C39/00—Aircraft not otherwise provided for
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Aviation & Aerospace Engineering (AREA)
- Toys (AREA)
Abstract
Description
Область техникиTechnical field
Изобретение относится к авиационной технике, более конкретно - к аппаратам тяжелее воздуха, а именно, выполненным по аэродинамическим схемам «утка» или «тандем», оно может быть использовано в конструкции самолетов, в основном, транспортного назначения, для упрощения технологии их производства.The invention relates to aircraft, more specifically to devices heavier than air, namely, made according to aerodynamic schemes "duck" or "tandem", it can be used in the construction of aircraft, mainly for transport purposes, to simplify the technology of their production.
Предшествующий уровень техникиState of the art
Несмотря на то, что первый летающий самолет был выполнен именно по схеме «утка», эта схема не получила широкого распространения по настоящее время. Причиной тому служит чрезвычайная сложность, а порой, и невозможность использования средств для увеличения подъемной силы крыла или, иначе говоря, механизации крыла. Достаточно заметить, что во всех удачно осуществленных проектах «уток» знаменитого конструктора Рутана (Elbert Rutan) крыло не имело даже такой элементарной механизации, как простой закрылок. В скоростных маневренных реактивных самолетах схемы "утка", например, "Гриппен" (Швеция), "Рафаль" (Франция), "Тайфун" (Европа) и других, этот недостаток схемы «утка» устраняется за счет использования весьма сложных автоматических систем управления и устойчивости.Despite the fact that the first flying aircraft was made according to the “duck” scheme, this scheme is not widely used to date. The reason for this is the extreme complexity, and sometimes the inability to use the means to increase the lifting force of the wing or, in other words, the mechanization of the wing. It is enough to note that in all successfully implemented projects of the “ducks” of the famous designer Rutan (Elbert Rutan), the wing did not even have such elementary mechanization as a simple flap. In high-speed maneuverable jet planes of the duck scheme, for example, Grippen (Sweden), Rafale (France), Typhoon (Europe) and others, this drawback of the duck scheme is eliminated through the use of very complex automatic control systems and sustainability.
Помимо того, что эти системы обладают весьма внушительной стоимостью, они требуют для их обслуживания персонала с очень высокой квалификацией. Достаточно сказать, что только аппаратура для тестирования таких систем обходится в миллион долларов США.In addition to the fact that these systems have a very impressive cost, they require highly qualified personnel to service them. Suffice it to say that only equipment for testing such systems costs a million US dollars.
Пассажирские и транспортные самолеты должны обязательно обладать определенным запасом статической устойчивости и это обстоятельство в настоящее время препятствует использованию в «утках» современных средств механизации крыла.Passenger and transport aircraft must necessarily have a certain margin of static stability, and this fact currently impedes the use of modern wing mechanization tools in ducks.
В дальнейшем будем рассматривать только статически устойчивые самолеты. Причины невозможности использования механизации крыла в статически устойчивых «утках» заключаются в следующем.In the future, we will consider only statically stable aircraft. The reasons for the impossibility of using wing mechanization in statically stable "ducks" are as follows.
Момент тангажа подъемной силы крыла относительно центра масс самолета должен уравновешиваться моментом тангажа подъемной силы дестабилизатора.The moment of pitch lift of the wing relative to the center of mass of the aircraft must be balanced by the moment of pitch lift of the destabilizer.
На фиг. 1 представлена схема подъемных сил, действующих на самолет в установившемся крейсерском горизонтальном полете.In FIG. 1 is a diagram of the lifting forces acting on an airplane in a steady horizontal cruising flight.
Здесь литерой Укр обозначена подъемная сила крыла, приложенная в фокусе Fкp крыла. Фокусом называется точка приложения приращений подъемных сил, вызванных изменением угла атаки аэродинамической поверхности или летательного аппарата.Here, the letter U kr denotes the lifting force of the wing applied in the focus F kp of the wing. The focus is the point of application of increments of the lifting forces caused by a change in the angle of attack of the aerodynamic surface or aircraft.
Подъемная сила дестабилизатора Уго складывается из силы УOго, возникающей при угле атаки, равном углу атаки крыла (самолета) и приложенной в фокусе Fгo дестабилизатора. Сила УОго является частью равнодействующей силы У, приложенной в точке F, являющейся фокусом самолета. Другой составляющей силы У является подъемная сила Укр крыла. Силы Укр и УОго имеют одну и ту же природу, а именно являются следствием увеличения угла атаки крыла и дестабилизатора с угла, при котором крыло и дестабилизатор имеют нулевую подъемную силу, до крейсерского угла атаки крыла.Lifting force destabilizing factor I of the sum of the forces have Orinats arising in angle of attack equal to the angle of attack of the wing (airplane) and applied to the focus F WASTE destabilizing factor. The force Y Ogo is part of the resultant force Y applied at point F, which is the focal point of the aircraft. Another component of the force U is the lifting force Y cr wing. The forces U kr and U Ogo are of the same nature, namely, they are the result of an increase in the angle of attack of the wing and the destabilizer from the angle at which the wing and the destabilizer have zero lift to the cruising angle of attack of the wing.
Поскольку угол установки дестабилизатора превышает угол установки крыла, то за счет разности углов атаки дестабилизатора и самолета, на дестабилизаторе возникает дополнительная сила, обозначаемая, Как Убал, именующаяся балансировочной, и приложена она в фокусе Fгo дестабилизатора. Эта сила не входит в равнодействующую силу У, приложенную в фокусе F самолета.Since the angle of installation of the destabilizer exceeds the angle of installation of the wing, due to the difference in the angles of attack of the destabilizer and the aircraft, an additional force arises on the destabilizer, denoted as U ball , called balancing, and it is applied in the focus F to the destabilizer. This force is not included in the resultant force Y applied at the focus F of the aircraft.
Центр G масс самолета расположен впереди фокуса F самолета на расстоянии σ, составляющем 5-10 процентов от средней аэродинамической хорды (САХ) крыла. Это расстояние называют запасом устойчивости по перегрузке. В центре G масс приложена направленная вниз сила W тяжести самолета.The center of mass G of the aircraft is located in front of the focus F of the aircraft at a distance σ of 5-10 percent of the average aerodynamic chord (SAX) of the wing. This distance is called the margin of safety overload. In the center of mass G, a downward gravity force W of the aircraft is applied.
В связи с тем, что сила У и сила W тяжести самолета разнонаправлены и приложены в разных точках, возникает пикирующий момент, и этот момент компенсируется моментом балансировочной силы Убал. Этот же момент дополнительно компенсирует и нулевой пикирующий момент крыла (момент крыла при его нулевой подъемной силе).Due to the fact that the force Y and the gravity force W of the aircraft are multidirectional and applied at different points, a diving moment occurs, and this moment is compensated by the moment of balancing force Y ball . The same moment additionally compensates for the zero diving moment of the wing (the moment of the wing with its zero lifting force).
Сумма сил Укр, УОго и Убал по модулю равна силе W тяжести самолета.The sum of the forces U cr , U Ogo and U ball modulo equal to the gravity force W of the aircraft.
Эти данные приведены с целью максимально прояснить физику балансировки самолета схемы «утка».These data are presented in order to clarify the physics of balancing the aircraft of the "duck" scheme as much as possible.
Соотношение плеча Lгo подъемной силы дестабилизатора и плеча Lкр крыла у рассматриваемой «утки» таково, что оно накладывает ограничение на максимальную подъемную силу крыла. При этом на больших углах атаки, например, посадочных и маневренных, т.е. при полностью отклоненных рулях высоты, подъемная сила дестабилизатора используется полностью. Использовать подъемную силу крыла настолько, насколько это допускают современные средства механизации крыла, не позволяет слишком большое плечо подъемной силы крыла.The ratio of the shoulder L g of the lifting force of the destabilizer and the shoulder L cr of the wing of the considered "duck" is such that it imposes a limit on the maximum lifting force of the wing. Moreover, at large angles of attack, for example, landing and maneuvering, i.e. when the elevators are fully deflected, the lift of the destabilizer is fully utilized. To use the lifting force of the wing as much as modern means of mechanization of the wing allow, does not allow too large shoulder lifting force of the wing.
Учитывая, чтоGiven that
и подавляющую часть плеча Lкр подъемной силы крыла составляет расстояние между фокусами крыла и самолета, подробно рассмотрим эту величину, которую обычно называют смещением фокуса.and the vast majority of the shoulder L cr of the wing lift is the distance between the foci of the wing and the plane, we consider in detail this value, which is usually called the focus shift.
В первом приближении смещение фокуса прямо пропорционально произведению расстояния между фокусами крыла и дестабилизатора на отношение площадей дестабилизатора и крыла. Дополнительно, и это очень важно, смещение фокуса растет вместе с ростом производной по углу атаки коэффициента подъемной силы дестабилизатора. Сказанное математически выражается следующей формулой:In a first approximation, the focus shift is directly proportional to the product of the distance between the foci of the wing and the destabilizer by the ratio of the areas of the destabilizer and the wing. Additionally, and this is very important, the focus shift increases with the derivative of the destabilizer lift coefficient derivative with respect to the angle of attack. The above is mathematically expressed by the following formula:
где - расстояние между фокусами крыла и самолета (смещение фокуса);Where - the distance between the foci of the wing and the plane (focus shift);
L - расстояние между фокусами крыла и дестабилизатораL is the distance between the foci of the wing and the destabilizer
S - отношение площадей дестабилизатора и крыла;S is the ratio of the areas of the destabilizer and the wing;
Сαуго; Сαу - производные по углу атаки коэффициентов подъемной силы для дестабилизатора и крыла соответственно. Они показывают на сколько возрастает коэффициент подъемной силы поверхности при увеличении ее угла атаки на один градус. В дальнейшем для краткости будем их называть производная дестабилизатора и производная крыла.With α ugo; With α y - derivatives with respect to the angle of attack of the lift coefficients for the destabilizer and wing, respectively. They show how much the coefficient of lift of the surface increases with an increase in its angle of attack by one degree. For brevity, we will call them the derivative of the destabilizer and the derivative of the wing.
Из приведенной формулы ясно видно, что ни увеличением площади дестабилизатора, ни увеличением расстояния между фокусами крыла и дестабилизатора ситуацию не улучшить, поскольку с их увеличением растет и смещение фокуса, а значит, и плечо крыла. Но также явно следует: если существенно уменьшить производную по углу атаки коэффициента подъемной силы дестабилизатора, то существенно уменьшается плечо подъемной силы крыла; и если удастся значительно снизить указанную производную дестабилизатора, то это позволит использовать современные средства механизации крыла.It can be clearly seen from the above formula that neither an increase in the area of the destabilizer, nor an increase in the distance between the foci of the wing and the destabilizer, will improve the situation, since with their increase the focus shift, and hence the wing shoulder, also increases. But it also clearly follows: if the derivative of the destabilizer lift coefficient derivative with respect to the angle of attack is significantly reduced, the wing lift shoulder is significantly reduced; and if it is possible to significantly reduce the specified derivative of the destabilizer, this will allow the use of modern means of mechanization of the wing.
Для снижения указанной производной Сαуго предложено выполнять дестабилизатор по бипланной схеме согласно патентам РФ №№2000251, 2256587, 2547101. Но бипланная схема приводит к увеличению индуктивного сопротивления дестабилизатора.To reduce the specified derivative With α ugo, it is proposed to perform a destabilizer according to a biplane scheme according to RF patents Nos. 2000251, 2256587, 2547101. But a biplane circuit leads to an increase in the inductive resistance of the destabilizer.
В качестве ближайшего аналога принят самолет по патенту РФ №2609644 «Летательный аппарат схемы «флюгерная утка» (КРАСНОВ-УТКА)», стр. 11 строки 33-48, в котором дестабилизатор выполнен во флюгерном варианте, и имеет производную, близкую к нулю. Крыло данного аппарата, как и положено для «утки», размещенное позади центра масс, снабжено средством регулирования подъемной силы, находящимся в функциональной зависимости от изменения угла атаки летательного аппарата. Такое выполнение крыла уменьшает до нуля его производную по углу атаки.As the closest analogue, an airplane according to RF patent No. 2609644 “Aircraft of the“ weathervane duck ”scheme (KRASNOV-UTKA)”,
Но, если обе поверхности имеют близкую к нулю производную, то стабилизирующий момент летательного аппарата также будет равен нулю и аппарат будет неустойчив. Кроме того, флюгерный вариант дестабилизатора требует усложнения технология производства самолетов, поскольку дестабилизатор должен быть связан с фюзеляжем шарнирно, а не, как обычно - жестко.But, if both surfaces have a derivative close to zero, then the stabilizing moment of the aircraft will also be zero and the device will be unstable. In addition, the vane version of the destabilizer requires more sophisticated aircraft manufacturing technology, since the destabilizer must be pivotally connected to the fuselage, and not rigidly, as usual.
Таким образом, можно заключить, что известные летательные аппараты с двумя несущими поверхностями и малой производной передней несущей поверхности обладают статической неустойчивостью, а технология их производства обладает увеличенной сложностью.Thus, we can conclude that the known aircraft with two bearing surfaces and a small derivative of the front bearing surface have static instability, and the technology for their production has increased complexity.
Раскрытие изобретенияDisclosure of invention
Задачей настоящего изобретения является создание такого летательного аппарата с двумя несущими поверхностями, который обладал бы статической устойчивостью и вследствие упрощения его конструкции позволил бы существенно упростить технологию его производства.The present invention is the creation of such an aircraft with two bearing surfaces, which would have static stability and, due to the simplification of its design, would significantly simplify the technology of its production.
Эта задача решается тем, что в летательном аппарате, содержащем две несущие поверхности, связанные с фюзеляжем, при этом, по крайней мере, одна из них снабжена средством регулирования подъемной силы, находящимся в функциональной зависимости от изменения угла атаки летательного аппарата, обе несущие поверхности жестко связаны с фюзеляжем; поверхность, снабженная средством регулирования подъемной силы, находящимся в функциональной зависимости от изменения угла атаки летательного аппарата, размещена впереди центра масс летательного аппарата; при этом производная по углу атаки коэффициента подъемной силы поверхности, расположенной позади центра масс, равна или не более чем в двадцать раз меньше производной у аналогичной поверхности, не имеющей средства регулирования подъемной силы, зависящего от изменения угла атаки.This problem is solved by the fact that in an aircraft containing two bearing surfaces associated with the fuselage, at least one of them is equipped with a means of regulating the lifting force, which is functionally dependent on changes in the angle of attack of the aircraft, both bearing surfaces are rigidly connected to the fuselage; a surface equipped with a means of regulating the lifting force, which is functionally dependent on a change in the angle of attack of the aircraft, is placed in front of the center of mass of the aircraft; the derivative with respect to the angle of attack of the coefficient of lift of the surface located behind the center of mass is equal to or no more than twenty times less than the derivative of a similar surface that does not have the means of regulating the lifting force, depending on the change in the angle of attack.
Это позволяет надежно обеспечить устойчивость полета и значительно упростить технологию производства летательного аппарата.This allows you to reliably ensure flight stability and greatly simplify the production technology of the aircraft.
Краткое описание чертежейBrief Description of the Drawings
В дальнейшем патентуемое изобретение поясняется конкретными примером его осуществления и прилагаемыми чертежами.In the future, the patented invention is illustrated by a specific example of its implementation and the accompanying drawings.
Фиг. 1 представляет схему подъемных сил, действующих на самолет в установившемся крейсерском горизонтальном полете;FIG. 1 is a diagram of the lifting forces acting on an airplane in a steady horizontal cruising flight;
на фиг. 2 представлен вариант дестабилизатора, снабженного средством регулирования его подъемной силы в виде руля высоты, изменение угла отклонения которого, находится в функциональной зависимости от изменения угла атаки летательного аппарата.in FIG. Figure 2 shows a variant of a destabilizer equipped with a means of controlling its lifting force in the form of an elevator, the change in the deflection angle of which is in functional dependence on the change in the angle of attack of the aircraft.
Лучший вариант осуществления изобретенияThe best embodiment of the invention
Заявляемый летательный аппарат выполнен по аэродинамической схеме «утка», он содержит две несущие поверхности в виде механизированного крыла, размещенного позади центра масс летательного аппарата, и дестабилизатора, размещенного впереди центра масс. Обе несущие поверхности жестко связаны с фюзеляжем. Дестабилизатор снабжен средством регулирования его подъемной силы в виде руля высоты, изменение угла отклонения которого, находится в функциональной зависимости от изменения угла атаки летательного аппаратаThe inventive aircraft is made according to the aerodynamic scheme "duck", it contains two bearing surfaces in the form of a mechanized wing located behind the center of mass of the aircraft, and a destabilizer located in front of the center of mass. Both bearing surfaces are rigidly connected to the fuselage. The destabilizer is equipped with a means of regulating its lifting force in the form of a elevator, the change in the deflection angle of which is in functional dependence on the change in the angle of attack of the aircraft
На фиг. 2 представлен жестко связанный с фюзеляжем (на чертеже не показанном) дестабилизатор 1 предлагаемого летательного аппарата. Он снабжен средством изменения его подъемной силы в виде руля 2 высоты, который с помощью шарнира 3 укреплен на кронштейне 4, жестко связанном с дестабилизатором 1. На этом же кронштейне 4 с помощью шарнира 5 размещена штанга 6, на заднем конце которой жестко закреплен серворуль 7. На переднем конце штанги 6, рядом с шарниром 5 жестко закреплен рычаг 8, верхний конец которого посредством шарнира 9 связан с тягой 10. На заднем конце тяги 10 размещен шарнир 11, связывающий ее с рычагом 12 триммера 13 руля 2 высоты. При этом триммер 13 с помощью шарнира 14 укреплен на задней части руля 2 высоты. Муфта 15 изменяет длину тяги 10 под управлением летчика для управления по тангажу.In FIG. 2 shows the
Представленный дестабилизатор работает следующим образом. При случайном увеличении угла атаки летательного аппарата, например, при входе его в восходящий поток, серворуль 7 отклоняется вверх, что влечет за собой смещение тяги 10 влево, т.е. вперед и приводит к отклонению триммера 13 вниз, в результате руль 2 высоты отклоняется вверх. Положение руля 2 высоты, серворуля 7 и триммера 13 в описанной ситуации представлено на чертеже штриховыми линиями. В итоге увеличение подъемной силы дестабилизатора 1 вследствие увеличения угла атаки будет до некоторой степени снивелировано отклонением вверх руля 2 высоты. Степень этого нивелирования зависит от соотношения углов отклонения серворуля 7 и руля 2 высоты. И это соотношение задается длиной рычагов 8 и 12. При уменьшении угла атаки руль 2 высоты отклоняется вниз, и подъемная сила дестабилизатора 1 увеличивается, нивелируя уменьшение угла атаки.The presented destabilizer works as follows. With a random increase in the angle of attack of the aircraft, for example, when it enters the upward flow, the servo-wheel 7 deviates upward, which entails a shift of the
Таким образом достигается снижение производной Сαуго дестабилизатора по сравнению с классической «уткой».Thus, a decrease in the derivative of C α of the destabilizer is achieved in comparison with the classical “duck”.
В связи с тем, что серворуль 7 и триммер 13 кинематически связаны между собой, они балансируют друг друга. Если этой балансировки недостаточно, то необходимо включить в конструкцию балансировочный груз, который необходимо разместить либо внутри серворуля 7, либо на продолжении штанги 6 впереди шарнира 5. Руль 2 высоты также должен быть отбалансирован.Due to the fact that the servo wheel 7 and the
Поскольку производная по углу атаки несущей поверхности примерно в два раза превышает производную по углу отклонения закрылка, то при двукратном превышении угла отклонения руля 2 высоты по сравнению с углом отклонения серворуля 7 возможно достичь значения производной Сαуго дестабилизатора близкого к нулю.Since the derivative with respect to the angle of attack of the bearing surface is approximately two times greater than the derivative with respect to the angle of deviation of the flap, it is possible to achieve a value of the derivative C α of the destabilizer close to zero if the angle of deviation of the
Как можно видеть, возможно получить такие же результаты, как и у «флюгерной утки» используя лишь традиционные технологии производства самолетов.As you can see, it is possible to get the same results as the “weathervane duck” using only traditional aircraft manufacturing techniques.
Величина производной дестабилизатора должна выбираться в зависимости от параметров крыла и желательного положения центра масс конкретного самолета. Анализ расчетов самолета классической «утки» показывает, что для достижения оптимальной загрузки дестабилизатора, т.е. примерно равной загруженности крыла, необходимо снизить производную классического дестабилизатора до уровня в 40-70 процентов.The value of the derivative of the destabilizer should be selected depending on the parameters of the wing and the desired position of the center of mass of a particular aircraft. Analysis of the calculations of the classic "duck" aircraft shows that in order to achieve optimal destabilizer loading, i.e. approximately equal to the wing load, it is necessary to reduce the derivative of the classical destabilizer to a level of 40-70 percent.
В случае применения гидропривода, триммер 13 исключают из конструкции, а серворуль 7 соединяют с управляющим клапаном гидросистемы, которая и отклоняет руль 2 высоты.In the case of using a hydraulic actuator, the
Серворуль 7 не обязательно размещать позади дестабилизатора, он может быть расположен, например, и впереди его; главное, чтобы была обеспечена его связь с рулем 2 высоты.Servo wheel 7 does not have to be placed behind the destabilizer, it can be located, for example, and in front of it; the main thing is to ensure its connection with the 2-elevator steering wheel.
Изобретение возможно использовать не только в схеме «утка», но, и в схеме «тандем». В этом случае роль руля 2 высоты будет выполнять закрылок или элевон переднего крыла. При выполнении закрылка в многозвенном варианте кронштейн 4 следует крепить к предпоследнему звену, а роль руля 2 высоты будет выполнять последнее звено.The invention can be used not only in the "duck" scheme, but also in the "tandem" scheme. In this case, the flap or elevon of the front wing will play the role of the
Может оказаться целесообразным выполнить самолет, у которого обе несущие поверхности имеют очень маленькую производную. В этом случае передняя поверхность должна иметь производную, близкую к нулю, а значение производной задней поверхности должно быть не более чем в двадцать раз меньше производной аналогичной поверхности, не имеющей средства регулирования подъемной силы, зависящего от изменения угла атаки. Такой самолет будет практически полностью игнорировать вертикальные потоки воздушных масс, и его пассажиры не будут ощущать «болтанки» даже при интенсивной турбулентности атмосферы.It may be appropriate to carry out an aircraft in which both bearing surfaces have a very small derivative. In this case, the front surface should have a derivative close to zero, and the value of the derivative of the rear surface should be no more than twenty times less than the derivative of a similar surface that does not have a means of regulating the lifting force, depending on the change in the angle of attack. Such an aircraft will almost completely ignore vertical streams of air masses, and its passengers will not feel “chatter” even with intense atmospheric turbulence.
Оценка показывает, что указанная разность производных задней и передней поверхностей обеспечивает необходимый стабилизирующий момент тангажа для устойчивого полета, т.е. обеспечивает продольную статическую устойчивость.The assessment shows that the specified difference between the derivatives of the rear and front surfaces provides the necessary stabilizing moment of pitch for a stable flight, i.e. provides longitudinal static stability.
Как можно видеть, на задней несущей поверхности может оказаться целесообразным применять снижение ее производной, а может оказаться - не применять.As you can see, on the rear bearing surface it may be appropriate to apply a decrease in its derivative, but it may turn out not to apply.
Промышленная применимостьIndustrial applicability
Производная передней поверхности патентуемого летательного аппарата аналогична таковой в схеме «флюгерная утка», но предлагаемый аппарат не требует усложнения технологии для его производства.The derivative of the front surface of the patented aircraft is similar to that in the “weathervane duck” scheme, but the proposed device does not require complicating the technology for its production.
Сравнительная оценка предлагаемого летательного аппарата с современными самолетами нормальной схемы дает увеличение коммерческой нагрузки на 30% и одновременно с этим экономию горючего в 23%.A comparative assessment of the proposed aircraft with modern airplanes of the normal scheme gives an increase in commercial load by 30% and at the same time, fuel savings of 23%.
Claims (1)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2017144812A RU2666094C1 (en) | 2017-12-20 | 2017-12-20 | Aircraft with two bearing surfaces (krasnov - plan) |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2017144812A RU2666094C1 (en) | 2017-12-20 | 2017-12-20 | Aircraft with two bearing surfaces (krasnov - plan) |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2666094C1 true RU2666094C1 (en) | 2018-09-05 |
Family
ID=63460052
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2017144812A RU2666094C1 (en) | 2017-12-20 | 2017-12-20 | Aircraft with two bearing surfaces (krasnov - plan) |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2666094C1 (en) |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2402311A (en) * | 1943-09-17 | 1946-06-18 | Ernest E Bissett | Airplane |
EP0084686A2 (en) * | 1982-01-25 | 1983-08-03 | Industrie Aeronautiche e Meccaniche RINALDO Piaggio S.p.A. | Improved aircraft |
RU2087384C1 (en) * | 1993-07-13 | 1997-08-20 | Научно-производственное объединение "Молния" | Aircraft |
US20160207625A1 (en) * | 2013-08-29 | 2016-07-21 | Airbus Defence and Space GmbH | Aircraft Capable of Vertical Take-Off |
-
2017
- 2017-12-20 RU RU2017144812A patent/RU2666094C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2402311A (en) * | 1943-09-17 | 1946-06-18 | Ernest E Bissett | Airplane |
EP0084686A2 (en) * | 1982-01-25 | 1983-08-03 | Industrie Aeronautiche e Meccaniche RINALDO Piaggio S.p.A. | Improved aircraft |
RU2087384C1 (en) * | 1993-07-13 | 1997-08-20 | Научно-производственное объединение "Молния" | Aircraft |
US20160207625A1 (en) * | 2013-08-29 | 2016-07-21 | Airbus Defence and Space GmbH | Aircraft Capable of Vertical Take-Off |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US10967951B2 (en) | Horizontal tail load optimization system and method | |
US8706321B1 (en) | Longitudinal and vertical gust feed forward compensation using lateral control surfaces | |
CN107697271A (en) | Elevator is controlled in Flight By Wire aircraft system to stabilizer unloaded loads | |
CN106970531B (en) | Method for determining mode conversion control strategy of tilt wing vertical take-off and landing unmanned aerial vehicle | |
US6641086B2 (en) | System and method for controlling an aircraft | |
US6863242B2 (en) | Method and system for controlling an aircraft control surface | |
AU2002326628A1 (en) | System and method for controlling an aircraft | |
WO2016175676A1 (en) | Aircraft with canard configuration | |
US11447240B2 (en) | Method of protecting a margin for controlling the yaw attitude of a hybrid helicopter, and a hybrid helicopter | |
RU2327602C1 (en) | Aircraft control method and complex system method is built around | |
RU2666094C1 (en) | Aircraft with two bearing surfaces (krasnov - plan) | |
US1935824A (en) | Aircraft control means | |
RU2609644C1 (en) | Aircraft of feathered canard arrangement (krasnov-canard) | |
US20060108472A1 (en) | Control system for an aircraft | |
US3143317A (en) | Supersonic aircraft | |
Kubrynski | Conceptual and aerodynamic study of a highlymanoeuvrable jet trainer | |
RU2609620C1 (en) | Aircraft with feathered horizontal tail | |
Steer et al. | Control and handling qualities considerations for an advanced supersonic transport aircraft | |
Staelens et al. | Computer simulation of landing, takeoff and go-around of a blended-wing-body airplane with belly-flaps | |
Innis et al. | A Flight Examination of Operating Problems of V/STOL Aircraft in STOL Type Landing and Approach | |
Bennett et al. | Combat Capabilities and Versatility Through CCV | |
MCMONAGLE | AFTI/F-16, Task Tailoring of the Flight Control System | |
Weyl | Tailless Aeroplane Control Systems | |
Torenbeek et al. | Stability and control | |
Han et al. | Flight Characteristic Analysis of Fighter Aircrafts with Twin Jet Engines under the Asymmetric Thrust |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20191221 |