RU2662218C1

RU2662218C1 - Method of light oil producing

Info

Publication number: RU2662218C1
Application number: RU2017101965A
Authority: RU
Inventors: Чжидэ ЦАО; Чуньвэй ЧЖАН; Шаньинь ЧЖАН; Хунна ПЭН
Original assignee: Хунань Ваньтун Текнолоджи Ко., Лтд.
Priority date: 2014-06-30
Filing date: 2015-02-13
Publication date: 2018-07-25
Also published as: WO2016000456A1; CA2953662C; CA2953662A1; CN105273749A

Abstract

FIELD: oil and gas industry.

SUBSTANCE: invention relates to the field of oil refining and petrochemistry, and in particular to the light oil producing method. Described is the light oil producing method, comprising the stages of: 1) subjecting heavy oil to viscosity breaking with stirring at the speed of 30–50 rpm with the intermediate product obtaining; and 2) subjecting the intermediate product to catalytic cracking with stirring at the speed of 30–50 rpm in the presence of catalyst with the light oil producing.

EFFECT: reactants become more dispersible with stirring so, that the reactants droplets evaporation area is increasing, the petroleum coke formation is reducing and the light oil high yield is achieved.

9 cl, 1 dwg, 6 ex

Description

Настоящая заявка испрашивает приоритет заявки на патент Китая № 201410304982.3, озаглавленной «Method for preparing light oil», поданной в Государственное ведомство Китая по интеллектуальной собственности 20 июня 2014 года, которая включена в настоящую заявку во всей полноте посредством ссылки.This application claims the priority of China Patent Application No. 201410304982.3, entitled “Method for preparing light oil,” filed with the State Intellectual Property Office of China on June 20, 2014, which is hereby incorporated by reference in its entirety.

ОБЛАСТЬ ТЕХНИКИ, К КОТОРОЙ ОТНОСИТСЯ ИЗОБРЕТЕНИЕFIELD OF THE INVENTION

Настоящее изобретение относится к области нефтепереработки и нефтехимии и, в частности, к способу получения легкой нефти.The present invention relates to the field of oil refining and petrochemicals and, in particular, to a method for producing light oil.

УРОВЕНЬ ТЕХНИКИBACKGROUND

«Тяжелая нефть» относится к сырой нефти, имеющей высокие содержания битума и смолы, а также высокую вязкость; она имеет свойства высокой вязкости и высокой температуры замерзания. Из-за свойств высокой вязкости и высокой температуры замерзания, тяжелая нефть обладает некоторыми техническими сложностями при своем применении. Например, тяжелые металлы в тяжелой нефти в процессе нефтепереработки будут быстро снижать эффективность катализатора; кроме того, при переработке тяжелой нефти образуется большое количество остаточной нефти, которая имеет высокое содержание трудноудаляемых компонентов, таких как сера, азот, металлы, кислоты и т.д., что усложняет переработку вязкой нефти. В связи с этим, модификация переработки тяжелой нефти и получение легкой нефти из тяжелой нефти привлекает к себе внимание."Heavy oil" refers to crude oil having a high content of bitumen and tar, as well as high viscosity; It has the properties of high viscosity and high freezing point. Due to the properties of high viscosity and high freezing point, heavy oil has some technical difficulties in its application. For example, heavy metals in heavy oil during the refining process will quickly reduce the effectiveness of the catalyst; in addition, the processing of heavy oil produces a large amount of residual oil, which has a high content of difficult to remove components, such as sulfur, nitrogen, metals, acids, etc., which complicates the processing of viscous oil. In this regard, the modification of heavy oil refining and the production of light oil from heavy oil attracts attention.

В настоящее время способы переработки тяжелой нефти в легкую нефть включают в себя в основном процесс cольвентной деасфальтизации, процесс висбрекинга, процесс замедленного коксования, процесс каталитического крекинга и процесс гидрирования, и т.п. Однако существуют некоторые недостатки при получении легкой нефти с использованием какого-либо одного из этих процессов, например, процесс сольвентной деасфальтизации приводит к образованию деасфальтизированной нефти плохого качества; процесс висбрекинга приводит к образованию легкой нефти плохого качества с низким выходом; процесс замедленного коксования страдает от высокого энергопотребления и использует гидравлическое удаление кокса, которое может вызывать загрязнение окружающей среды; процесс каталитического крекинга использует сложный способ гидрирования и страдает от чрезмерно высоких капитальных затрат на оборудование. Учитывая недостатки одиночного процесса, многие исследователи в последние годы предложили некоторые комбинированные способы. Например, в заявке на патент Китая № 00124904.5 описан комбинированный способ неглубокой cольвентной деасфальтизации и замедленного коксования, включающий в себя направление предварительно нагретого потока сырья, подлежащего деасфальтизации, вместе с растворителем в экстракционную колонну; отведение обезмасленного раствора битума, содержащего растворитель, из кубовой части экстракционной колонны; направление части или всего количества деасфальтизированной нефти после извлечения растворителя и, необязательно, традиционного сырья коксования в конвекционную секцию нагревательной печи замедленного коксования для предварительного нагревания и введение в радиационную секцию нагревательной печи для нагревания, с последующим введением в башню коксования для осуществления реакции коксования, при этом кокс остается внутри башни коксования; разделение нефти и газа после коксования с получением коксового газа, коксового бензина, коксового дизельного топлива и коксового газойля. Такой способ, совмещающий процесс деасфальтизации и процесс замедленного коксования, предложенный в известном уровне техники, приводит к образованию легкой нефти с низким выходом в диапазоне 73-74%.Currently, methods for processing heavy oil into light oil mainly include a solvent deasphalting process, a visbreaking process, a delayed coking process, a catalytic cracking process and a hydrogenation process, and the like. However, there are some drawbacks to the production of light oil using any one of these processes, for example, the solvent deasphalting process leads to the formation of poor quality deasphalted oil; the visbreaking process leads to the formation of poor quality light oil with a low yield; the delayed coking process suffers from high energy consumption and uses hydraulic coke removal, which can cause environmental pollution; the catalytic cracking process uses a complex hydrogenation process and suffers from excessively high capital costs for equipment. Given the shortcomings of a single process, many researchers in recent years have proposed some combined methods. For example, Chinese Patent Application No. 00124904.5 describes a combined method of shallow solvent deasphalting and delayed coking, including directing a preheated stream of raw materials to be deasphalted together with a solvent to an extraction column; removal of a solvent-free solvent-free bitumen solution from the bottom of the extraction column; sending part or all of the deasphalted oil after solvent extraction and, optionally, traditional coking feeds to the convection section of the delayed coking heating furnace for pre-heating and introducing into the radiation section of the heating furnace for heating, followed by introducing into the coking tower for the coking reaction, while coke remains inside the coking tower; separation of oil and gas after coking to produce coke oven gas, coke oven gas, coke oven diesel fuel and coke oven gas oil. This method, combining the deasphalting process and the delayed coking process, proposed in the prior art, leads to the formation of light oil with a low yield in the range of 73-74%.

СУЩНОСТЬ ИЗОБРЕТЕНИЯSUMMARY OF THE INVENTION

В соответствии с изложенным выше, задачей настоящего изобретения является предложить способ получения легкой нефти, причем способ получения легкой нефти, предлагаемый настоящим изобретением, дает высокий выход.In accordance with the foregoing, the object of the present invention is to provide a method for producing light oil, the method for producing light oil proposed by the present invention provides a high yield.

Настоящее изобретение предлагает способ получения легкой нефти, включающий в себя стадии:The present invention provides a method for producing light oil, comprising the steps of:

1) подвергания тяжелой нефти висбрекингу при перемешивании с получением промежуточного продукта; и1) subjecting heavy oil to visbreaking with stirring to obtain an intermediate product; and

2) подвергания промежуточного продукта каталитическому крекингу при перемешивании в присутствии катализатора с получением легкой нефти.2) subjecting the intermediate to catalytic cracking with stirring in the presence of a catalyst to obtain a light oil.

Предпочтительно, массовое отношение тяжелой нефти на стадии 1) к катализатору на стадии 2) составляет (24-48):1.Preferably, the weight ratio of heavy oil in step 1) to the catalyst in step 2) is (24-48): 1.

Предпочтительно, висбрекинг на стадии 1) осуществляется при температуре от 240°С до 270°C; иPreferably, the visbreaking in step 1) is carried out at a temperature of from 240 ° C to 270 ° C; and

висбрекинг на стадии 1) осуществляется при давлении от -0,5 кПа до 1,5 кПа.Visbreaking at stage 1) is carried out at a pressure of from -0.5 kPa to 1.5 kPa.

Предпочтительно, висбрекинг на стадии 1) осуществляется в течение периода времени от 1,5 до 3 часов.Preferably, the visbreaking in step 1) is carried out over a period of time from 1.5 to 3 hours.

Предпочтительно, перемешивание на стадии 1) осуществляется со скоростью 30-50 об/мин; иPreferably, the mixing in step 1) is carried out at a speed of 30-50 rpm; and

перемешивание на стадии 2) осуществляется со скоростью 30-50 об/мин.mixing in stage 2) is carried out at a speed of 30-50 rpm

Предпочтительно, катализатор на стадии 2) является катализатором на основе нафтената кобальта, содержащим, в массовых частях:Preferably, the catalyst in step 2) is a cobalt naphthenate catalyst, comprising, in parts by weight:

20-35 частей нафтената кобальта;20-35 parts of cobalt naphthenate;

30-40 частей простого монометилового эфира этиленгликоля;30-40 parts of ethylene glycol monomethyl ether;

3-5 частей активированной кислотой глины;3-5 parts acid activated clay;

10-20 частей стеарата глицерина; и10-20 parts of glycerol stearate; and

20-37 частей хлорированного парафина.20-37 parts of chlorinated paraffin.

Предпочтительно, каталитический крекинг на стадии 2) осуществляется при температуре от 440°С до 470°C.Preferably, the catalytic cracking in step 2) is carried out at a temperature of from 440 ° C. to 470 ° C.

Предпочтительно, каталитический крекинг на стадии 2) осуществляется при давлении от -0,5 кПа до 1,5 кПа.Preferably, the catalytic cracking in step 2) is carried out at a pressure of from -0.5 kPa to 1.5 kPa.

Предпочтительно, каталитический крекинг на стадии 2) осуществляется в течение периода времени от 1,5 до 3 часов.Preferably, the catalytic cracking in step 2) is carried out over a period of time from 1.5 to 3 hours.

Предпочтительно, после завершения каталитического крекинга на стадии 2) способ далее включает в себя:Preferably, after completion of the catalytic cracking in step 2), the method further includes:

охлаждение образующегося в результате продукта каталитического крекинга до температуры от 40°С до 50°C с получением легкой нефти.cooling the resulting catalytic cracking product to a temperature of from 40 ° C to 50 ° C to obtain light oil.

Настоящее изобретение предлагает способ получения легкой нефти, включающий в себя стадии: 1) подвергания тяжелой нефти висбрекингу при перемешивании с получением промежуточного продукта; и 2) подвергания промежуточного продукта каталитическому крекингу при перемешивании в присутствии катализатора с получением легкой нефти. В настоящем изобретении легкую нефть получают с помощью совмещения процессов висбрекинга и каталитического крекинга, каждый из которых осуществляется при перемешивании. Реагирующие вещества диспергируются с помощью перемешивания, что приводит к увеличению площади испарения капель реагирующих веществ, и поэтому кривизна поверхности капель увеличивается и, соответственно, повышается давление паров капель, что будет увеличивать объем газификации реагирующих веществ в ходе процессов висбрекинга и каталитического крекинга и уменьшать образование нефтяного кокса, тем самым повышая выход способа получения легкой нефти настоящего изобретения; таким образом, способ получения легкой нефти, предлагаемый в соответствии с настоящим изобретением, имеет высокий выход. Экспериментальные результаты показали, что способ получения легкой нефти в соответствии с настоящим изобретением имеет выход 75-84%.The present invention provides a method for producing light oil, comprising the steps of: 1) subjecting the heavy oil to visbreaking with stirring to obtain an intermediate product; and 2) subjecting the intermediate to catalytic cracking with stirring in the presence of a catalyst to obtain a light oil. In the present invention, light oil is obtained by combining visbreaking and catalytic cracking processes, each of which is carried out with stirring. The reacting substances are dispersed by stirring, which leads to an increase in the area of evaporation of droplets of the reacting substances, and therefore, the curvature of the surface of the droplets increases and, accordingly, the vapor pressure of the droplets increases, which will increase the volume of gasification of the reacting substances during visbreaking and catalytic cracking and reduce the formation of oil coke, thereby increasing the yield of the method for producing light oil of the present invention; Thus, the method for producing light oil, proposed in accordance with the present invention, has a high yield. Experimental results showed that the method for producing light oil in accordance with the present invention has a yield of 75-84%.

В дополнение к этому, получение легкой нефти с помощью способа, совмещающего висбрекинг и каталитический крекинг в настоящем изобретении, может уменьшать повреждения оборудования, вызываемые тяжелой нефтью в процессе получения легкой нефти.In addition, obtaining light oil using a method combining visbreaking and catalytic cracking in the present invention can reduce equipment damage caused by heavy oil in the process of producing light oil.

Для более ясной иллюстрации вариантов осуществления настоящего изобретения и технических решений известного уровня техники в дальнейшем в этом документе будут просто приведен чертеж, необходимый для описания вариантов осуществления и известного уровня техники. Очевидно, что описанный ниже чертеж приводится только для иллюстрации настоящего изобретения, и для специалистов в данной области техники ясно, что другие чертежи могут быть получены в соответствии с приведенным чертежом без каких-либо творческих разработок.For a clearer illustration of the embodiments of the present invention and the technical solutions of the prior art, hereinafter, the drawing will simply be given the drawing necessary to describe the embodiments and the prior art. Obviously, the drawing described below is provided only to illustrate the present invention, and it is clear to those skilled in the art that other drawings can be obtained in accordance with the drawing without any creative development.

На фиг.1 представлена технологическая схема способа получения легкой нефти, приведенного в примерах 4-6 настоящего изобретения.Figure 1 presents the flow diagram of a method for producing light oil, shown in examples 4-6 of the present invention.

ПОДРОБНОЕ ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯDETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION

Технические решения в примерах настоящего изобретения будут четко и полностью описаны ниже, и очевидно, что описываемые примеры являются только частью вариантов осуществления настоящего изобретения, а не всеми вариантами его осуществления. Все другие варианты осуществления, которые могут быть получены специалистом в данной области без каких-либо творческих разработок исходя из вариантов осуществления в настоящем изобретении, будут находится в пределах объема настоящего изобретения.Technical solutions in the examples of the present invention will be clearly and fully described below, and it is obvious that the described examples are only part of the embodiments of the present invention, and not all variants of its implementation. All other embodiments that can be obtained by a person skilled in the art without any creative development based on the embodiments in the present invention will be within the scope of the present invention.

В настоящем изобретении легкую нефть получают с помощью совмещения процессов висбрекинга и каталитического крекинга, каждый из которых осуществляется при перемешивании. Реагирующие вещества диспергируются с помощью перемешивания, что приводит к увеличению площади испарения капель реагирующих веществ, и поэтому кривизна поверхности капель увеличивается и, соответственно, повышается давление паров капель, что будет увеличивать объем газификации реагирующих веществ в ходе процессов висбрекинга и каталитического крекинга и уменьшать образование нефтяного кокса, тем самым повышая выход способа получения легкой нефти в соответствии с настоящим изобретением; таким образом, способ получения легкой нефти, предлагаемый в соответствии с настоящим изобретением, имеет высокий выход. В дополнение к этому, получение легкой нефти с помощью способа, совмещающего висбрекинг и каталитический крекинг в настоящем изобретении, может уменьшать повреждения оборудования, вызываемые тяжелой нефтью в процессе получения легкой нефти.In the present invention, light oil is obtained by combining visbreaking and catalytic cracking processes, each of which is carried out with stirring. The reacting substances are dispersed by stirring, which leads to an increase in the area of evaporation of droplets of the reacting substances, and therefore, the curvature of the surface of the droplets increases and, accordingly, the vapor pressure of the droplets increases, which will increase the volume of gasification of the reacting substances during visbreaking and catalytic cracking and reduce the formation of oil coke, thereby increasing the yield of the method for producing light oil in accordance with the present invention; Thus, the method for producing light oil, proposed in accordance with the present invention, has a high yield. In addition, obtaining light oil using a method combining visbreaking and catalytic cracking in the present invention can reduce equipment damage caused by heavy oil in the process of producing light oil.

В настоящем изобретении тяжелая нефть подвергается висбрекингу при перемешивании для получения промежуточного продукта. В настоящем изобретении перемешивание во время висбрекинга происходит предпочтительно при скорости 30-50 об/мин, более предпочтительно 35-45 об/мин и наиболее предпочтительно 40 об/мин. В настоящем изобретении тяжелая нефть диспергируется посредством перемешивания, что приводит к увеличению площади испарения капель тяжелой нефти и, таким образом, давление паров капель тяжелой нефти повышается, что позволяет образующемуся промежуточному продукту иметь высокое содержание газа и низкое содержание нефтяного кокса, благодаря чему способ получения легкой нефти в соответствии с настоящим изобретением может иметь высокий выход.In the present invention, heavy oil undergoes visbreaking with stirring to obtain an intermediate product. In the present invention, stirring during visbreaking occurs preferably at a speed of 30-50 rpm, more preferably 35-45 rpm and most preferably 40 rpm. In the present invention, the heavy oil is dispersed by stirring, which leads to an increase in the evaporation area of the heavy oil droplets, and thus the vapor pressure of the heavy oil droplets increases, which allows the resulting intermediate to have a high gas content and a low petroleum coke content, thereby making it easy oil in accordance with the present invention can have a high yield.

В настоящем изобретении висбрекинг предпочтительно осуществляется при температуре от 240°С до 270°C, и более предпочтительно от 250°С до 260°С. Нагревательное устройство, используемое для достижения процессом висбрекинга желаемой температуры, не имеет особых ограничений в настоящем изобретении, при условии, что такое нагревательное устройство хорошо известно специалистам, и в вариантах осуществления настоящего изобретения оно может быть печью топочного газа. В настоящем изобретении предпочтительно, чтобы остаточная энергия после нагревания в процессе висбрекинга превращалась в новую тепловую энергию, чтобы повысить доступность энергии в способе получения легкой нефти по настоящему изобретению. Например, в варианте осуществления настоящего изобретения после нагревания в процессе висбрекинга с помощью среднетемпературного топочного газа, среднетемпературный топочный газ превращается в отработанный среднетемпературный топочный газ, который может быть направлен в теплообменник для осуществления теплообмена с холодным воздухом, и образующийся в результате поток горячего воздуха направляется в печь топочного газа, чтобы способствовать сгоранию, в которой среднетемпературный топочный газ согласно настоящему изобретению предпочтительно находится при температуре от 500°С до 700°C, более предпочтительно от 550°С до 650°C; и отработанный среднетемпературный топочный газ согласно настоящему изобретению предпочтительно находится при температуре от 200°С до 350°C, более предпочтительно от 200°С до 300°C. В настоящем изобретении предпочтительно рециклировать и очищать отработанный газ, образованный в процессе энергопотребления, что делает способ получения легкой нефти по настоящему изобретению более экологически безопасным. Например, в варианте осуществления настоящего изобретения, после теплообмена между отработанным среднетемпературным топочным газом и холодным воздухом образующийся отработанный топочный газ нормальной температуры рециклируют в устройство денитрации и десульфуризации, в котором отработанный топочный газ нормальной температуры по настоящему изобретению предпочтительно находится при температуре от 20°С до 30°C, более предпочтительно от 23°С до 28°C.In the present invention, visbreaking is preferably carried out at a temperature of from 240 ° C to 270 ° C, and more preferably from 250 ° C to 260 ° C. The heating device used to achieve the desired temperature breaking process is not particularly limited in the present invention, provided that such a heating device is well known to those skilled in the art, and in embodiments of the present invention it may be a flue gas furnace. In the present invention, it is preferable that the residual energy after heating during the visbreaking process is converted into new thermal energy in order to increase the availability of energy in the method for producing light oil of the present invention. For example, in an embodiment of the present invention, after heating during visbreaking with a medium temperature flue gas, the medium temperature flue gas is converted to the spent medium temperature flue gas, which can be directed to a heat exchanger for exchanging heat with cold air, and the resulting hot air stream is sent to flue gas furnace to facilitate combustion, in which the medium temperature flue gas according to the present invention is pre respectfully at a temperature of from 500 ° C to 700 ° C, more preferably from 550 ° C to 650 ° C; and the spent medium temperature flue gas according to the present invention is preferably at a temperature of from 200 ° C to 350 ° C, more preferably from 200 ° C to 300 ° C. In the present invention, it is preferable to recycle and purify the exhaust gas generated by the energy consumption process, which makes the light oil production method of the present invention more environmentally friendly. For example, in an embodiment of the present invention, after heat exchange between the spent medium temperature flue gas and cold air, the generated normal temperature flue gas is recycled to a denitration and desulfurization device in which the normal temperature exhaust flue gas of the present invention is preferably at a temperature of from 20 ° C. to 30 ° C, more preferably from 23 ° C to 28 ° C.

В настоящем изобретении висбрекинг предпочтительно осуществляется при давлении от -0,5 кПа до 1,5 кПа, более предпочтительно от -0,8 кПа до 1,2 кПа, наиболее предпочтительно 1 кПа. В настоящем изобретении висбрекинг предпочтительно осуществляется в течение периода времени от 1,5 до 3 часов, более предпочтительно от 2 до 2,5 часов.In the present invention, visbreaking is preferably carried out at a pressure of from -0.5 kPa to 1.5 kPa, more preferably from -0.8 kPa to 1.2 kPa, most preferably 1 kPa. In the present invention, visbreaking is preferably carried out over a period of time from 1.5 to 3 hours, more preferably from 2 to 2.5 hours.

Перед осуществлением висбрекинга тяжелой нефти в настоящем изобретении предпочтительно предварительно нагревать тяжелую нефть. В настоящем изобретении тяжелую нефть предпочтительно предварительно нагревают до температуры от 50°C до 95°С, более предпочтительно от 60°С до 80°C, и наиболее предпочтительно от 65°С до 75°C.Before visbreaking the heavy oil in the present invention, it is preferable to preheat the heavy oil. In the present invention, the heavy oil is preferably preheated to a temperature of from 50 ° C to 95 ° C, more preferably from 60 ° C to 80 ° C, and most preferably from 65 ° C to 75 ° C.

В настоящем изобретении типы и источники тяжелой нефти не имеют особых ограничений, при условии, что такая тяжелая нефть хорошо известна специалистам и может быть доступна на рынке. В настоящем изобретении тяжелая нефть предпочтительно имеет вязкость в диапазоне от 100 мПа·с до 1000 мПа·с, более предпочтительно от 300 мПа·с до 800 мПа·с, и наиболее предпочтительно от 500 мПа·с до 600 мПа·с. В настоящем изобретении тяжелая нефть образует среднетемпературные нефть и газ в процессе висбрекинга, при этом среднетемпературные нефть и газ предпочтительно находятся при температуре от 240°C до 270°С, более предпочтительно от 250°C до 260°C. Предпочтительно, в настоящем изобретении среднетемпературные нефть и газ собирают для уменьшения пенообразования в промежуточном продукте указанных выше технических решений.In the present invention, the types and sources of heavy oil are not particularly limited so long as such heavy oil is well known in the art and may be available on the market. In the present invention, the heavy oil preferably has a viscosity in the range of 100 MPa · s to 1000 MPa · s, more preferably from 300 MPa · s to 800 MPa · s, and most preferably from 500 MPa · s to 600 MPa · s. In the present invention, the heavy oil forms medium temperature oil and gas during the visbreaking process, while the medium temperature oil and gas are preferably at a temperature of from 240 ° C to 270 ° C, more preferably from 250 ° C to 260 ° C. Preferably, in the present invention, medium temperature oil and gas are collected to reduce foaming in the intermediate of the above technical solutions.

В настоящем изобретении, после того, как получен промежуточный продукт, он подвергается каталитическому крекингу при перемешивании в присутствии катализатора для получения легкой нефти. Предпочтительно, в настоящем изобретении катализатор добавляют во время висбрекинга, как описано в указанных выше технических решениях, чтобы катализатор оказывал лучшее действие. В настоящем изобретении предпочтительно, чтобы катализатор и тяжелая нефть подвергались висбрекингу при перемешивании с получением промежуточного продукта. В настоящем изобретении перемешивание во время каталитического крекинга происходит предпочтительно при скорости 30-50 об/мин, более предпочтительно 35-45 об/мин, и наиболее предпочтительно 40 об/мин. В настоящем изобретении жидкость в промежуточном продукте, как описано выше, диспергируется с помощью перемешивания, благодаря чему площадь испарения капель жидкости в промежуточном продукте повышается, и, соответственно, давление паров капель жидкости в промежуточном продукте возрастает, что может привести к большему образованию нефти и газа в процессе каталитического крекинга и, соответственно, понизит образование нефтяного кокса и дополнительно повысит выход способа получения легкой нефти в соответствии с настоящим изобретением.In the present invention, after the intermediate product is obtained, it is subjected to catalytic cracking with stirring in the presence of a catalyst to obtain a light oil. Preferably, in the present invention, the catalyst is added during visbreaking, as described in the above technical solutions, so that the catalyst has a better effect. In the present invention, it is preferred that the catalyst and heavy oil undergo visbreaking with stirring to give an intermediate. In the present invention, stirring during catalytic cracking is preferably at a speed of 30-50 rpm, more preferably 35-45 rpm, and most preferably 40 rpm. In the present invention, the liquid in the intermediate product, as described above, is dispersed by stirring, so that the evaporation area of the liquid droplets in the intermediate product increases, and accordingly, the vapor pressure of the liquid droplets in the intermediate product increases, which can lead to greater formation of oil and gas during catalytic cracking and, accordingly, will reduce the formation of petroleum coke and will further increase the yield of the method for producing light oil in accordance with the present invention.

В настоящем изобретении каталитический крекинг предпочтительно осуществляется при температуре от 440°С до 470°C и более предпочтительно от 450°С до 460°С. Нагревательное устройство, используемое для достижения процессом каталитического крекинга желаемой температуры, не имеет особых ограничений в настоящем изобретении, при условии, что такое нагревательное устройство хорошо известно специалистам, и в вариантах осуществления настоящего изобретения оно может быть печью для топочного газа. Температура печи топочного газа в настоящем изобретении может быть скорректирована за счет нагревания с помощью топочных газов, имеющих различные температуры. В настоящем изобретении остаточная энергия после нагревания в процессе каталитического крекинга предпочтительно используется в качестве энергии для нагревания при висбрекинге, как описано выше, благодаря чему достигается разумное использование тепловой энергии в способе получения легкой нефти по настоящему изобретению. Например, в варианте осуществления настоящего изобретения после нагревания в процессе каталитического крекинга с помощью высокотемпературного топочного газа высокотемпературный топочный газ превращается в превращается в отработанный высокотемпературный топочный газ, и сбрасываемое тепло в отработанном высокотемпературном топочном газе может использоваться для нагревания при висбрекинге, при этом высокотемпературный топочный газ по настоящему изобретению предпочтительно находится при температуре от 700°С до 1200°C, более предпочтительно от 800°С до 1100°C; и отработанный высокотемпературный топочный газ по настоящему изобретению предпочтительно находится при температуре от 500°С до 800°C, более предпочтительно от 600°С до 700°C.In the present invention, catalytic cracking is preferably carried out at a temperature of from 440 ° C to 470 ° C and more preferably from 450 ° C to 460 ° C. The heating device used to achieve the desired temperature by the catalytic cracking process is not particularly limited in the present invention, provided that such a heating device is well known to those skilled in the art and, in embodiments of the present invention, it may be a flue gas furnace. The temperature of the flue gas furnace in the present invention can be adjusted by heating with flue gases having different temperatures. In the present invention, the residual energy after heating in the catalytic cracking process is preferably used as energy for heating during visbreaking, as described above, thereby achieving a reasonable use of thermal energy in the method for producing light oil of the present invention. For example, in an embodiment of the present invention, after being heated in the catalytic cracking process using high temperature flue gas, the high temperature flue gas is converted to exhaust high temperature flue gas, and the heat discharged in the spent high temperature flue gas can be used for heating during visbreaking, while the high temperature flue gas of the present invention is preferably at a temperature of from 700 ° C to 1200 ° C, more preferably tionary from 800 ° C to 1100 ° C; and the spent high temperature flue gas of the present invention is preferably at a temperature of from 500 ° C to 800 ° C, more preferably from 600 ° C to 700 ° C.

В настоящем изобретении каталитический крекинг предпочтительно осуществляется при давлении от -0,5 кПа до 1,5 кПа, более предпочтительно от -0,8 кПа до 1,2 кПа, и наиболее предпочтительно 1 кПа. В настоящем изобретении каталитический крекинг предпочтительно осуществляется в течение периода времени от 1,5 до 3 часов, более предпочтительно от 2 до 2,5 часов.In the present invention, catalytic cracking is preferably carried out at a pressure of from -0.5 kPa to 1.5 kPa, more preferably from -0.8 kPa to 1.2 kPa, and most preferably 1 kPa. In the present invention, catalytic cracking is preferably carried out over a period of time from 1.5 to 3 hours, more preferably from 2 to 2.5 hours.

Типы и источники катализатора не имеют особых ограничений в настоящем изобретении, при условии, что такой катализатор для каталитического крекинга хорошо известен специалистам, и катализатор может быть доступен на рынке или может быть получен. В настоящем изобретении катализатор предпочтительно является катализатором на основе нафтената кобальта, содержащим, в массовых частях, 20-35 частей нафтената кобальта, 30-40 частей простого монометилового эфира этиленгликоля, 3-5 частей активированной кислотой глины, 10-20 частей стеарата глицерина, 20-37 частей хлорированного парафина. Каталитический крекинг в настоящем изобретении осуществляется с помощью катализатора на основе нафтената кобальта, который обладает лучшим каталитическим действием и способен дополнительно увеличивать выход способа получения легкой нефти в соответствии с настоящим изобретением. В настоящем изобретении катализатор на основе нафтената кобальта представляет собой катализатор, описанный в заявке на патент Китая № 200510126073.6, и может быть получен в соответствии со способом, описанным в заявке на патент Китая № 200510126073.6.The types and sources of catalyst are not particularly limited in the present invention, provided that such a catalytic cracking catalyst is well known in the art and that the catalyst can be commercially available or can be obtained. In the present invention, the catalyst is preferably a cobalt naphthenate based catalyst containing, in bulk parts, 20-35 parts of cobalt naphthenate, 30-40 parts of ethylene glycol monomethyl ether, 3-5 parts of clay-activated clay, 10-20 parts of glycerol stearate, 20 -37 parts of chlorinated paraffin. The catalytic cracking in the present invention is carried out using a catalyst based on cobalt naphthenate, which has the best catalytic effect and is able to further increase the yield of the method for producing light oil in accordance with the present invention. In the present invention, the cobalt naphthenate-based catalyst is the catalyst described in Chinese Patent Application No. 200510126073.6, and can be obtained in accordance with the method described in Chinese Patent Application No. 200510126073.6.

В настоящем изобретении в процессе каталитического крекинга образуются высокотемпературные нефть и газ, которые охлаждаются в настоящем изобретении, что приводит к образованию легкой нефти. В настоящем изобретении высокотемпературные нефть и газ предпочтительно имеют температуру от 440°C до 470°C и более предпочтительно от 450°C до 460°C. В настоящем изобретении высокотемпературные нефть и газ, полученные в процессе каталитического крекинга, предпочтительно предварительно охлаждаются до температуры 40-50 °С, более предпочтительно до 42-47 °C. Предпочтительно, в настоящем изобретении среднетемпературные нефть и газ, а также высокотемпературные нефть и газ, как описано в указанных выше технических решениях, охлаждаются после их смешивания для получения легкой нефти. Устройство для охлаждения высокотемпературных нефти и газа не имеет особых ограничений в настоящем изобретении, при условии, что оно представляет собой конденсатор, хорошо известный специалистам.In the present invention, high temperature oil and gas are formed in the catalytic cracking process, which are cooled in the present invention, resulting in the formation of light oil. In the present invention, the high temperature oil and gas preferably have a temperature of from 440 ° C to 470 ° C, and more preferably from 450 ° C to 460 ° C. In the present invention, the high temperature oil and gas obtained from the catalytic cracking process are preferably pre-cooled to a temperature of 40-50 ° C, more preferably 42-47 ° C. Preferably, in the present invention, medium temperature oil and gas, as well as high temperature oil and gas, as described in the above technical solutions, are cooled after mixing to obtain light oil. A device for cooling high-temperature oil and gas is not particularly limited in the present invention, provided that it is a condenser well known in the art.

В настоящем изобретении сухой газ может быть получен в дополнение к легкой нефти после охлаждения высокотемпературных нефти и газа. Предпочтительно в настоящем изобретении легкую нефть отделяют от сухого газа, и сухой газ используют в качестве топлива для нагревания в процессе висбрекинга и каталитического крекинга в указанных выше технических решениях для снижения стоимости способа получения легкой нефти в соответствии с настоящим изобретением. Устройство для отделения легкой нефти от сухого газа не имеет особых ограничений в настоящем изобретении, при условии, что оно представляет собой сепаратор, хорошо известный специалистам. В настоящем изобретении сепаратор предпочтительно является циклонным сепаратором. В настоящем изобретении сепаратор предпочтительно оснащен улавливателем тумана. В настоящем изобретении сепаратор, оснащенный улавливателем тумана, способен отделять легкую нефть от сухого газа в лучшей степени и предотвращает унос легкой нефти отделенным сухим газом.In the present invention, dry gas can be obtained in addition to light oil after cooling high-temperature oil and gas. Preferably, in the present invention, the light oil is separated from the dry gas, and the dry gas is used as fuel for heating during visbreaking and catalytic cracking in the above technical solutions to reduce the cost of the method for producing light oil in accordance with the present invention. A device for separating light oil from dry gas is not particularly limited in the present invention, provided that it is a separator well known in the art. In the present invention, the separator is preferably a cyclone separator. In the present invention, the separator is preferably equipped with a mist trap. In the present invention, a separator equipped with a mist trap is capable of separating light oil from dry gas to the best extent and prevents the entrainment of light oil by the separated dry gas.

Для улучшения эффективности способа получения легкой нефти в соответствии с настоящим изобретением указанная выше операция каталитического крекинга может осуществляться одновременно во множестве устройств каталитического крекинга в настоящем изобретении. Устройство для осуществления каталитического крекинга не имеет особых ограничений в настоящем изобретении, при условии, что оно является устройством каталитического крекинга, хорошо известным специалистам, таким как реактор. В варианте осуществления настоящего изобретения два реактора могут быть предусмотрены для одновременного осуществления каталитического крекинга в указанных выше технических решениях.To improve the efficiency of the method for producing light oil in accordance with the present invention, the above catalytic cracking operation can be carried out simultaneously in many catalytic cracking devices in the present invention. A catalytic cracking apparatus is not particularly limited in the present invention, provided that it is a catalytic cracking apparatus well known to those skilled in the art, such as a reactor. In an embodiment of the present invention, two reactors may be provided for simultaneously performing catalytic cracking in the above technical solutions.

В настоящем изобретении нефтяной кокс образуется в процессе каталитического крекинга. В настоящем изобретении предпочтительно, чтобы нефтяной кокс удалялся. В настоящем изобретении способом удаления нефтяного кокса является механическое удаление кокса, позволяющее избежать загрязнения окружающей среды, вызванного гидравлическим удалением кокса. В настоящем изобретении устройством для механического удаления кокса предпочтительно является устройство удаления кокса, описанное в заявке на патент Китая № 201310293933.X. Перед удалением нефтяного кокса в настоящем изобретении предпочтительно, чтобы нефтяной кокс подвергался обработке с понижением температуры, при этом понижение температуры составляет от 200°С до 350°C. В настоящем изобретении понижение температуры нефтяного кокса более предпочтительно составляет от 220°С до 250°C. Устройство для понижения температуры нефтяного кокса не имеет особых ограничений в настоящем изобретении, и оно может быть охлаждающим вентилятором.In the present invention, petroleum coke is formed during catalytic cracking. In the present invention, it is preferred that petroleum coke is removed. In the present invention, a method for removing petroleum coke is mechanical removal of coke, avoiding environmental pollution caused by hydraulic removal of coke. In the present invention, the mechanical coke removal device is preferably the coke removal device described in Chinese Patent Application No. 201310293933.X. Before removing petroleum coke in the present invention, it is preferable that petroleum coke is processed at a temperature lowering, with the temperature being reduced from 200 ° C to 350 ° C. In the present invention, lowering the temperature of petroleum coke is more preferably 220 ° C to 250 ° C. A device for lowering the temperature of petroleum coke is not particularly limited in the present invention, and it can be a cooling fan.

На фиг.1 представлена технологическая схема способа получения легкой нефти, приведенного в примерах 4-6 настоящего изобретения, на которой 1 обозначает бак для подогрева катализатора, 2 обозначает сырьевой коллектор, 2-1 обозначает трубопровод для нефти и газа, 3-1 обозначает тяжелую нефть, 3-2 обозначает катализатор, 3-3 обозначает промежуточный продукт, 4-1 обозначает насос для тяжелой нефти, 4-2 обозначает насос для катализатора, 4-3 обозначает высокотемпературный насос, 5 обозначает смешивающее устройство, 6 обозначает первичный реактор, 7-1 обозначает среднетемпературные нефть и газ, 7-2 обозначает высокотемпературные нефть и газ, 7-3 обозначает газовую смесь, состоящую из высокотемпературных нефти и газа и среднетемпературных нефти и газа, 7-4 обозначает смесь легкой нефти и сухого газа, 8 обозначает конденсатор, 9 обозначает вентилятор конденсатора, 10 обозначает вентилятор высокого давления, 11 обозначает сепаратор, 12 обозначает легкую нефть, 13 обозначает сухой газ, 14-1 обозначает газгольдер сухого газа, 14-2 обозначает емкость для хранения нефти, 15 обозначает центробежный вентилятор, 16 обозначает теплообменник, 17 обозначает горячий воздух, 18 обозначает устройство денитрации и десульфуризации, 19 обозначает печь топочного газа, 19-1 обозначает среднетемпературный топочный газ, 19-2 обозначает высокотемпературный топочный газ, 19-3 обозначает отработанный среднетемпературный топочный газ, 19-4 обозначает отработанный высокотемпературный топочный газ, 19-5 обозначает отработанный топочный газ нормальной температуры, 20 обозначает охлаждающий вентилятор, 21-1 обозначает первый вторичный реактор и 21-2 обозначает второй вторичный реактор. Легкую нефть получают в соответствии с операциями, показанными на фиг.1, которые в частности определяются следующим образом.Figure 1 presents a flow diagram of a method for producing light oil, shown in examples 4-6 of the present invention, in which 1 denotes a tank for heating the catalyst, 2 denotes a raw material collector, 2-1 denotes a pipeline for oil and gas, 3-1 denotes heavy oil, 3-2 means a catalyst, 3-3 means an intermediate product, 4-1 means a pump for heavy oil, 4-2 means a pump for catalyst, 4-3 means a high temperature pump, 5 means a mixing device, 6 means a primary reactor, 7 -1 conv reads medium temperature oil and gas, 7-2 denotes high temperature oil and gas, 7-3 denotes a gas mixture consisting of high temperature oil and gas and medium temperature oil and gas, 7-4 denotes a mixture of light oil and dry gas, 8 denotes a condenser, 9 denotes a condenser fan, 10 denotes a high pressure fan, 11 denotes a separator, 12 denotes light oil, 13 denotes dry gas, 14-1 denotes a dry gas holder, 14-2 denotes an oil storage tank, 15 denotes a centrifugal fan, 16 denotes a heat exchanger, 17 denotes hot air, 18 denotes a denitration and desulfurization device, 19 denotes a flue gas furnace, 19-1 denotes a medium temperature flue gas, 19-2 denotes a high temperature flue gas, 19-3 denotes an exhaust medium temperature flue gas, 19-4 denotes waste high temperature flue gas, 19-5 denotes normal temperature exhaust flue gas, 20 denotes a cooling fan, 21-1 denotes a first secondary reactor and 21-2 denotes a second secondary eaktor. Light oil is obtained in accordance with the operations shown in figure 1, which are in particular determined as follows.

Устройство для нагревания катализатора - бак 1 для подогрева катализатора и сырьевой коллектор 2 включают для предварительного нагревания катализатора 3-2 и тяжелой нефти 3-1 до температуры от 50°С до 95°C. Катализатор 3-2 транспортируется через насос 4-2 катализатора в смесительное устройство 5, и тяжелая нефть 3-1 транспортируется через насос 4-1 тяжелой нефти в смесительное устройство 5; в смесительном устройстве 5 катализатор 3-2 и тяжелая нефть 3-1 равномерно смешиваются и транспортируются в первичный реактор 6 для висбрекинга, при этом насос 4-2 катализатора и насос 4-1 тяжелой нефти имеют функцию дозирования, позволяющую поддерживать массовое соотношение тяжелой нефти 3-1 к катализатору 3-2 на уровне (24-48):1. В настоящем изобретении типы и источники тяжелой нефти 3-1 и катализатора 3-2 соответствуют типам и источникам тяжелой нефти и катализатора в указанных выше технических решениях и не рассматриваются здесь повторно.The device for heating the catalyst - tank 1 for heating the catalyst and the raw material collector 2 include for pre-heating the catalyst 3-2 and heavy oil 3-1 to a temperature of from 50 ° C to 95 ° C. The catalyst 3-2 is transported through the catalyst pump 4-2 to the mixing device 5, and the heavy oil 3-1 is transported through the heavy oil pump 4-1 to the mixing device 5; in the mixing device 5, the catalyst 3-2 and heavy oil 3-1 are uniformly mixed and transported to the primary visbreaking reactor 6, while the catalyst pump 4-2 and the heavy oil pump 4-1 have a dosing function that allows maintaining the mass ratio of heavy oil 3 -1 to catalyst 3-2 at the level of (24-48): 1. In the present invention, the types and sources of heavy oil 3-1 and catalyst 3-2 correspond to the types and sources of heavy oil and catalyst in the above technical solutions and are not considered here again.

Печь 19 топочного газа включают для получения среднетемпературного топочного газа 19-1, который входит в нагревательную камеру первичного реактора 6, при этом среднетемпературный топочный газ 19-1 находится при температуре 500-700 °C. Перемешивающее устройство внутри первичного реактора 6 приводится в действие для осуществления висбрекинга смеси тяжелой нефти и катализатора в первичном реакторе 6 при температуре 240-270 °C в течение 1,5-3 ч, при скорости перемешивания 30-50 об/мин, при давлении внутри первичного реактора 6, установленном на уровне от -0,5 кПа до 1,5 кПа. В процессе висбрекинга образованные среднетемпературные нефть и газ 7-1 выходят из первичного реактора 6 и поступают в трубопровод 2-1 для нефти и газа в сырьевом коллекторе 2, при этом среднетемпературные нефть и газ 7-1 находятся при температуре от 240°С до 270°C. Промежуточный продукт 3-3, полученный после завершения висбрекинга, транспортируется через высокотемпературный насос 4-3 в первый вторичный реактор 21-1. Среднетемпературный топочный газ 19-1 отводится из первичного реактора 6 и образует отработанный среднетемпературный топочный газ 19-3, который входит в теплообменник 16 для теплообмена с холодным воздухом с образованием в результате горячего воздуха 17, который транспортируется в печь 19 топочного газа, чтобы способствовать сгоранию, при этом отработанный среднетемпературный топочный газ 19-3 находится при температуре от 200°C до 350°C. Отработанный топочный газ 19-5 нормальной температуры, полученный после теплообмена между отработанным среднетемпературным топочным газом 19-3 и холодным воздухом, направляется в устройство 18 денитрации и десульфуризации на рециклинг, при этом отработанный топочный газ 19-5 нормальной температуры находится при температуре от 20°С до 30°С.The flue gas furnace 19 is turned on to produce medium temperature flue gas 19-1, which enters the heating chamber of the primary reactor 6, while the medium temperature flue gas 19-1 is at a temperature of 500-700 ° C. The mixing device inside the primary reactor 6 is activated to visbreaking the mixture of heavy oil and catalyst in the primary reactor 6 at a temperature of 240-270 ° C for 1.5-3 hours, at a mixing speed of 30-50 rpm, at an internal pressure primary reactor 6, set at a level of from -0.5 kPa to 1.5 kPa. In the process of visbreaking, the formed medium temperature oil and gas 7-1 exit the primary reactor 6 and enter the pipeline 2-1 for oil and gas in the raw material collector 2, while the medium temperature oil and gas 7-1 are at a temperature from 240 ° C to 270 ° C. Intermediate 3-3, obtained after the completion of visbreaking, is transported through a high temperature pump 4-3 to the first secondary reactor 21-1. The medium temperature flue gas 19-1 is discharged from the primary reactor 6 and forms the spent medium temperature flue gas 19-3, which enters the heat exchanger 16 for heat exchange with cold air, resulting in hot air 17, which is transported to the flue gas furnace 19 to facilitate combustion while the spent medium temperature flue gas 19-3 is at a temperature of from 200 ° C to 350 ° C. Exhaust flue gas 19-5 of normal temperature obtained after heat exchange between the spent medium temperature flue gas 19-3 and cold air is sent to the denitration and desulfurization device 18 for recycling, while the exhaust flue gas 19-5 of normal temperature is at a temperature of 20 ° C to 30 ° C.

Температуру печи 19 топочного газа корректируют для получения высокотемпературного топочного газа 19-2, который входит в нагревательную камеру первого вторичного реактора 21-1, при этом высокотемпературный топочный газ 19-2 находится при температуре от 700°C до 1200°C. Перемешивающее устройство внутри первого вторичного реактора 21-1 приводится в действие для осуществления каталитического крекинга промежуточного продукта при температуре 440-470 °C в течение 1,5-3 ч, при скорости перемешивания 30-50 об/мин, при давлении внутри первого вторичного реактора 21-1, установленном на уровне от -0,5 кПа до 1,5 кПа. В процессе каталитического крекинга образованные высокотемпературные нефть и газ 7-2 выходят из первого вторичного реактора и поступают в трубопровод 2-1 для нефти и газа в сырьевом коллекторе 2, при этом высокотемпературные нефть и газ 7-2 находятся при температуре от 440°С до 470°C. Высокотемпературный топочный газ 19-2 выходит из нагревательной камеры первого вторичного реактора и при этом образует отработанный высокотемпературный топочный газ 19-4, который транспортируется в нагревательную камеру первичного реактора 6 для обеспечения тепловой энергии для висбрекинга, как описано выше, с помощью остаточного тепла отработанного высокотемпературного топочного газа 19-4, при этом отработанный высокотемпературный топочный газ 19-4 находится при температуре от 500°C до 800°C.The temperature of the flue gas furnace 19 is adjusted to produce a high-temperature flue gas 19-2 that enters the heating chamber of the first secondary reactor 21-1, while the high-temperature flue gas 19-2 is at a temperature of 700 ° C to 1200 ° C. A mixing device inside the first secondary reactor 21-1 is activated to carry out catalytic cracking of the intermediate product at a temperature of 440-470 ° C for 1.5-3 hours, at a mixing speed of 30-50 rpm, at a pressure inside the first secondary reactor 21-1, set at a level of from -0.5 kPa to 1.5 kPa. In the process of catalytic cracking, the formed high-temperature oil and gas 7-2 exit the first secondary reactor and enter the pipeline 2-1 for oil and gas in the raw material collector 2, while the high-temperature oil and gas 7-2 are at a temperature of 440 ° C to 470 ° C. The high-temperature flue gas 19-2 exits the heating chamber of the first secondary reactor and thereby forms the spent high-temperature flue gas 19-4, which is transported to the heating chamber of the primary reactor 6 to provide thermal energy for visbreaking, as described above, using the residual heat of the spent high-temperature flue gas 19-4, while the spent high temperature flue gas 19-4 is at a temperature of from 500 ° C to 800 ° C.

Среднетемпературные нефть и газ 7-1 и высокотемпературные нефть и газ 7-2 смешиваются внутри трубопровода 2-1 для нефти и газа в сырьевом коллекторе 2 с образованием газовой смеси 7-3 из высокотемпературных нефти и газа и среднетемпературных нефти и газа, которая охлаждается в конденсаторе 8 с помощью приведения в действие вентилятора 9 конденсатора, при этом температура охлаждения составляет от 40°C до 50°C, и после охлаждения газовой смеси 7-3 из высокотемпературных нефти и газа и среднетемпературных нефти и газа получают смесь 7-4 легкой нефти и сухого газа. Вентилятор 10 высокого давления приводится в действие для разделения смеси 7-4 легкой нефти и сухого газа в сепараторе 11, с образованием легкой нефти 12 и сухого газа 13, при этом легкую нефть 12 направляют в емкость 14-2 для хранения нефти и сухой газ 13 направляют в газгольдер 14-1 сухого газа. Когда выход сухого газа 13 становится постоянным, сухой газ в газгольдере 14-1 сухого газа направляется в печь 19 топочного газа для обеспечения тепла для сжигания.Medium temperature oil and gas 7-1 and high temperature oil and gas 7-2 are mixed inside the pipeline 2-1 for oil and gas in the raw material collector 2 to form a gas mixture 7-3 of high temperature oil and gas and medium temperature oil and gas, which is cooled in condenser 8 by driving the condenser fan 9, the cooling temperature being from 40 ° C to 50 ° C, and after cooling the gas mixture 7-3 from high-temperature oil and gas and medium-temperature oil and gas, a mixture of 7-4 light oil and with ear gas. The high pressure fan 10 is driven to separate the mixture 7-4 of light oil and dry gas in the separator 11, with the formation of light oil 12 and dry gas 13, while the light oil 12 is sent to a tank 14-2 for storing oil and dry gas 13 sent to the gas holder 14-1 dry gas. When the dry gas output 13 becomes constant, the dry gas in the dry gas tank 14-1 is sent to the flue gas furnace 19 to provide heat for combustion.

После того, как вся высокотемпературная нефть и газ 7-2, образованные в процессе каталитического крекинга в первом вторичном реакторе 21-1, входит в трубопровод 2-1 для нефти и газа, охлаждающий вентилятор 20 приводится в действие для подачи воздуха в нагревательную камеру первого вторичного реактора 21-1, тем самым охлаждая нефтяной кокс, образованный в процессе каталитического крекинга до температуры 200-350 °C; и устройство механического удаления кокса приводится в действие для удаления нефтяного масла.After all the high-temperature oil and gas 7-2 formed during the catalytic cracking in the first secondary reactor 21-1 enters the oil and gas pipe 2-1, the cooling fan 20 is driven to supply air to the heating chamber of the first a secondary reactor 21-1, thereby cooling petroleum coke formed in the catalytic cracking process to a temperature of 200-350 ° C; and a mechanical coke removal device is driven to remove petroleum oil.

Когда каталитический крекинг осуществляется в первом вторичном реакторе 21-1, промежуточный продукт 3-3, полученный в первичном реакторе 6, транспортируется во второй вторичный реактор 21-2, где каталитический крекинг повторяется, как описано выше, для получения легкой нефти.When catalytic cracking is carried out in the first secondary reactor 21-1, intermediate 3-3 obtained in the primary reactor 6 is transported to the second secondary reactor 21-2, where the catalytic cracking is repeated as described above to produce light oil.

В зависимости от образования полученной легкой нефти, а также массы тяжелой нефти, использованной для получения легкой нефти, рассчитывают выход способа получения легкой нефти в соответствии с настоящим изобретением, и вычисленный результат показывает, что способ получения легкой нефти по настоящему изобретению имеет выход 75-84%, который является высоким.Depending on the formation of the obtained light oil, as well as the mass of heavy oil used to produce light oil, the yield of the method for producing light oil in accordance with the present invention is calculated, and the calculated result shows that the method for producing light oil of the present invention has a yield of 75-84 % which is high.

Настоящее изобретение предлагает способ получения легкой нефти, включающий в себя стадии: 1) подвергания тяжелой нефти висбрекингу при перемешивании с получением промежуточного продукта; и 2) подвергания промежуточного продукта каталитическому крекингу при перемешивании в присутствии катализатора с получением легкой нефти. В настоящем изобретении легкую нефть получают с помощью совмещения процессов висбрекинга и каталитического крекинга, каждый из которых осуществляется при перемешивании, и реагирующие вещества диспергируются при перемешивании, что приводит к увеличению площади испарения капель реагирующих веществ, и поэтому кривизна поверхности капель увеличивается и, соответственно, повышается давление паров капель, что будет увеличивать объем газификации реагирующих веществ в ходе процессов висбрекинга и каталитического крекинга и уменьшать образование нефтяного кокса, тем самым повышая выход способа получения легкой нефти в соответствии с настоящим изобретением; таким образом, способ получения легкой нефти, предлагаемый в соответствии с настоящим изобретением, имеет высокий выход. В дополнение к этому, получение легкой нефти с помощью способа, совмещающего висбрекинг и каталитический крекинг в настоящем изобретении, может уменьшать повреждения оборудования, вызываемые тяжелой нефтью в процессе получения легкой нефти.The present invention provides a method for producing light oil, comprising the steps of: 1) subjecting the heavy oil to visbreaking with stirring to obtain an intermediate product; and 2) subjecting the intermediate to catalytic cracking with stirring in the presence of a catalyst to obtain a light oil. In the present invention, light oil is obtained by combining visbreaking and catalytic cracking processes, each of which is carried out with stirring, and the reacting substances are dispersed with stirring, which leads to an increase in the area of evaporation of droplets of the reacting substances, and therefore the surface curvature of the droplets increases and, accordingly, increases vapor vapor pressure, which will increase the volume of gasification of reacting substances during visbreaking and catalytic cracking and reduce the amount of the formation of petroleum coke, thereby increasing the yield of the method for producing light oil in accordance with the present invention; Thus, the method for producing light oil, proposed in accordance with the present invention, has a high yield. In addition, obtaining light oil using a method combining visbreaking and catalytic cracking in the present invention can reduce equipment damage caused by heavy oil in the process of producing light oil.

Для дальнейшего понимания настоящего изобретения способ получения легкой нефти в соответствии с настоящим изобретением будет подробно описан ниже с помощью примеров, однако эти примеры не должны быть истолкованы как ограничивающие объем защиты настоящего изобретения.To further understand the present invention, the method for producing light oil in accordance with the present invention will be described in detail below using examples, however, these examples should not be construed as limiting the scope of protection of the present invention.

Все сырьевые материалы, использованные в следующих примерах настоящего изобретения, являются коммерчески доступными продуктами.All raw materials used in the following examples of the present invention are commercially available products.

ПРИМЕР 1EXAMPLE 1

25 кг нафтената кобальта, 40 кг простого монометилового эфира этиленгликоля, 5 кг активированной кислотой глины, 10 кг стеарата глицерина и 20 кг хлорированного парафина 70 равномерно смешивали для получения катализатора, при этом активированную кислотой глину получали смешиванием серной кислоты с концентрацией 98% масс. и глины при массовом соотношении 1:49.25 kg of cobalt naphthenate, 40 kg of ethylene glycol monomethyl ether, 5 kg of clay activated acid, 10 kg of glycerol stearate and 20 kg of chlorinated paraffin 70 were uniformly mixed to obtain a catalyst, while the acid-activated clay was obtained by mixing sulfuric acid with a concentration of 98% by weight. and clay in a mass ratio of 1:49.

ПРИМЕР 2EXAMPLE 2

20 кг нафтената кобальта, 30 кг простого монометилового эфира этиленгликоля, 3 кг активированной кислотой глины, 20 кг стеарата глицерина и 27 кг хлорированного парафина 70 равномерно смешивали для получения катализатора, при этом активированную кислотой глину получали смешиванием серной кислоты с концентрацией 98% масс. и глины при массовом соотношении 1:49.20 kg of cobalt naphthenate, 30 kg of ethylene glycol monomethyl ether, 3 kg of clay-activated clay, 20 kg of glycerol stearate and 27 kg of chlorinated paraffin 70 were uniformly mixed to obtain a catalyst, while the acid-activated clay was obtained by mixing sulfuric acid with a concentration of 98% by weight. and clay in a mass ratio of 1:49.

ПРИМЕР 3EXAMPLE 3

20 кг нафтената кобальта, 30 кг простого монометилового эфира этиленгликоля, 3 кг активированной кислотой глины, 10 кг стеарата глицерина и 37 кг хлорированного парафина 70 равномерно смешивали для получения катализатора, при этом активированную кислотой глину получали смешиванием серной кислоты с концентрацией 98% масс. и глины при массовом соотношении 1:49.20 kg of cobalt naphthenate, 30 kg of ethylene glycol monomethyl ether, 3 kg of activated clay clay, 10 kg of glycerol stearate and 37 kg of chlorinated paraffin 70 were uniformly mixed to obtain a catalyst, while the acid-activated clay was obtained by mixing sulfuric acid with a concentration of 98% by weight. and clay in a mass ratio of 1:49.

ПРИМЕР 4EXAMPLE 4

Легкую нефть получали в соответствии со способом, показанным на фиг.1, и на фиг.1 представлена технологическая схема способа получения легкой нефти, приведенного в примерах 4-6 настоящего изобретения, в частности, как описано ниже.Light oil was obtained in accordance with the method shown in FIG. 1, and FIG. 1 is a flow diagram of a method for producing light oil described in Examples 4-6 of the present invention, in particular as described below.

Устройство для нагревания катализатора - бак 1 для подогрева катализатора и сырьевой коллектор 2 включали для предварительного нагревания катализатора 3-2 и тяжелой нефти 3-1 до температуры 50°C, при этом катализатором 3-2 был катализатор, полученный в примере 1. Катализатор 3-2 транспортировали через насос 4-2 катализатора в смесительное устройство 5, и тяжелую нефть 3-1 транспортировали через насос 4-1 тяжелой нефти в смесительное устройство 5; в смесительном устройстве 5 катализатор 3-2 и тяжелую нефть 3-1 равномерно смешивали и транспортировали в первичный реактор 6 для висбрекинга, при этом насос 4-2 катализатора и насос 4-1 тяжелой нефти имели функцию дозирования, позволяющую дозировать тяжелую нефть 3-1 в количестве 98 кг и катализатор 3-2 в количестве 2 кг.The device for heating the catalyst - tank 1 for heating the catalyst and the raw material collector 2 were included for preheating the catalyst 3-2 and heavy oil 3-1 to a temperature of 50 ° C, while the catalyst 3-2 was the catalyst obtained in example 1. Catalyst 3 -2 was transported through a catalyst pump 4-2 to a mixing device 5, and heavy oil 3-1 was transported through a heavy oil pump 4-1 to a mixing device 5; in the mixing device 5, the catalyst 3-2 and heavy oil 3-1 were uniformly mixed and transported to the primary visbreaking reactor 6, while the catalyst pump 4-2 and the heavy oil pump 4-1 had a metering function allowing the 3-1 heavy oil to be dosed in the amount of 98 kg and catalyst 3-2 in the amount of 2 kg

Печь 19 топочного газа включали для получения среднетемпературного топочного газа 19-1, который входил в нагревательную камеру первичного реактора 6, при этом среднетемпературный топочный газ 19-1 имел температуру 500°C. Перемешивающее устройство внутри первичного реактора 6 приводили в действие для осуществления висбрекинга смеси тяжелой нефти и катализатора в первичном реакторе 6 при температуре 240°C в течение 1,5 ч, при скорости перемешивания 30 об/мин, при давлении внутри первичного реактора 6, установленном на уровне -0,5 кПа. В процессе висбрекинга образованные среднетемпературные нефть и газ 7-1 выходили из первичного реактора 6 и поступали в трубопровод 2-1 для нефти и газа в сырьевом коллекторе 2, при этом среднетемпературные нефть и газ 7-1 имели температуру 240°С. Промежуточный продукт 3-3, полученный после завершения висбрекинга, транспортировался через высокотемпературный насос 4-3 в первый вторичный реактор 21-1. Среднетемпературный топочный газ 19-1 отводился из первичного реактора 6 и образовывал отработанный среднетемпературный топочный газ 19-3, который вводился в теплообменник 16 для теплообмена с холодным воздухом с образованием горячего воздуха 17, который транспортировался в печь 19 топочного газа, чтобы способствовать сгоранию, при этом отработанный среднетемпературный топочный газ 19-3 имел температуру 200°C. Отработанный топочный газ 19-5 нормальной температуры, полученный после теплообмена между отработанным среднетемпературным топочным газом 19-3 и холодным воздухом, направлялся в устройство 18 денитрации и десульфуризации на рециклинг, при этом отработанный топочный газ 19-5 нормальной температуры имел температуру 20°С.The flue gas furnace 19 was turned on to produce medium temperature flue gas 19-1, which entered the heating chamber of the primary reactor 6, while the medium temperature flue gas 19-1 had a temperature of 500 ° C. The mixing device inside the primary reactor 6 was activated to visbreaking the mixture of heavy oil and catalyst in the primary reactor 6 at a temperature of 240 ° C for 1.5 hours, at a stirring speed of 30 rpm, with a pressure inside the primary reactor 6 set to -0.5 kPa level. During visbreaking, the formed medium temperature oil and gas 7-1 left the primary reactor 6 and entered the pipeline 2-1 for oil and gas in the raw material collector 2, while the medium temperature oil and gas 7-1 had a temperature of 240 ° C. Intermediate 3-3, obtained after the completion of visbreaking, was transported through a high temperature pump 4-3 to the first secondary reactor 21-1. The medium temperature flue gas 19-1 was discharged from the primary reactor 6 and formed the spent medium temperature flue gas 19-3, which was introduced into the heat exchanger 16 for heat exchange with cold air to generate hot air 17, which was transported to the flue gas furnace 19 to facilitate combustion, this exhaust medium temperature flue gas 19-3 had a temperature of 200 ° C. Exhaust flue gas 19-5 of normal temperature obtained after heat exchange between the spent medium temperature flue gas 19-3 and cold air was sent to the denitration and desulfurization device 18 for recycling, while the exhaust flue gas 19-5 of normal temperature had a temperature of 20 ° C.

Температуру печи 19 топочного газа корректировали для получения высокотемпературного топочного газа 19-2, который входил в нагревательную камеру первого вторичного реактора 21-1, при этом высокотемпературный топочный газ 19-2 имел температуру 700°C. Перемешивающее устройство внутри первого вторичного реактора 21-1 приводили в действие для осуществления каталитического крекинга промежуточного продукта 3-3 при температуре 440°C в течение 2 ч, при скорости перемешивания 40 об/мин, при давлении внутри первого вторичного реактора 21-1, установленном на уровне 1 кПа. В процессе каталитического крекинга образованные высокотемпературные нефть и газ 7-2 выходили из первого вторичного реактора и поступали в трубопровод 2-1 для нефти и газа в сырьевом коллекторе 2, при этом высокотемпературные нефть и газ 7-2 имели температуру 440°С. Высокотемпературный топочный газ 19-2 выходил из нагревательной камеры первого вторичного реактора 21-1 и при этом образовывал отработанный высокотемпературный топочный газ 19-4, который транспортировался в нагревательную камеру первичного реактора 6 для обеспечения тепловой энергии для висбрекинга, как описано выше, с помощью остаточного тепла отработанного высокотемпературного топочного газа 19-4, при этом отработанный высокотемпературный топочный газ 19-4 имел температуру 500°C.The temperature of the flue gas furnace 19 was adjusted to produce high-temperature flue gas 19-2 that entered the heating chamber of the first secondary reactor 21-1, while the high-temperature flue gas 19-2 had a temperature of 700 ° C. A stirrer inside the first secondary reactor 21-1 was actuated to catalytically crack intermediate 3-3 at a temperature of 440 ° C for 2 hours, at a stirring speed of 40 rpm, at a pressure inside the first secondary reactor 21-1 set at the level of 1 kPa. During catalytic cracking, the formed high-temperature oil and gas 7-2 exited the first secondary reactor and entered the oil and gas pipeline 2-1 in the raw material collector 2, while the high-temperature oil and gas 7-2 had a temperature of 440 ° C. The high temperature flue gas 19-2 exited the heating chamber of the first secondary reactor 21-1 and thereby formed the spent high temperature flue gas 19-4, which was transported to the heating chamber of the primary reactor 6 to provide thermal energy for visbreaking, as described above, using the residual the heat of the spent high temperature flue gas 19-4, while the spent high temperature flue gas 19-4 had a temperature of 500 ° C.

Среднетемпературные нефть и газ 7-1 и высокотемпературные нефть и газ 7-2 смешивали внутри трубопровода 2-1 для нефти и газа в сырьевом коллекторе 2 с образованием газовой смеси 7-3 из высокотемпературных нефти и газа и среднетемпературных нефти и газа, которую охлаждали в конденсаторе 8 с помощью приведения в действие вентилятора 9 конденсатора, при этом температура охлаждения была 50°C, и после охлаждения газовой смеси 7-3 из высокотемпературных нефти и газа и среднетемпературных нефти и газа получали смесь 7-4 легкой нефти и сухого газа. Вентилятор 10 высокого давления приводили в действие для разделения смеси 7-4 легкой нефти и сухого газа в сепараторе 11, с образованием легкой нефти 12 и сухого газа 13, при этом легкую нефть 12 направляли в емкость 14-2 для хранения нефти, и сухой газ 13 направляли в газгольдер 14-1 сухого газа. Когда выход сухого газа 13 становился постоянным, сухой газ в газгольдере 14-1 сухого газа направляли в печь 19 топочного газа для обеспечения тепла для сжигания.Medium temperature oil and gas 7-1 and high temperature oil and gas 7-2 were mixed inside the pipeline 2-1 for oil and gas in the raw material collector 2 to form a gas mixture 7-3 of high temperature oil and gas and medium temperature oil and gas, which was cooled in condenser 8 by driving the condenser fan 9, the cooling temperature being 50 ° C, and after cooling the gas mixture 7-3 from high-temperature oil and gas and medium temperature oil and gas, a mixture of 7-4 light oil and dry gas was obtained. The high pressure fan 10 was driven to separate a mixture of 7-4 light oil and dry gas in the separator 11, with the formation of light oil 12 and dry gas 13, while the light oil 12 was sent to a tank 14-2 for storing oil, and dry gas 13 was sent to the gas holder 14-1 dry gas. When the dry gas output 13 became constant, the dry gas in the dry gas tank 14-1 was sent to the flue gas furnace 19 to provide heat for combustion.

После того, как вся высокотемпературная нефть и газ 7-2, образованные в процессе каталитического крекинга в первом вторичном реакторе 21-1, поступали в трубопровод 2-1 для нефти и газа, охлаждающий вентилятор 20 приводили в действие для подачи воздуха в нагревательную камеру первого вторичного реактора 21-1, тем самым охлаждая нефтяной кокс, образованный в процессе каталитического крекинга до температуры 200°C; и устройство механического удаления кокса приводили в действие для удаления нефтяного масла.After all the high-temperature oil and gas 7-2 formed during the catalytic cracking in the first secondary reactor 21-1, entered the pipeline 2-1 for oil and gas, the cooling fan 20 was driven to supply air to the heating chamber of the first a secondary reactor 21-1, thereby cooling petroleum coke formed in the catalytic cracking process to a temperature of 200 ° C; and a mechanical coke removal device was driven to remove petroleum oil.

Когда каталитический крекинг осуществлялся в первом вторичном реакторе 21-1, промежуточный продукт 3-3, полученный в первичном реакторе 6, транспортировался во второй вторичный реактор 21-2, где каталитический крекинг повторялся, как описано выше, для получения легкой нефти.When catalytic cracking was carried out in the first secondary reactor 21-1, intermediate 3-3 obtained in the primary reactor 6 was transported to the second secondary reactor 21-2, where the catalytic cracking was repeated as described above to obtain light oil.

В соответствии со способом в описанном выше варианте осуществления рассчитывали выход способа получения легкой нефти, представленного в примере 4 настоящего изобретения, и вычисленный результат показал, что выход способа получения легкой нефти, представленного в примере 4 настоящего изобретения, составлял 75,3%, что является высоким значением.In accordance with the method in the above embodiment, the yield of the light oil production method described in Example 4 of the present invention was calculated, and the calculated result showed that the yield of the light oil production method described in Example 4 of the present invention was 75.3%, which is high value.

ПРИМЕР 5EXAMPLE 5

Легкую нефть получали в соответствии со способом, показанным на фиг.1, в частности, как описано ниже.Light oil was obtained in accordance with the method shown in figure 1, in particular, as described below.

Устройство для нагревания катализатора - бак 1 для подогрева катализатора и сырьевой коллектор 2 включали для предварительного нагревания катализатора 3-2 и тяжелой нефти 3-1 до температуры 95°C, при этом катализатором 3-2 был катализатор, полученный в примере 2. Катализатор 3-2 транспортировали через насос 4-2 катализатора в смесительное устройство 5, и тяжелую нефть 3-1 транспортировали через насос 4-1 тяжелой нефти в смесительное устройство 5; в смесительном устройстве 5 катализатор 3-2 и тяжелую нефть 3-1 равномерно смешивали и транспортировали в первичный реактор 6 для висбрекинга, при этом насос 4-2 катализатора и насос 4-1 тяжелой нефти имели функцию дозирования, позволяющую дозировать тяжелую нефть 3-1 в количестве 96 кг и катализатор 3-2 в количестве 4 кг.The device for heating the catalyst - tank 1 for heating the catalyst and the raw material collector 2 were included for preheating the catalyst 3-2 and heavy oil 3-1 to a temperature of 95 ° C, while the catalyst 3-2 was the catalyst obtained in example 2. Catalyst 3 -2 was transported through a catalyst pump 4-2 to a mixing device 5, and heavy oil 3-1 was transported through a heavy oil pump 4-1 to a mixing device 5; in the mixing device 5, the catalyst 3-2 and heavy oil 3-1 were uniformly mixed and transported to the primary visbreaking reactor 6, while the catalyst pump 4-2 and the heavy oil pump 4-1 had a metering function allowing the 3-1 heavy oil to be dosed in an amount of 96 kg and a catalyst 3-2 in an amount of 4 kg.

Печь 19 топочного газа включали для получения среднетемпературного топочного газа 19-1, который входил в нагревательную камеру первичного реактора 6, при этом среднетемпературный топочный газ 19-1 имел температуру 700°C. Перемешивающее устройство внутри первичного реактора 6 приводили в действие для осуществления висбрекинга смеси тяжелой нефти и катализатора в первичном реакторе 6 при температуре 270°C в течение 2 ч, при скорости перемешивания 40 об/мин, при давлении внутри первичного реактора 6, установленном на уровне 1,5 кПа. В процессе висбрекинга образованные среднетемпературные нефть и газ 7-1 выходили из первичного реактора 6 и поступали в трубопровод 2-1 для нефти и газа в сырьевом коллекторе 2, при этом среднетемпературные нефть и газ 7-1 имели температуру 270°С. Промежуточный продукт 3-3, полученный после завершения висбрекинга, транспортировался через высокотемпературный насос 4-3 в первый вторичный реактор 21-1. Среднетемпературный топочный газ 19-1 отводился из первичного реактора 6 и образовывал отработанный среднетемпературный топочный газ 19-3, который поступал в теплообменник 16 для теплообмена с холодным воздухом с образованием горячего воздуха 17, который транспортировался в печь 19 топочного газа, чтобы способствовать сгоранию, при этом отработанный среднетемпературный топочный газ 19-3 имел температуру 350°C. Отработанный топочный газ 19-5 нормальной температуры, полученный после теплообмена между отработанным среднетемпературным топочным газом 19-3 и холодным воздухом, направлялся в устройство 18 денитрации и десульфуризации на рециклинг, при этом отработанный топочный газ 19-5 нормальной температуры имел температуру 30°С.The flue gas furnace 19 was turned on to produce medium temperature flue gas 19-1, which entered the heating chamber of the primary reactor 6, while the medium temperature flue gas 19-1 had a temperature of 700 ° C. The mixing device inside the primary reactor 6 was activated to visbreaking the mixture of heavy oil and catalyst in the primary reactor 6 at a temperature of 270 ° C for 2 hours, at a stirring speed of 40 rpm, at a pressure inside the primary reactor 6 set at level 1 , 5 kPa. During visbreaking, the formed medium temperature oil and gas 7-1 left the primary reactor 6 and entered the pipeline 2-1 for oil and gas in the raw material collector 2, while the medium temperature oil and gas 7-1 had a temperature of 270 ° C. Intermediate 3-3, obtained after the completion of visbreaking, was transported through a high temperature pump 4-3 to the first secondary reactor 21-1. The medium temperature flue gas 19-1 was discharged from the primary reactor 6 and formed the spent medium temperature flue gas 19-3, which entered the heat exchanger 16 for heat exchange with cold air to produce hot air 17, which was transported to the flue gas furnace 19 to facilitate combustion, this exhaust medium temperature flue gas 19-3 had a temperature of 350 ° C. Exhaust flue gas 19-5 of normal temperature obtained after heat exchange between the spent medium temperature flue gas 19-3 and cold air was sent to the denitration and desulfurization device 18 for recycling, while the exhaust flue gas 19-5 of normal temperature had a temperature of 30 ° C.

Температуру печи 19 топочного газа корректировали для получения высокотемпературного топочного газа 19-2, который входил в нагревательную камеру первого вторичного реактора 21-1, при этом высокотемпературный топочный газ 19-2 имел температуру 1200°C. Перемешивающее устройство внутри первого вторичного реактора 21-1 приводили в действие для осуществления каталитического крекинга промежуточного продукта 3-3 при температуре 470°C в течение 1,5 ч, при скорости перемешивания 30 об/мин, при давлении внутри первого вторичного реактора 21-1, установленном на уровне 1,5 кПа. В процессе каталитического крекинга образованные высокотемпературные нефть и газ 7-2 выходили из первого вторичного реактора и поступали в трубопровод 2-1 для нефти и газа в сырьевом коллекторе 2, при этом высокотемпературные нефть и газ 7-2 имели температуру 470°С. Высокотемпературный топочный газ 19-2 выходил из нагревательной камеры первого вторичного реактора 21-1 и при этом образовывал отработанный высокотемпературный топочный газ 19-4, который транспортировался в нагревательную камеру первичного реактора 6 для обеспечения тепловой энергии для висбрекинга, как описано выше, с помощью остаточного тепла отработанного высокотемпературного топочного газа 19-4, при этом отработанный высокотемпературный топочный газ 19-4 имел температуру 800°C.The temperature of the flue gas furnace 19 was adjusted to produce high-temperature flue gas 19-2, which entered the heating chamber of the first secondary reactor 21-1, while the high-temperature flue gas 19-2 had a temperature of 1200 ° C. A stirrer inside the first secondary reactor 21-1 was actuated to catalytically crack intermediate 3-3 at a temperature of 470 ° C. for 1.5 hours, at a stirring speed of 30 rpm, at a pressure inside the first secondary reactor 21-1 set at 1.5 kPa. During catalytic cracking, the formed high-temperature oil and gas 7-2 exited the first secondary reactor and entered the oil and gas pipeline 2-1 in the raw material collector 2, while the high-temperature oil and gas 7-2 had a temperature of 470 ° C. The high temperature flue gas 19-2 exited the heating chamber of the first secondary reactor 21-1 and thereby formed the spent high temperature flue gas 19-4, which was transported to the heating chamber of the primary reactor 6 to provide thermal energy for visbreaking, as described above, using the residual the heat of the spent high temperature flue gas 19-4, while the spent high temperature flue gas 19-4 had a temperature of 800 ° C.

Среднетемпературные нефть и газ 7-1 и высокотемпературные нефть и газ 7-2 смешивали внутри трубопровода 2-1 для нефти и газа в сырьевом коллекторе 2 с образованием газовой смеси 7-3 из высокотемпературных нефти и газа и среднетемпературных нефти и газа, которую охлаждали в конденсаторе 8 с помощью приведения в действие вентилятора 9 конденсатора, при этом температура охлаждения была 40°C, и после охлаждения газовой смеси 7-3 из высокотемпературных нефти и газа и среднетемпературных нефти и газа получали смесь 7-4 легкой нефти и сухого газа. Вентилятор 10 высокого давления приводили в действие для разделения смеси 7-4 легкой нефти и сухого газа в сепараторе 11, с образованием легкой нефти 12 и сухого газа 13, при этом легкую нефть 12 направляли в емкость 14-2 для хранения нефти, и сухой газ 13 направляли в газгольдер 14-1 сухого газа. Когда выход сухого газа 13 становился постоянным, сухой газ в газгольдере 14-1 сухого газа направляли в печь 19 топочного газа для обеспечения тепла для сжигания.Medium temperature oil and gas 7-1 and high temperature oil and gas 7-2 were mixed inside the pipeline 2-1 for oil and gas in the raw material collector 2 to form a gas mixture 7-3 of high temperature oil and gas and medium temperature oil and gas, which was cooled in the condenser 8 by driving the condenser fan 9, the cooling temperature being 40 ° C, and after cooling the gas mixture 7-3, a mixture of 7-4 light oil and dry gas was obtained from high temperature oil and gas and medium temperature oil and gas. The high pressure fan 10 was driven to separate a mixture of 7-4 light oil and dry gas in the separator 11, with the formation of light oil 12 and dry gas 13, while the light oil 12 was sent to a tank 14-2 for storing oil, and dry gas 13 was sent to the gas holder 14-1 dry gas. When the dry gas output 13 became constant, the dry gas in the dry gas tank 14-1 was sent to the flue gas furnace 19 to provide heat for combustion.

После того, как вся высокотемпературная нефть и газ 7-2, образованные в процессе каталитического крекинга в первом вторичном реакторе 21-1, поступали в трубопровод 2-1 для нефти и газа, охлаждающий вентилятор 20 приводили в действие для подачи воздуха в нагревательную камеру первого вторичного реактора 21-1, тем самым охлаждая нефтяной кокс, образованный в процессе каталитического крекинга до температуры 350°C; и устройство механического удаления кокса приводили в действие для удаления нефтяного масла.After all the high-temperature oil and gas 7-2 formed during the catalytic cracking in the first secondary reactor 21-1, entered the pipeline 2-1 for oil and gas, the cooling fan 20 was driven to supply air to the heating chamber of the first a secondary reactor 21-1, thereby cooling petroleum coke formed in the catalytic cracking process to a temperature of 350 ° C; and a mechanical coke removal device was driven to remove petroleum oil.

В соответствии со способом в описанном выше варианте осуществления рассчитывали выход способа получения легкой нефти, представленного в примере 5 настоящего изобретения, и вычисленный результат показал, что выход способа получения легкой нефти, представленного в примере 5 настоящего изобретения, составлял 83,6%, что является высоким значением.In accordance with the method in the above embodiment, the yield of the method for producing light oil presented in Example 5 of the present invention was calculated, and the calculated result showed that the yield of the method for producing light oil presented in Example 5 of the present invention was 83.6%, which is high value.

ПРИМЕР 6EXAMPLE 6

Устройство для нагревания катализатора - бак 1 для подогрева катализатора и сырьевой коллектор 2 включали для предварительного нагревания катализатора 3-2 и тяжелой нефти 3-1 до температуры 70°C, при этом катализатором 3-2 был катализатор, полученный в примере 3. Катализатор 3-2 транспортировали через насос 4-2 катализатора в смесительное устройство 5, и тяжелую нефть 3-1 транспортировали через насос 4-1 тяжелой нефти в смесительное устройство 5; в смесительном устройстве 5 катализатор 3-2 и тяжелую нефть 3-1 равномерно смешивали и транспортировали в первичный реактор 6 для висбрекинга, при этом насос 4-2 катализатора и насос 4-1 тяжелой нефти имели функцию дозирования, позволяющую дозировать тяжелую нефть 3-1 в количестве 97 кг и катализатор 3-2 в количестве 3 кг.The device for heating the catalyst - tank 1 for heating the catalyst and the raw material collector 2 were included for preheating the catalyst 3-2 and heavy oil 3-1 to a temperature of 70 ° C, while the catalyst 3-2 was the catalyst obtained in example 3. Catalyst 3 -2 was transported through a catalyst pump 4-2 to a mixing device 5, and heavy oil 3-1 was transported through a heavy oil pump 4-1 to a mixing device 5; in the mixing device 5, the catalyst 3-2 and heavy oil 3-1 were uniformly mixed and transported to the primary visbreaking reactor 6, while the catalyst pump 4-2 and the heavy oil pump 4-1 had a metering function allowing the 3-1 heavy oil to be dosed in the amount of 97 kg and catalyst 3-2 in the amount of 3 kg.

Печь 19 топочного газа включали для получения среднетемпературного топочного газа 19-1, который входил в нагревательную камеру первичного реактора 6, где среднетемпературный топочный газ 19-1 имел температуру 600°C. Перемешивающее устройство внутри первичного реактора 6 приводили в действие для осуществления висбрекинга смеси тяжелой нефти и катализатора в первичном реакторе 6 при температуре 255°С в течение 3 ч, при скорости перемешивания 50 об/мин, при давлении внутри первичного реактора 6, установленном на уровне 1 кПа. В процессе висбрекинга образованные среднетемпературные нефть и газ 7-1 выходили из первичного реактора 6 и поступали в трубопровод 2-1 для нефти и газа в сырьевом коллекторе 2, при этом среднетемпературные нефть и газ 7-1 имели температуру 255°С. Промежуточный продукт 3-3, полученный после завершения висбрекинга, транспортировался через высокотемпературный насос 4-3 в первый вторичный реактор 21-1. Среднетемпературный топочный газ 19-1 отводился из первичного реактора 6 и образовывал отработанный среднетемпературный топочный газ 19-3, который входил в теплообменник 16 для теплообмена с холодным воздухом с образованием горячего воздуха 17, который транспортировался в печь 19 топочного газа, чтобы способствовать сгоранию, при этом отработанный среднетемпературный топочный газ 19-3 имел температуру 300°C. Отработанный топочный газ 19-5 нормальной температуры, полученный после теплообмена между отработанным среднетемпературным топочным газом 19-3 и холодным воздухом, направлялся в устройство 18 денитрации и десульфуризации на рециклинг, при этом отработанный топочный газ 19-5 нормальной температуры имел температуру 25°С.The flue gas furnace 19 was turned on to produce medium temperature flue gas 19-1, which entered the heating chamber of the primary reactor 6, where the medium temperature flue gas 19-1 had a temperature of 600 ° C. The mixing device inside the primary reactor 6 was activated to visbreaking the mixture of heavy oil and catalyst in the primary reactor 6 at a temperature of 255 ° C for 3 hours, at a stirring speed of 50 rpm, at a pressure inside the primary reactor 6 set at level 1 kPa During visbreaking, the formed medium-temperature oil and gas 7-1 exited the primary reactor 6 and entered the oil and gas pipeline 2-1 in the raw material collector 2, while the medium-temperature oil and gas 7-1 had a temperature of 255 ° C. Intermediate 3-3, obtained after the completion of visbreaking, was transported through a high temperature pump 4-3 to the first secondary reactor 21-1. The medium temperature flue gas 19-1 was discharged from the primary reactor 6 and formed the spent medium temperature flue gas 19-3, which entered the heat exchanger 16 for heat exchange with cold air to generate hot air 17, which was transported to the flue gas furnace 19 to facilitate combustion, this exhaust medium temperature flue gas 19-3 had a temperature of 300 ° C. Exhaust flue gas 19-5 of normal temperature, obtained after heat exchange between the spent medium temperature flue gas 19-3 and cold air, was sent to the denitration and desulfurization device 18 for recycling, while the exhaust flue gas 19-5 of normal temperature had a temperature of 25 ° C.

Температуру печи 19 топочного газа корректировали для получения высокотемпературного топочного газа 19-2, который входил в нагревательную камеру первого вторичного реактора 21-1, при этом высокотемпературный топочный газ 19-2 имел температуру 1000°C. Перемешивающее устройство внутри первого вторичного реактора 21-1 приводили в действие для осуществления каталитического крекинга промежуточного продукта 3-3 при температуре 455°C в течение 3 ч, при скорости перемешивания 50 об/мин, при давлении внутри первого вторичного реактора 21-1, установленном на уровне -0,5 кПа. В процессе каталитического крекинга образованные высокотемпературные нефть и газ 7-2 выходили из первого вторичного реактора и поступали в трубопровод 2-1 для нефти и газа в сырьевом коллекторе 2, при этом высокотемпературные нефть и газ 7-2 имели температуру 455°С. Высокотемпературный топочный газ 19-2 выходил из нагревательной камеры первого вторичного реактора 21-1 и при этом образовывал отработанный высокотемпературный топочный газ 19-4, который транспортировался в нагревательную камеру первичного реактора 6 для обеспечения тепловой энергии для висбрекинга, как описано выше, с помощью остаточного тепла отработанного высокотемпературного топочного газа 19-4, при этом отработанный высокотемпературный топочный газ 19-4 имел температуру 650°C.The temperature of the flue gas furnace 19 was adjusted to produce a high temperature flue gas 19-2 that entered the heating chamber of the first secondary reactor 21-1, while the high temperature flue gas 19-2 had a temperature of 1000 ° C. A stirrer inside the first secondary reactor 21-1 was actuated to catalytically crack intermediate 3-3 at a temperature of 455 ° C for 3 hours, at a stirring speed of 50 rpm, at a pressure inside the first secondary reactor 21-1 set at the level of -0.5 kPa. In the process of catalytic cracking, the formed high-temperature oil and gas 7-2 exited the first secondary reactor and entered the oil and gas pipeline 2-1 in the raw material collector 2, while the high-temperature oil and gas 7-2 had a temperature of 455 ° C. The high temperature flue gas 19-2 exited the heating chamber of the first secondary reactor 21-1 and thereby formed the spent high temperature flue gas 19-4, which was transported to the heating chamber of the primary reactor 6 to provide thermal energy for visbreaking, as described above, using the residual the heat of the spent high temperature flue gas 19-4, while the spent high temperature flue gas 19-4 had a temperature of 650 ° C.

Среднетемпературные нефть и газ 7-1 и высокотемпературные нефть и газ 7-2 смешивали внутри трубопровода 2-1 для нефти и газа в сырьевом коллекторе 2 с образованием газовой смеси 7-3 из высокотемпературных нефти и газа и среднетемпературных нефти и газа, которую охлаждали в конденсаторе 8 с помощью приведения в действие вентилятора 9 конденсатора, при этом температура охлаждения была 45°C, и после охлаждения газовой смеси 7-3 из высокотемпературных нефти и газа и среднетемпературных нефти и газа получали смесь 7-4 легкой нефти и сухого газа. Вентилятор 10 высокого давления приводили в действие для разделения смеси 7-4 легкой нефти и сухого газа в сепараторе 11, с образованием легкой нефти 12 и сухого газа 13, при этом легкую нефть 12 направляли в емкость 14-2 для хранения нефти, и сухой газ 13 направляли в газгольдер 14-1 сухого газа. Когда выход сухого газа 13 становился постоянным, сухой газ в газгольдере 14-1 сухого газа направляли в печь 19 топочного газа для обеспечения тепла для сжигания.Medium temperature oil and gas 7-1 and high temperature oil and gas 7-2 were mixed inside the pipeline 2-1 for oil and gas in the raw material collector 2 to form a gas mixture 7-3 of high temperature oil and gas and medium temperature oil and gas, which was cooled in the condenser 8 by driving the condenser fan 9, the cooling temperature being 45 ° C, and after cooling the gas mixture 7-3, a mixture of 7-4 light oil and dry gas was obtained from high temperature oil and gas and medium temperature oil and gas. The high pressure fan 10 was driven to separate a mixture of 7-4 light oil and dry gas in the separator 11, with the formation of light oil 12 and dry gas 13, while the light oil 12 was sent to a tank 14-2 for storing oil, and dry gas 13 was sent to the gas holder 14-1 dry gas. When the dry gas output 13 became constant, the dry gas in the dry gas tank 14-1 was sent to the flue gas furnace 19 to provide heat for combustion.

После того, как вся высокотемпературная нефть и газ 7-2, образованные в процессе каталитического крекинга в первом вторичном реакторе 21-1, поступали в трубопровод 2-1 для нефти и газа, охлаждающий вентилятор 20 приводили в действие для подачи воздуха в нагревательную камеру первого вторичного реактора 21-1, тем самым охлаждая нефтяной кокс, образованный в процессе каталитического крекинга до температуры 250°C; и устройство механического удаления кокса приводили в действие для удаления нефтяного масла.After all the high-temperature oil and gas 7-2 formed during the catalytic cracking in the first secondary reactor 21-1, entered the pipeline 2-1 for oil and gas, the cooling fan 20 was driven to supply air to the heating chamber of the first a secondary reactor 21-1, thereby cooling the petroleum coke formed in the catalytic cracking process to a temperature of 250 ° C; and a mechanical coke removal device was driven to remove petroleum oil.

В соответствии со способом в описанном выше варианте осуществления рассчитывали выход способа получения легкой нефти, представленного в примере 6 настоящего изобретения, и вычисленный результат показал, что выход способа получения легкой нефти, представленного в примере 6 настоящего изобретения, составлял 80,7%, что является высоким значением.In accordance with the method in the above embodiment, the yield of the light oil production method described in Example 6 of the present invention was calculated, and the calculated result showed that the yield of the light oil production method described in Example 6 of the present invention was 80.7%, which is high value.

Как можно видеть из приведенных выше примеров, настоящее изобретение предлагает способ получения легкой нефти, включающий в себя стадии: 1) подвергания тяжелой нефти висбрекингу при перемешивании с получением промежуточного продукта; и 2) подвергания промежуточного продукта каталитическому крекингу при перемешивании в присутствии катализатора с получением легкой нефти. В настоящем изобретении легкую нефть получают с помощью совмещения процессов висбрекинга и каталитического крекинга, каждый из которых осуществляется при перемешивании, и реагирующие вещества диспергируются при перемешивании, что приводит к увеличению площади испарения капель реагирующих веществ, и поэтому кривизна поверхности капель увеличивается и, соответственно, повышается давление паров капель, что будет увеличивать объем газификации реагирующих веществ в ходе процессов висбрекинга и каталитического крекинга и уменьшать образование нефтяного кокса, тем самым повышая выход способа получения легкой нефти в соответствии с настоящим изобретением; таким образом, способ получения легкой нефти, предлагаемый в соответствии с настоящим изобретением, имеет высокий выход. В дополнение к этому, получение легкой нефти с помощью способа, совмещающего висбрекинг и каталитический крекинг в настоящем изобретении, может уменьшать повреждения оборудования, вызываемые тяжелой нефтью в процессе получения легкой нефти.As can be seen from the above examples, the present invention provides a method for producing light oil, comprising the steps of: 1) subjecting the heavy oil to visbreaking with stirring to obtain an intermediate product; and 2) subjecting the intermediate to catalytic cracking with stirring in the presence of a catalyst to obtain a light oil. In the present invention, light oil is obtained by combining visbreaking and catalytic cracking processes, each of which is carried out with stirring, and the reacting substances are dispersed with stirring, which leads to an increase in the area of evaporation of droplets of the reacting substances, and therefore the surface curvature of the droplets increases and, accordingly, increases vapor vapor pressure, which will increase the volume of gasification of reacting substances during visbreaking and catalytic cracking and reduce the amount of the formation of petroleum coke, thereby increasing the yield of the method for producing light oil in accordance with the present invention; Thus, the method for producing light oil, proposed in accordance with the present invention, has a high yield. In addition, obtaining light oil using a method combining visbreaking and catalytic cracking in the present invention can reduce equipment damage caused by heavy oil in the process of producing light oil.

Описанные выше варианты осуществления проиллюстрированы только для того, чтобы облегчить понимание способа настоящего изобретения и его основной идеи. Следует отметить, что специалисту в данной области техники понятно, что различные усовершенствования и модификации могут быть внесены в настоящее изобретение без отступления от сущности настоящего изобретения, и такие усовершенствования и модификации также находятся в пределах защищаемого объема формулы настоящего изобретения. Приведенное выше описание раскрытых вариантов осуществления позволяет специалистам в данной области техники осуществить или использовать настоящее изобретение, и различные модификации этих вариантов осуществления будут очевидны для специалистов в данной области техники. Определенные в настоящем описании характерные принципы могут быть применены и к другим вариантам осуществления без отклонения от сущности или объема настоящего изобретения. Таким образом, настоящее изобретение не предполагает ограничения приведенными здесь вариантами осуществления, но находится в соответствии с полным объемом, согласующимся с принципами и новыми признаками, описанными в настоящем документе.The embodiments described above are illustrated only in order to facilitate understanding of the method of the present invention and its main idea. It should be noted that one skilled in the art will appreciate that various improvements and modifications may be made to the present invention without departing from the spirit of the present invention, and such improvements and modifications are also within the scope of the claims of the present invention. The above description of the disclosed embodiments allows those skilled in the art to make or use the present invention, and various modifications of these embodiments will be apparent to those skilled in the art. The characteristic principles defined herein may be applied to other embodiments without departing from the spirit or scope of the present invention. Thus, the present invention is not intended to be limited by the embodiments presented here, but is in accordance with the full scope consistent with the principles and new features described herein.

Claims

1. Способ получения легкой нефти, включающий в себя стадии:1. A method of producing light oil, comprising the steps of:

1) подвергания тяжелой нефти висбрекингу при перемешивании со скоростью 30-50 об/мин с получением промежуточного продукта; и1) subjecting heavy oil to visbreaking with stirring at a speed of 30-50 rpm to obtain an intermediate product; and

2) подвергания промежуточного продукта каталитическому крекингу при перемешивании со скоростью 30-50 об/мин в присутствии катализатора с получением легкой нефти.2) subjecting the intermediate to catalytic cracking with stirring at a speed of 30-50 rpm in the presence of a catalyst to obtain a light oil.

2. Способ по п.1, отличающийся тем, что массовое отношение тяжелой нефти на стадии 1) к катализатору на стадии 2) составляет (24-48):1.2. The method according to claim 1, characterized in that the mass ratio of heavy oil in stage 1) to the catalyst in stage 2) is (24-48): 1.

3. Способ по п.1, отличающийся тем, что висбрекинг на стадии 1) осуществляется при температуре от 240°С до 270°C; и3. The method according to claim 1, characterized in that the visbreaking at stage 1) is carried out at a temperature of from 240 ° C to 270 ° C; and

4. Способ по п.1, отличающийся тем, что висбрекинг на стадии 1) осуществляется в течение периода времени от 1,5 до 3 часов.4. The method according to claim 1, characterized in that the visbreaking at stage 1) is carried out over a period of time from 1.5 to 3 hours.

5. Способ по п.1, отличающийся тем, что катализатор на стадии 2) является катализатором на основе нафтената кобальта, содержащим, мас. ч.:5. The method according to claim 1, characterized in that the catalyst in stage 2) is a catalyst based on cobalt naphthenate containing, by weight. hours:

20-30 частей нафтената кобальта;20-30 parts of cobalt naphthenate;

6. Способ по п.1, отличающийся тем, что каталитический крекинг на стадии 2) осуществляется при температуре от 440°С до 470°C.6. The method according to claim 1, characterized in that the catalytic cracking in stage 2) is carried out at a temperature of from 440 ° C to 470 ° C.

7. Способ по п.1, отличающийся тем, что каталитический крекинг на стадии 2) осуществляется при давлении от -0,5 кПа до 1,5 кПа.7. The method according to claim 1, characterized in that the catalytic cracking in stage 2) is carried out at a pressure of from -0.5 kPa to 1.5 kPa.

8. Способ по п.1, отличающийся тем, что каталитический крекинг на стадии 2) осуществляется в течение периода времени от 1,5 до 3 часов.8. The method according to claim 1, characterized in that the catalytic cracking in stage 2) is carried out over a period of time from 1.5 to 3 hours.

9. Способ по п.1, отличающийся тем, что после завершения каталитического крекинга на стадии 2) способ дополнительно включает в себя:9. The method according to claim 1, characterized in that after completion of the catalytic cracking in stage 2), the method further includes:

охлаждение образующегося в результате продукта каталитического крекинга при температуре от 40°С до 50°C с получением легкой нефти.cooling the resulting catalytic cracking product at a temperature of from 40 ° C to 50 ° C to obtain light oil.