RU2655636C1 - Method for testing sheet materials to axiosymmetrical drawing - Google Patents
Method for testing sheet materials to axiosymmetrical drawing Download PDFInfo
- Publication number
- RU2655636C1 RU2655636C1 RU2017106529A RU2017106529A RU2655636C1 RU 2655636 C1 RU2655636 C1 RU 2655636C1 RU 2017106529 A RU2017106529 A RU 2017106529A RU 2017106529 A RU2017106529 A RU 2017106529A RU 2655636 C1 RU2655636 C1 RU 2655636C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- workpiece
- punch
- technological
- padding
- test
- Prior art date
Links
- 238000012360 testing method Methods 0.000 title claims abstract description 59
- 239000000463 material Substances 0.000 title claims abstract description 39
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 37
- 238000003825 pressing Methods 0.000 claims abstract description 22
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 claims abstract description 17
- 238000010586 diagram Methods 0.000 claims abstract description 16
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 claims abstract description 4
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims abstract description 4
- 230000006378 damage Effects 0.000 claims description 8
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims description 8
- 238000010998 test method Methods 0.000 claims description 7
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 claims description 4
- 239000004698 Polyethylene Substances 0.000 claims description 3
- 239000004809 Teflon Substances 0.000 claims description 3
- 229920006362 Teflon® Polymers 0.000 claims description 3
- -1 polyethylene Polymers 0.000 claims description 3
- 229920000573 polyethylene Polymers 0.000 claims description 3
- 230000000135 prohibitive effect Effects 0.000 claims description 2
- 238000013461 design Methods 0.000 abstract description 6
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract description 6
- 239000002184 metal Substances 0.000 abstract description 4
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 abstract description 4
- 238000012545 processing Methods 0.000 abstract description 3
- 238000005094 computer simulation Methods 0.000 abstract description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 2
- RSWGJHLUYNHPMX-UHFFFAOYSA-N Abietic-Saeure Natural products C12CCC(C(C)C)=CC2=CCC2C1(C)CCCC2(C)C(O)=O RSWGJHLUYNHPMX-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 1
- KHPCPRHQVVSZAH-HUOMCSJISA-N Rosin Natural products O(C/C=C/c1ccccc1)[C@H]1[C@H](O)[C@@H](O)[C@@H](O)[C@@H](CO)O1 KHPCPRHQVVSZAH-HUOMCSJISA-N 0.000 abstract 1
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- KHPCPRHQVVSZAH-UHFFFAOYSA-N trans-cinnamyl beta-D-glucopyranoside Natural products OC1C(O)C(O)C(CO)OC1OCC=CC1=CC=CC=C1 KHPCPRHQVVSZAH-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 1
- 238000011089 mechanical engineering Methods 0.000 description 5
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 4
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 3
- 229910001209 Low-carbon steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 2
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 2
- CQZCVYWWRJDZBO-UHFFFAOYSA-N diphenyliodanium;nitrate Chemical compound [O-][N+]([O-])=O.C=1C=CC=CC=1[I+]C1=CC=CC=C1 CQZCVYWWRJDZBO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000010408 film Substances 0.000 description 2
- 231100001261 hazardous Toxicity 0.000 description 2
- BCGWQEUPMDMJNV-UHFFFAOYSA-N imipramine Chemical compound C1CC2=CC=CC=C2N(CCCN(C)C)C2=CC=CC=C21 BCGWQEUPMDMJNV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000000314 lubricant Substances 0.000 description 2
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 2
- 239000004033 plastic Substances 0.000 description 2
- 229920003023 plastic Polymers 0.000 description 2
- 238000009966 trimming Methods 0.000 description 2
- 241000842962 Apoda limacodes Species 0.000 description 1
- 206010012335 Dependence Diseases 0.000 description 1
- BAWFJGJZGIEFAR-NNYOXOHSSA-N NAD zwitterion Chemical compound NC(=O)C1=CC=C[N+]([C@H]2[C@@H]([C@H](O)[C@@H](COP([O-])(=O)OP(O)(=O)OC[C@@H]3[C@H]([C@@H](O)[C@@H](O3)N3C4=NC=NC(N)=C4N=C3)O)O2)O)=C1 BAWFJGJZGIEFAR-NNYOXOHSSA-N 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 238000011960 computer-aided design Methods 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 238000004080 punching Methods 0.000 description 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 1
- 238000006748 scratching Methods 0.000 description 1
- 230000002393 scratching effect Effects 0.000 description 1
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 1
- 230000001502 supplementing effect Effects 0.000 description 1
- 230000003746 surface roughness Effects 0.000 description 1
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 1
- 238000004154 testing of material Methods 0.000 description 1
- 239000010409 thin film Substances 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N3/00—Investigating strength properties of solid materials by application of mechanical stress
- G01N3/28—Investigating ductility, e.g. suitability of sheet metal for deep-drawing or spinning
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Biochemistry (AREA)
- General Health & Medical Sciences (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Immunology (AREA)
- Pathology (AREA)
- Shaping Metal By Deep-Drawing, Or The Like (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области листовой штамповки, в частности к исследованию механических свойств листовых материалов для оценки их штампуемости как возможности получения пластических деформаций без разрушения листовой заготовки, полученной из листового материала, на формоизменяющих операциях листовой штамповки, а также для построения точек на диаграмме предельных деформаций (ДПД) и использования в CAD/САЕ-системах (Computer-Aided-Design/Computer-Aided-Engineering-системах) при компьютерном моделировании и проектировании формоизменяющих операций листовой штамповки перед их внедрением в автомобильной и других отраслях промышленности.The invention relates to the field of sheet stamping, in particular, to the study of the mechanical properties of sheet materials to assess their formability as the possibility of obtaining plastic deformations without destroying the sheet billet obtained from sheet material in form-forming operations of sheet stamping, as well as for plotting points on the diagram of ultimate strains ( DPD) and use in CAD / CAE-systems (Computer-Aided-Design / Computer-Aided-Engineering-systems) in computer modeling and design of form-changing sheet operations punching before their introduction in the automotive and other industries.
Известен способ испытания листовых материалов на вытяжку путем укладки заготовки из испытуемого листового материала в устройство, прижатия фланца заготовки между матрицей и прижимом и вытяжки цилиндрического колпачка пуансоном в матрицу (Романовский В.П. Справочник по холодной штамповке. - Л.: Издательство "Машиностроение", 1979, с. 500, рис. 397, в). Недостатки известного способа: не применяются современные антифрикционные прокладки между пуансоном и заготовкой, обеспечивающие получение больших деформаций заготовки и большего количества точек на ДПД, на заготовку не наносится делительная сетка с целью определения деформаций вблизи места отрыва дна вытягиваемой детали от стенки.A known method of testing sheet materials for exhaustion by laying a workpiece from the test sheet material in the device, pressing the workpiece flange between the die and the clamp and drawing the cylindrical cap with a punch in the matrix (Romanovsky V.P. Handbook of cold stamping. - L .: Publishing House "Mechanical Engineering" , 1979, p. 500, Fig. 397, c). The disadvantages of this method: modern anti-friction linings between the punch and the workpiece are not used, which provide large deformations of the workpiece and more points on the DPD, a dividing grid is not applied to the workpiece in order to determine deformations near the point of separation of the bottom of the stretched part from the wall.
Известен способ построения диаграммы предельных деформаций на основе относительного равномерного удлинения δр по ГОСТ 11701-84. "Металлы. Методы испытаний на растяжение тонких листов и лент" (Жарков В.А. Моделирование в системе Marc обработки материалов в машиностроении. Часть 7. Испытание и правка растяжением. - Вестник машиностроения, 2013, №3, с. 43-48). Однако этот способ не учитывает того, что δр в начале образования шейки на образце значительно меньше относительного удлинения в конце образования шейки и вблизи места разрыва образца.A known method of constructing a diagram of ultimate strains based on the relative uniform elongation δ p according to GOST 11701-84. "Metals. Methods of tensile testing of thin sheets and tapes" (Zharkov VA Modeling in the Marc system of material processing in mechanical engineering.
Известны испытания на формовку вырезанных из листов образцов и заготовок (Жарков В.А. Испытания материалов. Формовка листов, лент и полос. - Вестник машиностроения, 2017, №1). Недостаток этих испытаний вырезанных из листов образцов и заготовок заключается в том, что характер деформаций вблизи места разрушения заготовки при ее растяжении, формовке или обтяжке пуансоном в матрицу, когда жестко зажатый край заготовки не перемещается к отверстию матрицы с получением только за счет утонения заготовки неглубоких и невысоких деталей, не соответствует характеру деформаций вблизи места разрушения заготовки при вытяжке, например, широко применяемых в промышленности листоштампованных осесимметричных деталей, когда край заготовки перемещается к отверстию матрицы с получением глубоких и высоких деталей. Поэтому для построения диаграмм предельных деформаций (ДПД), утонений (ДПУ), интенсивностей деформаций (ДПИД) и интенсивностей напряжений (ДПИН) и напряжений (ДПН) необходимо дополнительно проводить испытания листов на осесимметричную вытяжку деталей с известным из сертификата поставщика листов ограниченным количеством (без ДПД, ДПУ, ДПИД, ДПИН, ДПН) механических свойств по ГОСТ 11701-84.Known tests for the molding of samples cut from sheets and blanks (Zharkov V.A. Testing of materials. Forming of sheets, tapes and strips. - Vestnik mashinostroeniya, 2017, No. 1). The drawback of these tests of samples and blanks cut from sheets is that the nature of the deformations near the fracture site of the workpiece when it is stretched, molded, or pulled by a punch into the matrix, when the rigidly clamped edge of the workpiece does not move to the die hole with only shallow and thinner blanks low parts, does not correspond to the nature of deformations near the place of destruction of the workpiece during drawing, for example, sheet-stamped axisymmetric parts widely used in industry, when paradise preform is moved towards the opening of the matrix to obtain deep and high detail. Therefore, to construct diagrams of ultimate strains (DPD), thinning (DPF), strain intensities (DPID) and stress intensities (DPIN) and stresses (DPN), it is necessary to additionally test sheets for axisymmetric drawing of parts with a limited number of sheets known from the certificate of the supplier of sheets (without DPD, DPU, DPID, DPIN, DPN) of mechanical properties according to GOST 11701-84.
Задача изобретения состоит в определении рациональных параметров вытяжки осесимметричных деталей на производстве, дополнение ДПД листовых материалов точками на основе испытаний на осесимметричную вытяжку, более точного применения ДПД в CAD/CAE-системах, сокращении времени и повышении качества проектирования технологических процессов и оснастки для листовой штамповки, получении экономии листового материала за счет сокращения процента брака при отладке технологических процессов, а также в упрощении выбора листового материала и оборудования для листовой штамповки деталей, например листоштампованных деталей автомобилей и другой техники.The objective of the invention is to determine the rational parameters of the drawing of axisymmetric parts in production, supplementing the DPD of sheet materials with points based on tests for axisymmetric drawing, more accurate application of DPD in CAD / CAE systems, reducing time and improving the quality of design of technological processes and equipment for sheet stamping, saving sheet material by reducing the percentage of rejects when debugging technological processes, as well as simplifying the choice of sheet material and equipment for stamping parts, such as stamped parts of cars and other equipment.
Задачу решают следующим образом. Для определения вероятности разрушения листовой заготовки на формоизменяющих операциях листовой штамповки, таких как вытяжка или формовка сложных деталей типа осесимметричных, коробчатых или кузовных, растяжение или обтяжка листов, используют два критерия:The problem is solved as follows. Two criteria are used to determine the likelihood of a sheet blank being destroyed in form-forming sheet stamping operations, such as drawing or molding complex parts such as axisymmetric, box or body, stretching or tightening of sheets:
1) разрушение в результате деформаций: на каждом этапе деформирования листовой заготовки точки с координатами наименьшей главной деформации ε2 и наибольшей главной деформации ε1 для всех элементов листовой заготовки должны располагаться ниже ДПД листового материала с определенным запасом Pd пластичности по деформациям; при заданной абсциссе ε2 принимают ординату ε1 до ДПД за 1;1) destruction as a result of deformations: at each stage of deformation of the sheet stock, the points with the coordinates of the smallest principal strain ε 2 and the largest principal strain ε 1 for all elements of the sheet stock should be located below the DPD of the sheet material with a certain margin of P d deformation ductility; for a given abscissa ε 2 take the ordinate ε 1 to DPD for 1;
2) разрушение в результате напряжений: точки с координатами главных напряжений σ1 и σ2 должны располагаться внутри ДПН листового материала с определенным запасом Ps пластичности по напряжениям; ДПН строят с помощью ДПД по уравнениям связи между деформациями и напряжениями; ДПН соответствует предельному эллипсу пластичности σ1 2-σ1σ2+σ2 2=σS 2.2) destruction in the resulting voltages: points with the coordinates of the principal stresses σ 1 and σ 2 should be located inside the sheet material DPN with a certain margin of stress plasticity P s ; DPN is built using DPD according to the equations of connection between strains and stresses; DPN corresponds to the ultimate plasticity ellipse σ 1 2 -σ 1 σ 2 + σ 2 2 = σ S 2 .
Способ испытания листовых материалов на осесимметричную вытяжку заключается в той, что выполняют укладку заготовки из испытуемого листового материала в оснастку на испытательной машине, производят прижатие фланца заготовки между матрицей и прижимом, выполняют вытяжку заготовки пуансоном в матрицу, отличающийся тем, что из испытуемого листового материала вырезают круглую заготовку, на заготовку наносят делительную сетку, предварительно под заготовку подкладывают технологическую прокладку таких же размеров, что и заготовка, из материала, показатели пластичности которого не ниже показателей пластичности испытуемой заготовки, а отверстие в технологической прокладке выполнено диаметром, меньшим диаметра пуансона, контактирующие поверхности технологической прокладки и заготовки обезжиривают и между ними насыпают порошок типа канифоли с целью увеличения трения, перед вытяжкой между технологической прокладкой и пуансоном и прижимом, непосредственно над торцом пуансона, укладывают антифрикционную прокладку типа пленки из полиэтилена или тефлона без отверстия или с отверстием и таких габаритных размеров, чтобы в процессе испытания технологическая прокладка касалась поверхностей пуансона только через эту антифрикционную прокладку, на испытательной машине двойного действия с нижним приводом и двумя наружным и внутренним ползунами прижатие фланцев заготовки и технологической прокладки выполняют прижимом оснастки при ходе наружного ползуна вверх с минимальной, только для устранения складкообразования фланцев при вытяжке, силой прижима, вытяжку осесимметричной детали из заготовки осуществляют дном вверх с использованием технологической и антифрикционной прокладок на проход пуансоном в матрицу оснастки при ходе внутреннего ползуна вверх, при проведении испытаний габаритные размеры заготовки постепенно увеличивают до предельных размеров, при превышении которых вытяжка на проход пуансоном в матрицу приводит к отрыву дна детали от стенки, получают машинную диаграмму зависимости силы вытяжки и силы прижима по ходу вытяжки, рассчитывают предельный коэффициент вытяжки, относительную высоту вытянутой детали по наибольшей впадине на стенке детали, максимальную силу вытяжки и минимальную силу прижима, вблизи опасного сечения детали с минимальной толщиной по изменению делительной сетки определяют деформации и значения этих деформаций наносят на диаграмму предельных деформаций. Образующую рабочей кромки пуансона выполняют с плавно уменьшающейся кривизной для увеличения перемещения элементов заготовки при испытании и увеличения деформаций центральной части заготовки до разрыва заготовки.A method of testing sheet materials for an axisymmetric drawing consists in laying the workpiece from the test sheet material into a snap on a testing machine, pressing the workpiece flange between the die and the clamp, drawing the workpiece out with a punch into a matrix, characterized in that the test sheet is cut out a round billet, a dividing grid is applied to the billet, previously a technological gasket is laid under the billet of the same size as the billet, from the mother ala, the plasticity indicators of which are not lower than the plasticity of the tested workpiece, and the hole in the process gasket is made with a diameter smaller than the diameter of the punch, the contact surfaces of the process gasket and the workpiece are degreased and rosin-type powder is poured between them to increase friction, before drawing between the process gasket and the punch and a clamp, directly above the end face of the punch, lay an anti-friction gasket like a film of polyethylene or Teflon without a hole or with with a bored hole and of such overall dimensions that, during the test, the technological gasket touches the surfaces of the punch only through this antifriction gasket, on a double-acting test machine with a lower drive and two external and internal sliders, pressing the workpiece flanges and the process gasket is done by pressing the snap when the outer slide moves up minimum, only to eliminate the folding of the flanges during the hood, by pressing force, the axisymmetric component is drawn out from the workpiece in one day upward using technological and antifriction gaskets for the passage of the punch into the tool matrix during the upward slide of the slide, during testing, the overall dimensions of the workpiece are gradually increased to the maximum dimensions, exceeding which the extraction of the passage of the punch into the matrix leads to the separation of the bottom of the part from the wall, get machine diagram of the dependence of the drawing force and the pressing force along the drawing, calculate the maximum drawing coefficient, the relative height of the elongated part along the largest depression on the part wall, the maximum drawing force and the minimum clamping force, near the dangerous section of the part with the minimum thickness, deformations are determined by changing the dividing grid and the values of these deformations are applied to the diagram of ultimate deformations. Forming the working edge of the punch is performed with a smoothly decreasing curvature to increase the movement of the workpiece elements during testing and to increase the deformations of the central part of the workpiece to break the workpiece.
В частном случае, из запредельной заготовки с запредельным коэффициентом вытяжки осуществляют вытяжку осесимметричной детали с широким фланцем на предельную глубину со смещением края заготовки, после чего происходит отрыв дна от стенки вытягиваемой детали; вблизи места отрыва по изменению делительной сетки определяют деформации и значения этих деформаций наносят на диаграмму предельных деформаций; одновременно строят зависимость предельной глубины вытяжки до разрушения заготовки от запредельного коэффициента вытяжки.In a particular case, an axially symmetric part with a wide flange is drawn to a limit depth with a displacement of the edge of the workpiece from a translucent preform with an exorbitant drawing coefficient, after which the bottom is separated from the wall of the extruded part; near the separation point, deformations are determined by the change in the dividing grid and the values of these deformations are applied to the diagram of ultimate strains; at the same time, the dependence of the maximum drawing depth to the destruction of the workpiece on the prohibitive coefficient of drawing is built.
Напряжение текучести σS в зависимости от интенсивности деформаций εi=ln(1+δр) рассчитывают с учетом упрочнения заготовки по формуле Жаркова В.А. (Жарков В.А. Моделирование в системе Marc обработки материалов в машиностроении. Часть 7. Испытание и правка растяжением. - Вестник машиностроения, 2013, №3, с. 43-48):The yield stress σ S depending on the strain intensity ε i = ln (1 + δ p ) is calculated taking into account the strengthening of the workpiece according to the formula V. Zharkov (Zharkov VA Modeling in the Marc system of material processing in mechanical engineering.
σS=σ0,2+σB(1+δр)εi n, n=ln{1-σ0,2/[σB(1+δр)]}/ln[ln(1+δр)],σ S = σ 0.2 + σ B (1 + δ p ) ε i n , n = ln {1-σ 0.2 / [σ B (1 + δ p )]} / ln [ln (1 + δ p )],
где предел текучести σ0,2 или σT, предел прочности σB и δp для начала образования шейки на образце определяют по ГОСТ 11701-84.where the yield strength σ 0.2 or σ T , the tensile strength σ B and δ p to start the formation of the neck on the sample is determined according to GOST 11701-84.
ДПД листового материала в виде функциональной зависимости строят по точкам, базовые точки получают в том числе по данному способу испытания на осесимметричную вытяжку. Для различных параметров испытания получают различные точки на ДПД.DPD sheet material in the form of functional dependence build on points, the base points are obtained, including this method of testing for axisymmetric hood. For different test parameters, different points on the DPD are obtained.
Для построения ДПД на заготовку толщиной s0 наносят ячейки делительной сетки, обычно в виде окружностей диаметром Диаметр ячеек подбирают таким образом, чтобы после испытания вблизи места разрыва заготовки окружности превращались в овалы или эллипсы с малой осью симметрии длиной и большой осью симметрии длиной а толщина заготовки плавно увеличивалась в направлении от места разрыва контуру заготовки по нормали к линии разрыва. При этом сдвиговые деформации и касательные напряжения в направлении малой и большой осей овала равны нулю, вследствие чего линейные деформации ε1 и ε2 и напряжения σ1 и σ2 соответственно в направлении большой и малой осей овала являются главными. Третье главное напряжение σ3 в направлении толщины листового материала равно нулю. Оси овалов и измеряют и рассчитывают и в центре ячейки. Третью главную деформацию рассчитывают или по результатам измерений толщины в центре ячейки, или из условия ε1+ε2+ε3=0 несжимаемости листового материала: ε3=-ε1-ε2. Если измеряют все три деформации ε1, ε2 и ε3, то условие несжимаемости используют для оценки точности измерений.To construct a DPD, a blank mesh cells are applied to a workpiece of thickness s 0 , usually in the form of circles with a diameter The diameter of the cells is selected so that, after testing near the rupture point, the workpieces of the circle turn into ovals or ellipses with a small axis of symmetry of length and a large axis of symmetry of length and thickness the workpiece gradually increased in the direction from the place of the gap contour of the workpiece along the normal to the line of break. In this case, the shear deformations and tangential stresses in the direction of the minor and major axes of the oval are equal to zero, as a result of which the linear strains ε 1 and ε 2 and stresses σ 1 and σ 2, respectively, in the direction of the major and minor axes of the oval are the main ones. The third principal stress σ 3 in the thickness direction of the sheet material is zero. Axis ovals and measure and calculate and in the center of the cell. Third major deformation calculated or based on thickness measurements in the center of the cell, or from the condition ε 1 + ε 2 + ε 3 = 0 of the incompressibility of the sheet material: ε 3 = -ε 1 -ε 2 . If all three strains ε 1 , ε 2 and ε 3 are measured, then the incompressibility condition is used to evaluate the accuracy of the measurements.
Для построения ДПД на сетке прямоугольной системы координат откладывают: в положительном и отрицательном направлениях горизонтальной оси абсцисс - наименьшую деформацию в положительном направлении вертикальной оси ординат - наибольшую деформацию причем из условия ε1+ε2+ε3=0 несжимаемости листового материала следует, что из трех деформаций ε1, ε2 и ε3 как минимум одна деформация во время пластического деформирования листового материала имеет положительное значение. Так как разрушение заготовки в процессе испытания или заготовки из листового материала в процессе штамповки детали может происходить только вследствие утонения, то всегда и деформации ячейки вблизи места разрыва заготовки или заготовки всегда будут иметь отрицательные значения.To build a DPD on a grid of a rectangular coordinate system, they postpone: in the positive and negative directions of the horizontal abscissa axis, the smallest deformation in the positive direction of the vertical ordinate axis - the greatest strain moreover, from the condition ε 1 + ε 2 + ε 3 = 0 of the incompressibility of the sheet material it follows that of the three strains ε 1 , ε 2 and ε 3, at least one deformation during plastic deformation of the sheet material has a positive value. Since the destruction of the workpiece during the test or the workpiece made of sheet material in the process of stamping parts can occur only due to thinning, always and deformation cells near the break point of the workpiece or workpiece will always have negative values.
Левая половина ДПД при ε2<0 соответствует одноосному растяжению образцов из листового материала и растяжению со сжатием заготовок по данному способу испытания на осесимметричную вытяжку, ось ε2=0 - плоской деформации, правая половина ДПД при ε2>0 - двухосному растяжению при формовке листового материала.The left half of the DPD at ε 2 <0 corresponds to uniaxial stretching of samples from sheet material and the compression of the workpieces by this method for axially symmetric drawing, the axis ε 2 = 0 to plane deformation, the right half of DPD at ε 2 > 0 to biaxial stretching during molding sheet material.
На производстве для повышения точности и качества, а также для оценки штампуемости детали, на заготовку наносят делительную сетку, после штамповки в опасных местах детали по сеткам рассчитывают деформации, сравнивают их с ДПД, определяя запас пластичности до разрушения, и, в случае необходимости, назначают меры для уменьшения деформаций в опасных местах и сокращения процента брака при отладке технологических процессов. Часто расчет деформаций заготовки по сеткам заменяют или совмещают с CAD/CAE-моделированием, например, в CAD/CAE-системе Marc корпорации MSC Software (США) или в программе AutoForm фирмы AutoForm Engineering GmbH (Швейцария); при CAD/CAE-моделировании также необходима ДПД.In production, to improve accuracy and quality, as well as to evaluate the formability of a part, a dividing grid is applied to the workpiece, after stamping in hazardous places, the parts are calculated on the nets by deformations, compared with DPD, determining the ductility margin before failure, and, if necessary, they are prescribed measures to reduce deformations in dangerous places and reduce the percentage of defects during the debugging of technological processes. Often, the calculation of deformations of the workpiece by grids is replaced or combined with CAD / CAE modeling, for example, in the Marc CAD / CAE system of MSC Software Corporation (USA) or in the AutoForm program of AutoForm Engineering GmbH (Switzerland); CAD / CAE modeling also requires DPD.
Сущность способа испытания с помощью оснастки для испытательной машины показана на фиг. 1, слева от вертикальной оси - перед испытанием, справа - после вытяжки осесимметричной детали: 1 - пуансон с плоским торцом диаметром Dp и закруглением кромки радиусом rp, 2 - матрица с отверстием диаметром Dm и с закруглением кромки радиусом rm, 3 - прижим, 4 - заготовка, 5 - антифрикционная пленка, 6 - технологическая прокладка с отверстием диаметром Dh, 7 - видеокамеры.The essence of the test tooling for a testing machine is shown in FIG. 1, to the left of the vertical axis - before the test, to the right - after drawing the axisymmetric part: 1 - a punch with a flat end face with a diameter of D p and a rounding of the radius of radius r p , 2 - a matrix with a hole with a diameter of D m and with a rounding of radius r m , 3 - clamp, 4 - billet, 5 - anti-friction film, 6 - technological gasket with a hole with a diameter of D h , 7 - video cameras.
На стандартной испытательной машине двойного действия с нижним приводом и двумя наружным и внутренним ползунами способ испытания листовых материалов на осесимметричную вытяжку заготовки дном вверх в устройстве с пуансоном с плоским дном, матрицей и прижимом реализуют следующим образом. Из испытуемого листового материала вырезают круглую заготовку 4 диаметром D=2R. Как варианты, вырезают прямоугольную, квадратную или иной формы заготовку, контур которой описан вокруг окружности диаметром D. На заготовку наносят делительную сетку для измерения ее до испытания и после испытания и расчета предельных деформаций заготовки перед разрушением.On a standard double-acting test machine with a lower drive and two external and internal sliders, the method of testing sheet materials for axisymmetric drawing of a workpiece upside down in a device with a punch with a flat bottom, die and clamp is implemented as follows. A round blank 4 of diameter D = 2R is cut from the test sheet material. Alternatively, cut a rectangular, square or other shape blank, the contour of which is described around a circle of diameter D. A dividing grid is applied to the blank to measure it before the test and after testing and calculating the maximum deformations of the blank before breaking.
Для уменьшения трения и за счет этого царапин и задиров на заготовке при ее перемещении по инструментам штампа при вытяжке, улучшения двухосного растяжения и увеличения деформаций центральной части заготовки над торцом пуансона 1, под заготовку подкладывают технологическую прокладку 6 ориентировочно таких же размеров, как и заготовка, из материала, показатели пластичности которого в виде относительного равномерного удлинения и относительного удлинения после разрыва по ГОСТ 11701-84 не ниже показателей пластичности испытуемой заготовки. Если заготовка изготовлена из низкоуглеродистой стали, технологическую прокладку 6 выполняют также из низкоуглеродистой стали той же или более пластичной марки. Отверстие в технологической прокладке 6 диаметром Dh, меньшим диаметра Dp пуансона 1, зачищают от заусенцев и полируют, чтобы при испытании края отверстия прокладки не разрывались, а разрывалась только центральная часть заготовки над этим отверстием. Контактирующие поверхности технологической прокладки 6 и заготовки 4 обезжиривают и между ними насыпают порошок типа канифоли с целью увеличения трения, чтобы прокладка 6 за счет трения способствовала как можно большему деформированию центральной части заготовки 4 до разрушения.To reduce friction and due to this scratching and scoring on the workpiece when moving it over the tools of the stamp during drawing, to improve biaxial tension and increase the deformations of the central part of the workpiece above the end of the
Для уменьшения трения между технологической прокладкой 6 и пуансоном 1 укладывают антифрикционную прокладку 5 в виде тонкой пленки из полиэтилена или тефлона таких габаритных размеров, чтобы в процессе испытания технологическая прокладка 6 касалась поверхности пуансона 1 только через эту антифрикционную прокладку 5. На верхнюю и нижнюю поверхности антифрикционной прокладки 5 наносят смазочный материал.To reduce friction between the
На испытательной машине прижатие фланца заготовки выполняют прижимом оснастки при ходе наружного ползуна вверх с минимальной, только для устранения складкообразования фланца при вытяжке, силой прижима Q. Вытяжку заготовки осуществляют дном вверх на проход пуансоном в матрицу оснастки при ходе внутреннего ползуна вверх.On the test machine, pressing the workpiece flange is performed by pressing the tool during the external slider upward movement with a minimum, only to eliminate folding of the flange during the hood, by pressing force Q. The workpiece is drawn upside down by the punch in the tool matrix during the internal slider upward movement.
За процессом испытания наблюдают сверху через отверстие матрицы 2 визуально или с помощью видеокамер 7 и связанных с ними компьютером, и при начале разрушения, который характеризуется появлением сначала невидимых на просвет мелких трещин в опасном месте с минимальной толщиной, а затем и видимой на просвет одной трещины на всю толщину заготовки и падением фиксируемой приборами силы формовки, испытание останавливают.The test process is observed from above through the hole of the
При проведении испытаний габаритные размеры заготовки постепенно увеличивают до предельных размеров, при превышении которых вытяжка на проход пуансоном в матрицу приводит к отрыву дна детали от стенки. Получают машинную диаграмму зависимости силы вытяжки и силы прижима по ходу вытяжки. Рассчитывают предельный коэффициент вытяжки, относительную высоту вытянутой детали по наибольшей впадине на стенке детали, максимальную силу вытяжки и минимальную силу прижима. Вблизи опасного сечения детали с минимальной толщиной по изменению делительной сетки определяют деформации и значения этих деформаций наносят на диаграмму предельных деформаций.During the tests, the overall dimensions of the workpiece are gradually increased to the maximum size, when exceeded, the exhaust to the passage by the punch into the matrix leads to the separation of the bottom of the part from the wall. A machine diagram of the dependence of the drawing force and the pressing force along the drawing line is obtained. The limiting drawing coefficient, the relative height of the elongated part along the largest depression on the part wall, the maximum drawing force and the minimum pressing force are calculated. Near a dangerous section of a part with a minimum thickness, deformations are determined by a change in the dividing grid and the values of these deformations are applied to the diagram of ultimate strains.
Видеокамеры 7 фиксируют формоизменение заготовки и передают информацию в компьютер для построения тех точек ДПД, которые позволяет получить данный способ испытания.Camcorders 7 record the shape of the workpiece and transmit information to a computer to build those points of the DPD that allows you to get this test method.
На фиг. 1 и фиг. 2 образующая L рабочей кромки пуансона имеет плавно уменьшающуюся кривизну для увеличения перемещения элементов заготовки при испытании и увеличения деформаций центральной части заготовки до разрыва заготовки.In FIG. 1 and FIG. 2, the forming L of the working edge of the punch has a smoothly decreasing curvature to increase the displacement of the workpiece elements during testing and to increase the deformations of the central part of the workpiece before the workpiece ruptures.
Из предельной заготовки (фиг. 1) диаметром Dlim, когда еще возможна надежная вытяжка детали с предельной высотой Hlim '=Hlim/[(d1+d2)/2]=Hlim/d12=Hlim/[(Dm+Dp)/2] пуансоном на проход в матрицу с предельным коэффициентом вытяжки Klim=Dlim/[(d1+d2)/2]=Dlim/d12=Dlim/[(Dm+Dp)/2] и предельной силой вытяжки Flim=F1-Q, где d1 - максимальный (для цилиндрических, конических и ступенчатых деталей) наружный диаметр стенки вытягиваемой детали между закруглениями у дна и фланца (если имеется фланец), равный диаметру матрицы Dm, d2 - минимальный внутренний диаметр стенки детали, равный диаметру пуансона Dp, средний диаметр детали d12=(d1+d2)/2, F1 - сила штамповки F1=Flim+Q по приборам пресса и штампа или по приведенным ниже расчетам в инженерной теории и в CAD/CAE-системе. Если при Klim выполнить незавершенную (не на проход) вытяжку, то получают деталь с узким фланцем.From the limiting workpiece (Fig. 1) with the diameter D lim , when it is still possible to reliably extract the part with the limiting height H lim ' = H lim / [(d 1 + d 2 ) / 2] = H lim / d 12 = H lim / [ (D m + D p ) / 2] a punch to the passage into the matrix with the limiting drawing coefficient K lim = D lim / [(d 1 + d 2 ) / 2] = D lim / d 12 = D lim / [(D m + D p ) / 2] and the ultimate drawing force F lim = F 1 -Q, where d 1 is the maximum (for cylindrical, conical and stepped parts) outer diameter of the wall of the drawn part between the roundings at the bottom and flange (if there is a flange), equal to the diameter of the matrix D m , d 2 - the minimum internal diameter of the part wall, equal the diameter of the punch D p , the average diameter of the part d 12 = (d 1 + d 2 ) / 2, F 1 is the stamping force F 1 = F lim + Q according to the press and die devices or according to the calculations below in engineering theory and in CAD / CAE system. If at K lim an unfinished (not in passage) hood is carried out, a part with a narrow flange is obtained.
Из запредельной заготовки (фиг. 2) с запредельным коэффициентом вытяжки вытяжка детали с широким фланцем возможна лишь на предельную глубину hlim ' со смещением края заготовки от D до при после чего происходит отрыв дна от стенки вытягиваемой детали силой Q или - минимальная сила прижатия от складкообразования фланца заготовки, предварительно определяемая по справочникам и уточняемая при испытании. Вблизи места отрыва по изменению делительной сетки определяют координаты точек ε1, ε2 и наносят эти точки на ДПД. Одновременно строят зависимость при K≥Klim, и если K=Klim, то h=Hlim.From a transcendental preform (Fig. 2) with an exorbitant drawing coefficient, drawing a part with a wide flange is possible only to the maximum depth h lim ' with a displacement of the preform edge from D to at after which there is a separation of the bottom from the wall of the extruded part by force Q or - the minimum pressing force from the folding of the workpiece flange, previously determined from the reference books and specified during the test. Near the separation point, the coordinates of the points ε 1 , ε 2 are determined by changing the dividing grid and these points are applied to the DPD. Build addiction at the same time for K≥K lim , and if K = K lim , then h = H lim .
В дополнение или вместо ДПД (если ДПД отсутствует) глубину планируемой к вытяжке детали с фланцем h'=h/d12=h/[(Dp+Dm)/2] или без фланца H'=H/d12=H/[(Dp+Dm)/2] с учетом обрезки неровного края детали после вытяжки на производстве сравнивают с hlim ' или Hlim ', полученной в результате натурных испытаний по данному способу или CAD/CAE-моделирования. Причем Hlim ' определяют по наибольшей впадине на стенке детали, Hlim ʺ - по наибольшему выступу, а степень неравномерности высоты, называемой фестонообразованием, равна χ=(Hlim ʺ-Hlim ')/Hlim '⋅100% при коэффициенте анизотропии Жаркова В.A. Zθ=(ε3-ε2)/(0,5ε1)100%, где θ - угол наклона большой оси овала ячейки сетки после испытания к направлению прокатки листа (Жарков В.А. Испытания материалов. Классификация и теория // Вестник машиностроения. 2016. №6. С. 51-58). Если Р=(1-h'/hlim ')100%>Plim или P=(1-H'/Hlim ')100%>Plim, то деталь рекомендуется к изготовлению на производстве, где Plim - запас или резерв пластичности заготовки, ориентировочно (в зависимости от отличий условий испытаний и производства), равный относительному равномерному удлинению заготовки δp по ГОСТ 11701-84. Размеры заготовки сначала определяют по справочникам из условия равенства срединной поверхности детали и заготовки, далее оценивают возможность вытяжки детали без разрушения заготовки на основании результатов испытаний по данному способу, а затем уточняют при CAD/CAE-моделировании и отладке штампа для вытяжки.In addition to or instead of the DPD (if there is no DPD), the depth of the part to be drawn with the flange h ' = h / d 12 = h / [(D p + D m ) / 2] or without the flange H ' = H / d 12 = H / [(D p + D m ) / 2], taking into account the trimming of the uneven edge of the part after drawing in production, is compared with h lim ' or H lim ' obtained as a result of full-scale tests using this method or CAD / CAE modeling. Moreover, H lim ' is determined by the largest depression on the wall of the part, H lim ʺ - by the largest protrusion, and the degree of unevenness of the height, called festoon formation, is equal to χ = (H lim ʺ -H lim ' ) / H lim ' ⋅ 100% with the anisotropy coefficient Zharkova V.A. Z θ = (ε 3 -ε 2 ) / (0.5ε 1 ) 100%, where θ is the angle of inclination of the major axis of the oval of the mesh cell after testing to the direction of sheet rolling (Zharkov V.A. Material tests. Classification and theory // Herald of mechanical engineering. 2016. No. 6. S. 51-58). If P = (1-h ' / h lim ' ) 100%> P lim or P = (1-H ' / H lim ' ) 100%> P lim , then the part is recommended for manufacturing at the factory, where P lim is the stock or reserve plasticity of the workpiece, tentatively (depending on differences in test and production conditions), equal to the relative uniform elongation of the workpiece δ p according to GOST 11701-84. The dimensions of the workpiece are first determined by reference from the condition of equality of the median surface of the part and the workpiece, then the possibility of drawing the part without destroying the workpiece is evaluated based on the test results of this method, and then it is specified during CAD / CAE modeling and debugging of the die for drawing.
На всех испытаниях регистрируются изменения предварительно нанесенной на заготовку делительной сетки с целью построения точек ДПД а также параметры: цвет и шероховатость поверхности заготовки до и после разрушения, вид трещины, hlim ', Hlim ', Klim, α, Klim'=[(Dlim-d12)/Dlim]100%={[Dlim-(Dm+Dp)/2]/Dlim}100%, минимальная толщина smin заготовки вблизи места разрушения, силы Flim, F2, Q, их отношения складкообразование заготовки и опасность перехода складок из фланца на стенки вытягиваемой детали, пружинение вытянутой детали после удаления со штампа.In all tests, changes in the preliminary dividing grid previously applied to the workpiece are recorded in order to construct DPD points and also parameters: color and surface roughness of the workpiece before and after failure, type of crack, h lim ' , H lim ' , K lim , α, K lim '= [(D lim -d 12 ) / D lim ] 100% = {[D lim - (D m + D p ) / 2] / D lim } 100%, the minimum thickness s min of the workpiece near the place destruction, force F lim , F 2 , Q, their relationship folding of the workpiece and the danger of folding from the flange to the walls of the extruded part, springing of the elongated part after removal from the stamp.
Если для вырубки круглых заготовок требуется дорогостоящий штамп, то отрезку прямоугольных заготовок можно осуществлять на гильотинных ножницах, к тому же такая отрезка дает экономию листа за счет исключения перемычек по сравнению с вырубкой. Если при укладке в оснастку в испытательной машине углы квадратной заготовки расположить в том направлении, где при вытяжке круглой заготовки на стенке вытянутой детали образуется максимальная впадина из-за анизотропии листа, то можно на N процентов увеличить предельную высоту детали после обрезки неровного края стенки детали; определение N является одной из целей данного испытания. По мере изменения параметров вытяжки получают различные точки на ДПД.If an expensive stamp is required for cutting round blanks, then a cut of rectangular blanks can be performed on guillotine shears, moreover, such a cut provides sheet saving by eliminating jumpers compared to cutting. If the corners of the square billet are placed in the direction in which the angles of the square billet are laid in the direction where the maximum depression is formed on the wall of the elongated part due to anisotropy of the sheet, then the limiting height of the part can be increased by N percent after trimming the uneven edge of the part wall; determination of N is one of the objectives of this test. As the parameters of the hood change, various points on the DPD are obtained.
Способ применяют также для исследования влияния различных смазочных материалов и покрытий в сочетании с различными антифрикционными прокладками на предельную глубину детали. Сравнивая коэффициент вытяжки K=D/[(d1+d2)/2]=D/[(Dp+Dm)/2] и глубину h'=h/[(d1+d2)/2]=h/[(Dp+Dm)/2] формоизменения, поля деформаций и напряжений штампуемой детали, на которую предварительно нанесли делительную сетку, с предельными значениями Klim, hlim '=hlim/[(d1+d2)/2], полями и ДПД после испытания по данному способу заготовок до разрушения, определяют запас пластичности в опасных зонах штампуемой детали. Если запас недостаточен, разрабатывают конструкторские и технологические мероприятия по улучшению штампуемости детали. Размеры рабочих частей оснастки зависят от характеристик испытательной машины, толщины s и размеров штампуемых при испытании деталей. Односторонний зазор между пуансоном и матрицей cpm≈s√Klim, но если применяются антифрикционные прокладки, то cpm увеличивается на толщину этих прокладок; rp и rm равны нескольким s и выбираются такими, чтобы предельная глубина вытяжки была максимальной при прочих равных условиях. Способ предназначен также для установления рациональных параметров вытяжки Klim, Dp, Dm, rp, rm, cpm, Q для групп деталей и листов.The method is also used to study the effect of various lubricants and coatings in combination with various anti-friction linings on the maximum depth of the part. Comparing the drawing coefficient K = D / [(d 1 + d 2 ) / 2] = D / [(D p + D m ) / 2] and the depth h ' = h / [(d 1 + d 2 ) / 2] = h / [(D p + D m ) / 2] the shape changes, the deformation field and stresses of the stamped part, on which the dividing grid was previously applied, with the limiting values K lim , h lim ' = h lim / [(d 1 + d 2 ) / 2], the fields and the DPD after testing the preforms by this method for failure, determine the plasticity margin in the hazardous areas of the stamped part. If the supply is insufficient, design and technological measures are being developed to improve the formability of the part. The dimensions of the working parts of the equipment depend on the characteristics of the testing machine, the thickness s and the dimensions of the parts stamped during testing. The one-way gap between the punch and the matrix is c pm ≈s√ K lim , but if anti-friction linings are used, then c pm increases by the thickness of these linings; r p and r m are equal to several s and are chosen so that the maximum drawing depth is maximum, ceteris paribus. The method is also intended to establish rational drawing parameters K lim , D p , D m , r p , r m , c pm , Q for groups of parts and sheets.
Данный способ испытания позволяет построить дополнительные точки на ДПД и за счет этого повысить точность ДПД и точность применения ДПД в CAD/CAE-системах, сокращает время и повышает качество проектирования технологических процессов и оснастки для листовой штамповки, дает экономию листового материала за счет сокращения процента брака при отладке технологических процессов, а также упрощает выбор листового материала и оборудования для листовой штамповки деталей, например, листоштампованных деталей автомобилей и другой техники.This test method allows you to build additional points on the DPD and thereby increase the accuracy of the DPD and the accuracy of the use of DPD in CAD / CAE systems, reduces time and improves the quality of the design of technological processes and equipment for sheet stamping, saves sheet material by reducing the percentage of rejects during debugging of technological processes, and also simplifies the selection of sheet material and equipment for sheet stamping of parts, for example, stamped parts of cars and other equipment.
Claims (22)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2017106529A RU2655636C1 (en) | 2017-02-27 | 2017-02-27 | Method for testing sheet materials to axiosymmetrical drawing |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2017106529A RU2655636C1 (en) | 2017-02-27 | 2017-02-27 | Method for testing sheet materials to axiosymmetrical drawing |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2655636C1 true RU2655636C1 (en) | 2018-05-29 |
Family
ID=62559955
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2017106529A RU2655636C1 (en) | 2017-02-27 | 2017-02-27 | Method for testing sheet materials to axiosymmetrical drawing |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2655636C1 (en) |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SU978001A1 (en) * | 1981-06-30 | 1982-11-30 | Московский вечерний металлургический институт | Method of determination of sheet material plasticity in welded joint zone |
DE4426208A1 (en) * | 1994-07-23 | 1996-01-25 | Huber & Bauer Gmbh | Method and device for bending pipes |
RU2133460C1 (en) * | 1996-08-28 | 1999-07-20 | Акционерное общество "АвтоВАЗ" | Process of test and evaluation of efficiency of technological lubricants |
RU2324918C1 (en) * | 2006-12-01 | 2008-05-20 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Тульский государственный университет (ТулГУ) | Method of evaluation of critical strain during local sheet stamping |
-
2017
- 2017-02-27 RU RU2017106529A patent/RU2655636C1/en active
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SU978001A1 (en) * | 1981-06-30 | 1982-11-30 | Московский вечерний металлургический институт | Method of determination of sheet material plasticity in welded joint zone |
DE4426208A1 (en) * | 1994-07-23 | 1996-01-25 | Huber & Bauer Gmbh | Method and device for bending pipes |
RU2133460C1 (en) * | 1996-08-28 | 1999-07-20 | Акционерное общество "АвтоВАЗ" | Process of test and evaluation of efficiency of technological lubricants |
RU2324918C1 (en) * | 2006-12-01 | 2008-05-20 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Тульский государственный университет (ТулГУ) | Method of evaluation of critical strain during local sheet stamping |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
Wu et al. | Characterization of mechanically sheared edges of dual phase steels | |
Singh et al. | Prediction of earing defect and deep drawing behavior of commercially pure titanium sheets using CPB06 anisotropy yield theory | |
US20150082855A1 (en) | Method of preparing forming limit diagram in press forming, method for predicting crack and method of producing press parts | |
CN106216523B (en) | A kind of stamping die and the method for strain forming capacity detection | |
Zheng et al. | Study on size effect affected progressive microforming of conical flanged parts directly using sheet metals | |
JP6133965B1 (en) | Evaluation method of stretch flangeability | |
Abbasi et al. | Analytical method for prediction of weld line movement during stretch forming of tailor-welded blanks | |
Dewang et al. | Prediction of crack location and propagation in stretch flanging process of aluminum alloy AA-5052 sheet using FEM simulation | |
López-Fernández et al. | Wrinkling in shrink flanging by single point incremental forming | |
RU2655634C1 (en) | Method for testing sheet materials to axiosymmetrical drawing | |
RU2655636C1 (en) | Method for testing sheet materials to axiosymmetrical drawing | |
Gürün et al. | The experimental investigation of effects of multiple parameters on the formability of the DC01 sheet metal | |
JP6133915B2 (en) | Secondary press workability evaluation method | |
RU2659458C1 (en) | Method for testing sheet materials to axisymmetrical drawing | |
Safari | Two point incremental forming of a complicated shape with negative and positive dies | |
Saleh et al. | Development technique for deep drawing without blank holder to produce circular cup of brass alloy | |
RU2631230C1 (en) | Device for testing sheet materials | |
RU2677839C2 (en) | Device for testing sheet materials (options) | |
RU2620781C1 (en) | Sheet material test method | |
JP2024006542A (en) | Method and device for acquiring formation limit of metal plate | |
RU2613495C2 (en) | Test method for sheet materials (versions) | |
Tisza et al. | Preliminary studies on the determination of FLD for single point incremental sheet metal forming | |
Patel et al. | Study of earing defect during deep drawing process with finite element simulation | |
JP6173369B2 (en) | Press workability evaluation apparatus and press workability evaluation method | |
Srinivasu et al. | Finite element simulation of stretching operation of EDD steel at different temperatures |