RU2649598C1 - Water-cooled mandrel of the piercing mill - Google Patents
Water-cooled mandrel of the piercing mill Download PDFInfo
- Publication number
- RU2649598C1 RU2649598C1 RU2017102464A RU2017102464A RU2649598C1 RU 2649598 C1 RU2649598 C1 RU 2649598C1 RU 2017102464 A RU2017102464 A RU 2017102464A RU 2017102464 A RU2017102464 A RU 2017102464A RU 2649598 C1 RU2649598 C1 RU 2649598C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- diameter
- mandrel
- cavity
- length
- section
- Prior art date
Links
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims abstract description 7
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 claims description 17
- 238000001816 cooling Methods 0.000 abstract description 11
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 abstract description 4
- 239000002826 coolant Substances 0.000 abstract description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 4
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 2
- 241000227272 Agarista populifolia Species 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005094 computer simulation Methods 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 1
- 238000011835 investigation Methods 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 238000004088 simulation Methods 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B25/00—Mandrels for metal tube rolling mills, e.g. mandrels of the types used in the methods covered by group B21B17/00; Accessories or auxiliary means therefor ; Construction of, or alloys for, mandrels or plugs
- B21B25/04—Cooling or lubricating mandrels during operation
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к трубопрокатному производству и может быть использовано на прошивных станах при прокатке гильз-заготовок с водоохлаждаемыми оправками.The invention relates to pipe rolling production and can be used on piercing mills when rolling sleeve blanks with water-cooled mandrels.
Известна конструкция водоохлаждаемой оправки прошивного стана (Данилов Ф.А., Глейберг А.З., Балакин В.Г. "Горячая прокатка труб". - М.: Металлургиздат, 1962, с. 212÷214, 264) и оправки с аналогичной конструкцией внутреннего охлаждения (патент РФ №1491596, В21В 25/00, опубл. 07.07.1989), где полость оправки, подвергаемая охлаждению, выполнена в виде полусферы, переходящей в цилиндрический участок, расположенный в носике оправки и выполненный с отверстиями для отвода воды и пара.A known design of a water-cooled mandrel of a piercing mill (Danilov F.A., Gleiberg A.Z., Balakin V.G. "Hot rolling of pipes." - M .: Metallurgizdat, 1962, pp. 212 ÷ 214, 264) and mandrels with a similar the internal cooling structure (RF patent No. 1491596, B21B 25/00, publ. 07/07/1989), where the cavity of the mandrel, subjected to cooling, is made in the form of a hemisphere, turning into a cylindrical section located in the nose of the mandrel and made with holes for draining water and couple.
Недостатками известных водоохлаждаемых оправок прошивного стана являются трудоемкость выполнения внутренней поверхности оправок и малая скорость истечения хладагента в протяженном внутреннем участке. Попадание хладагента через отверстия в носике на внутреннюю поверхность при прошивке заготовок из некоторых легированных марок сталей приводит к образованию внутренних дефектов.The disadvantages of the known water-cooled mandrels of the piercing mill are the complexity of performing the inner surface of the mandrels and the low rate of expiration of the refrigerant in the extended inner section. If refrigerant enters through openings in the nozzle onto the inner surface when flashing workpieces from some alloyed steel grades, internal defects will form.
Наиболее близким техническим решением, принятым за прототип, является водоохлаждаемая оправка прошивного стана (патент РФ №2423194, В21В 25/04, опубл. 10.07.2011), установленная на полом стержне, включающем подводящую трубку, и выполненная с полостью переменного сечения, образованной коаксиальными цилиндрическими поверхностями для подвода охлаждающей жидкости.The closest technical solution adopted for the prototype is a water-cooled mandrel piercing mill (RF patent No. 2423194, B21B 25/04, publ. 07/10/2011), mounted on a hollow shaft, including a supply tube, and made with a cavity of variable cross section formed by coaxial cylindrical surfaces for supplying coolant.
Недостатком известной конструкции охлаждаемой оправки является нерациональное выполнение профиля полости оправки и размещение подводящей трубки в полости. Поток хладагента отражается от стенок полости оправки и в виде смеси пара и охладителя «тормозится» встречным потоком хладагента, поступающим из подводящей трубки, в результате образуется «пробка», что приводит к снижению скорости и эффективности охлаждения внутренней поверхности оправки и уменьшению ее стойкости.A disadvantage of the known design of the cooled mandrel is the irrational execution of the profile of the cavity of the mandrel and the placement of the supply tube in the cavity. The flow of refrigerant is reflected from the walls of the cavity of the mandrel and in the form of a mixture of steam and cooler is “inhibited” by the oncoming flow of refrigerant coming from the supply tube, as a result, a “plug” is formed, which reduces the speed and efficiency of cooling the inner surface of the mandrel and decreases its resistance.
Технической задачей, решаемой предлагаемым изобретением, является увеличение стойкости оправок прошивного стана за счет повышения эффективности охлаждения путем предотвращения образования водопаровой пробки.The technical problem solved by the invention is to increase the resistance of the mandrels of the piercing mill by increasing the cooling efficiency by preventing the formation of a water vapor plug.
Поставленная задача решается за счет того, что в водоохлаждаемой оправке прошивного стана для изготовления гильз, установленной на наконечнике полого стержня с подводящей хладагент трубкой и выполненной с полостью переменного сечения, образованной коаксиальными цилиндрическими поверхностями, диаметр и длина которых возрастают по направлению к стержню, и расположенными между ними коническими участками, согласно изобретению, диаметр и длина каждого цилиндрического участка полости установлены в соответствии с зависимостью:The problem is solved due to the fact that in a water-cooled mandrel of a piercing mill for the manufacture of sleeves mounted on the tip of a hollow rod with a refrigerant supply pipe and made with a cavity of variable cross section formed by coaxial cylindrical surfaces, the diameter and length of which increase towards the rod, and located between them conical sections, according to the invention, the diameter and length of each cylindrical section of the cavity is set in accordance with the dependence:
Lцi - длина i-го цилиндрического участка полости, мм;L qi is the length of the i-th cylindrical section of the cavity, mm;
Dцi - диаметр i-го участка цилиндрического участка полости, мм;D Ci - the diameter of the i-th section of the cylindrical section of the cavity, mm;
Dгi - наружный диаметр гильзы в i-м поперечном сечении очага деформации, мм; Plaster Gi D - outside diameter of the sleeve in the i-th cross-section of the roll nip, mm;
Sгi - толщина стенки гильзы в i-м поперечном сечении очага деформации, мм;S gi - wall thickness of the sleeve in the i-th cross section of the deformation zone , mm;
при этом диаметр и длина каждого последующего в направлении от стержня цилиндрического участка определяется в зависимости от диаметра и толщины стенки гильзы, соответствующих в поперечном сечении концу примыкающего к нему предыдущего цилиндрического участка. Кроме того, длина участка подводящей трубки, выдвинутой относительно торца наконечника стержня, составляет не менее половины длины рабочей части оправки, а диаметр подводящей трубки определяется по формуле:the diameter and length of each subsequent in the direction from the rod of the cylindrical section is determined depending on the diameter and wall thickness of the sleeve, corresponding in cross section to the end of the adjacent previous cylindrical section. In addition, the length of the section of the inlet tube extended relative to the end of the tip of the rod is at least half the length of the working part of the mandrel, and the diameter of the inlet tube is determined by the formula:
Dтр - наружный диаметр подводящей трубки, мм;D Tr - the outer diameter of the supply tube, mm;
Dцтр - диаметр цилиндрического участка полости, в котором расположен торец подводящей трубки, мм,D CTR - the diameter of the cylindrical section of the cavity in which the end of the inlet tube is located, mm,
при этом образующая боковой поверхности конических участков полости составляет с продольной осью оправки угол 45÷60°.the generatrix of the lateral surface of the conical sections of the cavity makes an angle of 45 ÷ 60 ° with the longitudinal axis of the mandrel.
Изобретение иллюстрируется чертежами, где на фиг. 1 изображена водоохлаждаемая оправка прошивного стана в разрезе, на фиг. 2а показана водоохлаждаемая оправка в очаге деформации и на фиг. 2б показан разрез А-А на фиг. 2а.The invention is illustrated by drawings, where in FIG. 1 shows a water-cooled mandrel of a piercing mill in a section; FIG. 2a shows a water-cooled mandrel in the deformation zone and in FIG. 2b shows a section aa in FIG. 2a.
Водоохлаждаемая оправка 1 установлена на наконечнике полого стержня 2 с подводящей хладагент трубкой 3, оправка выполнена с полостью 4 переменного сечения, образованной коаксиальными цилиндрическими поверхностями, диаметр и длина которых увеличиваются по направлению к стержню 2, и расположенными между ними коническими участками. На фиг. 2 показана водоохлаждаемая оправка в очаге деформации, где между валками 5 прошивного стана и направляющими линейками 6 расположена прокатываемая гильза 7 с находящейся в ней оправкой 1. Полость 4 в оправке 1 образована коаксиальными цилиндрическими поверхностями с диаметром Dцi и расположенными между ними коническими участками. Величина диаметра i-го цилиндрического участка полости и длина зависят от диаметра гильзы Dгi и толщины стенки гильзы Sгi в очаге деформации, которые могут быть определены, например, с помощью компьютерного моделирования процесса или другим (аналитическим, графическим, расчетным и т.д.) путем.A water-cooled
Количество цилиндрических участков полости оправки определяют после построения внутреннего профиля оправки. Вначале формируют первый большой цилиндр, который, как правило, является посадочным местом оправки и профилируется под наконечник стержня. Диаметр и длину первого цилиндрического участка полости рассчитывают по формуле (1). Наружный диаметр гильзы и толщину стенки гильзы первого цилиндрического участка полости определяют в поперечном сечении очага деформации по торцу оправки. При построении второго цилиндрического участка полости диаметр и длину рассчитывают по формуле (1), при этом наружный диаметр и толщину стенки гильзы определяют в поперечном сечении очага деформации в конце первого участка.The number of cylindrical sections of the cavity of the mandrel is determined after building the internal profile of the mandrel. First, the first large cylinder is formed, which, as a rule, is the seat of the mandrel and is profiled under the tip of the rod. The diameter and length of the first cylindrical portion of the cavity is calculated by the formula (1). The outer diameter of the sleeve and the wall thickness of the sleeve of the first cylindrical portion of the cavity is determined in the cross section of the deformation zone along the end of the mandrel. When constructing the second cylindrical section of the cavity, the diameter and length are calculated by the formula (1), while the outer diameter and wall thickness of the sleeve are determined in the cross section of the deformation zone at the end of the first section.
Аналогично выстраивают остальные цилиндрические участки полости, при этом диаметр и длину каждого последующего цилиндрического участка определяют в зависимости от диаметра и толщины стенки гильзы, соответствующих в поперечном сечении концу примыкающего к нему предыдущего цилиндрического участка. Между цилиндрическими участками в полости выполнены конические участки, образующая боковой поверхности которых составляет с продольной осью оправки угол 45÷60° для улучшения тока хладагента. Последний цилиндрический участок полости с наименьшими размерами выстраивают в зависимости от размера оправки, диаметр и длину которого определяют из практики по степени охлаждения носика оправки (обычно ограничивают 10÷20 мм).The remaining cylindrical sections of the cavity are built in a similar manner, with the diameter and length of each subsequent cylindrical section being determined depending on the diameter and wall thickness of the sleeve corresponding in cross section to the end of the adjacent cylindrical section adjacent to it. Conical sections are made between the cylindrical sections in the cavity, the lateral surface of which forms an angle of 45 ÷ 60 ° with the longitudinal axis of the mandrel to improve the refrigerant current. The last cylindrical section of the cavity with the smallest dimensions is built depending on the size of the mandrel, the diameter and length of which is determined from practice by the degree of cooling of the nose of the mandrel (usually limited to 10 ÷ 20 mm).
При прошивке тонкостенных гильз, когда нагрузки на технологический инструмент максимальны, эффективность охлаждения оправки и повышение ее стойкости достигается оптимальной конфигурацией внутренней полости оправки, при этом диаметр и длина цилиндрического участка полости находятся в прямой зависимости от диаметра гильзы и обратной от толщины ее стенки в рассматриваемом сечении очага деформации.When flashing thin-walled sleeves, when the loads on the technological tool are maximum, the cooling efficiency of the mandrel and increasing its durability are achieved by the optimal configuration of the inner cavity of the mandrel, while the diameter and length of the cylindrical section of the cavity are directly dependent on the diameter of the liner and the inverse of the thickness of its wall in the considered section hotbed of deformation.
Выполнение диаметра и длины i-го цилиндрического участка полости оправки размерами, находящимися в прямой зависимости от диаметра гильзы и обратной от толщины стенки гильзы в поперечном сечении, соответствующем концу примыкающего предыдущего цилиндрического участка, объясняется тем, что профиль внутренней поверхности гильзы (с учетом ее овализации) в очаге деформации наиболее оптимально описывает радиус построения цилиндрических участка полости оправки. При этом диаметр и длина i-го цилиндрического участка, угол образующей боковой поверхности i-го конического участка с продольной осью оправки выполнены таким образом, чтобы обеспечить максимальную скорость тока хладагента и предотвратить образование водопаровой пробки. Увеличение диаметра и длины цилиндрического участка полости оправки приводит к значительному утонению стенки оправки, и в процессе прошивки возможно разрушение локально перегретого участка оправки в месте критического диаметра. Если диаметр и длина i-го цилиндрического участка малы, не происходит достаточного охлаждения оправки. Таким образом, равенство диаметра и длины i-го цилиндрического участка полости оправки, величину которых рассчитывают по формуле (1), находятся в зависимости от диаметра и толщины стенки гильзы, обеспечивают максимальную эффективность охлаждения и повышают стойкость оправок.The implementation of the diameter and length of the i-th cylindrical section of the mandrel cavity with dimensions that are directly dependent on the diameter of the sleeve and the inverse of the thickness of the wall of the sleeve in the cross section corresponding to the end of the adjacent previous cylindrical section is explained by the fact that the profile of the inner surface of the sleeve (taking into account its ovalization ) in the deformation zone most optimally describes the radius of construction of the cylindrical section of the mandrel cavity. The diameter and length of the i-th cylindrical section, the angle of the generatrix of the lateral surface of the i-th conical section with the longitudinal axis of the mandrel are made in such a way as to ensure maximum flow rate of the refrigerant and prevent the formation of a water vapor plug. An increase in the diameter and length of the cylindrical portion of the mandrel cavity leads to a significant thinning of the mandrel wall, and during the flashing process, the locally overheated portion of the mandrel can be destroyed at the critical diameter. If the diameter and length of the ith cylindrical section are small, the mandrel does not sufficiently cool. Thus, the equality of the diameter and length of the ith cylindrical section of the mandrel cavity, the value of which is calculated by the formula (1), depends on the diameter and wall thickness of the liner, provide maximum cooling efficiency and increase the durability of the mandrels.
Кроме того, эффективность охлаждения оправок может быть увеличена за счет расположения подводящей хладагент трубки, выполненной с определенным диаметром. Подводящую трубку устанавливают на наконечнике полого стержня таким образом, чтобы длина участка трубки, выдвинутой относительно торца наконечника стержня, составляла не менее половины длины рабочей части оправки. В этом случае обеспечивается хорошая циркуляция подаваемого под давлением хладагента в «малых» цилиндрических участках полости оправки, исключая образование водопаровой пробки, и интенсивный ток хладагента в последующих участках. При недостаточном выдвижении трубки, подающей хладагент, происходит торможение встречных потоков - отраженного от стенок полости и подающего хладагент - с образованием водопаровой пробки. Для обеспечения необходимой циркуляции хладагента величина площади поперечного сечения подводящей трубки должна быть не более половины величины площади поперечного сечения i-го цилиндрического участка, в котором расположен торец подводящей трубки, а диаметр подводящей трубки рассчитывают по формуле (2). При этом обеспечивается наибольшая эффективность охлаждения полости оправки.In addition, the cooling efficiency of the mandrels can be increased due to the location of the refrigerant supply pipe made with a certain diameter. The lead-in tube is mounted on the tip of the hollow rod so that the length of the portion of the tube extended relative to the end of the tip of the rod is at least half the length of the working part of the mandrel. In this case, good circulation of the refrigerant supplied under pressure is ensured in the "small" cylindrical sections of the mandrel cavity, eliminating the formation of a water vapor plug, and the intensive flow of refrigerant in subsequent sections. With insufficient extension of the tube supplying the refrigerant, the counter flows are inhibited - reflected from the walls of the cavity and the supply of refrigerant - with the formation of a water vapor plug. To ensure the necessary circulation of the refrigerant, the cross-sectional area of the inlet pipe should be no more than half the cross-sectional area of the i-th cylindrical section in which the end of the inlet pipe is located, and the diameter of the inlet pipe is calculated by the formula (2). This ensures the greatest cooling efficiency of the mandrel cavity.
Для определения оптимальной конструкции оправки, а также величины участка подводящей трубки, выдвинутой относительно торца наконечника стержня, было проведено моделирование и исследование влияния размеров цилиндрических участков полости на скорость исходящего потока хладагента. Результаты моделирования приведены в таблице 1.To determine the optimal design of the mandrel, as well as the size of the section of the supply tube extended relative to the end of the tip of the rod, modeling and investigation of the influence of the dimensions of the cylindrical sections of the cavity on the speed of the outgoing refrigerant flow were carried out. The simulation results are shown in table 1.
Из таблицы 1 следует, что скорость истечения хладагента увеличивается при выполнении длины и диаметра i-го цилиндрического участка полости одинаковой величины. Кроме того, угол образующей боковой поверхности конических участков полости должен составлять с продольной осью оправки 45÷60°, а длина участка подводящей трубки, выдвинутой относительно торца наконечника стержня - не менее половины длины рабочей части оправки.From table 1 it follows that the flow rate of the refrigerant increases when performing the length and diameter of the i-th cylindrical section of the cavity of the same size. In addition, the angle of the generatrix of the lateral surface of the conical sections of the cavity should be 45–60 ° with the longitudinal axis of the mandrel, and the length of the section of the inlet tube extended relative to the end of the rod tip should be at least half the length of the working part of the mandrel.
Опытно-промышленное испытание оправок прошивного стана предлагаемой конструкции диаметром 364 мм было проведено в трубопрокатном цехе ПАО «Северский трубный завод» при прошивке гильз размером 433×26,9 мм для производства труб размером 325×8 мм. Полученные результаты стойкости оправок прошивного стана приведены в таблице 2.A pilot test of the mandrels of the piercing mill of the proposed design with a diameter of 364 mm was carried out in the pipe rolling workshop of PAO Seversky Pipe Plant with the piercing of sleeves 433 × 26.9 mm in size for the production of 325 × 8 mm pipes. The results of the durability of the mandrels of the piercing mill are shown in table 2.
Из таблицы 2 следует, что стойкость водоохлаждаемых оправок предлагаемой конструкции составила более 600 прошивок при средней стойкости оправок - 350 прошивок, что в 1,7 раза больше средней стойкости оправок существующей конструкции.From table 2 it follows that the resistance of the water-cooled mandrels of the proposed design amounted to more than 600 firmwares with an average resistance of mandrels - 350 firmwares, which is 1.7 times the average resistance of mandrels of the existing design.
Использование изобретения позволит повысить эффективность охлаждения оправок прошивного стана, увеличить стойкость оправок, уменьшить расходный коэффициент прокатываемого металла за счет снижения количества вышедших из строя оправок, а также снизить производство продукции пониженного качества и простои прошивного стана при производстве горячекатаных труб.The use of the invention will improve the cooling efficiency of the mandrels of the piercing mill, increase the durability of the mandrels, reduce the expenditure coefficient of the rolled metal by reducing the number of failed mandrels, and also reduce the production of low quality products and downtime of the piercing mill in the production of hot rolled pipes.
Claims (12)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2017102464A RU2649598C1 (en) | 2017-01-26 | 2017-01-26 | Water-cooled mandrel of the piercing mill |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2017102464A RU2649598C1 (en) | 2017-01-26 | 2017-01-26 | Water-cooled mandrel of the piercing mill |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2649598C1 true RU2649598C1 (en) | 2018-04-04 |
Family
ID=61867169
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2017102464A RU2649598C1 (en) | 2017-01-26 | 2017-01-26 | Water-cooled mandrel of the piercing mill |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2649598C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2819688C1 (en) * | 2023-10-23 | 2024-05-22 | Сергей Викторович Акименко | Water-cooled mandrel of piercing mill |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3049947A (en) * | 1959-05-05 | 1962-08-21 | Milnes James Arthur | Water-cooled mandrel |
| RU2354468C1 (en) * | 2008-04-11 | 2009-05-10 | Федеральное государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Государственный технологический университет "Московский институт стали и сплавов" | Mandrel unit of screw rolling mill |
| RU2423194C2 (en) * | 2009-09-22 | 2011-07-10 | Федеральное государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Water-cooled mandrel and piercing mill stand rod |
-
2017
- 2017-01-26 RU RU2017102464A patent/RU2649598C1/en active
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3049947A (en) * | 1959-05-05 | 1962-08-21 | Milnes James Arthur | Water-cooled mandrel |
| RU2354468C1 (en) * | 2008-04-11 | 2009-05-10 | Федеральное государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Государственный технологический университет "Московский институт стали и сплавов" | Mandrel unit of screw rolling mill |
| RU2423194C2 (en) * | 2009-09-22 | 2011-07-10 | Федеральное государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Water-cooled mandrel and piercing mill stand rod |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2819688C1 (en) * | 2023-10-23 | 2024-05-22 | Сергей Викторович Акименко | Water-cooled mandrel of piercing mill |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| BRPI0610086A2 (en) | Method for producing ultra thin wall metal pipe with cold working process | |
| KR101632137B1 (en) | Tube expanding method for manufacturing metal tube | |
| CN103464507B (en) | A kind of method of producing high-precision austenite seamless steel pipe | |
| RU2649598C1 (en) | Water-cooled mandrel of the piercing mill | |
| CN100408905C (en) | Manufacturing method of seamless steel pipe for pressure pipeline | |
| RU2301713C2 (en) | Method for producing casing tubes for threading in tube rolling aggregates with pilger mills | |
| JP5103387B2 (en) | Method for producing a seamless hollow body from steel | |
| JP5615938B2 (en) | Tube rolling plant | |
| JP4192970B2 (en) | Cold rolling method for metal tubes | |
| US2409219A (en) | Tube expanding | |
| RU2545950C2 (en) | PRODUCTION OF SEAMLESS COLD-FORMED OIL-WELL TUBING SIZED TO 168,3×10,6×5000-10000 mm | |
| JP2001113329A (en) | Inner surface expansion tool, and method for expanding steel tube | |
| CN100393433C (en) | Cold rolling process for metal tubes | |
| RU2650218C1 (en) | Mandrel assembly of screw rolling mill | |
| CN105377459B (en) | For producing the drift that seamless pipe and service life are improved | |
| JPS5856648B2 (en) | Continuous rolling method for pipes | |
| JP6623211B2 (en) | Method for producing a hot rolled seamless tube with a thick end | |
| CN112547805A (en) | Double-arc hole type machining process of stretch reducing mill | |
| RU2461436C1 (en) | Method of producing variable cross-section thin-wall shells | |
| JP2014166649A (en) | Method for manufacturing seamless steel pipe | |
| RU2722952C1 (en) | Method of rolling pipe workpieces | |
| CN208303694U (en) | Pusher hot tube expanding machine plug with air discharge duct | |
| RU2477186C2 (en) | Screw rolling mill mandrel assembly | |
| RU2533612C2 (en) | BILLET FOR PIERCING AND ROLLING AT HELICAL ROLLING TWO-ROLL MILL OF 650×"500BH"×3250-3650 mm SLEEVE-BILLET FOR THEIR REROLLING TO COMMERCIAL 610×36,53×3150-3550 mm PIPES OF 15X5M-GRADE STEEL COMMUNICATIONS OF OIL REFINERIES WITH HIGHER-PRECISION GEOMETRICAL SIZES | |
| CN217095005U (en) | Periodic roll and roll device |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PD4A | Correction of name of patent owner | ||
| TC4A | Change in inventorship |
Effective date: 20180702 |
|
| QB4A | Licence on use of patent |
Free format text: LICENCE FORMERLY AGREED ON 20210624 Effective date: 20210624 |