RU2644830C2 - Способ изготовления прутковых заготовок из сплавов на основе интерметаллида титана с орто-фазой - Google Patents
Способ изготовления прутковых заготовок из сплавов на основе интерметаллида титана с орто-фазой Download PDFInfo
- Publication number
- RU2644830C2 RU2644830C2 RU2015156639A RU2015156639A RU2644830C2 RU 2644830 C2 RU2644830 C2 RU 2644830C2 RU 2015156639 A RU2015156639 A RU 2015156639A RU 2015156639 A RU2015156639 A RU 2015156639A RU 2644830 C2 RU2644830 C2 RU 2644830C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- deformation
- carried out
- temperature
- billet
- degree
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/16—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of other metals or alloys based thereon
- C22F1/18—High-melting or refractory metals or alloys based thereon
- C22F1/183—High-melting or refractory metals or alloys based thereon of titanium or alloys based thereon
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21K—MAKING FORGED OR PRESSED METAL PRODUCTS, e.g. HORSE-SHOES, RIVETS, BOLTS OR WHEELS
- B21K1/00—Making machine elements
- B21K1/28—Making machine elements wheels; discs
- B21K1/32—Making machine elements wheels; discs discs, e.g. disc wheels
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Forging (AREA)
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
Abstract
Изобретение относится к обработке металлов давлением, в частности к способам изготовления промежуточных заготовок из интерметаллидных титановых сплавов, основанных на орторомбической фазе TiAlNb, которые предназначены для дальнейших операций формоизменения, например для изготовления лопаток компрессора высокого давления газотурбинных двигателей. Способ изготовления прутковых заготовок из сплавов на основе интерметаллида титана с орто-фазой включает нагрев и предварительную деформацию слитка с получением заготовки, промежуточную и окончательную деформацию заготовки и заключительную термообработку. Промежуточную деформацию заготовки осуществляют осадкой со степенью 25-40% проведением от 2 до 5 деформаций, совмещенных с прессованием со степенью 55-70%, при этом нагрев заготовки перед первой из промежуточных деформаций проводят ступенчато до температуры Тпп+(100-200)°С с выдержкой 2-3 часа, а каждую последующую из промежуточных деформаций проводят при температуре на 50-100°С ниже предыдущей с выдержкой на 0,5-1 час меньше, чем на предыдущей, а последнюю из промежуточных деформаций проводят при температуре Тпп-(20-50)°С, причем окончательную деформацию заготовки осуществляют ковкой с суммарной степенью не более 30% при температуре Тпп-(80-120)°С. Обеспечиваются стабильные характеристики прочности и пластичности прутковых заготовок из сплава на основе орторомбического алюминида титана TiAlNb за счет создания однородной по сечению мелкодисперсной структуры. 1 з.п. ф-лы, 1 ил., 1 табл., 1 пр.
Description
Изобретение относится к обработке металлов давлением, в частности к способам изготовления промежуточных заготовок из интерметаллидных титановых сплавов, основанных на орторомбической фазе Ti2AlNd, которые предназначены для дальнейших операций формоизменения, например для изготовления лопаток компрессора высокого давления газотурбинных двигателей.
Пожаробезопасные сплавы на основе орторомбического алюминида титана Ti2AlNb обладают высокими удельными прочностными характеристиками, жаропрочностью и жаростойкостью, сопротивлением ползучести и, в отличие от сплавов на основе алюминидов титана TiAl и Ti3Al, обладают лучшей технологической пластичностью, что позволяет изготавливать из них различные виды полуфабрикатов. Однако для достижения заданного уровня механических свойств полуфабрикатов на основе орто-фазы необходима тщательная проработка структуры на этапе деформации заготовок.
Известен способ производства жаропрочного орто-сплава состава Ti-12Al-11Nb-2Mo-1Fe (ат. %) + 0,1 (масс. %) В (патент JP 2011052239), который включает получение полуфабриката путем ковки в (α2+В2)- или В2-области и последующий отжиг при температуре В2-области, в результате чего в материале формируется пластинчатая (O+В2)-структура. Недостатком этого способа является низкая прочность (σв=845 МПа) и пластичность (δ=4,3%) полуфабриката при комнатной температуре вследствие плохой деформационной проработки исходной литой структуры, что делает невозможным применение данного полуфабриката для изготовления деталей ответственного назначения.
Наиболее близким к заявляемому техническому решению является «Способ изготовления поковок дисков из сплава алюминида титана на основе орто-фазы» (патент РФ 2520924), который включает нагревы, предварительную деформацию слитка, окончательную деформацию заготовки и заключительную термообработку. Однако этот способ не всегда обеспечивает получение однородной структуры по сечению полуфабриката вследствие небольших степеней деформации, которые в первую очередь влияют на преобразование структуры в приповерхностных слоях, оставляя практически неизмененную (литую) структуру в центре полуфабриката.
Задачей изобретения является обеспечения стабильных характеристик прочности и пластичности при комнатной и повышенной температурах в прутковых заготовках из сплава на основе орторомбического алюминида титана Ti2AlNb за счет создания однородной по сечению мелкодисперсной структуры.
Техническим результатом является получение в промышленных условиях прутковых заготовок с однородной дисперсной структурой и требуемым уровнем свойств.
Решение поставленной задачи достигается тем, что способ изготовления прутковых заготовок из сплавов на основе интерметаллида титана с орто-фазой, включающий нагрев и предварительную деформацию слитка с получением заготовки, промежуточную и окончательную деформацию заготовки и заключительную термообработку, причем промежуточную деформацию заготовки осуществляют осадкой со степенью 25-40% проведением от 2 до 5 деформаций, совмещенных с прессованием со степенью 55-70%, при этом нагрев заготовки перед первой их промежуточных деформаций проводят ступенчато до температуры Тпп+(100-200)°С с выдержкой 2-3 часа, а каждую последующую из промежуточных деформаций проводят при температуре на 50-100°С ниже предыдущей с выдержкой на 0,5-1 час меньше, чем на предыдущей, а последнюю из промежуточных деформаций проводят при температуре Тпп-(20-50)°С, причем окончательную деформацию заготовки осуществляют ковкой с суммарной степенью не более 30% при температуре Тпп-(80-120)°С.
Предварительную деформацию слитка проводят, преимущественно, осадкой и ковкой с суммарной степенью деформации 70-80% при температуре Тпп+(100-200)°С.
Проведение от 2 до 5 промежуточных деформаций осадкой со степенью 25-40%, совмещенных с прессованием со степенью 55-70% после ступенчатого нагрева заготовки до температуры Тпп+(100-200)°С и выдержки 2-3 часа, позволяет преобразовать структуру во всем объеме полуфабриката.
Нагрев до температуры деформации необходимо проводить ступенчато, т.к. сплавы на основе алюминида титана Ti2AlNb чувствительны к скорости нагрева вследствие низкой теплопроводности. При ускоренном нагреве в материале могут возникать большие термические напряжения, приводящие к короблению и даже растрескиванию заготовок.
Сплавы на основе интерметаллида титана Ti2AlNb с высоким содержанием ниобия обладают более высокой технологической пластичностью по сравнению со сплавами на основе алюминидов титана TiAl и Ti3Al, но более низкой по сравнению с промышленными жаропрочными сплавами на основе титана (ВТ18У, ВТ25У, ВТ8 и т.д.). Низкая технологичность обусловливает применение небольших степеней деформации в процессе ковки при повышенных температурах, чтобы не происходило растрескивание материала. Однако малые степень деформации в основном сосредотачиваются в приповерхностных слоях, в которых, вследствие накопления дефектов кристаллического строения, протекает динамическая рекристаллизации, что приводит к измельчению структуры за счет образования и роста рекристаллизованных β-зерен. В то же время структура внутренних областей полуфабриката остается практически не преобразованной (крупные исходные β-зерна и крупнопластинчатые выделения О-фазы). Использование в едином цикле осадки и прессования с заявленными степенями деформации обеспечивает лучшую проработку структуры по всему объему полуфабриката.
Каждая последующая промежуточная деформация проводится при температуре на 50-100°С ниже предыдущей с выдержкой на 0,5-1 час меньше предыдущей, что обеспечивает получение более мелкого β-зерна за счет протекания процессов динамической рекристаллизации. Однако в процессе охлаждения до комнатной температуры происходит выделение α2 и О-фаз, имеющих пластинчатую морфологию вследствие больших объемных эффектов превращения, кроме того, выделение данных фаз вначале происходит по границе исходного β-зерна, образуя так называемую «оторочку», что существенно снижает пластичность материала и ударную вязкость. Заявленное понижение температуры каждой последующей промежуточной деформации с заявленной выдержкой, определенными экспериментально, приводит к сохранению в структуре α2 и О-фаз, в которых в процессе деформации происходит накопление дефектов кристаллического строения, что вызывает протекание процессов полигонизации и начальных стадий деления пластин, что способствует «разбиению оторочки» по границе исходного β-зерна.
Экспериментально установленные параметры окончательной деформации - ковки с суммарной степенью не более 30% при температуре Тпп-(80-120)°С - обеспечивают накопление дефектов кристаллического строения в пластинах О-фазы, в которых при последующей термической обработке, предпочтительно при двухступенчатом отжиге, протекают процессы полигонизации и глобуляризации, что способствует формированию однородной по объему полуфабриката дисперсной структуры, не содержащей «оторочки».
Предварительную деформацию слитка проводят осадкой в торец со степенью 20-25% (коэффициент осадки 1,35-1,45) и ковкой по образующей с суммарной степенью 70-80% (коэффициент укова 4,7-4,9) при температуре Тпп+(100-200)°С, что обеспечивает первичное объемное преобразование структуры и устранение литейной микропористости.
Результат осуществления изобретения поясняется графическим изображением, на котором показана микроструктура образцов из сплава на основе интерметаллида титана Ti2AlNb после деформации (а) и термической обработки (б).
Пример.
Тройным вакуумно-дуговым переплавом был получен слиток ∅340×810 мм следующего химического состава, масс. %:
алюминий | 11,4 |
цирконий | 1,31 |
ванадий | 0,71 |
углерод | 0,065 |
ниобий | 39,3 |
молибден | 0,85 |
кремний | 0,14 |
кислород | 0,043 |
азот | 0,005 |
сумма прочих примесей | 0,3 |
титан | остальное |
Предварительную деформацию слитка в контейнере ∅385×1050 мм проводили осадкой при температуре 1180°C со степенью 23% (коэффициент осадки 1,4) до ∅450 мм, а затем ковкой при температуре 1180°C с суммарной степенью деформации 76% (уков 4,2) до ∅220 мм.
Нагрев под первую промежуточную деформацию заготовки проводили ступенчато от 300°C с печью до температуры 550°C с выдержкой 1 час, далее нагрев с печью до 850°C с выдержкой 1 час, затем нагрев с печью до 1150°C. После изотермической выдержки при температуре 1150°C в течение 2,5 часов первую промежуточную деформацию заготовки проводили осадкой (распрессовкой) кованой заготовки ∅200 мм со степенью 30% (коэффициент осадки 1,45) до ∅240 мм, совмещенной с прессованием заготовки со степенью 58% (коэффициент вытяжки 2,4) до ∅155 мм.
Нагрев под вторую промежуточную деформацию заготовки проводили до 1070°C. Вторую промежуточную деформацию заготовки ∅155 мм проводили осадкой (распрессовкой) со степенью 30% (коэффициент осадки 1,4) до ∅180 мм, совмещенной с прессованием прутка со степенью 65% (коэффициент вытяжки 2,9) до ∅105 мм.
Нагрев под третью промежуточную деформацию заготовки проводили до 1010°C. Третью промежуточную деформацию заготовки ∅105 мм проводили осадкой (распрессовкой) со степенью 35% (коэффициент осадки 1,4) до ∅130 мм, совмещенной с прессованием прутка со степенью 68% (коэффициент вытяжки 3,0) до ∅75 мм.
Окончательную деформацию ковкой заготовки ∅75 мм проводили со степенью 25% (коэффициент укова 1,3) при температуре 980°C до ∅65 мм.
После деформации заготовку подвергали двухступенчатой термической обработке - сначала при температуре 900°C, с выдержкой 2,5 часа, охлаждение на воздухе до комнатной температуры, затем - нагрев до температуры 850°C, с выдержкой 12 часов и охлаждением на воздухе до комнатной температуры.
Деформация по предложенному способу и заключительная термическая обработка обеспечивают в заготовке формирование однородной дисперсной структуры (показано на фиг.), которая позволила получить высокий уровень прочностных и пластических характеристик прутковой заготовки при комнатной и повышенной температурах (табл.).
Таким образом, предлагаемый способ деформационной обработки прутковых заготовок из сплава на основе орторомбического алюминида титана Ti2AlNb и последующая термическая обработка позволяют получить стабильные характеристики прочности и пластичности при комнатной и повышенной температурах за счет создания однородной по сечению мелкодисперсной структуры.
Claims (2)
1. Способ изготовления прутковых заготовок из сплавов на основе интерметаллида титана с орто-фазой, включающий нагрев и предварительную деформацию слитка с получением заготовки, промежуточную и окончательную деформацию заготовки и заключительную термообработку, отличающийся тем, что промежуточную деформацию заготовки осуществляют осадкой со степенью 25-40% проведением от 2 до 5 деформаций, совмещенных с прессованием со степенью 55-70%, при этом нагрев заготовки перед первой из промежуточных деформаций проводят ступенчато до температуры Тпп+(100-200)°С с выдержкой 2-3 часа, а каждую последующую из промежуточных деформаций проводят при температуре на 50-100°С ниже предыдущей с выдержкой на 0,5-1 час меньше, чем на предыдущей, а последнюю из промежуточных деформаций проводят при температуре Тпп-(20-50)°С, причем окончательную деформацию заготовки осуществляют ковкой с суммарной степенью не более 30% при температуре Тпп-(80-120)°С.
2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что предварительную деформацию слитка проводят осадкой и ковкой с суммарной степенью 70-80% при температуре Тпп+(100-200)°С.
Priority Applications (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2015156639A RU2644830C2 (ru) | 2015-12-17 | 2015-12-17 | Способ изготовления прутковых заготовок из сплавов на основе интерметаллида титана с орто-фазой |
UAA201807600A UA120018C2 (ru) | 2015-12-17 | 2016-12-27 | Способ изготовления заготовок из сплавов на основе интерметаллида титана с орто-фазой |
PCT/RU2016/000930 WO2017105290A2 (ru) | 2015-12-17 | 2016-12-27 | Способ изготовления заготовок из сплавов на основе интерметаллида титана с орто-фазой |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2015156639A RU2644830C2 (ru) | 2015-12-17 | 2015-12-17 | Способ изготовления прутковых заготовок из сплавов на основе интерметаллида титана с орто-фазой |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2015156639A RU2015156639A (ru) | 2017-06-26 |
RU2644830C2 true RU2644830C2 (ru) | 2018-02-14 |
Family
ID=59057070
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2015156639A RU2644830C2 (ru) | 2015-12-17 | 2015-12-17 | Способ изготовления прутковых заготовок из сплавов на основе интерметаллида титана с орто-фазой |
Country Status (3)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2644830C2 (ru) |
UA (1) | UA120018C2 (ru) |
WO (1) | WO2017105290A2 (ru) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2761398C1 (ru) * | 2021-03-11 | 2021-12-08 | Акционерное общество "Объединенная двигателестроительная корпорация" (АО "ОДК") | Способ обработки прутков из орто-сплавов титана для получения лопаток компрессора газотурбинного двигателя |
RU2790704C1 (ru) * | 2022-06-15 | 2023-02-28 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Белгородский государственный национальный исследовательский университет" (НИУ "БелГУ") | Способ изготовления лопаток газотурбинных двигателей из деформированных заготовок сплава на основе орторомбического алюминида титана |
Families Citing this family (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN111607751A (zh) * | 2020-06-09 | 2020-09-01 | 无锡派克新材料科技股份有限公司 | 一种Ti2AlNb合金改锻方法 |
CN111636042B (zh) * | 2020-06-12 | 2021-05-18 | 无锡派克新材料科技股份有限公司 | 一种金属间化合物合金提升可锻性方法 |
CN112247043B (zh) * | 2020-08-28 | 2022-04-12 | 中国科学院金属研究所 | 一种Ti2AlNb基合金锻件的制备工艺 |
CN112692204B (zh) * | 2020-12-25 | 2022-09-23 | 西安稀有金属材料研究院有限公司 | 一种大尺寸耐蚀Ti35合金锻件的制备方法 |
CN114769480B (zh) * | 2022-04-09 | 2024-03-22 | 中国科学院金属研究所 | 一种Ti2AlNb基合金环件的制备工艺 |
CN116987991B (zh) * | 2023-09-26 | 2024-01-23 | 成都先进金属材料产业技术研究院股份有限公司 | 一种调控Ti2AlNb基合金屈强比的方法 |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5906692A (en) * | 1993-12-28 | 1999-05-25 | Alliedsignal Inc. | Process for producing forged α-2 based titanium aluminides having fine grained and orthorhombic transformed microstructure and articles made therefrom |
US6132526A (en) * | 1997-12-18 | 2000-10-17 | Societe Nationale D'etude Et De Construction De Moteurs D'aviation "Snecma" | Titanium-based intermetallic alloys |
RU2164263C2 (ru) * | 1999-06-17 | 2001-03-20 | Институт проблем сверхпластичности металлов РАН | СПОСОБ ОБРАБОТКИ ЗАГОТОВОК ИЗ ЗАЭВТЕКТОИДНЫХ γ+α2 СПЛАВОВ |
JP2011052239A (ja) * | 2009-08-31 | 2011-03-17 | Kyushu Institute Of Technology | O相基耐熱チタン合金およびその製造方法 |
RU2520924C1 (ru) * | 2013-02-21 | 2014-06-27 | Открытое акционерное общество "Всероссийский институт легких сплавов" (ОАО "ВИЛС") | Способ изготовления поковок дисков из сплава алюминия титана на основе орто-фазы |
-
2015
- 2015-12-17 RU RU2015156639A patent/RU2644830C2/ru active IP Right Revival
-
2016
- 2016-12-27 UA UAA201807600A patent/UA120018C2/ru unknown
- 2016-12-27 WO PCT/RU2016/000930 patent/WO2017105290A2/ru active Application Filing
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5906692A (en) * | 1993-12-28 | 1999-05-25 | Alliedsignal Inc. | Process for producing forged α-2 based titanium aluminides having fine grained and orthorhombic transformed microstructure and articles made therefrom |
US6132526A (en) * | 1997-12-18 | 2000-10-17 | Societe Nationale D'etude Et De Construction De Moteurs D'aviation "Snecma" | Titanium-based intermetallic alloys |
RU2164263C2 (ru) * | 1999-06-17 | 2001-03-20 | Институт проблем сверхпластичности металлов РАН | СПОСОБ ОБРАБОТКИ ЗАГОТОВОК ИЗ ЗАЭВТЕКТОИДНЫХ γ+α2 СПЛАВОВ |
JP2011052239A (ja) * | 2009-08-31 | 2011-03-17 | Kyushu Institute Of Technology | O相基耐熱チタン合金およびその製造方法 |
RU2520924C1 (ru) * | 2013-02-21 | 2014-06-27 | Открытое акционерное общество "Всероссийский институт легких сплавов" (ОАО "ВИЛС") | Способ изготовления поковок дисков из сплава алюминия титана на основе орто-фазы |
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2761398C1 (ru) * | 2021-03-11 | 2021-12-08 | Акционерное общество "Объединенная двигателестроительная корпорация" (АО "ОДК") | Способ обработки прутков из орто-сплавов титана для получения лопаток компрессора газотурбинного двигателя |
RU2790704C1 (ru) * | 2022-06-15 | 2023-02-28 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Белгородский государственный национальный исследовательский университет" (НИУ "БелГУ") | Способ изготовления лопаток газотурбинных двигателей из деформированных заготовок сплава на основе орторомбического алюминида титана |
RU2790711C1 (ru) * | 2022-06-15 | 2023-02-28 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Белгородский государственный национальный исследовательский университет" (НИУ "БелГУ") | Способ изготовления лопаток газотурбинных двигателей из деформированных заготовок сплава на основе орторомбического алюминида титана |
RU2790704C9 (ru) * | 2022-06-15 | 2023-05-26 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Белгородский государственный национальный исследовательский университет" (НИУ "БелГУ") | Способ изготовления лопаток газотурбинных двигателей из сплава на основе орторомбического алюминида титана |
RU2800270C1 (ru) * | 2022-06-15 | 2023-07-19 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Белгородский государственный национальный исследовательский университет" (НИУ "БелГУ") | Способ изготовления лопаток газотурбинных двигателей из интерметаллидного сплава на основе орторомбического алюминида титана |
RU2800089C1 (ru) * | 2022-07-06 | 2023-07-18 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" Национального исследовательского центра "Курчатовский институт" (НИЦ "Курчатовский институт" - ВИАМ) | Способ термической обработки интерметаллидных титановых Орто-сплавов |
RU2807232C1 (ru) * | 2022-09-21 | 2023-11-13 | Акционерное общество "Объединенная двигателестроительная корпорация" (АО "ОДК") | Способ изготовления прутковых заготовок из сплавов на основе интерметаллида титана с орто-фазой |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
WO2017105290A3 (ru) | 2017-08-10 |
WO2017105290A2 (ru) | 2017-06-22 |
RU2015156639A (ru) | 2017-06-26 |
UA120018C2 (ru) | 2019-09-10 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2644830C2 (ru) | Способ изготовления прутковых заготовок из сплавов на основе интерметаллида титана с орто-фазой | |
KR101827017B1 (ko) | 고강도 티타늄 합금의 제조 | |
CN110205571B (zh) | 一种tc18钛合金大尺寸棒材的制备方法 | |
JP5299610B2 (ja) | Ni−Cr−Fe三元系合金材の製造方法 | |
CN103348029B (zh) | 疲劳强度优异的耐磨损性钛合金构件 | |
CN109252061B (zh) | 一种高温、高热稳定性、高断裂韧性钛合金棒材的制备方法 | |
RU2657892C2 (ru) | Высокопрочный титановый сплав с альфа-бета-структурой | |
WO2012032610A1 (ja) | チタン材 | |
JP6315320B2 (ja) | Fe−Ni基超耐熱合金の製造方法 | |
WO2020031579A1 (ja) | Ni基超耐熱合金の製造方法およびNi基超耐熱合金 | |
RU2644714C2 (ru) | Способ изготовления прутков из сплавов на основе титана | |
JP6575756B2 (ja) | 析出強化型ステンレス鋼の製造方法 | |
JP2018090843A (ja) | α+β型チタン合金製翼部材の製造方法 | |
WO2017170433A1 (ja) | Ni基超耐熱合金の製造方法 | |
CN114032375B (zh) | 超级13Cr不锈钢锻材的加工方法 | |
RU2507289C1 (ru) | Сплав на основе титана и изделие, выполненное из него | |
RU2761398C1 (ru) | Способ обработки прутков из орто-сплавов титана для получения лопаток компрессора газотурбинного двигателя | |
RU2520924C1 (ru) | Способ изготовления поковок дисков из сплава алюминия титана на основе орто-фазы | |
JP6185347B2 (ja) | Ni基超耐熱合金の分塊用中間素材及びその製造方法、Ni基超耐熱合金の製造方法 | |
JP5382518B2 (ja) | チタン材 | |
RU2534909C1 (ru) | СПОСОБ ТЕРМОМЕХАНИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ ДЛЯ ПОВЫШЕНИЯ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОЙ ПЛАСТИЧНОСТИ ОБЪЕМНЫХ ПОЛУФАБРИКАТОВ ИЗ Al-Cu-Mg-Ag СПЛАВОВ | |
RU2635650C1 (ru) | Способ термомеханической обработки высоколегированных псевдо-β титановых сплавов, легированных редкими и редкоземельными металлами | |
TWI568862B (zh) | 沃斯田鐵系合金鋼材之製造方法 | |
RU2790704C9 (ru) | Способ изготовления лопаток газотурбинных двигателей из сплава на основе орторомбического алюминида титана | |
RU2790704C1 (ru) | Способ изготовления лопаток газотурбинных двигателей из деформированных заготовок сплава на основе орторомбического алюминида титана |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20191218 |
|
NF4A | Reinstatement of patent |
Effective date: 20210709 |