RU2621525C1 - First type reinforced reduction radial thrust bearing - Google Patents
First type reinforced reduction radial thrust bearing Download PDFInfo
- Publication number
- RU2621525C1 RU2621525C1 RU2016117770A RU2016117770A RU2621525C1 RU 2621525 C1 RU2621525 C1 RU 2621525C1 RU 2016117770 A RU2016117770 A RU 2016117770A RU 2016117770 A RU2016117770 A RU 2016117770A RU 2621525 C1 RU2621525 C1 RU 2621525C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- bearing
- roller
- rollers
- ring
- stage
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C19/00—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement
- F16C19/22—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing rollers essentially of the same size in one or more circular rows, e.g. needle bearings
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C19/00—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement
- F16C19/22—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing rollers essentially of the same size in one or more circular rows, e.g. needle bearings
- F16C19/34—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing rollers essentially of the same size in one or more circular rows, e.g. needle bearings for both radial and axial load
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
- F16C33/30—Parts of ball or roller bearings
- F16C33/34—Rollers; Needles
- F16C33/36—Rollers; Needles with bearing-surfaces other than cylindrical, e.g. tapered; with grooves in the bearing surfaces
Landscapes
- Rolling Contact Bearings (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области машино-, приборо-, самолето-, автомобиле-, корабле- и ракетостроения и может быть использовано во всех отраслях промышленности и транспорта.The invention relates to the field of machine, instrument, aircraft, car, ship and rocket science and can be used in all industries and vehicles.
Известен подшипник качения радиально-упорный роликовый однорядный с коническими роликами ступенчатого типа, изображенный на фиг. 7 аналога.A single-row angular contact roller bearing with step type tapered rollers is shown in FIG. 7 analogs.
Отличается исполнением дорожки качения наружного кольца 1 наклонная (коническая), а тела качения 2 выполнены коническими ступенчатого типа. Диаметры меньшей ступени ролика Dwm1 и Dwm2 контактируют по линии только с дорожкой качения внутреннего кольца 4. Диаметры большей ступени ролика (конического типа) Dwm3 и Dwm4 контактируют по линии только с дорожкой качения наружного кольца 1. Широкий торец в подшипнике качения осуществляет радиальный натяг и воспринимает осевое усилие. Подшипник качения на фиг. 7 работает аналогично фиг. 5 и 6.It differs in the execution of the raceway of the
Отличается условием сборки и наличием линейного контакта ступенчатого конического ролика 2 с дорожками качения колец 1 и 4.It differs by the condition of assembly and the presence of a linear contact of the stepped
Условие сборки:Build Condition:
d1m/Dwm1=d2m/Dwm2=D1m/Dwm3=D2m/Dwm4=Const,d1m / Dwm1 = d2m / Dwm2 = D1m / Dwm3 = D2m / Dwm4 = Const,
где d1m диаметр дорожки качения (min) внутреннего кольца подшипника;where d1m is the raceway diameter (min) of the inner race of the bearing;
Dwm1 (min) диаметр меньшей ступени конического ролика;Dwm1 (min) the diameter of the smaller step of the conical roller;
d2m диметр дорожки качения (max) внутреннего кольца подшипника;d2m raceway diameter (max) of the bearing inner ring;
D1m диаметр дорожки качения (min) наружного кольца подшипника;D1m raceway diameter (min) of the outer race of the bearing;
Dwm3 диаметр большей ступени (min) конического ролика;Dwm3 diameter of the larger step (min) of the conical roller;
D2m диаметр дорожки качения (max) наружного кольца подшипника;D2m raceway diameter (max) of the outer race of the bearing;
Dwm4 (max) диаметр большей ступени конического ролика.Dwm4 (max) is the diameter of the larger step of the conical roller.
(см. заявку №2232926, модель подшипника, изображенная на Фиг. 7, опубликована 20.07.2004 г.).(see application No. 2232926, the bearing model shown in Fig. 7, published on July 20, 2004).
Недостатком известного технического решения является то, что изобретение невозможно осуществить, так как невозможно исчислить указанные диаметры ступеней роликов и колец. В аналоге вектор давления на шипы меньшей ступени роликов противоположно направлен вектору давления на большую ступень роликов, что ведет к усталости металла в роликах. Кроме того, автор аналога подразумевает возможность вращения наружного или внутреннего кольца подшипника относительно неподвижного внутреннего или наружного кольца, но при вращении внутреннего кольца относительно наружного будет повышение, а не понижение частоты вращения ступенчатых роликов (обратный эффект редукции).A disadvantage of the known technical solution is that the invention is impossible to implement, since it is impossible to calculate the indicated diameters of the steps of the rollers and rings. In an analogue, the pressure vector on the spikes of the lower roller stage is oppositely directed to the pressure vector on the larger roller stage, which leads to metal fatigue in the rollers. In addition, the author of the analogue implies the possibility of rotation of the outer or inner ring of the bearing relative to the stationary inner or outer ring, but when the inner ring is rotated relative to the outer ring, there will be an increase rather than a decrease in the speed of the stepped rollers (the inverse reduction effect).
Для редукционного радиально-упорного подшипника первого типа усиленного поставлена задача изменить конструкцию, чтобы: а) можно было увеличить предельное значение коэффициента редукции подшипника или можно было повысить предельную нагрузку на подшипник при прежнем коэффициенте редукции, b) исключить смещения роликов вдоль собственной оси вращения, с) изменить конструкцию известных аналогов, чтобы при вращении внутреннего кольца относительно наружного (первый тип подшипника) частота вращения роликов понижалась.For a reducing angular contact bearing of the first type of reinforced, the task is to change the design so that: a) it is possible to increase the limiting value of the coefficient of reduction of the bearing or it is possible to increase the ultimate load on the bearing at the same reduction ratio, b) to exclude displacements of the rollers along its own axis of rotation, s ) change the design of known analogues, so that when the inner ring rotates relative to the outer (first type of bearing), the speed of the rollers decreases.
Поставленная задача решается тем, что в редукционном радиально-упорном подшипнике первого типа усиленном, содержащем наружное и внутреннее кольца с коническими дорожками качения, установленные между ними тела качения, выполненные в виде установленных в гнезда сепаратора двухступенчатых роликов, усеченные конические ступени большего диаметра которых обкатывают дорожку внутреннего кольца подшипника, а ступени меньшего диаметра в виде усеченных конических шипов, выступающих соосно с двух сторон большей ступени роликов, имеющих проточки для реборд, обкатывают дорожку его наружного кольца; между шипов меньшей ступени роликов размещены конические распирающие кольца, имеющие наружные реборды, с обеих сторон больших ступеней роликов, препятствующие выгибанию шипов в сторону оси вращения подшипника. На каждом из двух участков дорожки качения наружного кольца могут быть реборды от одной штуки, препятствующие перемещению роликов вдоль оси вращения, которые (реборды) в случае препятствия сборке подшипника можно конструктивно перенести на дорожку качения внутреннего кольца, для этого на большей ступени ролика делаются проточки для реборд (реборды размещены либо на наружном, либо на внутреннем кольце). Для удобства сборки подшипника меньшая ступень ролика устанавливается в большую на любой удобной стадии сборки с последующей фиксацией. Исчисления диаметров ступеней роликов и коэффициента редукции подшипника должно производиться по формулам прототипа k=Dr/dr; Dr1=Dr/cosα, Dr2=Dr1⋅(|OB|-H)/|OB|, dr1=dr2⋅(|OB|+h)/|OB|, dr2=dr/cosα, dr3=dr2⋅(|OB|-H)/|OB|, dr4=dr2⋅(|OB|-H-h)/|OB|, s=zk=2D2 r(D-d)dr, где k - коэффициент редукции ролика редукционного радиального подшипника первого типа, служащего базой (базового подшипника) для построения и исчисления редукционного радиально-упорного подшипника первого типа и его ролика, Dr и dr - диаметры большей и меньшей ступеней ролика базового подшипника, Dr1, Dr2 - диаметры оснований большей ступени ролика редукционного радиально-упорного подшипника первого типа, dr1, dr2, dr3, dr4 - диаметры оснований шипов меньшей ступени ролика рассматриваемого подшипника, α - угол между векторами силы Fr радиальной нагрузки на подшипник и вектором суммы векторов силы Fr и силы Fi осевой нагрузки; |ОВ| - отрезок, соединяющий точку фокуса линий наружной и внутренней дорожек, линий большей и меньшей ступеней ролика и центр основания ролика радиуса Dr1; Н - ширина большей ступени ролика; h - ширина шипов меньшей ступени ролика; s - коэффициент редукции подшипника, z - отношение диаметра большей ступени ролика редукционного подшипника к диаметру ролика стандартного подшипника с одинаковыми диаметрами дорожек качения колец.The problem is solved in that in the reduction angular contact bearing of the first type reinforced, containing the outer and inner rings with conical raceways, the rolling bodies installed between them, made in the form of two-stage rollers installed in the separator sockets, truncated conical steps of a larger diameter which run around the track the inner ring of the bearing, and the steps of a smaller diameter in the form of truncated conical spikes protruding coaxially from two sides of the larger step of the rollers having a groove and flanges, track run in its outer ring; between the studs of the lower roller stage there are conical bursting rings having external flanges on both sides of the large roller stages, which prevent the studs from bending towards the axis of rotation of the bearing. On each of the two sections of the raceway of the outer ring there can be flanges from one piece, which prevent the rollers from moving along the axis of rotation, which (flanges) can be structurally transferred to the raceway of the inner ring in case of an obstacle to the assembly of the bearing, for this, grooves are made for the larger step of the roller flange (flanges are placed either on the outer or on the inner ring). For ease of assembly of the bearing, the lower roller stage is installed in the larger one at any convenient assembly stage with subsequent fixation. The calculation of the diameters of the steps of the rollers and the coefficient of reduction of the bearing should be made according to the formulas of the prototype k = D r / d r ; D r1 = D r / cosα, D r2 = D r1 ⋅ (| OB | -H) / | OB |, d r1 = d r2 ⋅ (| OB | + h) / | OB |, d r2 = d r / cosα, d r3 = d r2 ⋅ (| OB | -H) / | OB |, d r4 = d r2 ⋅ (| OB | -Hh) / | OB |, s = zk = 2D 2 r (Dd) d r , where k is the coefficient of reduction of the roller of a reducing radial bearing of the first type, which serves as the base (base bearing) for constructing and calculating the reduction of the angular contact bearing of the first type and its roller, D r and d r are the diameters of the larger and smaller steps of the roller of the basic bearing, D r1 , D r2 are the diameters of the bases of the larger step of the roller of a reducing angular contact bearing of the first type, d r1 , d r2 , d r3 , d r4 are the diameters of the bases of the studs m the lower roller stage of the bearing in question, α is the angle between the vectors of the force F r of the radial load on the bearing and the vector of the sum of the vectors of the force F r and the axial load force F i ; | OB | - a segment connecting the focal point of the lines of the outer and inner paths, the lines of the larger and smaller steps of the roller and the center of the base of the roller of radius D r1 ; H is the width of the greater step of the roller; h is the width of the spikes of the lower roller stage; s is the coefficient of reduction of the bearing, z is the ratio of the diameter of the larger step of the roller of the reducing bearing to the diameter of the roller of a standard bearing with the same diameters of the raceways of the rings.
Анализ известных технических решений, проведенный по научно-технической и патентной документации, показал, что совокупность существенных признаков заявляемого технического решения не известна из уровня техники, следовательно, оно соответствует условиям патентоспособности изобретения - «изобретательский уровень» и «новизна».An analysis of the known technical solutions carried out according to scientific, technical and patent documentation showed that the set of essential features of the claimed technical solution is not known from the prior art, therefore, it meets the conditions of patentability of the invention - “inventive step” and “novelty”.
Редукционный радиально-упорный подшипник первого типа усиленный поясняется Фиг. 1, на которой изображен редукционный радиально-упорный подшипник первого типа усиленный в разрезе.The first angular contact angular contact bearing reinforced is illustrated in FIG. 1, which shows a reduction angular contact bearing of the first type reinforced in section.
Редукционный радиально-упорный подшипник первого типа усиленный состоит из наружного кольца 1 с возможной ребордой на каждом из двух участков конической дорожки качения, разделенных проточкой в кольце для прохождения в ней большей ступени ролика, внутреннего кольца 2 с возможной ребордой по центру конической дорожки качения, конических ступенчатых роликов с большей ступенью 3 с возможной проточкой для реборды, с цилиндрическим отверстием 5 для меньшей ступени ролика, и меньшей ступенью 4 с обязательными проточками на каждом шипе ступени для реборд распирающих колец, двух распирающих колец 6 в виде конической втулки с наружной ребордой, сепаратора, не указанного на чертеже. А-А - увеличенное сечение распирающего кольца.The reinforced reduction angular contact bearing of the first type consists of an
Большая ступень ролика 3 обкатывается только по дорожке качения внутреннего кольца 2, одновременно меньшая ступень ролика 4 обкатывается только по дорожке качения наружного кольца 1. Распирающее кольцо 6, служащее дополнительной опорой меньшей ступени ролика 4, вращается синхронно работе подшипника, препятствует давлению со стороны наружного кольца 1 постоянно.The large stage of the
Заявляемое техническое решение позволило понизить разрушающий ролики эффект от внешних радиально-осевых нагрузок на подшипник, направленных на смещение большей ступени ролика (влево-вверх на Фиг. 1) относительно меньшей ступени (вправо-вниз на Фиг. 1, эффект гильотинирования), который увеличивается при повышении нагрузки на подшипник или при увеличении коэффициента редукции ролика, ведущего к уменьшению диаметров меньшей ступени ролика. Срок работы подшипника увеличился по сравнению с редукционным радиально-упорным подшипником без распирающих колец, предел коэффициента редукции подшипника увеличился тоже, как и предел максимальной нагрузки на подшипник. Реборда распирающего кольца увеличила жесткость кольца и препятствует его перемещению вдоль оси вращения. Смещение роликов вдоль оси ограничено ребордами либо на дорожке качения наружного кольца, либо на дорожке качения внутреннего кольца. Диаметры ступеней ролика представленного подшипника и его коэффициент редукции исчисляются по формулам прототипа, либо диаметры ступеней ролика подгоняются под готовые диаметры дорожек качения и необходимый коэффициент редукции по тем же формулам. Таким образом, технический результат достигнут. Изобретение предназначено для замены стандартных подшипников для экономии энергии, затрачиваемой на преодоление трения скольжения шаров подшипника, для снижения кинетической энергии вращения тел качения подшипника; когда нужно повысить в разы предел частоты вращения внутреннего кольца радиально-упорного подшипника при повышенной нагрузке на подшипник и прежней частоте вращения тел качения (авиадвигатели, двигатели крылатых ракет околоземной орбиты); для снижения усталости металла от стремления смещения под нагрузкой большей ступени ролика относительно меньшей ступени.The claimed technical solution allowed to reduce the effect of destroying the rollers from external radial-axial loads on the bearing, aimed at displacing the larger stage of the roller (left-up in Fig. 1) relative to the lower stage (right-down in Fig. 1, the effect of guillotination), which increases when the load on the bearing increases or when the reduction ratio of the roller increases, leading to a decrease in the diameters of the lower roller stage. The service life of the bearing has increased compared to a reduction angular contact bearing without expanding rings, the limit of the coefficient of reduction of the bearing has increased, as well as the limit of the maximum load on the bearing. The ribs of the bursting ring increased the stiffness of the ring and prevents its movement along the axis of rotation. The displacement of the rollers along the axis is limited by flanges either on the race track of the outer ring or on the raceway of the inner ring. The diameters of the steps of the roller of the presented bearing and its reduction coefficient are calculated according to the formulas of the prototype, or the diameters of the steps of the roller are adjusted to the finished diameters of the raceways and the necessary reduction coefficient according to the same formulas. Thus, the technical result is achieved. The invention is intended to replace standard bearings to save energy spent on overcoming the sliding friction of the balls of the bearing, to reduce the kinetic energy of rotation of the rolling elements of the bearing; when it is necessary to increase at times the limit of the rotational speed of the inner ring of an angular contact bearing with an increased load on the bearing and the previous frequency of rotation of the rolling bodies (aircraft engines, low-Earth orbit cruise missile engines); to reduce fatigue of the metal from the tendency of displacement under load of a higher stage of the roller relative to a lower stage.
Редукционный радиально-упорный подшипник первого типа усиленный может быть изготовлен на стандартном оборудовании с использованием современных материалов и технологий.The reinforced angular contact ball bearing of the first type can be manufactured on standard equipment using modern materials and technologies.
Claims (4)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2016117770A RU2621525C1 (en) | 2016-05-04 | 2016-05-04 | First type reinforced reduction radial thrust bearing |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2016117770A RU2621525C1 (en) | 2016-05-04 | 2016-05-04 | First type reinforced reduction radial thrust bearing |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2621525C1 true RU2621525C1 (en) | 2017-06-06 |
Family
ID=59032088
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2016117770A RU2621525C1 (en) | 2016-05-04 | 2016-05-04 | First type reinforced reduction radial thrust bearing |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2621525C1 (en) |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SU28380A1 (en) * | 1929-02-28 | 1932-11-30 | В.Н. Трейер | Roller bearing with stepped rollers |
FR2699238A1 (en) * | 1992-12-15 | 1994-06-17 | Mauxion Robert | Frictionless roller or ball bearings in circular housings for use in railway, car or electric motor - has areas of roller or ball surface, with differing radii, running on inner and outer tracks. |
RU2232926C2 (en) * | 2002-03-25 | 2004-07-20 | Гонченко Борис Васильевич | Antifriction bearing |
RU2319046C2 (en) * | 2004-09-29 | 2008-03-10 | Михаил Петрович Кабиков | Antifriction bearing (versions) |
RU2554033C1 (en) * | 2014-03-18 | 2015-06-20 | Юрий Петрович Адашкевич | Rolling bearings with step rollers |
-
2016
- 2016-05-04 RU RU2016117770A patent/RU2621525C1/en active
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SU28380A1 (en) * | 1929-02-28 | 1932-11-30 | В.Н. Трейер | Roller bearing with stepped rollers |
FR2699238A1 (en) * | 1992-12-15 | 1994-06-17 | Mauxion Robert | Frictionless roller or ball bearings in circular housings for use in railway, car or electric motor - has areas of roller or ball surface, with differing radii, running on inner and outer tracks. |
RU2232926C2 (en) * | 2002-03-25 | 2004-07-20 | Гонченко Борис Васильевич | Antifriction bearing |
RU2319046C2 (en) * | 2004-09-29 | 2008-03-10 | Михаил Петрович Кабиков | Antifriction bearing (versions) |
RU2554033C1 (en) * | 2014-03-18 | 2015-06-20 | Юрий Петрович Адашкевич | Rolling bearings with step rollers |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2570891C1 (en) | Ball cageless roll bearing | |
US3552812A (en) | Angular-contact bearing construction | |
US9759260B2 (en) | Support bearing, in particular running roller | |
US8065867B2 (en) | Radial ball bearing | |
US20180320593A1 (en) | Bearing assembly for a turbocharger, comprising an anti-rotation element | |
US2733967A (en) | Axial | |
RU2618813C1 (en) | Second type reinforced reduction radial thrust bearing | |
US20160238070A1 (en) | Bearing for combined loads | |
RU2621525C1 (en) | First type reinforced reduction radial thrust bearing | |
RU2609545C1 (en) | Reducing thrust bearing | |
US11067120B2 (en) | Rolling bearing, notably large-diameter rolling bearing | |
RU2232926C2 (en) | Antifriction bearing | |
US9388851B1 (en) | Split cylindrical roller bearing | |
CN109210074B (en) | Segmented cage for rolling bearing | |
JP2014185649A (en) | Rolling bearing device and vehicular pinion shaft supporting device | |
RU2618807C1 (en) | Second type reinforced reduction radial bearing | |
RU2618809C1 (en) | First type reinforced reduction radial bearing | |
US20150337888A1 (en) | Crankshaft assembly | |
JP2007085559A (en) | Flexible engagement type reduction gear | |
JP2006112555A (en) | Roller bearing with aligning ring | |
RU164916U1 (en) | BALL BEARING RADIAL-THRESHING UNIQUE | |
RU2609513C1 (en) | Reducing radial thrust bearing of second type | |
JP5790033B2 (en) | Tapered roller bearing | |
RU223837U1 (en) | Combined thrust-radial ball roller bearing | |
JP4545122B2 (en) | Roller bearing |