RU2589961C2 - Method of producing high-strength low alloy steel - Google Patents
Method of producing high-strength low alloy steel Download PDFInfo
- Publication number
- RU2589961C2 RU2589961C2 RU2011149098/02A RU2011149098A RU2589961C2 RU 2589961 C2 RU2589961 C2 RU 2589961C2 RU 2011149098/02 A RU2011149098/02 A RU 2011149098/02A RU 2011149098 A RU2011149098 A RU 2011149098A RU 2589961 C2 RU2589961 C2 RU 2589961C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- strip
- rolling
- casting
- steel
- rolled
- Prior art date
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/46—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B2201/00—Special rolling modes
- B21B2201/10—Endless rolling
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
Description
Область изобретенияField of Invention
Изобретение относится к способу получения высокопрочной низколегированной стали при добавке меди.The invention relates to a method for producing high strength low alloy steel with the addition of copper.
Высокопрочная низколегированная сталь согласно своему английскому названию "high-strength low-alloy steel" обозначается так же, как HSLA-сталь. HSLA-сталь предлагает лучшие механические и технологические свойства, чем легированная углеродом сталь такой же прочности. Стали HSLA имеют содержание углерода от 0,05 до 0,25 вес.% и содержат до 2 вес.% марганца и небольшие доли других легирующих элементов, таких как медь, никель, ниобий, азот, ванадий, хром, молибден, титан, кальций, редкие земли или цирконий. Прочность на разрыв при вытягивании составляет 250-590 МПа и может доходить даже до 700 МПа.High-strength low-alloy steel according to its English name "high-strength low-alloy steel" is denoted in the same way as HSLA-steel. HSLA steel offers better mechanical and technological properties than carbon-alloyed steel of the same strength. HSLA steels have a carbon content of 0.05 to 0.25 wt.% And contain up to 2 wt.% Manganese and small proportions of other alloying elements such as copper, nickel, niobium, nitrogen, vanadium, chromium, molybdenum, titanium, calcium , rare earths or zirconium. The tensile strength during stretching is 250-590 MPa and can even reach 700 MPa.
Легирующие элементы ниобий, титан и ванадий необходимы для определенной прочности стали, но, несмотря на свое малое содержание (разное в зависимости от сорта стали), составляют большую долю стоимости стали. Поэтому проводились и проводятся опыты, чтобы снизить применение этих легирующих элементов.The alloying elements niobium, titanium and vanadium are necessary for a certain strength of steel, but, despite their low content (different depending on the grade of steel), they make up a large share of the cost of steel. Therefore, experiments have been and are being conducted to reduce the use of these alloying elements.
Уровень техникиState of the art
Документ WO 2004/026497 A1 показывает способ получения стальной ленты, в котором получают полосу и затем обрабатывают ее дальше путем непрерывной прокатки в черновом прокатном стане и чистовом прокатном стане, причем после чистового стана проводится охлаждение, которое более подробно не определено.Document WO 2004/026497 A1 shows a method for producing a steel strip in which a strip is obtained and then further processed by continuous rolling in a roughing mill and a finishing rolling mill, and cooling is carried out after the finishing mill, which is not defined in more detail.
Уже известно также о добавлении меди в HSLA-стали для снижения содержания дорогих легирующих элементов, смотри, например, опубликованную патентную заявку JP 2009-280902 A. Там рекомендуется добавка меди на уровне от 1 до 2% для повышения прочности на разрыв при вытягивании, смотри, например, абзац 22 английского машинного перевода. Доля ниобия лежит в диапазоне 0,01-0,05%, доля ванадия составляет от 0,01 до 0,1% и доля титана - 0,01-0,03%.It is also known about the addition of copper to HSLA steel to reduce the content of expensive alloying elements, see, for example, published patent application JP 2009-280902 A. There it is recommended to add copper at a level of 1 to 2% to increase the tensile strength when drawn, see , for example, paragraph 22 of an English machine translation. The proportion of niobium is in the range of 0.01-0.05%, the proportion of vanadium is from 0.01 to 0.1% and the proportion of titanium is 0.01-0.03%.
Медь в этих количествах имеет особенность образовывать выделения частиц, которые в диапазоне температур деформации и нагревания являются стабильными и имеют распределение по размерам, которое предотвращает рост зерна и тем самым одновременно вызывает повышение прочности стали, или готовой стальной ленты, или стального листа.Copper in these quantities has the peculiarity of forming precipitates of particles that are stable in the temperature and strain range and have a size distribution that prevents grain growth and thereby simultaneously increases the strength of steel, or finished steel strip, or steel sheet.
Медь в некоторых способах получения стали часто уже содержится в стали, например, если в электродуговой печи применяется низкокачественный лом с высоким содержанием меди.In some steelmaking processes, copper is often already contained in steel, for example, if low-grade scrap with a high copper content is used in an electric arc furnace.
Однако медь имеет тот недостаток, что она, главным образом в комбинации с серой, может привести к образованию второго минимума вязкости стали, который проявляется через образование трещин при деформации в прокатном стане, например, в виде трещин на кромке. Это явление связано с механизмами обогащения, которые усиливаются, главным образом, из-за медленных скоростей застывания и длительного пребывания стали в печах повторного нагрева.However, copper has the disadvantage that it, mainly in combination with sulfur, can lead to the formation of a second minimum viscosity of steel, which manifests itself through the formation of cracks during deformation in a rolling mill, for example, in the form of cracks on the edge. This phenomenon is associated with enrichment mechanisms, which are enhanced mainly due to the slow hardening rates and prolonged stay of steel in reheating furnaces.
Поэтому задачей изобретения является ограничить эти явления, которые ведут к образованию второго минимума вязкости.Therefore, the object of the invention is to limit these phenomena, which lead to the formation of a second minimum viscosity.
Изложение изобретенияSUMMARY OF THE INVENTION
Эта задача решена способом по п.1, в соответствии с которым содержание меди в стали доводят до 0,15%-0,35% и затем на установке разливки полос или лент отливают полосу, соответственно ленту, с максимальной толщиной 130 мм и отверждают ее, причем скорость разливки составляет по меньшей мере 4,5 м/мин, предпочтительно по меньшей мере 5 м/мин, и затем полосу или ленту прокатывают путем непрерывной или полунепрерывной прокатки за менее чем 5,8 мин, в частности менее чем 4,5 мин, до желаемой конечной толщины, причем после прокатки до желаемой конечной толщины проводится охлаждение со скоростью 15-90 K/с, предпочтительно 25-60 K/с, до температуры ниже 650°C, предпочтительно ниже 600°C.This problem is solved by the method according to claim 1, in accordance with which the copper content in the steel is adjusted to 0.15% -0.35% and then a strip, respectively a tape, with a maximum thickness of 130 mm is cast in the strip or tape casting unit and cured moreover, the casting speed is at least 4.5 m / min, preferably at least 5 m / min, and then the strip or strip is rolled by continuous or semi-continuous rolling in less than 5.8 minutes, in particular less than 4.5 min to the desired final thickness, and after rolling to the desired final thickness cooling is carried out at a rate of 15-90 K / s, preferably 25-60 K / s, to a temperature below 650 ° C, preferably below 600 ° C.
Процентные доли, указываемые в формуле изобретения, являются весовыми процентами.The percentages indicated in the claims are weight percent.
Продолжительность процесса прокатки измеряется от выхода установки разливки полосы или ленты, то есть, когда отлитая полоса или отлитая лента покинула последнее направляющее устройство (чаще всего пару направляющих валков) установки разливки полос или лент. При этом продолжительность 5,8 мин соответствует скорости разливки примерно 3-3,5 м/мин, а продолжительность 4,5 мин - скорости разливки примерно 4,8-5,4 м/мин.The duration of the rolling process is measured from the exit of the strip or tape casting installation, that is, when the cast strip or cast tape has left the last guide device (most often a pair of guide rolls) of the strip or tape casting installation. The duration of 5.8 minutes corresponds to a casting speed of about 3-3.5 m / min, and the duration of 4.5 minutes corresponds to a casting speed of about 4.8-5.4 m / min.
В отличие от названного во введении документа JP 2009-280902 A в настоящем изобретении благодаря более низкому содержанию меди в сплаве и другому способу получения образуются выделения размером примерно 20 нм или больше. Эти выделения слишком крупные, чтобы вызывать дисперсионное твердение, так как эффект выделений при таких размерах сильно снижен, и доля, растворенная в матрице, падает. Однако выделения в диапазоне 20 нм очень хорошо помогают при создании однородной структуры с малыми размерами зерна.In contrast to JP 2009-280902 A mentioned in the introduction, in the present invention, due to the lower copper content in the alloy and another method of preparation, precipitates of about 20 nm or larger are formed. These precipitates are too large to cause dispersion hardening, since the effect of precipitates at such sizes is greatly reduced, and the fraction dissolved in the matrix decreases. However, emissions in the range of 20 nm very well help in creating a homogeneous structure with small grain sizes.
У сплавов из документа JP 2009-280902 A медь описана как упрочняющая кристаллический твердый раствор и как вносящая вклад в дисперсионное твердение. При указанных содержаниях меди следует ожидать проблем со сваркой, а также с хрупкостью.For alloys from JP 2009-280902 A, copper is described as a hardening crystalline solid solution and as contributing to dispersion hardening. With the indicated copper contents, welding problems as well as brittleness are to be expected.
Получаемая в результате высокопрочная низколегированная сталь может, в частности, быть определена как подперитектическая сталь с содержанием углерода от 0,05 вес.% до 0,1 вес.% или как среднеуглеродистая сталь с содержанием углерода от 0,05 вес.% до 0,25 вес.%.The resulting high-strength low alloy steel can, in particular, be defined as subperitectic steel with a carbon content of from 0.05 wt.% To 0.1 wt.% Or as medium carbon steel with a carbon content of from 0.05 wt.% To 0, 25 wt.%.
Непрерывная или полунепрерывная прокатка согласно изобретению предпочтительно проводится в двухступенчатом прокатном стане, состоящем из чернового прокатного стана и чистового прокатного стана.Continuous or semi-continuous rolling according to the invention is preferably carried out in a two-stage rolling mill, consisting of a rough rolling mill and a finishing rolling mill.
Процесс прокатки продолжительностью менее 5,8 мин начинается с выхода полосы или ленты из установки разлива полос или лент и заканчивается выходом стали, как правило, в виде стальной ленты, из последней активной (= находящейся в контакте со сталью) прокатной клети чистового прокатного стана. Под прокатным станом понимается соединенный последовательно ряд прокатных клетей с расстоянием между клетями менее 7 м, предпочтительно менее 6 м. Прокатные клети, отстоящие друг от друга на большее расстояние, относятся уже к следующему прокатному стану или являются одноклетевыми станами.The rolling process lasting less than 5.8 minutes begins with the strip or strip leaving the strip or tape spill installation and ends with the steel leaving, usually in the form of a steel strip, from the last active (= in contact with steel) rolling stand of the finishing rolling mill. By rolling mill is meant a series of rolling stands connected in series with a distance between the stands of less than 7 m, preferably less than 6 m. The rolling stands that are spaced apart from each other by a larger distance already belong to the next rolling mill or are single-cage mills.
В способе согласно изобретению применяется конфигурация создания плоской ленты из стали, в которой процесс разливки и процесс прокатки объединены.In the method according to the invention, a configuration is used to create a flat steel strip in which the casting process and the rolling process are combined.
Процесс разливки осуществляется в разливочной машине, причем выходящая из кристаллизатора разливочной машины жидкая стальная полоса проводится через расположенное сразу за кристаллизатором направляющее устройство полосы. Оно обычно содержит несколько (обычно от трех до пятнадцати) направляющих сегментов, причем каждый направляющий сегмент имеет одну или несколько (обычно от трех до десяти) пар направляющих элементов, выполненных предпочтительно как ролики, поддерживающие полосу. Поддерживающие ролики могут поворачиваться вокруг оси, идущей перпендикулярно направлению перемещения полосы. Однако вместо поддерживающих роликов было бы возможным также выполнить отдельные направляющие элементы как статические элементы конструкции, например, в форме полозьев. Независимо от конкретной конструкции направляющих элементов, они расположены по обе стороны боковых сторон полосы, так что полоса проводится рядом верхних и нижних направляющих элементов.The casting process is carried out in a casting machine, and the liquid steel strip exiting the mold of the casting machine is conducted through the strip guide device located immediately after the mold. It usually contains several (usually from three to fifteen) guide segments, each guide segment having one or more (usually from three to ten) pairs of guide elements, preferably made as rollers supporting the strip. The support rollers can rotate around an axis running perpendicular to the direction of movement of the strip. However, instead of the support rollers, it would also be possible to make the individual guide elements as static structural elements, for example in the form of skids. Regardless of the particular design of the guide elements, they are located on both sides of the sides of the strip, so that the strip is held near the upper and lower guide elements.
Полоса выходит из кристаллизатора, по существу, вертикально вниз и поворачивается по горизонтали. Поэтому устройство проведения полосы имеет ход, изгибающийся, по существу, под углом 90°.The strip exits the mold substantially vertically downward and rotates horizontally. Therefore, the strip holding device has a stroke bending substantially at an angle of 90 °.
О непрерывной прокатке говорят, когда разливочная машина соединена с установкой прокатки таким образом, что отлитая в разливочной машине полоса или лента напрямую, т.е. без отделения от только что отлитой части полосы, соответственно ленты и без промежуточного складирования, направляется в установку проката и там прокатывается до конечной толщины. Таким образом, начало полосы или ленты может уже быть прокатано начисто до стальной ленты с конечной толщиной, тогда как разливочная машина и дальше разливает эту же полосу или эту же ленту, то есть у ленты или полосы не существует никакого конца. Говорят также о напрямую спаренном производстве или непрерывном режиме работы установок разливки и прокатки.Continuous rolling is said to be when the casting machine is connected to the rolling unit in such a way that the strip or strip cast in the casting machine is direct, i.e. without separation from the just cast part of the strip, respectively the tape, and without intermediate storage, it is sent to the rolling mill and rolled there to a final thickness. Thus, the beginning of a strip or strip can already be rolled completely to a steel strip with a finite thickness, while the casting machine further pours the same strip or the same tape, that is, there is no end to the tape or strip. They also talk about directly paired production or continuous operation of casting and rolling plants.
При так называемой полунепрерывной прокатке отлитую полосу после разливки делят на плоские слитки, или ленты разделяют после разливки, и отделенные слитки, соответственно ленты, проводят на установку прокатки без промежуточного складирования и охлаждения до температуры окружающей среды. Это отделение может проводиться таким образом, чтобы голова предшествующего слитка уже прокатывалась или была прокатана в последующем прокатном стане, или вследствие большего расстояния до первой прокатной клети, еще не была захвачена.In the so-called semi-continuous rolling, the cast strip after casting is divided into flat ingots, or the tapes are separated after casting, and the separated ingots, respectively tapes, are carried out at the rolling unit without intermediate storage and cooling to ambient temperature. This separation may be carried out in such a way that the head of the preceding ingot is already rolled or has been rolled in a subsequent rolling mill, or due to the greater distance to the first rolling stand, has not yet been captured.
Полоса, выходящая из разливочной машины, будет, как правило, после удаления окалины прокатываться начерно в черновом прокатном стане, образующаяся при этом черновая полоса снова нагревается в печи, обычно до температур примерно 1200°C, и прокатывается набело в чистовом прокатном стане. В чистовом прокатном стане проводится, как правило, горячая прокатка, то есть прокатываемый материал при прокатке остается в области аустенита. Конечная температура прокатки лежит в диапазоне 780-850°C, предпочтительно в диапазоне 800-830°C.The strip leaving the casting machine will, as a rule, after descaling be rolled rough in the rough rolling mill, the resulting rough strip is again heated in the furnace, usually to temperatures of about 1200 ° C, and rolled white in the finishing rolling mill. In a finishing rolling mill, hot rolling is usually carried out, that is, the rolled material during rolling remains in the austenite region. The final rolling temperature lies in the range of 780-850 ° C, preferably in the range of 800-830 ° C.
При непрерывной или полунепрерывной прокатке охлаждение стали после процесса разливки предотвращается благодаря немедленной дальнейшей обработке в черновом прокатном стане. По сравнению с этим в обычных прокатных станах слитки после их получения часто складируются и должны повторно нагреваться уже перед черновым прокатным станом. Однако это запускает нежелательные механизмы обогащения.In continuous or semi-continuous rolling, cooling of the steel after the casting process is prevented by immediate further processing in the roughing mill. In comparison with this, in ordinary rolling mills, ingots are often stored after they are received and must be reheated before the rough rolling mill. However, this triggers undesirable enrichment mechanisms.
Кроме того, образующиеся при непрерывной или полунепрерывной прокатке толщины отлитых полос или слитков, или лент максимум 130 мм положительно сказываются на желательных выделениях, так как частицы меди выделяются быстрее и тем самым ограничены определенным малым средним диаметром, который зависит прежде всего от скорости застывания.In addition, the thicknesses of cast strips or ingots or tapes formed during continuous or semi-continuous rolling, maximum 130 mm, have a positive effect on the desired precipitates, since copper particles are released faster and are thus limited by a certain small average diameter, which depends primarily on the solidification speed.
Опыты с ленточным материалом ленточной разливочной машины показали, что выделения меди имеют диаметр примерно 20-40 нм, если установить скорость разливки по меньшей мере больше чем 4,5 м/мин и затем прокатывать в продолжение 4,3 мин в две ступени (каждая с тремя-пятью прокатными клетями). При этом содержание выбранных легирующих элементов следующее:Experiments with the tape material of the tape filling machine showed that copper precipitates have a diameter of about 20-40 nm if the casting speed is set to at least more than 4.5 m / min and then rolled in two steps for 4.3 minutes (each with three to five rolling stands). The content of the selected alloying elements is as follows:
0,3% медь (Cu),0.3% copper (Cu),
0,025% ниобий (Nb).0.025% niobium (Nb).
Диапазон размеров выделений 20-40 нм соответствует также диапазону размеров выделений, достигаемому благодаря микролегирующим элементам (титан, ниобий), желаемому, чтобы иметь эффекты, влияющие на микроструктуру, а также на повышение прочности.The range of precipitate sizes of 20–40 nm also corresponds to the range of precipitate sizes achieved thanks to microalloying elements (titanium, niobium), which is desirable in order to have effects that affect the microstructure and also increase the strength.
При скоростях охлаждения 15-90 K/с, предпочтительно 25-60 K/с, до температуры ниже 650°C, предпочтительно ниже 600°C, в частности, в пределах максимум 35 секунд, предпочтительно в пределах максимум 15 секунд, после прокатки до желаемой конечной толщины, можно достичь прочности при растяжении до 925 МПа или предела текучести до 700 МПа, причем более высокие значения достигаются предпочтительно путем резкого охлаждения (50-90 K/с) непосредственно после последней ступени деформации и охлаждения до температуры ниже 500°C.At cooling rates of 15-90 K / s, preferably 25-60 K / s, to a temperature below 650 ° C, preferably below 600 ° C, in particular within a maximum of 35 seconds, preferably within a maximum of 15 seconds, after rolling to the desired final thickness, it is possible to achieve tensile strength up to 925 MPa or yield strength up to 700 MPa, and higher values are achieved preferably by quenching (50-90 K / s) immediately after the last stage of deformation and cooling to a temperature below 500 ° C.
Структура, достигнутая при комнатной температуре, состоит, в зависимости от стратегии охлаждения и тем самым класса прочности, преимущественно из перлита и бейнита.The structure achieved at room temperature consists, depending on the cooling strategy and thereby the strength class, mainly from perlite and bainite.
Сопоставимые HSLA-стали, которые получены традиционным способом, содержат около 0,07% ванадия, 0,15% титана и 0,07% ниобия.Comparable HSLA steels, which are obtained in the traditional way, contain about 0.07% vanadium, 0.15% titanium and 0.07% niobium.
Поэтому согласно изобретению можно предусмотреть, чтобы добавленная в сталь доля ванадия (V) составляла менее 0,03%, в частности менее 0,01%, и/или чтобы добавленная в сталь доля ниобия (Nb) составляла менее 0,055%, предпочтительно менее 0,045%, особенно предпочтительно менее 0,03%.Therefore, according to the invention, it can be provided that the proportion of vanadium (V) added to the steel is less than 0.03%, in particular less than 0.01%, and / or that the proportion of niobium (Nb) added to the steel is less than 0.055%, preferably less than 0.045 %, particularly preferably less than 0.03%.
В случае установки разливки полосы можно предусмотреть, чтобы отлитый слиток имел предпочтительную толщину 40-130 мм, особенно предпочтительно 40-105 мм, в частности около 80 мм.In the case of a strip casting installation, it can be provided that the cast ingot has a preferred thickness of 40-130 mm, particularly preferably 40-105 mm, in particular about 80 mm.
В случае установки разливки ленты можно предусмотреть, чтобы отлитая и застывшая лента имела предпочтительную толщину 1-4,5 мм, в частности примерно 3 мм. Если после разливки ленты она будет еще прокатываться, разделение на черновой и чистовой прокатный стан, естественно, не имеет места.In the case of a tape casting installation, it can be provided that the cast and solidified tape has a preferred thickness of 1-4.5 mm, in particular about 3 mm. If after casting the tape it will still be rolled, the separation into a roughing and finishing rolling mill, of course, does not take place.
Толщина черновой ленты, то есть стали между черновым прокатным станом и чистовым прокатным станом, в способе согласно изобретению предпочтительно составляет 5-25 мм, предпочтительно 10-18 мм.The thickness of the roughing strip, that is, the steel between the roughing rolling mill and the finishing rolling mill, in the method according to the invention is preferably 5-25 mm, preferably 10-18 mm.
Черновой прокатный стан должен содержать по меньшей мере две, лучше всего три прокатные клети, а чистовой прокатный стан по меньшей мере четыре, лучше всего пять прокатных клетей.A rough rolling mill must contain at least two, preferably three rolling stands, and a finishing rolling mill at least four, preferably five rolling stands.
Конечная толщина готового катаного продукта лежит в диапазоне 0,6-12 мм, предпочтительно 1-6 мм.The final thickness of the finished rolled product lies in the range of 0.6-12 mm, preferably 1-6 mm.
Способ согласно изобретению предлагает то преимущество, что при производстве стали можно применять также низкосортный и, таким образом, медьсодержащий лом и, кроме того, можно снизить добавку легирующих элементов, в частности, микролегирующих элементов (ниобий, титан, ванадий).The method according to the invention offers the advantage that low-grade and thus copper-containing scrap can also be used in steel production and, in addition, the addition of alloying elements, in particular microalloying elements (niobium, titanium, vanadium) can be reduced.
Способ согласно изобретению может применяться для не имеющей покрытия жести для автомобильной промышленности, для жести электролитического лужения и для оцинкованной огнем жести в области автомобилестроения. Для применения в области автомобилестроения содержание кремния в стали не должно превышать 0,9 вес.%, предпочтительно оно лежит в диапазоне от 0,1% до 0,9%.The method according to the invention can be used for uncoated tin for the automotive industry, for tin electrolytic tinning and for fire galvanized tin in the automotive field. For use in the automotive industry, the silicon content in the steel should not exceed 0.9 wt.%, Preferably it lies in the range from 0.1% to 0.9%.
Способы осуществления изобретенияMODES FOR CARRYING OUT THE INVENTION
При производстве способом непрерывной разливки в разливочной машине отливают полосу, которая имеет толщину примерно 70-100 мм. Сразу за разливочной машиной находятся три клети чернового прокатного стана, в которых происходит сильное уменьшение толщины полосы до примерно 15 мм. Сразу же за ней предусмотрено устройство удаления окалины, после чего материал проходит через индукционный нагреватель и чистовой прокатный стан с пятью клетями, в котором толщину можно уменьшить до 0,6 мм. Затем идет охлаждение ленты на участке охлаждения, например, посредством внесения воды, для установления свойств материала, а после этого установлена моталка, на которой лента сматывается в мотки, и на этом производственный процесс заканчивается.In the continuous casting process, a strip is cast in a casting machine that has a thickness of about 70-100 mm. Just behind the casting machine are three stands of the rough rolling mill, in which there is a strong reduction in strip thickness to about 15 mm. Immediately behind it is a descaling device, after which the material passes through an induction heater and a finishing mill with five stands, in which the thickness can be reduced to 0.6 mm. Then the tape is cooled in the cooling section, for example, by introducing water, to establish the properties of the material, and then a coiler is installed on which the tape is wound into coils, and this completes the production process.
Благодаря установке нескольких ножниц (после чернового прокатного стана, перед чистовым прокатным станом и перед моталкой), можно эксплуатировать прокатный стан в режиме одной партии, причем черновые ленты после чернового прокатного стана режут и по отдельности прокатывают в чистовом прокатном стане. При непрерывной прокатке ленты, прокатанные до конечной толщины, режут только перед моталкой, производство проката осуществляется в непрерывном режиме. Большим преимуществом этой установки является низкий расход энергии на создание стальной ленты. Тогда как в обычных станах горячей прокатки требуется примерно 2 ГДж энергии на выпуск тонны горячекатаных лент, в установке непрерывной или полунепрерывной прокатки это значение падает до 0,4 ГДж на тонну горячекатаных лент.Thanks to the installation of several scissors (after the rough rolling mill, before the finishing rolling mill and before the coiler), it is possible to operate the rolling mill in one batch mode, and the rough tapes after the rough rolling mill are cut and individually rolled in the finishing rolling mill. During continuous rolling, strips rolled to a final thickness are cut only in front of the coiler; rolling is carried out continuously. The big advantage of this installation is the low energy consumption for creating a steel strip. Whereas in conventional hot rolling mills, approximately 2 GJ of energy is required to produce a ton of hot rolled strips, in a continuous or semi-continuous rolling mill this value drops to 0.4 GJ per ton of hot rolled strips.
После прокатки до желаемой конечной толщины на участке охлаждения готовой катаной ленты проводится охлаждение со скоростью 15-90 K/с, предпочтительно 25-60 K/с, до температуры ниже 650°C, предпочтительно ниже 600°C, в пределах максимум 35 секунд, предпочтительно в пределах максимум 15 секунд.After rolling to the desired final thickness in the cooling section of the finished rolled strip, cooling is carried out at a speed of 15-90 K / s, preferably 25-60 K / s, to a temperature below 650 ° C, preferably below 600 ° C, within a maximum of 35 seconds, preferably within a maximum of 15 seconds.
Claims (15)
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| EP20100193403 EP2460596B1 (en) | 2010-12-02 | 2010-12-02 | Method for producing high-strength, low alloy steel with copper |
| EPEP10193403 | 2010-12-02 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2011149098A RU2011149098A (en) | 2013-06-10 |
| RU2589961C2 true RU2589961C2 (en) | 2016-07-10 |
Family
ID=43943974
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2011149098/02A RU2589961C2 (en) | 2010-12-02 | 2011-12-01 | Method of producing high-strength low alloy steel |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP2460596B1 (en) |
| CN (1) | CN102485362B (en) |
| ES (1) | ES2433425T3 (en) |
| MX (1) | MX2011012920A (en) |
| RU (1) | RU2589961C2 (en) |
| UA (1) | UA112150C2 (en) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104946981A (en) * | 2015-06-23 | 2015-09-30 | 宁波吉威熔模铸造有限公司 | Manufacturing method of low-alloy steel |
| CN106086596A (en) * | 2016-08-15 | 2016-11-09 | 宁波吉威熔模铸造有限公司 | A kind of low-alloy steel preparation technology of good mechanical property |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE10025080A1 (en) * | 1999-06-08 | 2001-05-17 | Sms Demag Ag | Method of making metal tape |
| RU2275273C2 (en) * | 2000-09-29 | 2006-04-27 | Ньюкор Корпорейшн | Thin steel strip making method |
| RU2320431C2 (en) * | 2002-09-19 | 2008-03-27 | Джованни Арведи | Method for producing super-thin hot rolled strips of hot slabs and production line for performing the same |
| JP2009280902A (en) * | 2008-05-23 | 2009-12-03 | Korea Inst Of Machinery & Materials | Copper-containing composite bainitic steel, and method for producing the same |
Family Cites Families (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2843665B2 (en) * | 1990-10-25 | 1999-01-06 | 新日本製鐵株式会社 | Hot work crack prevention method for continuous cast slab. |
| NL1003293C2 (en) * | 1996-06-07 | 1997-12-10 | Hoogovens Staal Bv | Method and device for manufacturing a steel strip. |
| KR100961334B1 (en) * | 2002-12-26 | 2010-06-04 | 주식회사 포스코 | Method for manufacturing Cu added Hot Rolled steel sheet using thin slab |
| CA2460399A1 (en) * | 2004-03-10 | 2005-09-10 | Algoma Steel Inc. | High strength steel product with improved formability and steel manufacturing process |
| US20090010793A1 (en) * | 2004-11-03 | 2009-01-08 | Thyssenkrupp Steel Ag | Method For Producing High Strength Steel Strips or Sheets With Twip Properties, Method For Producing a Component and High-Strength Steel Strip or Sheet |
| KR100627475B1 (en) * | 2004-12-24 | 2006-09-25 | 주식회사 포스코 | Method for manufacturing a high-strength hot rolled steel sheet havigng superior surface properties by using mini mill process |
| CN101353766B (en) * | 2007-07-23 | 2011-07-20 | 宝山钢铁股份有限公司 | Grooving corrosion resistant high strength steel for ERW soldering sleeve, sleeve and production method |
| CN101135030B (en) * | 2007-10-12 | 2010-09-08 | 莱芜钢铁集团有限公司 | Weather-resistant hot rolled narrow steel strip and method for manufacturing same |
| CN101481778B (en) * | 2008-01-07 | 2010-12-01 | 宝山钢铁股份有限公司 | Austenic stainless steel strip and manufacturing method thereof |
| CN101225498B (en) * | 2008-01-28 | 2010-06-02 | 广州珠江钢铁有限责任公司 | 600MPa grade high-strength weathering steel and preparation method thereof |
| CN101768704A (en) * | 2010-01-21 | 2010-07-07 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | High-strength weather-resistant hot rolled steel strip and manufacturing method thereof |
-
2010
- 2010-12-02 ES ES10193403T patent/ES2433425T3/en active Active
- 2010-12-02 EP EP20100193403 patent/EP2460596B1/en active Active
-
2011
- 2011-12-01 UA UAA201114236A patent/UA112150C2/en unknown
- 2011-12-01 RU RU2011149098/02A patent/RU2589961C2/en active
- 2011-12-02 MX MX2011012920A patent/MX2011012920A/en active IP Right Grant
- 2011-12-02 CN CN201110395086.9A patent/CN102485362B/en active Active
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE10025080A1 (en) * | 1999-06-08 | 2001-05-17 | Sms Demag Ag | Method of making metal tape |
| RU2275273C2 (en) * | 2000-09-29 | 2006-04-27 | Ньюкор Корпорейшн | Thin steel strip making method |
| RU2320431C2 (en) * | 2002-09-19 | 2008-03-27 | Джованни Арведи | Method for producing super-thin hot rolled strips of hot slabs and production line for performing the same |
| JP2009280902A (en) * | 2008-05-23 | 2009-12-03 | Korea Inst Of Machinery & Materials | Copper-containing composite bainitic steel, and method for producing the same |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN102485362A (en) | 2012-06-06 |
| ES2433425T3 (en) | 2013-12-11 |
| RU2011149098A (en) | 2013-06-10 |
| UA112150C2 (en) | 2016-08-10 |
| MX2011012920A (en) | 2012-06-11 |
| EP2460596A1 (en) | 2012-06-06 |
| EP2460596B1 (en) | 2013-08-28 |
| CN102485362B (en) | 2015-06-03 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP3109335B1 (en) | High-carbon steel wire rod and preparation method therefor | |
| US9863015B2 (en) | Manufacturing method for strip casting 550 MPa-grade high strength atmospheric corrosion-resistant steel strip | |
| CN102174683B (en) | Method for producing cold-rolling low-carbon aluminum killed steel with uniform through plate mechanical property | |
| US9987669B2 (en) | Method for manufacturing thin strip continuously cast 700MPa-grade high strength weather-resistant steel | |
| EP3851216B1 (en) | Method for producing ultra-thin hot-rolled strip steel | |
| CN107287489B (en) | Based on the method completely without head bar strip continuous casting and rolling flow path production titanium micro-alloyed steel | |
| CN101845599B (en) | Weathering steel and manufacturing method thereof | |
| CN108330392B (en) | High-strength wire rod for fine steel wire and production method thereof | |
| US20070212249A1 (en) | Thin cast strip product with microalloy additions, and method for making the same | |
| CN110983193B (en) | 800 MPa-grade high-strength steel based on thin strip casting and rolling and production method thereof | |
| CN111088451A (en) | 600 MPa-level steel bar for reinforced concrete and production method thereof | |
| US20180257133A1 (en) | Thin Cast Strip Product with Microalloy Additions, and Method for Making the Same | |
| CN103194689A (en) | High-strength ferrite stainless steel with excellent formability and corrosion-resistant performance and preparation method thereof | |
| CN111041365B (en) | 500-700 MPa-level economical high-strength steel based on thin strip casting and rolling and production method thereof | |
| CN112517638B (en) | Control method of hot-rolled high-strength steel strip-shaped structure for cold roll forming | |
| CN104831167A (en) | Q550E high-strength steel hot rolled coil and production method thereof | |
| CN103249847A (en) | Method for manufacturing high-strength cold-rolled/hot-rolled trip steel having a tensile strength of 590 mpa grade, superior workability, and low mechanical-property deviation | |
| CN107385319A (en) | Yield strength 400MPa level Precision Welded Pipe steel plates and its manufacture method | |
| CN106521320A (en) | Extra-thick Q460GJCD controlled rolling state high-strength structural steel plate | |
| CN107460404B (en) | A kind of yield strength 800MPa ultra-high strength strip steel and preparation method thereof | |
| RU2589961C2 (en) | Method of producing high-strength low alloy steel | |
| WO2021052312A1 (en) | Martensitic steel strip and manufacturing method therefor | |
| CN106756528B (en) | A kind of high nitrogen medium managese steel strip and its near-net forming preparation method | |
| CN110358976A (en) | High-carbon steel thin strip and production method thereof | |
| CN112522573A (en) | B-containing martensite steel strip and manufacturing method thereof |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| HZ9A | Changing address for correspondence with an applicant |