RU2588978C2 - Способ гибридной лазерно-дуговой сварки деталей из алитированной стали с проволокой, содержащей образующие гамму-фазу элементы, и газом, содержащим менее 10% азота или кислорода - Google Patents
Способ гибридной лазерно-дуговой сварки деталей из алитированной стали с проволокой, содержащей образующие гамму-фазу элементы, и газом, содержащим менее 10% азота или кислорода Download PDFInfo
- Publication number
- RU2588978C2 RU2588978C2 RU2013105801/02A RU2013105801A RU2588978C2 RU 2588978 C2 RU2588978 C2 RU 2588978C2 RU 2013105801/02 A RU2013105801/02 A RU 2013105801/02A RU 2013105801 A RU2013105801 A RU 2013105801A RU 2588978 C2 RU2588978 C2 RU 2588978C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- welding
- aluminum
- nitrogen
- wire
- laser
- Prior art date
Links
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 50
- 238000003466 welding Methods 0.000 title claims abstract description 40
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 31
- 239000007789 gas Substances 0.000 title claims abstract description 29
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 24
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 22
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 22
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 13
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 11
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 title claims abstract description 11
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 42
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 32
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 30
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 22
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims abstract description 17
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims abstract description 17
- 229910052734 helium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 17
- 239000001307 helium Substances 0.000 claims abstract description 16
- SWQJXJOGLNCZEY-UHFFFAOYSA-N helium atom Chemical compound [He] SWQJXJOGLNCZEY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 16
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 15
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 15
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 14
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims abstract description 10
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims abstract description 10
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 238000010891 electric arc Methods 0.000 claims abstract description 5
- 239000002131 composite material Substances 0.000 claims abstract description 3
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 claims description 16
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 12
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims description 12
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000000835 fiber Substances 0.000 claims description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 2
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 16
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 12
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 5
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 5
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 5
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000010953 base metal Substances 0.000 description 4
- 239000000945 filler Substances 0.000 description 4
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 4
- 229910000676 Si alloy Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 3
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 3
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910000975 Carbon steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910001021 Ferroalloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 2
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 2
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 2
- 239000010962 carbon steel Substances 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 2
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 2
- 238000001000 micrograph Methods 0.000 description 2
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 2
- 229910000680 Aluminized steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000604 Ferrochrome Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000914 Mn alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000012300 argon atmosphere Substances 0.000 description 1
- 239000012298 atmosphere Substances 0.000 description 1
- -1 for example Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010439 graphite Substances 0.000 description 1
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- QJGQUHMNIGDVPM-UHFFFAOYSA-N nitrogen group Chemical group [N] QJGQUHMNIGDVPM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000003351 stiffener Substances 0.000 description 1
- 239000002345 surface coating layer Substances 0.000 description 1
- 230000002195 synergetic effect Effects 0.000 description 1
- 230000004580 weight loss Effects 0.000 description 1
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K28/00—Welding or cutting not covered by any of the preceding groups, e.g. electrolytic welding
- B23K28/02—Combined welding or cutting procedures or apparatus
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
- B23K26/20—Bonding
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
- B23K26/14—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring using a fluid stream, e.g. a jet of gas, in conjunction with the laser beam; Nozzles therefor
- B23K26/142—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring using a fluid stream, e.g. a jet of gas, in conjunction with the laser beam; Nozzles therefor for the removal of by-products
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
- B23K26/20—Bonding
- B23K26/21—Bonding by welding
- B23K26/211—Bonding by welding with interposition of special material to facilitate connection of the parts
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
- B23K26/20—Bonding
- B23K26/32—Bonding taking account of the properties of the material involved
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
- B23K26/20—Bonding
- B23K26/32—Bonding taking account of the properties of the material involved
- B23K26/322—Bonding taking account of the properties of the material involved involving coated metal parts
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
- B23K26/346—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring in combination with welding or cutting covered by groups B23K5/00 - B23K25/00, e.g. in combination with resistance welding
- B23K26/348—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring in combination with welding or cutting covered by groups B23K5/00 - B23K25/00, e.g. in combination with resistance welding in combination with arc heating, e.g. TIG [tungsten inert gas], MIG [metal inert gas] or plasma welding
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/02—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape
- B23K35/0255—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape for use in welding
- B23K35/0261—Rods, electrodes, wires
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
- B23K35/3053—Fe as the principal constituent
- B23K35/306—Fe as the principal constituent with C as next major constituent, e.g. cast iron
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
- B23K35/3053—Fe as the principal constituent
- B23K35/3066—Fe as the principal constituent with Ni as next major constituent
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
- B23K35/3053—Fe as the principal constituent
- B23K35/3073—Fe as the principal constituent with Mn as next major constituent
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/38—Selection of media, e.g. special atmospheres for surrounding the working area
- B23K35/383—Selection of media, e.g. special atmospheres for surrounding the working area mainly containing noble gases or nitrogen
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K9/00—Arc welding or cutting
- B23K9/16—Arc welding or cutting making use of shielding gas
- B23K9/173—Arc welding or cutting making use of shielding gas and of a consumable electrode
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K2101/00—Articles made by soldering, welding or cutting
- B23K2101/006—Vehicles
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K2101/00—Articles made by soldering, welding or cutting
- B23K2101/34—Coated articles, e.g. plated or painted; Surface treated articles
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K2103/00—Materials to be soldered, welded or cut
- B23K2103/02—Iron or ferrous alloys
- B23K2103/04—Steel or steel alloys
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K2103/00—Materials to be soldered, welded or cut
- B23K2103/08—Non-ferrous metals or alloys
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Optics & Photonics (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
- Laser Beam Processing (AREA)
- Butt Welding And Welding Of Specific Article (AREA)
Abstract
Изобретение относится к способу гибридной лазерно-дуговой сварки стальных деталей, содержащих поверхностное покрытие на основе алюминия. Осуществляют сварку с помощью электрической дуги и лазерного луча, сочетающихся друг с другом в единой сварочной ванне, в которую расплавленный металл вносят в результате плавления расходуемой проволоки, сварку ведут с защитным газом. Расходуемая проволока содержит 3-20 мас.% одного или более образующих гамма-фазу элементов. Эти элементы выбраны из C, Mn, Ni и N, а защитный газ образован из гелия и/или аргона с добавлением менее 10 об.% азота или кислорода. Изобретение особенно приспособлено для сварки составных заготовок («tailored blanks»), использующихся в области автомобилестроения, или для сварки труб. 13 з.п. ф-лы, 1 пр.
Description
Изобретение относится к способу гибридной лазерно-дуговой сварки стальных деталей, содержащих поверхностное покрытие на основе алюминия, в частности покрытие из алюминия и кремния, осуществляемому с проволокой, содержащей один или более образующих гамма-фазу элементов, и предпочтительно защитным газом, образованным из аргона и/или гелия с добавлением небольших долей азота или кислорода.
Некоторые стали, называемые алитированными, так как они покрыты алюминием или сплавом на основе алюминия, например стали типа USIBOR™, обладают очень высокими механическими характеристиками после горячей вытяжки (листовой штамповки), и поэтому они все больше и больше применяются в области автомобилестроения, когда стремятся к снижению веса.
Действительно, эти стали предназначены подвергаться термообработкам, а затем закалке в ходе операции горячей вытяжки, и получаемые в результате этого их механические характеристики позволяют очень существенно уменьшить вес транспортного средства (автомобиля) по сравнению со стандартной сталью с высоким пределом текучести. Они применяются в основном для получения балок бампера, элементов жесткости двери, центральных стоек, оконных косяков и т.д.
Документ EP-A-1878531 предлагает сваривать этот тип алитированных сталей с применением способа гибридной лазерно-дуговой сварки. Принцип гибридной лазерно-дуговой сварки хорошо известен в уровне техники.
Однако на практике наблюдалось, что после операции гибридной сварки в защитной атмосфере, образованной из смеси He/Ar, стальных деталей, покрытых алюминием или алюминиевым сплавом, в частности сплавом типа Al/Si, и термической обработки после сварки, включающей горячую вытяжку при 920°C, а затем закалку в штампе (30°/с), в сварном соединении часто появлялась фаза с меньшей прочностью на растяжение, чем основной металл и чем зона плавления.
Однако, как поясняется ниже, эта фаза с меньшей прочностью на растяжение образует хрупкую зону в полученном таким образом сварном шве. Эти более хрупкие зоны появляются внутри мартенситной зоны в виде островков белой фазы, содержащих агрегаты алюминия, происходящего из поверхностного слоя.
После анализа было установлено, что эта фаза содержит довольно заметную процентную долю алюминия (>2%), который препятствует аустенитному превращению стали при ее термообработке перед вытяжкой, то есть эта фаза остается в виде дельта-феррита, откуда следует меньшая твердость, чем в остальной детали, подвергшейся мартенситному/бейнитному превращению.
Однако фаза, не превращенная в мартенситную фазу, может привести, при определении механических характеристик узла после сварки, вытяжки с последующей термообработкой, к трещинам и даже к разрушению при сдвиге сварного узла, так как эти зоны, включающие алюминий, имеют более низкую прочность сварного шва, чем наплавленный металл.
Следовательно, ставится задача предложить способ гибридной лазерно-дуговой сварки, улучшающий механические свойства сварного соединения, при операции сварки стальных деталей, покрытых слоем, содержащим алюминий. Более точно, задача заключается в том, чтобы можно было получить однородную микроструктуру мартенситного типа в зоне плавления, то есть в сварном шве, после горячей вытяжки, обычно при примерно 920°C, и закалки в вытяжном штампе, обычно со скоростью охлаждения между 800 и 500°C порядка 30°C/сек.
Таким образом, предлагаемое изобретением решение представляет собой способ гибридной лазерно-дуговой сварки, осуществляемый с помощью электрической дуги и лазерного луча, сочетающихся друг с другом в единой сварочной ванне, в которую расплавленный металл вносится в результате плавления расходуемой проволоки, причем сварочную ванну получают на по меньшей мере одной стальной детали, содержащей поверхностное покрытие на основе алюминия, и осуществляемый с защитным газом, отличающийся тем, что расходуемая проволока содержит по меньшей мере 3 вес.% одного или более образующих гамма-фазу элементов, а защитный газ образован из гелия и/или аргона с добавлением менее 10 об.% азота или кислорода в качестве дополнительного(ых) компонента(ов).
В зависимости от ситуации, способ по изобретению может содержать один или более из следующих признаков:
- образующие гамма-фазу элементы выбраны из углерода (C), марганца (Mn), никеля (Ni) и азота (N);
- расходуемая проволока содержит по меньшей мере Mn;
- образующие гамма-фазу элементы могут поставляться в виде металла или сплава, например углеродсодержащего ферросплава или графита для углерода, электролитического марганца или ферросплава для марганца, элементарного никеля, азотсодержащего феррохрома для азота, в частности порошковой проволоки типа metal cored, то есть с металлическим сердечником;
- расходуемая проволока содержит несколько образующих гамма-фазу элементов, выбранных из C, Mn, Ni и N;
- расходуемая проволока содержит по меньшей мере 5 вес.% одного или более образующих гамма-фазу элементов;
- проволока содержит самое большее примерно 20 вес.% образующих гамма-фазу элементов;
- расходуемая проволока дополнительно содержит железо;
- проволока является порошковой проволокой, в частности порошковой проволокой типа metal cored, т.е. с металлическим сердечником, или цельной проволокой;
- защитный газ содержит смесь гелия и аргона;
- защитный газ образован из гелия и/или аргона с добавлением менее 9 об.% азота или кислорода, предпочтительно азота, так как присутствие азота в газе позволяет внести, в частности, дополнение в образующие гамма-фазу элементы;
- защитный газ содержит по меньшей мере 2 об.% упомянутого по меньшей мере одного дополнительного компонента типа O2 или N2;
- защитный газ содержит по меньшей мере 4 об.% азота в качестве дополнительного компонента;
- защитный газ содержит по меньшей мере 5 об.% азота в качестве дополнительного компонента;
- защитный газ содержит самое большее 8 об.% азота в качестве дополнительного компонента;
- защитный газ содержит по меньшей мере 5,5 об.% азота и самое большее 7,5 об.% азота;
- содержание азота в используемом защитном газе составляет порядка 6-7% азота в аргоне или в смеси аргон/гелий;
- содержание кислорода составляет ниже 8 об.% в аргоне или в аргоне/гелии;
- содержание кислорода составляет порядка 3-5% кислорода в аргоне или в аргоне/гелии;
- защитный газ образован из гелия и/или аргона с добавлением 4-8 об.% азота;
- стальная деталь или детали содержат поверхностное покрытие на основе алюминия, имеющее толщину между 5 и 100 мкм, предпочтительно меньшую или равную 50 мкм;
- металлическая деталь или детали выполнены из стали с поверхностным покрытием на основе алюминия и кремния, предпочтительно поверхностное покрытие содержит более 70% алюминия по массе;
- металлическая деталь или детали выполнены из углеродистой стали;
- расходуемую проволоку плавят электрической дугой, предпочтительно дугой, полученной с помощью горелки для MIG-сварки (дуговой сварки плавящимся электродом);
- лазерный генератор, генерирующий лазерный луч, является лазером типа CO2, волоконным лазером или дисковым лазером;
- свариваемая деталь или детали выбраны из составных заготовок и труб;
- сваривают друг с другом несколько деталей, в частности две детали;
- детали позиционируют и сваривают встык без скоса кромок;
- свариваемая деталь или детали имеют толщину от 0,2 мм до 3 мм. Толщина рассчитывается на уровне плоскости получаемого шва, то есть в месте, где металл плавится, образуя сварной шов, например на уровне торцевой кромки свариваемой детали или деталей;
- покрытие покрывает по меньшей мере одну поверхность детали или деталей, но предпочтительно, чтобы покрытие на основе алюминия не присутствовало или почти не присутствовало на торцевых кромках упомянутых детали или деталей, то есть, например, на срезах листа;
- металлическая деталь или детали имеют поверхностное покрытие на основе алюминия и кремния, содержащее долю алюминия в 5-100 раз выше, чем у кремния, например долю алюминия 90 вес.% и долю кремния 10 вес.%, то есть слой поверхностного покрытия содержит в 9 раз больше алюминия, чем кремния;
- металлическая деталь или детали имеют поверхностное покрытие на основе алюминия и кремния, содержащее долю алюминия в 5-50 раз выше, чем у кремния, в частности долю алюминия в 5-30 раз выше, чем у кремния, в частности долю алюминия в 5-20 раз выше, чем у кремния;
- сваривают несколько деталей друг с другом, обычно две детали; упомянутые детали могут быть одинаковыми или разными, в частности, что касается формы, толщины и т.д.;
- детали выполнены из высоколегированной стали (>5 вес.% легирующих элементов), низколегированной стали (<5 вес.% легирующих элементов) или нелегированной стали, например из углеродистой стали;
- сварочная проволока является цельной проволокой или порошковой проволокой, имеющей диаметр между 0,5 и 5 мм, типично между примерно 0,8 и 2,5 мм;
- лазерный луч предшествует дуге MIG во время сварки, если смотреть в направлении сварки;
- режим MIG-сварки является режимом типа короткой дуги;
- напряжение сварки составляет ниже 20 В, обычно между 11 и 16 В;
- сварочный ток составляет ниже 200 A, обычно между 118 и 166 A;
- скорость сварки составляет ниже 20 м/мин, обычно между 4 и 6 м/мин;
- давление газа составляет между 2 и 15 бар, например порядка 4 бар;
- расход газа составляет между 5 и 40 л/мин, обычно порядка 25 л/мин;
- точку фокусирования лазерного луча фокусируют над свариваемой деталью, предпочтительно на расстоянии от 3 до 6 мм;
- расстояние между присадочной проволокой и лазерным лучом должно составлять примерно между 2 и 3 мм.
Далее изобретение станет более понятным благодаря следующим примерам, целью которых является продемонстрировать эффективность способа гибридной лазерно-дуговой сварки согласно изобретению.
Для этого были проведены испытания гибридной лазерно-дуговой сварки посредством лазерного источника типа CO2 и горелки для дуговой MIG-сварки стальных деталей, покрытых слоем примерно 30 мкм из сплава алюминия/кремния с долями соответственно 90% и 10% по весу. Более точно, в нижеприведенных примерах 1-3 свариваемые детали представляют собой составные заготовки, располагаемые встык друг с другом с примыканием, из алитированной (Al/Si) стали типа Usibor 1500™.
В примерах 1-3 используемый защитный газ распределяется с расходом 25 л/мин под давлением 4 бара, а скорость сварки равна 4 м/мин. Напряжение сварки примерно 15 В и сила тока примерно 139 A получены благодаря генератору типа Digi@wave 500 (короткая дуга/короткая дуга +) в синергетическом режиме (EN 131), выпускаемому в продажу фирмой Air Liquide Welding, Франция.
Пример 1
Свариваемые детали имели в этом примере толщину 1,7 мм.
Используемым газом была смесь ARCAL 37 (состав: 70 об.% He+30 об.% Ar) с добавлением 3 об.% O2; смесь газов ARCAL 37 выпускается в продажу фирмой Air Liquide.
Используемой горелкой была MIG-горелкой, поставляемой в продажу фирмой OTC и снабжаемой присадочной проволокой диаметром 1,2 мм, содержащей, помимо железа, примерно 20 вес.% марганца (Mn), которая подается со скоростью 3 м/мин.
Лазерным источником был лазерный генератор типа CO2, а используемая мощность составляла 8 кВт.
Полученные результаты показали, что сварные швы являются однородными по микроструктуре, но присутствие марганца с высокой долей (т.е. примерно 20 вес.% Mn) в зоне плавления вело к намного лучшим результатам, чем в опытах с малым количеством марганца в сварном шве (т.е. примерно 2% Mn).
После термообработки закалкой (скорость охлаждения с 800°C до 500°C порядка 30°C/сек), сопротивление сварного соединения разрыву эквивалентно сопротивлению разрыву основного металла после термообработки закалкой, тогда как с проволокой, содержащей всего 2% марганца, сопротивление разрыву (Rm) не превышает 1000 МПа.
Этот пример 1 подтверждает благоприятное влияние присутствия в проволоке образующих гамма-фазу элементов, т.е. здесь 20% Mn, на получение сварных швов, имеющих после закалки однородную микроструктуру мартенситного типа в зоне плавления.
Пример 2
В этом примере свариваемые детали имели толщину 2,3 мм, а используемым газом была смесь, образованная из ARCAL 37 с добавлением 3 об.% O2.
Используемой горелкой была MIG-горелка фирмы OTC, снабжаемая присадочной проволокой диаметром 1,2 мм типа Nic 535 (цельная проволока), содержащей железо и, в качестве образующих гамма-фазу элементов, 0,7% углерода (C) и 2% марганца (Mn), которая подается со скоростью 3 м/мин.
Лазерным источником был лазерный генератор типа CO2 мощностью 12 кВт.
Полученные результаты показали, что количество образующих гамма-фазу элементов, т.е. Mn и C, в проволоке достаточно, чтобы противодействовать эффекту подавления аустенитного превращения, вызванному присутствием алюминия в зоне плавления. Действительно, микроснимки показали, что белые фазы полностью исчезают или сильно сокращаются.
Кроме того, наблюдалось, что сопротивление сварного соединения разрыву после аустенизации и закалки эквивалентно таковому у основного металла.
Этот пример 2 демонстрирует также благоприятное влияние присутствия образующих гамма-фазу элементов, т.е. здесь C и Mn, в проволоке на получение сварных швов, имеющих после закалки однородную микроструктуру мартенситного типа в зоне плавления.
Пример 3
Этот пример 3 аналогичен предыдущему примеру 2, с той разницей, что способ гибридной лазерно-дуговой сварки согласно изобретению осуществляли для сварки деталей толщиной 2,3 мм, используя в качестве защитного газа смесь ARCAL 37, которая образована из 70% гелия и 30% аргона, дополненных 6% N2.
Горелка, присадочная проволока и другие условия сварки были идентичны таковым в примере 2.
Для сравнения испытывали также одну лишь смесь ARCAL 37, то есть без добавления N2.
Полученные результаты показали, что использование в сочетании проволоки, содержащей образующие гамма-фазу элементы, и защитного газа, образованного добавлением 6% N2 в смесь 30% аргона и 70% гелия (т.е. ARCAL 37), приводило к лучшим результатам, чем когда защитный газ не содержит азота, а проволока та же.
Действительно, присутствие азота в смеси способствовало заметному улучшению результатов, которые улучшаются пропорционально содержанию N2 в смеси. Так, микроснимки показали, что белые фазы полностью исчезают, и, кроме того, сопротивление сварного соединения разрыву после аустенизации и закалки эквивалентно таковому у основного металла.
Улучшение тем заметнее, чем выше содержание азота, но при оптимуме ниже 10 об.%, что побуждает использовать порядка 6-7% азота в аргоне или в смеси аргон/гелий.
В целом, результаты, полученные в этих опытах (примеры 1-3), четко показывают, что присутствие образующих гамма-фазу элементов в расходуемой проволоке позволяет заметно улучшить качество сварки сталей, покрытых поверхностным слоем из сплава алюминий/кремний, в частности получить однородную микроструктуру мартенситного типа в зоне плавления.
Следует отметить, что улучшение является тем более заметным, чем:
- либо выше одновременно содержание азота в используемом защитном газе, но при оптимуме ниже 10 об.%, что побуждает использовать порядка 6-7% азота в аргоне или в аргоне/гелии;
- либо выше содержание кислорода, но при оптимуме ниже 10 об.%, что побуждает использовать порядка 3-5% кислорода в аргоне или в аргоне/гелии.
Способ по изобретению особенно приспособлен для сварки составных заготовок (tailored blanks), использующихся в области автомобилестроения, или для сварки труб.
Claims (14)
1. Способ гибридной лазерно-дуговой сварки, осуществляемый в защитном газе с помощью электрической дуги и лазерного луча, одновременно формирующих единую сварочную ванну, в которую расплавленный металл вносится в результате плавления расходуемой проволоки, причем сварочную ванну получают на по меньшей мере одной стальной детали, содержащей поверхностное покрытие на основе алюминия, отличающийся тем, что расходуемая проволока содержит по меньшей мере 3 мас. % и самое большее 20 мас. % одного или более образующих гамма-фазу элементов, а защитный газ образован из гелия и/или аргона и от по меньшей мере 2 об. % до менее 10 об. % азота или кислорода.
2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что образующие гамма-фазу элементы выбраны из С, Mn, Ni и N.
3. Способ по п. 1, отличающийся тем, что защитный газ образован из гелия и/или аргона с добавлением менее 10 об. % азота.
4. Способ по п. 1, отличающийся тем, что по меньшей мере одна стальная деталь содержит поверхностное покрытие на основе алюминия, имеющее толщину между 5 и 100 мкм.
5. Способ по п. 1, отличающийся тем, что по меньшей мере одна стальная деталь содержит поверхностное покрытие на основе алюминия, имеющее толщину 50 мкм или меньше.
6. Способ по п. 1, отличающийся тем, что по меньшей мере одна стальная деталь содержит поверхностное покрытие на основе алюминия с добавлением кремния.
7. Способ по п. 1, отличающийся тем, что по меньшей мере одна стальная деталь содержит поверхностное покрытие на основе алюминия с добавлением кремния, причем предпочтительно поверхностное покрытие содержит более 70 мас. % алюминия.
8. Способ по п. 1, отличающийся тем, что расходуемую проволоку плавят электрической дугой, предпочтительно дугой, полученной посредством горелки для MIG-сварки.
9. Способ по п. 1, отличающийся тем, что лазерный генератор, генерирующий лазерный луч, является лазером типа CO2, волоконным лазером или дисковым лазером.
10. Способ по п. 1, отличающийся тем, что свариваемые деталь или детали выбраны из составных заготовок и труб или глушителей.
11. Способ по п. 1, отличающийся тем, что расходуемая проволока содержит несколько образующих гамма-фазу элементов, выбранных из С, Mn, Ni и N.
12. Способ по п. 1, отличающийся тем, что расходуемая проволока содержит по меньшей мере 5 мас. % одного или более образующих гамма-фазу элементов.
13. Способ по п. 1, отличающийся тем, что расходуемая проволока содержит по меньшей мере Mn.
14. Способ по п. 1, отличающийся тем, что расходуемая проволока дополнительно содержит железо.
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR1055690 | 2010-07-13 | ||
| FR1055690A FR2962673B1 (fr) | 2010-07-13 | 2010-07-13 | Procede de soudage hybride arc/laser de pieces en acier aluminise avec fil a elements gamagenes |
| PCT/FR2011/051016 WO2012007664A1 (fr) | 2010-07-13 | 2011-05-05 | Procede de soudage hybride arc/laser de pieces en acier aluminise avec elements gamagenes et gaz contenant moins de 10% d'azote ou d'oxygene |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2013105801A RU2013105801A (ru) | 2014-08-20 |
| RU2588978C2 true RU2588978C2 (ru) | 2016-07-10 |
Family
ID=43530017
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2013105801/02A RU2588978C2 (ru) | 2010-07-13 | 2011-05-05 | Способ гибридной лазерно-дуговой сварки деталей из алитированной стали с проволокой, содержащей образующие гамму-фазу элементы, и газом, содержащим менее 10% азота или кислорода |
Country Status (14)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US9321132B2 (ru) |
| EP (1) | EP2593268B1 (ru) |
| JP (1) | JP6000947B2 (ru) |
| KR (1) | KR20130124472A (ru) |
| CN (1) | CN102985215B (ru) |
| BR (1) | BR112013000891A2 (ru) |
| CA (1) | CA2801601A1 (ru) |
| ES (1) | ES2550934T3 (ru) |
| FR (1) | FR2962673B1 (ru) |
| MX (1) | MX339100B (ru) |
| PL (1) | PL2593268T3 (ru) |
| RU (1) | RU2588978C2 (ru) |
| WO (1) | WO2012007664A1 (ru) |
| ZA (1) | ZA201209382B (ru) |
Families Citing this family (23)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2962673B1 (fr) * | 2010-07-13 | 2013-03-08 | Air Liquide | Procede de soudage hybride arc/laser de pieces en acier aluminise avec fil a elements gamagenes |
| WO2013014481A1 (fr) | 2011-07-26 | 2013-01-31 | Arcelormittal Investigación Y Desarrollo Sl | Pièce d'acier soudée préalablement mise en forme à chaud à très haute résistance mécanique et procédé de fabrication |
| US20140027414A1 (en) * | 2012-07-26 | 2014-01-30 | General Electric Company | Hybrid welding system and method of welding |
| DE102012111118B3 (de) | 2012-11-19 | 2014-04-03 | Wisco Tailored Blanks Gmbh | Verfahren zum Laserschweißen eines oder mehrerer Werkstücke aus härtbarem Stahl im Stumpfstoß |
| KR101448473B1 (ko) * | 2012-12-03 | 2014-10-10 | 현대하이스코 주식회사 | 테일러 웰디드 블랭크, 그 제조방법 및 이를 이용한 핫스탬핑 부품 |
| EP2883646B1 (en) * | 2013-12-12 | 2016-11-02 | Autotech Engineering, A.I.E. | Methods for joining two blanks and blanks and products obtained |
| DE102014001979A1 (de) * | 2014-02-17 | 2015-08-20 | Wisco Tailored Blanks Gmbh | Verfahren zum Laserschweißen eines oder mehrerer Werkstücke aus härtbarem Stahl im Stumpfstoß |
| WO2015162445A1 (fr) | 2014-04-25 | 2015-10-29 | Arcelormittal Investigación Y Desarrollo Sl | Procede et dispositif de preparation de toles d'acier aluminiees destinees a etre soudees puis durcies sous presse; flan soude correspondant |
| ES2627220T3 (es) | 2014-05-09 | 2017-07-27 | Gestamp Hardtech Ab | Métodos para la unión de dos formatos y los formatos y los productos obtenidos |
| US20150360322A1 (en) * | 2014-06-12 | 2015-12-17 | Siemens Energy, Inc. | Laser deposition of iron-based austenitic alloy with flux |
| US10052720B2 (en) * | 2014-09-17 | 2018-08-21 | Magna International Inc. | Method of laser welding coated steel sheets with addition of alloying elements |
| KR101637084B1 (ko) * | 2014-09-18 | 2016-07-06 | 부산대학교 산학협력단 | 필러와이어 및 이를 이용한 맞춤용접블랭크 제조방법 |
| KR101714121B1 (ko) | 2014-11-21 | 2017-03-09 | 현대자동차주식회사 | 테일러 웰디드 블랭크 제조방법 |
| DE102015115915A1 (de) | 2015-09-21 | 2017-03-23 | Wisco Tailored Blanks Gmbh | Laserschweißverfahren zur Herstellung eines Blechhalbzeugs aus härtbarem Stahl mit einer Beschichtung auf Aluminium- oder Aluminium-Silizium-Basis |
| ITUB20155736A1 (it) * | 2015-11-19 | 2017-05-19 | Freni Brembo Spa | ?articolo composito e procedimento per la realizzazione di un articolo composito? |
| KR20180102539A (ko) | 2015-12-18 | 2018-09-17 | 오토테크 엔지니어링 에이.아이.이. | 2개의 블랭크를 접합하기 위한 방법 및 획득되는 블랭크 및 제품 |
| CN106475683B (zh) * | 2016-12-29 | 2018-11-16 | 苏州大学 | 一种具有Al-Si镀层热成形钢板的激光拼焊方法 |
| DE102017120611B4 (de) * | 2017-09-07 | 2020-06-25 | Wisco Tailored Blanks Gmbh | Verfahren und Vorrichtung zum Schmelzschweißen eines oder mehrerer Stahlbleche aus presshärtbarem Stahl |
| RU2688350C1 (ru) * | 2018-04-28 | 2019-05-21 | Публичное акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" (ПАО "ЧТПЗ") | Способ гибридной лазерно-дуговой сварки с напылением стальных плакированных труб |
| KR102572914B1 (ko) | 2019-04-05 | 2023-09-01 | 클리블랜드-클리프스 스틸 프로퍼티즈 인코포레이티드 | 플래시 맞대기 용접을 사용한 al-si 코팅 프레스 경화 강의 접합 |
| DE102020204310B3 (de) * | 2020-04-02 | 2021-04-01 | Thyssenkrupp Steel Europe Ag | Stahl-Fahrzeugrad |
| KR102308832B1 (ko) * | 2020-10-29 | 2021-10-05 | 현대제철 주식회사 | 알루미늄계 도금 블랭크 및 이의 제조방법 |
| US20220241895A1 (en) * | 2021-01-29 | 2022-08-04 | Junjie MA | Shielding gas for laser welding of aluminum and aluminum alloys and method and apparatus for use thereof |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5893592A (ja) * | 1981-11-27 | 1983-06-03 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | レ−ザ溶接方法 |
| JP2003220481A (ja) * | 2002-01-23 | 2003-08-05 | Kobe Steel Ltd | アークとレーザの複合溶接方法及びアーク・レーザ複合溶接用溶接ワイヤ |
| EP1380380A2 (fr) * | 2000-05-31 | 2004-01-14 | L'air Liquide, S.A. à Directoire et Conseil de Surveillance pour l'Etude et l'Exploitation des Procédés Georges Claude | Procédé de soudage hybride laser-arc avec gaz approprié et électrode fusible |
| EP1878531A1 (fr) * | 2006-07-12 | 2008-01-16 | L'AIR LIQUIDE, Société Anonyme pour l'Etude et l'Exploitation des Procédés Georges Claude | Procédé de soudage hybride laser-arc de pièces métalliques présentant un revêtement surfacique contenant de l'aluminium |
| RU2356713C2 (ru) * | 2004-06-16 | 2009-05-27 | Эл Эс Кэйбл Лтд | Способ непрерывной сварки встык при использовании плазмы и лазера и способ изготовления металлической трубы при использовании этого способа |
Family Cites Families (31)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CA713159A (en) | 1960-08-01 | 1965-07-06 | Kobe Steel Works | Surface hardening of metal body consisting of or containing titanium or zirconium |
| US4196336A (en) | 1977-10-20 | 1980-04-01 | Pennwalt Corporation | Method of hard surfacing a metal object |
| DD133538A1 (de) | 1977-11-02 | 1979-01-10 | Manfred Poehler | Verfahren zur anwendung eines gasgemisches als schutzgas |
| JPS5524739A (en) | 1978-08-11 | 1980-02-22 | Hitachi Ltd | Steel welding method |
| DE3930646A1 (de) | 1989-09-13 | 1991-03-28 | Linde Ag | Verfahren zum verschweissen von beschichteten, insbesondere verzinkten, duennblechen |
| DE19831833A1 (de) | 1998-04-08 | 1999-10-14 | Linde Ag | Schutzgas zum WIG-Gleichstromschweißen von Aluminium |
| EP1178867B1 (en) | 1998-11-02 | 2004-09-29 | Spinduction Weld, Inc. | Improved method of solid state welding and welded parts |
| JP2000197971A (ja) | 1998-12-25 | 2000-07-18 | Nippon Sanso Corp | オ―ステナイト系ステンレス鋼の溶接用シ―ルドガス |
| US6111219A (en) | 1999-05-24 | 2000-08-29 | Praxair Technology, Inc. | Shielding gas mixture for gas-metal arc welding |
| KR20010057596A (ko) * | 1999-12-22 | 2001-07-05 | 이구택 | 용접성이 우수한 2상 스테인레스강의 용접 방법 |
| FR2809648B1 (fr) | 2000-05-31 | 2002-08-30 | Air Liquide | Procede et installation de soudage hybride par laser et arc electrique, notamment de pieces automobiles ou de tubes |
| FR2809645B1 (fr) | 2000-05-31 | 2002-09-27 | Air Liquide | Application d'un procede hybride laser-arc au soudage de tube |
| DE10062563A1 (de) | 2000-12-15 | 2002-06-20 | Linde Ag | Schutzgas und Verfahren zum Lichtbogenschweißen |
| JP3735274B2 (ja) | 2001-07-02 | 2006-01-18 | 三菱重工業株式会社 | アルミニウムまたはアルミニウム系合金のアーク溶接方法 |
| FR2829414B1 (fr) | 2001-09-13 | 2003-10-31 | Air Liquide | Procede de soudage hybride laser-arc avec ajustage des debits de gaz |
| FR2865152B1 (fr) | 2004-01-21 | 2007-02-02 | Air Liquide | Procede de soudage hybride arc-laser des aciers ferritiques |
| JP4836234B2 (ja) | 2004-09-21 | 2011-12-14 | 株式会社神戸製鋼所 | 異材接合方法 |
| FR2887481B1 (fr) | 2005-06-22 | 2008-12-26 | Air Liquide | Soudo-brasage tig avec transfert de metal par pont liquide |
| DE102005040552A1 (de) | 2005-08-26 | 2007-03-01 | Linde Ag | Verfahren zum Lichtbogenfügen |
| WO2007118939A1 (fr) | 2006-04-19 | 2007-10-25 | Arcelor France | Procede de fabrication d'une piece soudee a tres hautes caracteristiques mecaniques a partir d'une tole laminee et revetue |
| FR2904576B1 (fr) | 2006-08-03 | 2008-09-26 | L'air Liquide | Soudo-brasage tig avec transfert de metal par gouttes et a frequence controlee |
| FR2905293B1 (fr) * | 2006-09-06 | 2008-11-07 | Air Liquide | Fil, flux et procede de soudage des aciers a forte teneur en nickel |
| DE102007017226A1 (de) | 2007-03-22 | 2008-09-25 | Pangas | Verfahren zum Lichtbogenfügen mit Wechselstrom |
| DE102007046709A1 (de) | 2007-09-28 | 2009-04-09 | Linde Ag | Verfahren zum Fügen von Gegenständen |
| CN100532000C (zh) * | 2007-12-07 | 2009-08-26 | 北京工业大学 | 一种强化电流磁流体动力学效应的激光电弧复合焊接方法 |
| JP5146268B2 (ja) | 2008-11-06 | 2013-02-20 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 酸化防止剤を塗布した鋼板のアーク溶接方法 |
| US8528762B2 (en) | 2008-11-14 | 2013-09-10 | Applied Materials, Inc. | Electron beam welding of large vacuum chamber body having a high emissivity coating |
| US20100219172A1 (en) | 2009-03-02 | 2010-09-02 | Air Liquide Industrial U.S. Lp | Process For Reducing The Loss Of Backing Gas When Welding Pipe |
| FR2962672B1 (fr) | 2010-07-13 | 2013-03-08 | Air Liquide | Soudage a l'arc avec gaz oxydant de pieces metalliques aluminiees |
| FR2962673B1 (fr) * | 2010-07-13 | 2013-03-08 | Air Liquide | Procede de soudage hybride arc/laser de pieces en acier aluminise avec fil a elements gamagenes |
| FR2962671B1 (fr) | 2010-07-13 | 2013-03-08 | Air Liquide | Procede de soudage a l'arc et gaz inertes de pieces metalliques aluminiees |
-
2010
- 2010-07-13 FR FR1055690A patent/FR2962673B1/fr active Active
-
2011
- 2011-05-05 CA CA2801601A patent/CA2801601A1/fr not_active Abandoned
- 2011-05-05 KR KR1020137000581A patent/KR20130124472A/ko not_active Application Discontinuation
- 2011-05-05 BR BR112013000891A patent/BR112013000891A2/pt not_active Application Discontinuation
- 2011-05-05 CN CN201180034151.3A patent/CN102985215B/zh not_active Expired - Fee Related
- 2011-05-05 MX MX2013000376A patent/MX339100B/es active IP Right Grant
- 2011-05-05 JP JP2013519129A patent/JP6000947B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 2011-05-05 RU RU2013105801/02A patent/RU2588978C2/ru not_active IP Right Cessation
- 2011-05-05 EP EP11723567.1A patent/EP2593268B1/fr not_active Not-in-force
- 2011-05-05 US US13/809,652 patent/US9321132B2/en not_active Expired - Fee Related
- 2011-05-05 ES ES11723567.1T patent/ES2550934T3/es active Active
- 2011-05-05 PL PL11723567T patent/PL2593268T3/pl unknown
- 2011-05-05 WO PCT/FR2011/051016 patent/WO2012007664A1/fr active Application Filing
-
2012
- 2012-12-11 ZA ZA2012/09382A patent/ZA201209382B/en unknown
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5893592A (ja) * | 1981-11-27 | 1983-06-03 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | レ−ザ溶接方法 |
| EP1380380A2 (fr) * | 2000-05-31 | 2004-01-14 | L'air Liquide, S.A. à Directoire et Conseil de Surveillance pour l'Etude et l'Exploitation des Procédés Georges Claude | Procédé de soudage hybride laser-arc avec gaz approprié et électrode fusible |
| JP2003220481A (ja) * | 2002-01-23 | 2003-08-05 | Kobe Steel Ltd | アークとレーザの複合溶接方法及びアーク・レーザ複合溶接用溶接ワイヤ |
| RU2356713C2 (ru) * | 2004-06-16 | 2009-05-27 | Эл Эс Кэйбл Лтд | Способ непрерывной сварки встык при использовании плазмы и лазера и способ изготовления металлической трубы при использовании этого способа |
| EP1878531A1 (fr) * | 2006-07-12 | 2008-01-16 | L'AIR LIQUIDE, Société Anonyme pour l'Etude et l'Exploitation des Procédés Georges Claude | Procédé de soudage hybride laser-arc de pièces métalliques présentant un revêtement surfacique contenant de l'aluminium |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| А.Г.ГРИГОРЬЯНЦ и др."Технологические процессы лазерной обработки", издат.МГТУ им.Н.Э.Баумана, М.,2006, с.рис.6.10, с.399, рис.6.17, с.415,416. * |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN102985215A (zh) | 2013-03-20 |
| CN102985215B (zh) | 2015-07-01 |
| JP2013533807A (ja) | 2013-08-29 |
| WO2012007664A1 (fr) | 2012-01-19 |
| ES2550934T3 (es) | 2015-11-13 |
| BR112013000891A2 (pt) | 2016-05-17 |
| MX339100B (es) | 2016-05-11 |
| MX2013000376A (es) | 2013-03-25 |
| FR2962673B1 (fr) | 2013-03-08 |
| RU2013105801A (ru) | 2014-08-20 |
| FR2962673A1 (fr) | 2012-01-20 |
| EP2593268B1 (fr) | 2015-09-02 |
| US9321132B2 (en) | 2016-04-26 |
| KR20130124472A (ko) | 2013-11-14 |
| CA2801601A1 (fr) | 2012-01-19 |
| PL2593268T3 (pl) | 2016-02-29 |
| JP6000947B2 (ja) | 2016-10-05 |
| ZA201209382B (en) | 2013-08-28 |
| US20130098878A1 (en) | 2013-04-25 |
| EP2593268A1 (fr) | 2013-05-22 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2588978C2 (ru) | Способ гибридной лазерно-дуговой сварки деталей из алитированной стали с проволокой, содержащей образующие гамму-фазу элементы, и газом, содержащим менее 10% азота или кислорода | |
| RU2590759C2 (ru) | Способ гибридной лазерно-дуговой сварки алитированных стальных деталей с газом, содержащим азот и/или кислород | |
| JP6430070B2 (ja) | 焼入れ可能な鋼製でアルミニウムまたはアルミニウム−シリコン系の被覆を備えた半完成板金製品を製作するためのレーザ溶接方法 | |
| JP5813337B2 (ja) | アルミナイズ金属工作物をレーザー−アークハイブリッド溶接する方法 | |
| US10471544B2 (en) | Methods for joining two blanks | |
| JP4857015B2 (ja) | ガスシールドアーク溶接フラックス入りワイヤ及び溶接方法 | |
| JP5019781B2 (ja) | ガスシールドアーク溶接フラックス入りワイヤを使用するｍｉｇアーク溶接方法 | |
| JP6594266B2 (ja) | ガスシールドアーク溶接方法及び溶接構造物の製造方法 | |
| JP5980779B2 (ja) | 窒素を含有する不活性ガスを使用してアルミニウムで被覆された金属部品をアーク溶接する方法 | |
| US9409259B2 (en) | Welding compositions for improved mechanical properties in the welding of cast iron | |
| US20130112663A1 (en) | Method For Arc-Welding Aluminum-Coated Metal Parts Using Oxidizing Gas | |
| US11426823B2 (en) | Covered electrode for arc welding high strength steel | |
| CN109551107A (zh) | 一种混合光焊接方法 | |
| Patel et al. | Experimental Study of the Effect of Heat Input on Mechanical Properties of TIG Welded Joints of SA516 Grade 70 Material |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20180506 |